1、目 录一、工程概况.2二、支模方案.2三、单面支模构造.3四、施工要点.3五、实际应用.5六、参考文献.13一、 工程概况 本工程为： *工程。项目建设地点： 建设单位： 设计单位： 监理单位： 施工单那位： 本工程地下一层，地上三层，地下一层层高为*米，首层的层高为*、二层、三层层高为*米。外墙厚度为250mm；由于本工程北侧外墙局 #楼裙房距离只有100mm，造成本工程外墙与不能满足双面支模的要求。该墙体的厚度较厚，模板的侧压力较大，且无法采取止水对拉螺栓进行加固，只能靠单侧的模板支架来承受混凝土的全部侧压力，这就为单面模板施工带来了极大的困难。所以，本工程支撑系统、模板系统的接茬处理成为2、本工程施工设计和质量控制的关键。二、支模方案 经项目部讨论后决定地下室外墙防水施工至 #楼裙房地下墙体上，防水施工高度为埋入地下部分，即施工至标高为-0.7m。防水施工完成后水泥砂浆保护层抹面，内侧采用钢管三角斜撑作支撑系统，多层板为模板面板，木方为次龙骨，A48钢管为主龙骨。三、单面支模构造1、模板形式 （1）面板采用12mm厚多层板，用钉子与次龙骨相连，主龙骨用铁丝勾住次龙骨。（2）支撑系统采用A48钢管，扣件连接，地面埋设钢筋地锚与支撑体系相连，次龙骨间距不大于 200 ，主龙骨间距为 500，500，500，700，700，700，800。 2、支撑系统外墙单面支模系统见图所示。支撑系3、统要保证模板的牢固性和稳定性，斜撑较多不应大于45。 3.1 主龙骨水平杆顺模板方向的主龙骨间距应为500，500，500，700，700，700，800，垂直于水平杆方向的上下水平间距为 500mm，用扣件连接牢固。 3.2 最下面一排主龙骨用导墙原有螺杆进行固定，距地150mm。 3.3 斜撑钢管：斜撑上连接每道主龙骨竖向杆，下连接地锚扫地杆，斜撑的角度不应大于 45，斜撑横向间距500mm。 3.4 地锚设置：地锚用两根A25钢筋外露200预埋于基础砼，地锚设置4排，其位置分别距墙1000、2000、3400、4900，每排地锚用长6米长的A48钢管扣件固底部钢管。主龙骨立杆和斜支撑的下4、部，顺模板方向，均用扣件固定于底部钢管。 四、施工要点 4.1 主龙骨的水平杆与斜撑的连接，斜撑与扫地杆的连接完全靠扣件固定，为了增加扣件的抗滑性，扣件必须拧紧，模板受力最大的中下部的斜撑要加双扣件。 4.2 地锚在荷载作用下产生水平和向上分力靠地锚拉牢，受力最大，所以主地 锚与扫地杆的连接、扫地杆与主龙骨的连接是整个体系最重要的一道工序，必须确保它的稳定性。 4.3 砼的侧压力与砼的浇注高度和速度有关，所以砼浇注时须分层浇注，控制砼的浇注速度。五、实际应用5.1 根据要求，斜撑越往上越长，它的整体刚度越弱，因此，斜撑用钢管拉通 相连来增加它的刚度（见图）。 5.2 由于架子密集，又有整体的满5、堂脚手架相连接，实际施工时主龙骨受力较小的中上部水平杆的斜撑可改为间隔支撑。 5.3 由于底部侧压力较大， 在底板上预埋两根A25钢筋及钢管支撑进行固定。（见图）图1 单面模板支设示意图图2 单面模板支撑支设示意图六、计算书侧墙单面支模结构计算书材料的力学性能: 木方 E=9000 N/mm2 ，f 顺纹抗剪=1.4 N/mm2 =13 N/mm2 ，多层板 E=6000 N/mm2 ，f 顺纹抗剪=1.5 N/mm2 =13 N/mm2 钢管(4803.0) E=2.060105 N/mm2 =205N/mm2 w=5.08cm3 I=12.19cm4 模板及其支架设计主要参考书： 1、建筑6、施工手册（第四版） 2、建筑施工脚手架实用手册 3、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范 侧墙采用单边支模，墙模采用12mm 厚多层板，竖向次龙骨用40080木方间距200mm，距底板150、800、1300、1800、2500 、3200、3900、4700处采用2根48 钢管作水平外横楞。 因不能使用对拉螺杆施工，竖向设置2根48 钢管做竖向背楞间距500，采用钢管局底板800、1300、1800、2500 、3200、3900、4700处采用单根钢管斜撑支撑，设置间距500。（1）荷载设计值：1）、墙侧模板荷载设计值： 、新浇筑砼对模板的侧压力： 按 建 筑 施 工 手 册（ 第 四 版 7、）缩 印 版 第 514 页 ，公 式 计 算 ，并应取其中的 较小值：F=0.22gcb1b2VF=cHg 式中： F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）； gc混凝土的重力密度（kN/m ）；t0新浇混凝土的初凝时间 （h） 可按实测确定；当缺乏试验资料时可采用t0200/（T+15）计算，T为混凝土的温度（）；b1外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 b2混凝土坍落度影响修正系数： 当坍落度在 30mm 时, 坍落度在 50mm90m m取 0.85;时,取 1.0；坍落度在 130mm180mm 时,取 1.25；V混凝土浇筑高度（厚度）与8、浇筑时间的比值，即浇筑速度（m/h）； H混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）混凝土侧压力的计算分布图形如图所示；图中 h= F/gcF=0.22244.81.21.15 1.5= 42.84KN/m 其中：t0=200/（T+15）=200/（35+15）=4h V=1m/h 新浇筑砼总高度可达4.7m。 .计算参数的确定 ： gc =24KN/m3砼重力密度）t0 =4h（砼初凝时间）V=1.5m/h (砼 浇 筑 速 度 ) b1= 1.2(外 加 剂 影 响 修 正 系 数 ) b2=1.15(砼 坍 落 度 影 响 修 正 系 数 ) 砼侧压力的计算高度取4.7 米9、。F=244.7=112.8KN/ 取两者较小值即 F1=42.84KN/m2 其有效压头高度 h=F/gc =42.84/24=1.79m，计算简图如下：、混凝土侧压力设计值：F=F1分项系数折减系数=F11.20.9=46.27kN/m 2）、倾倒混凝土时产生的水平荷载： 查表8-66倾倒砼时产生的水平荷载Q=4kN/ 荷载设计值=Q1.40.9=5.04kN/m2 3）按表8-69进行荷载组合 F，=46.27+5.04=51.31 kN/m2 （2)、验算: 取1 米宽板带作为计算对象,化为线荷载: q1=51.311=51.31KN/m 按三跨连续梁计算，其计算简图如下：面板计算简图10、Mmax=1/10ql2 = Mmax/Wfm 式中：q作用在模板上的侧压力(N/mm)； L内楞的间距(mm)； 模板承受的应力(N/mm)； W模板的截面抵抗矩(mm3)； F木材的抗弯强设计值,采用松木板取13N/mm2； 按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f 其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M -面板计算最大弯矩(Nmm)；W -面板的截面抵抗矩 :W = bh2/6 = 60012.012.0/6=1.44104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：=M/W =1.19105/1.4410411、= 3.7N/mm2 ； Mmax=1/10ql2=0.1ql2=0.140.4530.22=0.162KN.m =M/W=0.162106/3.24104=5 N/mm2fm=13 N/mm2 经检验，抗弯强度符合要求。 3）、抗剪强度验算： 计算公式如下: V=0.6ql 其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =200.0mm； V=0.6ql=0.640.4530.2=4.85KN 截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bhn)fv 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 7.25KN；b-构件的截面宽度(mm)12、：b = 600mm ；hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； =3V/2bh=（34.85103）/（2*600*15）=0.674N/mm2fv=1.5N/mm2 经检验，抗剪强度符合要求。 4）、刚度验算：根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下: =0.677ql4/(100EI) =l/250 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 40.4530.6 =24.271N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 200mm；E-面板的弹性模量: 13、E = 6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩: I = 600183/12=29.16cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.8mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.67724.2712004/(100600029.16105) = 0.1503 mm；面板的最大挠度计算值: =0.1503mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.8mm， 满足要求！ 2、内竖楞的验算： 内楞采用45*90 方木。 1）、抗弯强度验算: 化为线荷载: q1=40.453*0.2=8.091KN/m 其各跨受荷简图如下： 内楞计算简图Mmax=ql2/10=8.0910.62/10=0.291KN.m =14、 Mmax /W=0.291106 /（501002/6）=3.49N/mm2 fm=13N/mm2经检验，抗弯强度符合要求。 2）、抗剪强度验算： Vmax =0.625ql=0.6258.0910.6=3.034KN =3 V2max /2bh=3*3.034*103/2*50*100=0.91N/mm2fc=1.4N/mm2 经检验，抗剪强度符合要求。 3）、刚度验算： 用于计算挠度的标准线荷载为： q1=40.453*0.2=8.09KN/m =0.677ql4/(100EI)=0.6778.090.64/1009000501003/12=1.892mm 次楞的最大容许挠度值: = 215、.4mm； 次楞的最大挠度计算值 =1.892mm小于次楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！ 3、外横楞的验算：外横楞采用2 48钢管，水平方向间距600用钢管斜撑支承。 1）、抗弯强度验算: 按均布荷载考虑，化为线荷载:q1=40.453*0.6=24.27KN/m 按四跨连续梁计算，其计算如下：q1=24.27KN/m M1=0.1q1l2=0.124.270.62=0.874KN.m = M1/W=0.874*106/25.08103=86.02N/mm2fm=205N/mm2 经检验，抗弯强度符合要求。 2）、刚度验算： 用于计算挠度的标准线荷载为：q2=40.4530.6=216、4.27KN/m w=0.677q3l4/100EI=0.67724.276004/1002.06105212.19104=0.424 mmw经检验，刚度符合要求。 4、钢管斜撑验算：钢管斜撑间距600，下面四道用钢管斜撑，上面四道用钢管对撑。所有钢管斜撑及钢管对撑与钢管立柱或钢管水平加固杆相交处均用扣件相连。 承受水平向集中力，考虑受荷最大的一道斜撑： Q1=40.4530.6=24.27 KN 钢管所受轴心力：N=Q1/COS45=34.328KN 如用门型架，其钢管计算长度：l=1.7 米。 = l/i=1700/15.8=107.6 查表： =0.533 查表8-6：A=489 = N/ A=34.328103/0.533489=131.71N/mm2fm=205N/mm2 强度符合要求。 由以上计算可知，各层钢管斜撑及水平对撑均符合要求。六、参考文献1、建筑施工手册（第四版） 2、建筑施工脚手架实用手册 3、建筑工程计算手册(第二版)