1、24600 13000 207006000一、工程简况蓝水星方特乐园工程惟有“星际航班”场馆为结构最高，钢筋混凝土（C30）框架，C80混凝土预应力管桩基础承台，建筑高度20.60M，其中近 1/2 平面为三层结构，层高分别为 3.0(1F)、6.90（2F）、12.60（3F）、20.60（屋面）；另 1/2 平面为单层大厅，空间单高 20.60M，1/2 屋顶平面近似梯型(见如右示意图),纵横跨距为24600/20700,梁尺寸 4001200，梁配筋 632/632/2 32，G4 10200，板厚 160，12150；在混凝土结构施工中，高度超过4.5m 必须采用高支模技术，以克服钢管2、脚手架过高而架体刚度不够而发生的侧向桡动与不稳定性。单层高支模是本场馆结构施工中一个难点，要保证质量和安全，确保万无一失，就必须严格按照 广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法的有关规定执行，严把技术方案关、审批关、使用材料关、施工交底关，实施中跟踪控制关、中间验收关、模架拆除关，关关有序、有控、有落实。保证方案合理可靠可行，支撑用料质量符合标准，技术交底周全详细，措施层层落实到人，架设及模板验收要细致认真。二、编制依据1、广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130 2001）；3、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；43、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）；5、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）6、结构施工设计图纸；7、本工程施工组织设计大纲。三、施工方法及措施1、模板支撑体系施工方法及措施1.1 支撑体系全部采用 483.5 焊接管（Q235）扣件式搭设满堂红脚手架；“星际航班”馆的单层的梁板高支模支撑体系采用同一架设方式，其柱及圈梁与另一半结构的楼层同步升高施工。1.2 横杆，设定第一步架布局为1800，其上步距均为1500；离地 200 高处设置一道扫地杆，顶端横杆（在梁底或板底）加设防滑扣件；计算梁板底模支撑立杆之步距排序：梁底净高19.400，梁底双向联系横杆步距按20016004、11150096019260（管半径 24枋木高 100板厚 1819400）布设；板底净高 20.450，板底双向联系横杆步距按200160012150051020310（管半径 24枋木高 100板厚 1820450）布设。1.3 剪刀撑，分别沿梁纵横轴线方向的两侧设置连续剪刀撑，中间每隔2000设置一道剪刀撑。1.4 立杆，间距统一按梁底为（纵向排距）500（横向同板底排距），板底为 1000 搭 设；顶杆顶段全部设置钢顶撑，顶撑为可调节的方螺纹杆，撑底焊383短管插入立杆 ,如搭接则需加设一防滑扣件；钢顶撑纵向和横向设拉杆连接固定和加强，剪刀撑加固。立杆底部坐落在回填夯实的土面上，若夯5、实密度90%（环刀法检测）可不设顶撑而采用底背锲进行加撑、消除因 土方面层沉降的间隙；否则须设置立杆底顶撑。梁底模板支架见右示意图。1.5沿梁 两侧 联系 杆的 扫 地 杆 在 地梁、和 在 3.00/6.90/12.60 三道水平梁两侧的大横杆,应分别加设一道小横杆,此小横杆应贴紧地梁和层间圈梁面（或者加背锲），以起到分担竖向杆件的重载。1.6 为了确保高支模系统部位的稳定性，在梁投影底部离地面200 的扫地杆和层顶端的梁两侧的联系杆（即上960步距大横杆）钢管接长，与砼柱根部和顶部进行锁固。1.7 相邻步架的大横杆应交替设于立杆的内侧和外侧，不要同一侧铰接，以期克服大跨度梁模上施工中的偏心6、荷载能转化为轴心荷载。1.8 板位的满堂脚手架立杆底脚，应加铺垫脚枋木，其扫地杆和最上端平杆，须接长拉通与梁底的顶撑杆件锁扣；满堂架搭设同时，应搭设室外双排脚手架（另详见外脚手架搭设方案）。1.9 满堂架内底层和顶层（1500 步距层）应设置检修通道、铺设脚手板、低压行灯照明,并配备加固维修的配件用料，以便检查抢修。2、模板体系施工方法及措施2.1 柱模、梁侧模与板模按“模板工程施工方法”，详见“施工组织设计”第七章第三节。根据验算，本方案设计板底铺置50100 楞木600,梁模根据验算，梁底模下铺置 50100 枋楞木，间距 400，铺设在沿梁纵向两根水平钢管（大横杆）上；梁、板模采用18m7、m 木夹板支模；梁高大于600mm 时（本设计梁高为1200），梁中均设 14500 对拉螺栓及双楞木加强侧模刚度，水平间距1m；梁下支承架，采用钢管脚手架加支撑体系。其方法如下5-38 图示意：（图示右梁模底为楞木带同左示）2.2 梁板模板支撑架剪刀撑一般应设在梁底和结构外围，梁跨间距内剪刀撑沿梁底支撑立杆设置，设在跨中部位，倾角宜为45 度60 度。2.3 梁底模的拱度预设置，本馆20.60 屋面梁板模板，预设定24.60m(为计算方便计 25m)跨度梁底模拱度为0.14%（35mm）；预设拱度的最高点在梁的跨中点，按二次抛物线比例均匀坡分设置，采用方罗纹调节钢顶撑调整梁底模的拱高值，梁的8、两端预拱度为零；板底模在架设计算上已预留设了2mm 高度。2.4 在24.60 屋面，两个 1/2 部分屋面应连成整体，一次支模扎筋，一次浇筑混凝土；与 3.00/6.90/12.60 三道同高的柱及圈梁，高20.60M 柱分节与同高各层梁柱一次同时浇筑混凝土；从12.6020.60 的柱分二次浇注。2.5 大梁底模板、楞木、顶撑铺设方法示意如下图：3、高支模满堂架搭设程序:拉线放底座铺放垫木搭设满堂架(从柱钢筋支撑架开始，延伸搭设立杆与大横杆)梁底加顶撑杆(每 0.8M 距中加一根)或小横杆担于梁上加设扫地杆装水平小横杆铺设枋楞铺梁底模、板模及一侧模板梁纵向加设长剪力撑装梁底顶撑装顶撑水平拉9、杆调整梁拱度加剪刀撑板模拱度调整扫地杆与顶撑杆连接自检交付钢筋绑扎工序。4、搭设中注意事项4.1 梁板模板支撑架设置双排剪刀撑时，梁底钢顶撑杆件须纵向和横向拉杆连接和加强，并与剪刀撑立杆用小横杆（贯通）扣接；相邻步架的大横杆应交替设于立杆的内侧和外侧，不要同一侧铰接，以期克服大跨度梁模上施工中的偏心荷载能转化为轴心荷载。因为轴心受压稳定条件计算的承载能力为(0.91 0.42)PN,而在偏心轴向荷载作用下则只有(0.19 0.14)PN，即 11.4 15.48KN。4.2 为避免支撑架受荷载后变形，应采取以下措施：a、立杆全高至少有4 道水平杆拉结，上端大横杆距梁底1.5M 时,应加设一道大10、横杆；底平杆宜贴近楼地面，距楼地面小于300mm；横杆的步距（上下平杆的间距）不大于1500mm 设置；b、扣件抗滑必须确保有2 倍的安全系数，扣件使用已超过5 年或必要时，应增设扣件；c、在构架搭设时以适当的“起拱”（调节）量，以确保构架结构的尺寸要求；d、根据工程（跨距、高度、体积、重量及施工荷载、钢管使用年数及锈蚀程度等）实际情况，为保证荷载试验检验构架的可靠性和受载荷后的变形量,使用中不得有局部超荷载（2T/M2）现象。因此钢管、扣件、模板应尽量使用新材料。4.3 钢管满堂架交叉支撑必须锁牢，交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑等所有扣件在施工期间不得随意拆除或松动。4.4 为保证高支模构架结11、构的刚度和稳定性，不允许出现明显的结构变形以及地基的沉降等现象，在回填土面上立杆座脚应铺设20#槽钢、枋木、模板，以增大接触面积，分散杆件集中压强。4.5 满足高支模支撑要求高度的办法：a.在立杆底座板下加垫钢或木背楔；b.使用碗式扣式钢管脚手架的可调底座或可调顶托；c.按支撑高度截取适长立杆；d.用适长短钢管对接接高（使用对接扣件）；e.采用搭接杆调高，其搭接长度不小于 0.8M,连接扣件(旋转扣)不少于 3 道,且搭接部位必须有一道水平联结杆件；f.利用早拆体系的支托调高。在选用时，根据支撑可靠方便和经济的要求采用其中的一种或两种方法。g.施工时对可调底座、顶托应有防止水泥砂浆等污物填塞螺12、纹和及时调节高低的措施。4.6 柱模板支撑与架杆的所有连接锁固杆件，在柱混凝土浇筑后，仍应保留不动，继续保持与满堂架搭设时的连接，保持与满堂架保持整体性。4.7 应采用混凝土泵车悬空送料；如采用固定式混凝土泵，泵管应另行搭设独立的钢管架设，并设置固定支承（可与先已浇筑混凝土施工段的混凝土柱固定）；泵管转弯处设置减振的废旧轮胎，泵管在楼面布设应搁置在管式滚动式托架,托架不应与高支模架锁固，防止泵管产生摇动而松动架体，架子地脚与模板面、泵管与滚动钢管之间应铺垫橡皮垫板，以减少震动和摩擦。托架制作示意图如下：（或按图示钢管搭设）短钢管（滚动）钢筋焊接砼泵管滚动式支托架4.8 吊车运卸物料、混凝土浇筑13、过程中，应避免对模板支撑和脚手架产生偏心，振动和冲击；临时集中负荷的位置应避开水平杆的中部，尽量靠近立杆件的位置。四、高支模施工中的规定事项1、高支模使用中的规定事项1.1 高支模施工方案必须经批准后实施；1.2 高支模施工前，必须向施工作业班组人员进行技术交底，并履行签字书面手续；1.3 高支模材料尽可能采用新或半新钢管、扣件、枋木、模板，如钢管扣件锈蚀严重者，严禁使用；已多年使用过的钢管扣件，有必要进行材料力学检验；1.4 必须按照批准的专项施工方案的要求进行，作业过程中质量、安全、技术等管理与检查，专业施工的工程师必须跟踪检查、指导和校正；1.5 高支模脚手架搭设完后，由项目总工组织有关14、人员进行专项验收，确定支架的刚度、稳定性、间距步距尺寸、剪刀撑、大小横杆连接固定是否可靠，与柱跟、柱头是否锁固；经确认签字后再续施工模板及钢筋工程；1.6 混凝土浇注时，应有专人负责检查架设扣件是否松动、模板或支撑变形等，发现异常情况立即暂停施工、疏散人员、清除险情，故障或险情经项目总工检查同意后再行施工；1.7 混凝土浇注施工活荷载最大活动期，防止混凝土集中堆积、防止泵送管冲击与晃动高支模架设，因此在架设内应设置照明、就近存放一些加固材料、用具、顶撑、杆件、扣件、千斤顶等机具用具等安全保证材料；1.8 为便于检查和看护脚手架，须在底层和顶层设置检修通道。为便于行走，架上应铺设脚手板通道。通道15、宽按满堂架的一个立杆纵距（1M）、高按 1.5 倍步距（2.25M）设置；原 1.8M(此处的扫地杆可降低到200 高)步距平杆截断 1M后，在 2.25M设置的平杆应拉通到左右各2 个纵距的立杆上锁固，可不设“人”字斜撑；通道应设置在梁支撑立杆（800宽）边，隔一纵距的位置（即离梁中线距离 400+21000）为起始边；通道地面可铺设脚手板，通道内应有可移动式的低压照明灯具。1.9 混凝土施工应按顺序（如先柱后梁、先梁后板、先厚后薄），对称（如从两边向中或从中向两边），分层（深柱深梁要分层分数次浇捣、不能一次浇注）、分段（以跨间数为单位），按方案进行施工，即时铺摊和灌注混凝土，严禁施工用料或16、机具设备集中在堆放一起，人为造成局部负荷超载，以免支模架设局部变形、沉陷、甚至倾覆倒塌事故发生。2、高支模拆除时的注意事项2.1 高支模架设拆除条件是混凝土强度必须达到100%，凭砼到期的混凝土试验报告为依据，经项目总工批准后进行；2.2 有后期养护要求的大跨度梁，必须达到40 天养护期的，虽然 28 天砼块检验强度达到100%，也需设置梁底单独钢支撑，尤其有重荷载施工期间的楼板面；2.3 拆除顺序：先松顶托拆除枋木再拆模板后支模板先于拆除再将先支模板而后拆除先模板枋木后拆脚手架应从上往下一层一平地拆除架管。2.4 拆模时严禁大片或整块一次落下；严禁先底下拆除后拆上序做法；拆除材料严禁集中堆放17、，应匀散分块集中并即时吊运到地面；2.5 拆除作业时，质量安全管理人员应看守，在四周设置安全防护栏标志，严禁非作业人员进入；架设内的临时照明线路应随时清除或切断电源；监督作业人员的其他安全劳保防护设施的使用和维护。五、支撑与模板系统的演算根据上述模板体系设计，其传力系向为：梁：现浇混凝土及施工荷载梁底模板梁底横楞木梁底横杆钢管钢顶撑立杆钢管钢底撑基层板：现浇混凝土及施工荷载板底模板板底横楞木板底横杆钢管钢顶撑立杆钢管钢底撑基层本方案针对梁板竖向支撑体系的受力状态以及模板的强度和刚度进行验算、分析，设计支撑系统的克服恒荷载和活荷载的架设排立间距和架设的加强措施，选择模板与方楞木铺设方法。1）演算18、依据：层高 19.40M，梁截面尺寸 4001200，梁长 24600（-柱边长），梁配筋 632/632/2 32，箍筋 G4 10200，板厚 160，配筋 12150 双层，荷载设计值如下表；计算内容荷载类型计算单位荷载标准值分项系数荷载设计值梁强度模板自重KN/m2 0.50 1.2 0.60 支架自重KN/m 0.15 1.2 0.18 砼自重KN/m3 24.0 1.2 28.8 钢筋自重KN/M3 1.02 1.2 1.22 施工活荷载KN/m2 2.00 1.4 2.8 梁刚度模板自重KN/m3 0.50 1.2 0.60 支架自重KN/m 0.15 1.2 0.18 砼自重K19、N/m3 24.0 1.2 28.8 钢筋自重KN/M3 1.02 1.2 1.22 板强度模板自重KN/m2 0.30 1.2 0.36 支架自重KN/m 0.15 1.2 0.18 砼自重KN/m3 24.0 1.2 28.8 钢筋自重KN/M3 0.30 1.2 0.68 施工活荷载KN/m2 2.0 1.4 2.80 板刚度模板自重KN/m2 0.30 1.2 0.36 支架自重KN/m 0.15 1.2 0.18 砼自重KN/m3 24.0 1.2 28.8 钢筋自重KN/M3 0.30 1.2 0.68 Notes:支架自重计算，钢管每m重 3.84kg/m 每步架内的纵横水平杆重20、23.84/1.5扣件重1.8/1.5剪刀撑重1.414 3.84/1.513.8kg/m 0.14KN/m，取 0.15KN/M 计算。2）梁底模板、枋木、钢管支撑的强度及刚度验算：2.1 梁底模板强度和刚度验算；按多跨连续梁进行计算，跨度L10.5m。材料截面特征及力学参数（单位长度）：用 18mm 厚胶合板，b750mm，h18mm，W bh2/6 4.0510-5m3，I bh3/12 3.6510-7m4，fm25Mpa，E3500Mpa。计算简图：查表得知 KM0.105，KV0.606，KW0.644 计算结果计算内容计算公式计算结果强度验算荷载Q0.60.4828.80.48121、.220.482.80.4 15.81KN/m 最大弯距MmaxKmqL120.42KN?m 最大应力max Mmax/W 10.37Mpa 最大剪力VmaxKVqL14.79KN 最大剪应力 Vmax/bh 0.35Mpa 最大支座反力QB1.132QL18.95KN 刚度验算荷载Q0.60.4828.81.20.41.22 0.48 14.69KN/m 最大挠度WmaxKwqL14/100EI 0.46mm 允许挠度W L1/250 2.0mm 最大支座反力qB1.132qL18.31KN 2.2 梁底横枋木强度及刚度验算：按简支梁计算，计算跨度a0.125m，b0.75m，L21.0m，22、均布荷载。材料截面特征及力学参数：采用100100 枋木（红松），b100mm,h 100mm，W bh2/6 1.6610-4m3，I bh3/12 8.331-6m4，fm13Mpa，fv 1.5Mpa，E10000Mpa。L1 L1 L1 L1 L1 q QA QB QB QB QB QA 计算简图 计算结果计算内容计算公式计算结果强度验算荷载Qmax=QB/0.75m 11.93KN/M 最大弯距Mmax=qL2b(2-b/L2)/8 1.4KN?M 最大应力max=Mmax/W 8.43Mpa 最大剪力Vmax=0.5qb4.48KN 最大剪应力=Vmax/bh 0.45Mpa 最大23、支座反力Q=0.5qb4.48KN 刚度验算荷载qmax=qB/0.75m 11.08KN/m 最大挠度Wmax=qbL23(8-4b2/L22b3/L23)/384EI 2.1mm 允许挠度W=L2/250 4.0mm 最大支座反力Q=0.5qb 5.54KN 2.3 梁底纵向支撑钢管的强度及刚度计算：计算跨度L40.5m 材料力学参数：483.5mm钢管，A4.89 10-4m2，W 5.08 10-6m3，I 12.1910-8m4，fm13Mpa，fv 205Mpa，E2.1 105Mpa。计算简图：查表得知：Km0.171，Kv0.658，Kw1.097 a b a 1000 Q Q24、 F4 L4 L4 L4 QBQB QB QB q 计算结果计算内容计算公式计算结果强度验算荷载F4=4.48KN 最大弯距Mmax KmF4L40.38KN?M 最大应力maxMmax/W 74.8Mpa 最大剪力VmaxKvF42.95KN 最大剪应力 Vmax/A 6.03Mpa 最大支座反力N1.198F45.36KN 刚度验算荷载F34.16KN 最大挠度WmaxKwF4L43/100EI 1.6mm 允许挠度W L4/250 2.0mm 最大支座反力N1.198F34.98KN 2.4 梁板模底支撑钢管验算：材料力学参数：483.5mm钢管，A4.8910-4mm2，g 3.84k25、g/m，i 15.8mm，E2.1 105Mpa，f 205Mpa，计算简图计算结果：Nmax 5.360.15(19.40-0.8)8.15KN，步距 L1.5m，计算长度 L0L2a2.5m L/i 2500/15.8 158,查表得:0.281，结论:N/A59.3Mpaf 205Mpa,满足施工设计要求。3)屋面板底模板、枋木、钢管支撑的强度及刚度验算：3.1 板底模板强度及刚度验算：L5=1.0M 材料力学参数（单位长度）：18mm 厚胶合板：b1000mm，h18mm，W bh2/6 5.4 10-5m3，I bh4/12 5.83 10-6m4,fm=25MPa，Fv=1.4MP26、a，E=3500MPa。计算简图查表可得:Km=0.105，KV=0.606，KW=0.644计算结果计算内容计算公式计算结果强度验算荷载Q=0.36 28.80.160.680.162.8 7.87KN/M 最大弯距Mmax=KmqL520.83KN?M 最大应力max=Mmax/W 15.37Mpa 最大剪力Vmax=KVQL54.77KN 最大剪应力=Vmax/bh 0.27Mpa 最大支座反力QBmaX=1.132QL58.91KN 刚度验算荷载Q=0.36 28.80.160.680.16 5.07KN/m 最大挠度Wmax=KwqL54/100EI 1.6mm 允许挠度W=L5/227、50 4mm 最大支座反力qA=1.132Ql5 5.73KN 3.2 板底纵枋木强度及刚度计算：按简支梁计算，计算跨度a0.125m，b0.75m，L21.0m，均布荷载。材料力学参数：采用50100枋木（红松），b50mm，h100mm，W bh2/6 8.33 10-5m3，I bh3/12 4.171-60m4，fm13Mpa，fv 1.5Mpa，E10000Mpa。计算简图：L5 L5 L5 qa Qb Qc qa qL2 L2 L3 F0 F1 F2 F0 查表可得:Km=0.105，KV=0.606，KW=0.644计算结果计算内容计算公式计算结果强度验算荷载qmax=QB/Im28、 7.87KN 最大弯距Mmax=KmQl220.83KN?M 最大应力max=Mmax/W 1.2Mpa 最大剪力Vmax=KvQL25.88KN 最大剪应力=Vmax/bh 1.18Mpa 最大支座反力FBmax=1.132qAL2 8.9KN 刚度验算荷载qmax=Qa/Im 5.73KN 最大挠度Wmax=KwqL24/100EI 0.88mm 允许挠度W=L2/250 4mm 最大支座反力FAmax=1.132qAL26.48KN 3.3 板底层枋木强度及刚度计算：材料力学参数：采用100100枋木（红松），b100mm，h100mm，W bh2/6 1.67 10-4m3，I bh29、3/12 8.331-60m4，fm13Mpa，fv 1.5Mpa，E10000Mpa。计算简图：查表得知：Km 0.281，Kv1.281，Kw 0.795 计算结果计算内容计算公式计算结果强度验算荷载F3=8.9KN 最大弯距Mmax=KmF3L42 2.5KN?M 最大应力max=Mmax/W 14.97Mpa 最大剪力Vmax=KvF311.4KN 最大剪应力=Vmax/bh 1.14Mpa 最大支座反力N=2.352F320.93KN F3 L4 L4 L4 QBQB QB QB 刚度验算荷载F3=6.48KN 最大挠度Wmax=KwF3L43/100EI 0.62mm 允许挠度W=L4/250 4mm 最大支座反力Qb=2.352F315.24KN 3.4 板模钢管支架强度及刚度验算材料力学参数：483.5mm钢管，A4.8910-4mm2，W 5.08 10-6m3，g3.84kg/m，i 15.8mm，E2.1 105Mpa，f 205Mpa。计算简图同 3.1 简图计算结果：Nmax20.93 0.15(20.44 0.8)23.88KN 步距 L1.5m，计算长度 L0L2a2.5m L/i 2500/15.8 158，0.281 结论:N/A173.8Mpaf 205Mpa,满足施工设计要求。