1、高支模专项施工方案工程名称：*中学艺术楼 工程地点：*校区内 建设单位：* 技术负责人： 审批负责人： 编 制 人：* 编制日期： 审批日期： 目 录一、编制依据41、法律、法规、施工规范和标准42、相关文件4二、工程概况41、建筑概况42、高支模结构层概况43、支承层概况5三、模板体系设计71、模板支撑系统材质72、梁模板体系设计73、楼板模板体系设计74、水平拉杆设计85、斜拉杆设计86、抗水平位移抱柱（连墙件）设计10四、模板体系施工方法101、施工准备工作102、放线测量103、模板制作104、高支模支撑体系安装施工顺序105、高支模支撑体系安装106、梁模板安装117、楼面模板安装12、18、模板体系拆除139、高支模工程的模板支架体系的检查与验收1410、监测方法和施工过程控制16五、混凝土浇注方法161、施工段划分162、输送方法173、混凝土浇注方式174、梁板砼的浇筑17六、安全保证措施171、安全生产保证体系172、安全教育制度183、安全检查制度184、高支模工程的安全管理措施195、预防模板及支架坍塌的安全技术措施20七、应急救援预案211、应急救援组织222、应急响应223、应急救援装备234、应急救援演练235、应急救援措施23八、120mm厚楼面模板面板计算261、面板计算262、支撑木枋8080的计算273、顶托梁木枋8080的计算28九、梁模板支撑体系3、计算书291、首层500900mm梁的模板及支撑体系计算书29十梁模板门式脚手架支撑计算书39十一、承载力验算48一、编制依据1、法律、法规、施工规范和标准、中华人民共和国建筑法(1998年3月1日起施行)；、建筑工程安全生产管理条例(2004年2月1日起施行)；、中华人民共和国安全生产法(2002年11月1日起施行)、建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2001)；、建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50202-2002)；、混凝土结构工程施工质量验收规范(50204-2002)；、木结构工程施工验收规范(GB50200-2002)；、木结构设计规范(GB50005-2003)4、；、建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)；、建筑模板施工安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)；、建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)。2、相关文件1)、广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法（粤建监字1998027号）；2)、佛山市建设局佛山市深基坑与高大模板工程施工质量安全管理办法（试行）（佛建工200621号）3)、佛山市岭南建筑设计咨询有限公司设计的结构施工图。二、工程概况1、建筑概况该工程是学校艺术楼，平面造型为L形，长边为52.15米，短边为33.75米;各层标高不同，首层高6米，二、三层高4米，5、四层高4.5米，五层高4米，六层高5.7米，总高28.2米。总建筑面积为5896.3平方米。本工程主体采用钢筋混凝土框架-剪力墙结构，建筑结构结构安全等级为一级，结构设计使用年限为50年。按七度（地震烈度）一级抗震设防设计，建筑物耐火等级为二级。柱最大截面为1000*1200，1至2层砼标号为C35，2至顶层砼标号为C30。框架梁最大跨度为11米，砼楼板厚为120，楼面梁、板砼标号为C30。在长边的中间处每层均设置1M宽的后浇带。2、高支模结构层概况本工程高支模范围为艺术楼的首层高6 m，四层高4.5m六层高5.7m，主梁最大跨度为11m，最大梁截面尺寸为500900mm。板厚为120mm，梁6、板混凝土强度等级为C30。3、支承层设计和施工情况首层支撑系统为室内地台，已浇筑 150厚C20砼。本支模方案采用门式钢管脚手架的支撑系统。4.2模板支撑系统的用料1、普通覆膜胶合板 182091018mm2、松什木枋 80802000mm3、普通钢管 483.5mm 4、门式架4219301219mm 429301219mm（1）外观要求：门式架钢管表面应无裂纹、凹陷、锈蚀，加工前初始弯曲不应大于L/1000（L为钢管长度）。各杆件端头压扁部分不得出现裂纹，销钉孔、铆钉孔应采用钻孔，不得使用冲孔。加工中不得产生因加工工艺造成的材料性能下降的现象。（2）尺寸要求：门式架及配件的尺寸应按设计要求7、确定；锁销直径不应小于13mm；交叉支撑销孔径不得大于16mm；连接棒、可调底座和可调托座的螺杆、固定底座及固定托座的插杆，插入门式架立杆中的长度不应小于95mm。门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。门式架的尺寸如下图：1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆计算门式架的几何尺寸图门式架h1=1.54m，h2=0.08m，b1=0.75m，b=1.20m，h0=1.93m。4.3材料的力学性能松木枋 f抗弯强度=13Nmm2 E=9000N/ mm2 f顺纹抗压=10N/mm2 f顺纹抗剪=1.4N/ mm2 胶合板 f=13Nmm2 E=9000N/ 8、mm2 fV=1.4N/ mm2 W=bh2/6 I=bh3/12钢管(483.5) f=205N/ mm2 E=2.1105N/ mm2 w=3mm A=489 mm2 i=1.58cm I=1.219105mm4 W=5085mm 3门式架(422.5) f=205N/ mm2 E=2.1105N/ mm2 i=1.42cm I=6.08104mm4 W=2830mm3 A=310mm2穿墙螺栓 M12=12.9KN M14=17.8KN M16=24.5KN搭设尺寸为：门式架纵距 0.5米，横距0.6米，与梁的门式架间距 约0.5米，步距 h=1.9 0米（单个门式架高度）。板底横枋、顶9、托梁采用8080mm木方，横枋间距为400mm。梁底纵排门式架两侧各加设对角通长剪刀撑一道，两侧梁底次龙骨采用8080mm木枋300mm，主龙骨采用28080mm木枋600mm，板底木枋400mm，梁侧竖内龙骨8080木枋300、梁侧水平外龙骨为双钢管483.5、14对拉螺栓300夹紧外龙骨。其他小于此梁截面尺寸的梁均按此规格支模。水平加固杆：纵横设置，步距为1.9 m（每层门式架的高度）。水平加固杆应顶至已浇筑混凝土的柱上，加强支模的整体抗倾覆能力。离地200mm设扫地杆、每层门式架设一道纵横水平杆，纵向杆沿门式架设置一道，横向杆每隔6个门式架设置一道约5400mm。门式架支撑水平纵横杆步高10、1.9m，梁底门式架两侧各设对角通长剪刀撑一道，扫地杆离地200mm。垫板为两条8080mm木枋并排垫放。回填土地基外设置排水沟，并做好排水工作，保证地基不被水浸泡下沉。三、模板体系设计1、模板支撑系统材质梁、楼板模板面板均采用18mm厚多层夹板，上愣和底托采用80mm80mm松木枋，长2000mm；支撑体系中的水平纵横拉杆、扫地杆选用483.5mm钢管。2、梁模板体系设计、首层500900mm梁模板体系设计梁底、梁侧模板均采用18mm厚夹板，梁底设18mm压脚板，侧板设压楞枋，间距为300mm；梁底板下设两层支承枋，均为80mm80mm马尾杉木枋，上层枋间距250mm，下层枋间距900mm；11、在梁侧模板设2排穿梁螺栓14300；支撑体系门架立柱间距是900mm(垂直梁方向)900mm(平行梁方向)。其余梁截面模板体系设计按照500900mm梁模板体系设计施工。3、楼板模板体系设计楼板模板面板采用18mm厚夹板；面板下设两层枋支承，上层枋间距350mm，下层枋间距900mm，木枋采用80mm80mm松木方；支撑体系立柱间距是900mm(垂直梁方向)900mm(平行梁方向)。4、水平拉杆设计梁支架的门架采用MF1219，钢材采用Q235，门架宽b =1.219m，门架高h0=1.93m，步距1.95m，门架交叉搭设故跨距L门架=1.83/2=0.915m。搭设高度H=6m，水平拉杆设计12、共三道，模板系统门架立杆在距地面900mm处设一道纵横水平拉杆，中间设置一道纵横水平拉杆，门架立杆在距楼板模板下层支承枋约200mm处设一道纵横水平拉杆。5、抗水平位移抱柱（连墙件）设计在简支梁板的范围内采用对顶抱柱方式（具体做法详对顶抱柱大样示意图），每条柱每隔3米高设置一道。在悬挑梁板的范围内采用悬挑单抱柱方式。四、模板体系施工方法1、施工准备工作、编制专项施工方案，经公司技术负责人和总工程师论证审查，符合要求后，由施工企业技术负责人、总监理工程师签字后，方可实施。、支架搭设前，工程技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员作出详细说明，对其进行技术和安全作业的书面交底，并由双方签字确认。、13、对钢管、门架、构件、配件、加固件按规范要求进行检查、验收；木枋、木模板的材质应符合规范的有关标准，选择品质优良的木料，表面顺直无弯曲扭转，平面几何尺寸和截面尺寸符合施工要求，受力的50100木枋竖向放置严禁使用不合格的钢管及构配件。2、放线测量、模板放线时，应先清理好现场。、首先用经纬仪根据施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线，以便于模板安装和校正。、用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置，定好水平控制标高。、用墨线弹出钢管立杆的位置线，垫板、底座安放位置应准确。3、模板制作、模板按配模图在模板加工场统一加工制作或者配制。、模板制作好后，标记模板位置、型号尺寸和数量，经验14、收合格刷隔离剂（脱模剂）后，按规定要求分类堆放在施工平面布置图指定的场地内。4、高支模支撑体系安装施工顺序放线垫脚板（或底托）安放螺旋基脚门架安于基脚上安上斜撑（斜拉杆）水平拉杆安放U型支顶铺设枋木梁底模板梁侧板安装楼板底模板安装。 5、高支模支撑体系安装、安装前，先在楼板上弹出钢管立杆的位置线。安装时，按照墨线准确放置垫板、底座，垫板尺寸不应小于1001008毫米。、支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。、支架安装时每搭完一步架后，应立即检查并调整其水平度与垂直度，以及杆件的步距、15、纵距和横距。4、连接门架立杆的扣件规格应与所连钢管外径相匹配。连接扣件必须处于锁紧状态，扣件螺栓拧紧扭力矩为4065Nm，并不得小于40Nm。各杆件端头伸出扣件边缘长度不小于100mm。5、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。6、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。6、梁模板安装、先在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，然后才钉柱头模板。、按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度4m时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度的23。施工时，起拱高度须符合设计及规范要求。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。、根据墨线安装梁侧模板、压脚板16、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁确定。、当梁高超过800mm时，梁侧模板按计算要求加穿梁螺栓。7、楼面模板安装、通线调节支顶的高度，将大龙骨拉平，架设小龙骨。、铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。、楼面模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。8、模板体系拆除、高支模支架拆除必须提供混凝土的强度报告，以同条件养护试件强度试验报告为依据。在梁板砼达到设计强度后，模板支撑体系经项目技术负责人检查验证确认不再需要，并监理单位审批同意后，方可拆除。、拆除多层梁楼17、板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。、拆除前，由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底。、支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。、拆除顺序：先松开顶托、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板顺序拆除模板和支撑体系。同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。、在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。严禁站在悬臂结构上面巧拆底模，严禁在同一垂直平面上操作。、通长水平杆和斜拉杆等，必须在支架拆卸到相关的立杆时方可拆除。、拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置18、，不得硬拉，严禁敲击。、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。各拆除的模板、支撑、连接件等构配件严禁抛掷至地面，应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。9、高支模工程的模板支架体系的检查与验收、模板支架体系及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收： A、基础完工后模板支架体系搭设前；B、作业层上施加荷载前；C、整体或分段达到设计高度后；D、设计要求预压的模板支架体系的预压过程中及预压加载完成后；E、遇六级大风或大暴雨后；F、停用超过一个月。、模板支架体系使用中，应定期检查下列项目：A、承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、斜拉杆、孔洞通道的构造是否符合要求；19、B、场地地表是否积水，底座是否松动，立杆立柱是否悬空，外侧立杆立柱是否被车辆冲撞过；C、立杆立柱的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；D、扣件、连接件是否松动；F、是否超载。、模板支架体系验收时应具备下列文件：A、专项施工方案及技术交底文件，专项施工方案的专家评审或咨询意见；B、构配件的产品质量合格证、质量检验报告；C、高支模工程的施工记录及质量检查记录；D、模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录；F、模板支架体系的验收申请报告。、支架现场检查：序号检查内容检查部位检查结果1门架的纵距、横距的步距(步距为重点检测项目)是否符合要求；2门架的垂直度及水平度是否合格；3扫地杆、水平纵横拉杆的步20、距是否符合要求；4斜拉杆的设置是否符合要求；5基础是否平整坚实，支垫、底座是否符合规定；6支架系统整体稳定性是否符合要求；7构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；8立杆与水平杆同一截面上相邻杆件的对接或搭接是否符合规范要求；9杆件的受力是否在同一轴线上。、支架验收主要项目的允许偏差A、底座的沉降量不大于5mm；B、支架搭设的垂直度与水平度允许偏差应符合下表的要求： 项 目允许偏差(mm)垂直度每步架h/1000及2.0支架整体H/600及50水平度一跨距内水平架两端高差1/600及+3.0支架整体L/600及50 注：h步距；H支架高度；l跨距；L支架长度。C、立杆间距21、的允许偏差步距：20mm；横距：50mm；纵距：20mm；D、扣件螺栓拧紧力矩用扭力扳手检查，要求在4065Nm；E、斜杆与地面的倾角为4560；F、可调托座调切螺杆伸出长度不宜大于200mm，可调托座的螺栓伸出长度超过200mm时采取的固定措施必须可靠。10、监测方法与施工过程控制(1)、垂直变形监测：A、对大梁的下沉进行重点监测，B、监测方案：共设置8个检测点，设于大梁与次梁相交处。C、必须在砼浇筑前按照施工方案设置好监测点，并安排专人负责保护好监测点并监测，砼浇筑过程中随时注意并记录梁模下沉数据。当梁模下沉突变趋势时，应加强监测，必要时通知项目经理和模板设计人员，并停止浇筑砼，分析梁模下22、沉原因，采取加强措施后方可继续浇筑。(2)、水平变形监测：A、在首层地面处设置水平变形监测点，设置详见检测方案附图。B、浇筑混凝土时派专人检测。(3)、施工过程控制：A、顶架、模板搭设完成后，必须严格按规定组织验收，并完善签字确认后方可进行混凝土浇筑。B、由施工现场专职安全员，对施工过程模板及其顶架安全进行监控。监控内容为： 模板及顶架变形情况 混凝土浇筑过程中堆高情况 施工荷载情况C、在混凝土浇筑过程中，派专门的管理人员与木工进行跟班。D、混凝土施工过程对模板变形进行监控。E、在施工监测的过程中，垂直变形和水平变形的报警值定为10mm，当变形量达到15mm时，应立即采取应急措施，并组织相关人23、员研究处理，在确保安全的情况小对支撑系统进行加固。五、混凝土浇注方法1、施工段划分因本工程建筑面积不大，所以在梁板浇筑砼时，安排一台砼泵车浇筑，高大模板悬挑部份的梁板和首层梁板其余部份同时从相同方向向后浇筑。2、输送方法本工程预拌混凝土由大型搅拌站用搅拌车运送到场，场内设置一台汽车砼泵车，由泵车输送至操作工作面。3、混凝土浇注方式、本工程采用商品混凝土现场浇注，商品砼用汽车砼泵车进行输送。柱采取独立浇筑，梁板钢筋绑扎前浇注完毕，梁板砼浇注采取一次成型的方法连续施工。、楼面砼浇筑堆进方向：高大模板悬挑部份的梁板和楼面梁板其余部份同时从相同方向浇筑。采用汽车砼泵车输送，水平方向推进速度：每小时约624、8m。4、梁板砼的浇筑（采用混凝汽车砼泵车）浇筑混凝土时，采用插入式振动器，每一振点的连续振捣时间，应使砼面呈现浮浆和骨料不再下沉。插入式振动器的移动间距不宜大于其作用半径的1.5倍。并避免碰撞钢筋、模板、预埋管件等，注意要“快插慢拔、直上直下”，不漏点，上下层砼搭接处插入不小于50mm。浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽可能缩短，并应在前层混凝土初凝之前，将次层混凝土浇筑完毕。超过规定时间必须设置施工缝。施工缝的留置时间及位置应参照GB502042002中的有关规定。混凝土施工缝的处理：在施工缝处连续浇筑混凝土时，已浇筑混凝土的抗压强度不应小于1.2N/mm2；在已硬化的砼表面25、上，清除水泥薄膜和松动的砂、石，并加以充分湿润和冲洗干净且不得有积水，浇筑混凝土前，宜先在施工缝处铺一层水泥浆或与砼成份相同的水泥砂浆；混凝土应细致捣实，使新旧砼紧密结合。在浇筑与柱和墙连成整体的梁和板时，应在柱和墙浇筑完毕后停歇11.5H，使混凝土获得初步沉实后，再继续浇筑，以防止接缝出现裂缝。在浇筑楼面板时，若柱、墙砼强度大于梁板砼强度5MPa时，应以柱、剪力墙外围边线起600mm范围内的梁都浇筑与柱、墙同强度的砼，用快易收口钢网分隔以保证结构质量。六、安全保证措施1、安全生产保证体系、以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。项目经理是安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责安全26、管理。、施工负责人是安全管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使安全管理的权力，负责本工程安全标准的制定，执行情况的监督与检查。、技术负责人是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。、工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。2、安全教育制度、严格执行三级安全教育制度。新进场的每个施工人员，必须先接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上签名，并登记其本人的身份证号码。、三级安全教育是指公司对新进场的施工人员着重进行安全基本知识、法规、法制教育；项目部对新进场的施工人员着重进行现场规章制度27、和遵章守纪教育；班组对新进场的施工人员着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教育。、根据模板支撑系统设计，由技术负责人向操作施工人员交底，并进行双方签字确认。、项目部对工人的安全教育活动应进行登记汇总，并建立“施工人员安全教育汇总表”。3、安全检查制度、工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的安全设施进行应进行检查，发现问题应向工地有关人员汇报，待隐患消除后方可开始作业，并逐步完善记录工作。、工地专职安全员要每日对作业区段进行检查。如发现事故隐患，应及时提出改进措施，督促实施并对改进后的设施进行检查验收，对不改进的，提出处理意见，报项目负责人处理。指导、督促工人认真执28、行安全制度、安全纪律，执行操作规程和正确使用劳动保护用品。、要认真执行定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格项要制订整改计划，并做到“定人、定时间、定措施”的三定措施，在隐患没有消除前，必须采取可靠的防护措施，有危及人身安全的应暂停作业。、电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常情况下，对低压配电装置、低压电器和变压器、配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运行日记”。4、高支模工程的安全管理措施、搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。、29、施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。、搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。、施工期间不得拆除斜拉杆、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。、当支架基础下有设备基础、地下管线时，在支架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。、在支架基础或邻近严禁进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的30、模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。、模板支架应自成体系，严禁与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走施工梯，严禁攀援模板支架上下。、支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在交装后将洞盖没。、临街搭设的支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。施工作业场所有坠落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高处作业中所用的物料均应堆放平稳。不得任意乱置或向下丢弃物件，传递物件禁止抛掷。在最顶层水平撑设置一道兜底平网。、设专人负责对支架进行经常检查和保修工作。对高层支架定期作立杆基础沉降检查，发现问题立即采取措施。、施工中对支架发现有31、缺陷和隐患时必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止支架的搭设与拆除及支架上的施工作业。下雨后进行作业时必须采取可靠的防滑措施。对进行高处作业的高耸建筑物事先设置避雷设施。遇有台风暴雨后应对支架设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象立即修理完善。、进行高处拆模作业，应配置登高用具或搭设支架，工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业。 、拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。、拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。、模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇32、筑期间，应设置警戒区和警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。临时堆放处离楼层边沿距离不得小于lm，堆放高度不得超过lm。楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。、拆下的支架及配件应清除杆件及螺纹上的沾污物，并分类检验和维修，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。5、预防模板及支架坍塌的安全技术措施、设计模板及支撑体系案时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过混凝土结构33、工程施工及验收规范的允许值。、所有钢管、连接件、木枋等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。、模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。、现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。、现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置底座或钢垫板。每搭完一步架后，应立即检查并调整支架立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳。、支架系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、扫地杆、斜拉杆，防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故。 、大梁模板支架立杆的纵向水34、平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字型箍牢“抱柱”，以增强支架系统的整体稳定性。、可调托座伸出长度不宜超过200mm，若伸出长度超过200mm，应加拉杆连结稳定。、安装完毕经验收确认符合要求后才能进行混凝土浇筑。、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。施工期间不得拆除斜拉杆、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。七、应急救援预案为了保证本工程的施工安全工作落实到实处，根据建设工程安全生产管理条例等有关法律、法规和标准，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定高支撑模板应急救援预案。制定本应急救援预案35、的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。1、应急救援组织公司应急救援小组名单：、 指挥部总指挥： * 电话：、 、指挥部副总指挥：* 电话：、 、指挥部成员：电话：13828501213 * 电话：2、应急响应发生四级以下的一般事故时，由现场应急救援小组实施应急响应，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；发生四级以上重大安全事故时，由公司应急救援小组指挥现场应急救援小组实施应急响应。、工程项目部现场应急救援小组：、工地现场发生事故后，现场应急救援小组应立即组织人员展开抢救伤员和36、排除险情，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救中心或119报火警救助。、由现场应急救援小组组长负责事故现场应急的指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动，防止事故的扩大和蔓延，力求将损失减少至最低程度，同时注意安排做好保护好事故现场。、指挥调动工地现场的一切所需的应急救援排险物资和人员参与抢救救援，确保救援工作在统一指挥下有序地进行。、协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部门对事故的调查处理。、协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教训举一反三37、地制定并落实相应的预防措施，切实防止类似的事故重复发生。、负责安排专人做好事故的善后处理工作，使各级人员都受到安全教育，在切实做好预防措施和确保安全的情况下，上报有关上级部门，争取尽快批准恢复工地的正常生产。、公司应急救援小组：、公司应急救援小组接到工地重大事故报告后，应立即赶赴现场，同时将事故概况（包括伤亡人员、发生事故时间、地点、原因等）分别用电话和快报的办法报告上级应急救援组织以及政府有关部门。、指挥现场应急救援组织，首先抢救伤员和排除险情，防止事故蔓延扩大。同时协同现场保护好事故现场。、负责协调指挥调动公司的应急救援力量，包括应急物质资源和人员支持、技术支持，全力保障应急行动的顺利完成38、。、协助和接受政府有关部门对事故的调查处理。、协助政府有关部门分析事故原因和性质。 、吸取事故教训，制定并落实相应的预防措施，防止类似事故的重复发生。、协同现场做好事故的善后处理工作，在做好预防措施确保安全的情况下，上报有关部门复检认可后，努力争取尽快恢复正常生产。、应急响应中必须遵循的原则、紧急事故发生后，发现人应立即报警。、项目部急救援小组在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。、事故发生时，应立即疏散人群，保证现场道路畅通，确保救援工作顺利进行。、在急救过程中，遇到威胁人身安39、全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。、截断发生事故的区域或场所处电源，防止事态扩大。、项目部设紧急联络员一名，负责紧急事物的联络工作。、紧急事故处理结束后，部门负责人应填写事故有关记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。3、应急救援装备应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。内服药品：云南白药等。4、应急救援演练项目部应根据施工现场实际情况定期组织有关人员演习预案，同时应40、定期检查施工现场内的设施、机具及消防器材。演习或事故发生后，项目部应组织人员对应急预案的实际效果进行评价，必要时进行修订。5、应急救援措施、发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施、当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。、当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部门之外，还应保护好现场。、当发生施工人员被埋、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部加固的立即组织人员进行加固后，在41、确认安全的前提下，方可组织人员进行相应的抢救。、被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院进行治疗。、当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。、发生高处坠落事故的应急救援措施：、当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。处理后，迅速送往邻近医院进行检查治疗。、抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。、对于处于休克42、状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌物、呕吐物，防止影响呼吸；让其保持安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，然后尽快送医院抢救治疗。、对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。、对于脊椎受伤的伤员，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。、对于手足骨折的伤员，不要盲43、目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。、对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。、发生物体打击伤害事故的应急救援措施：、发生物体打击伤害事故时，必须立即对伤者进行救治。抢救的重点应放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。、抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸。、对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带44、或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。、对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。处理后，应立即送往邻近医院进行检查治疗。、对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。、发生机械伤害事故的应急救援措施：、发生机械伤害事故时，要立即采取拉闸断电等措施，停止机械运转，然后应立即对伤员采取包扎止血措施。、对于手、脚趾被切断的伤员，立即将被切断部分用干净布包好，与伤员同时送到医院，以便做接驳手术。、对于手脚骨折、重伤休克等伤员的处理方法同上。进行处理后，应组织车辆尽快将伤者送医院检查治疗。、发生火灾事故的应急救援措施：、发生火灾时，首先是迅速扑45、灭火源，及时疏散有关人员，并对伤者进行救治；同时拨打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须始终有人在现场门口等待并引导救火车入场救火。、火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要及时把握好这一时机，尽快把火扑灭。、现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾区域扩大；同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法疏散、撤离事故区域。、如有人员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救，并立即打“120”电话求救或用车把伤员送到医院救治。、发生触电事故的应急救援措施：、触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电46、者的具体症状进行对症施救。、当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。、触电者未失去知觉时，应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治。、若发现触电者呼吸困难、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止时，应首先为其通畅气道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救。九楼面模板面板计算 1面板计算面板为受弯结构,需47、要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。计算跨度L=400mm（板底横枋间距），荷载计算（以1m板宽为计算单位）。底模板自重 5 1.0 0.018 1.2=0.108KN/m 混凝土荷重 24 1.0 0.12 1.2=5.760KN/m 钢筋荷重 1.5 1.00 0.12 1.2=0.360KN/m 活载(含振捣混凝土)荷载 2 1.000 1.4=2.800KN/m q1 = 6.58 KN/m q2 =（6.58-2.800）KN/m=3.78KN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = bh2/6=1000148、818/6 =54000mm3； I = bh3/12=1000183/12 =486000mm4； 按3跨度连续板计算 q=6.58 N/mm 400 400 400 （1）抗弯验算：M=0.08q12 =0.086.580.402=0.084KNm=M/W=0.084106/54000=1.56N/mmf=13N/mm2满足要求!(2)抗剪计算 = 3V/2bh T 其中最大剪力 V=0.6006.580.40=1.58 kN截面抗剪强度计算值=31580/(2100018)=0.132 N/mm2 抗剪强度验算 fV=1.4N/mm2， 满足要求! (3)挠度计算 = 0.677q2L449、 / 100EI = L / 250面板最大挠度计算值 = 0.6773.784004/(1009000486000)=0.150mm 面板的最大挠度0.247mm400/250=1.6mm, 满足要求! 2.支撑木枋8080的计算（次龙骨） 木方按照均布荷载下连续梁计算。 q3=2.632KN/m 600 600 600 1.荷载的计算q3 = q10.40=6.580.4=2.632 kN/mq4 = q20.40=3.780.4=1.512 kN/m 2.木枋的计算 门式架横向间距600mm,木枋长度1800mm，按照三跨连续梁计算，跨度L=600mm。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算50、值最不利分配的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 M = 0.08q3L2=0.082.6320.62=0.076 kNm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I取0.9和截面抵抗矩W取0.9分别为: 0.9 W =0.980802/6 = 76800mm3； 0.9 I =0.980803/12 = 3041624.7mm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度=M/W =0.076106/76800=0.99N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: V = 0.625q3L=0.6252.6320.6=0.99KN 51、截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bh T 截面抗剪强度计算值=3990/(28080)=0.232N/mm2 截面抗剪强度设计值 =1.4N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形=Kq4L4/(100EI)= 0.6771.5126004/(1009000.003041624.7)=0.05mm 木方的最大挠度小于600.0/250=2.4mm,满足要求! 3.顶托梁木枋8080的计算：（主龙骨）1、荷载计算：P1=q30.6 =2.6320.6KN=1.580 KN2、计算简图：跨度L=500mm P1=1.580KN P1 P1500 500 5003、木52、枋验算：最大弯矩 M= 0.1751.5800.5=0.138 kN.m 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I取0.9和截面抵抗矩W取0.9分别为: 0.9 W =0.980802/6 = 76800mm3； 0.9 I =0.980803/12 = 3041624.7mm4； (1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 M=0.1751.5800.5=0.138KNm=M/W=0.138106/76800=1.797N/mmf=13N/mm2 满足要求! (2)顶托梁抗剪计算V= KVP1=0.6501.580=1.027kN 截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bh T 截面抗剪强度计53、算值=31027/(28080)=0.240N/mm2 截面抗剪强度设计值 =1.4N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(1) 顶托梁挠度计算 P2=q40.6=1.5120.6=0.907KN 最大变形=KP2L3/(100EI)= 1.1469075003/(1009000.003041624.7)=0.047mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250=3.6mm,满足要求!九、梁模板支撑体系计算书500900mm梁的模板及支撑体系计算书 一、梁模板基本参数 梁模板截面采用18mm厚夹板，侧面木方距离80*80mm300mm，布置2道14mm穿梁螺栓300，第一道距离梁底300mm54、，外扣双钢管483.5mm。结构楼板厚=150mm,梁宽b=500mm,梁高h=900mm,层高=6.00m；H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面8080mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m55、3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的56、新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)0.90=34.798N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截57、面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2023.328+1.404.860)0.3000.300=0.313kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.31310001058、00/48600=6.444N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2023.328+1.44.860)0.300=6.264kN 截面抗剪强度计算值 T=36264.0/(2900.00018.000)=0.580N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67723.3283004/(1006000437400)=0.487mm 面板59、的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)0.900.60/2=10.44kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=10.439kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置2 道穿梁60、螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度900mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨采用8080mm木方。 外龙骨间距300mm，外龙骨采用8080mm木方。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强61、度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m262、 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.23m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.233+1.405.4000.233=14.364kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 23.331.801.80/6 = 12.60cm3； 63、I = 23.331.801.801.80/12 = 11.34cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.341kN N2=3.687kN N3=3.687kN N4=1.341kN 最大弯矩 M = 0.078kN.m 最大变形 V = 0.310mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07810001000/12600=6.190N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验64、算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32010.0/(2233.33318.000)=0.718N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.310mm 面板的最大挠度小于233.3/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2345.00+1.40.235.40=14.364kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2345.00=10.485kN/m 按照三跨连续梁计65、算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.309/0.300=14.364kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.114.3640.300.30=0.129kN.m 最大剪力 Q=0.60.30014.364=2.586kN 最大支座力 N=1.10.30014.364=4.740kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.1291066、6/85333.3=1.52N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32586/(28080)=0.606N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67710.500300.04/(1009500.003413333.5)=0.018mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁67、计算。 外龙骨按照集中多跨连续梁计算。 外龙骨计算简图 外龙骨弯矩图(kN.m) 外龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 外龙骨变形计算受力图 外龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.758kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.954kN 经过计算得到最大变形 V= 0.186mm 外龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)外龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=068、.758106/85333.3=8.88N/mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)外龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35214/(28080)=1.222N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 外龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)外龙骨挠度计算 最大变形 v =0.186mm 外龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取169、70N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.954 对拉螺栓强度验算满足要求!十梁模板门式脚手架支撑计算书 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。 计算参数: 脚手架搭设高度为6.0m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h0 = 1.90m，步距1.93m，跨距 l = 1.83m。 门架 h1 =70、 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。 门架立杆采用48.03.5mm钢管，立杆加强杆采用48.03.5mm钢管。 每榀门架之间的距离0.20m，每榀门架内的下层木方4根。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁顶托采用8080mm木方。 模板自重0.34kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强71、杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.9000.200+0.3400.200=4.658kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.200=0.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10.800cm3 I=9.720cm4 (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.072、0N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125(1.204.658+1.400.400)0.2000.200=0.031kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03110001000/10800=2.847N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 54.6582004/(384600097200)=0.166mm 面板的最大挠度小于200.0/400,满足要求! 二、梁底木方的计算 (一) 上层木方计算 1.荷73、载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.200=4.590kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.200(20.900+0.500)/0.500=0.313kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.200=0.400kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q=1.2(4.590+0.313)+0.91.400.400=6.443kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算74、按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=-0.054kN N2=2.399kN N3=2.399kN N4=-0.054kN 间距设置不合理，支点不能出现小于0的支座力! 经过计算得到最大弯矩 M= 0.066kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.399kN 经过计算得到最大变形 V= 0.018mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm475、； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.066106/85333.3=0.77N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.288/(28080)=0.302N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.018mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! (二) 下层木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下76、: 均布荷载 q = 2.399/0.300=7.998kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.000.300.30=0.072kN.m 最大剪力 Q=0.60.3007.998=1.440kN 最大支座力 N=1.10.3007.998=2.639kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.072106/85333.3=0.84N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N77、/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31440/(28080)=0.337N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.248kN/m 最大变形 v =0.6776.248300.04/(1009500.003413333.5)=0.011mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 三、梁底托梁的计算 考虑到托梁距离是上层木方距离78、的1.50倍，作用于托梁的集中力需要乘以此倍数。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.456kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.575kN 经过计算得到最大变形 V= 2.195mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00179、0.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.456106/166666.7=8.74N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33656/(2100100)=0.548N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =2.195mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 四、门架荷载标准值 作用于门架的荷载80、包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0.465kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.930 = 0.241kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用81、48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.930)/(41.830)=1.055 20.038(41.830)/cos/(41.930)=0.106kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(11.830)/(41.930)=0.009kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.930=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产82、生的轴向力合计 NGk2 = 0.182kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.423kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 每榀门架两端点力3.575kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 7.151kN。 五、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.423kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 7.151kN； H 脚手架的搭设高度，H = 6.0m。 经计算得到，N = 1.20.4236.000+7.151=10.196kN。83、 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 10.20kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.581； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=22.07cm4； h0 门架的高度，h0=1.90m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=4.89cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强84、杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=9.78cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd= 1.0116.440=116.440kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!十一、（1）基础承载力验算立杆基础承载层的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础承载层的平均压力 (kN/m2)，p = N/A=10.196KN /0.16 =63.725kN/m2N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 8.78 因为500900梁的支撑受的轴向力最大，故取N=185、0.196KN A 基础承载层底面面积 （双木枋）(m2)；A =0.161.00.16 fg 基础承载力设计值 (kN/m2)； 地基承载力设计值应按下式计算： fg = kc fgk 其中kc 脚手架基础承载力调整系数；kc = 0.5 fgk 基础承载力标准值，本支模基础为首层地骨面,回填土部分经强夯后，密实度达到90%,fgk取150KPa；fg= 1500.575KN/m2p =63.725kN/m2满足基础承载力要求!验算结果：艺术楼首层楼面板模板支架搭设高度为6米，搭设方式为：门式架纵距 0.5米，与梁的门式架间距 约0.5米，步距 h=1.9 0米（单个门式架高度）。板底横枋、顶托梁采用8080mm木方，横枋间距为400mm。500mm900mm梁支撑为门式架纵距(跨度方向)纵距500m。梁底次龙骨采用8080mm木枋300mm，主龙骨采用8080mm木枋600mm，梁侧竖内龙骨8080木枋300、梁侧水平外龙骨为双钢管483.5、14对拉螺栓300夹紧外龙骨。其他小于此梁截面尺寸的梁均按支模。离地200mm设扫地杆、每层门式架设一道纵横水平杆，纵向杆沿门式架设置一道，横向杆每隔6个门式架设置一道约5400mm。门式架支撑水平纵横杆步高1.9m，梁底门式架两侧各设对角通长剪刀撑一道，扫地杆离地200mm。 符合要求。