1、高支模专项施工方案工程名称：*中学艺术楼 工程地点：*校区内建设单位：*施工单位：*建筑工程有限公司监理单位：*监理征询有限公司编制单位：*公司审批单位：*建筑工程公司部 门：质安室部 门：总工室技术负责人：审批负责人：编 制 人：*编制日期：审批日期：目 录一、编制根据41、法律、法规、施工规范和原则42、有关文献4二、工程概况41、建筑概况42、高支模构造层概况43、支承层概况5三、模板体系设计71、模板支撑系统材质72、梁模板体系设计73、楼板模板体系设计74、水平拉杆设计85、斜拉杆设计86、抗水平位移抱柱（连墙件）设计10四、模板体系施工办法101、施工准备工作102、放线测量1032、模板制作104、高支模支撑体系安装施工顺序105、高支模支撑体系安装106、梁模板安装117、楼面模板安装118、模板体系拆除139、高支模工程模板支架体系检查与验收1410、监测办法和施工过程控制16五、混凝土浇注办法161、施工段划分162、输送办法173、混凝土浇注方式174、梁板砼浇筑17六、安全保证办法171、安全生产保证体系172、安全教诲制度183、安全检查制度184、高支模工程安全管理办法195、防止模板及支架坍塌安全技术办法20七、应急救援预案211、应急救援组织222、应急响应223、应急救援装备234、应急救援演习235、应急救援办法23八、120mm厚楼面模板面板计算3、261、面板计算262、支撑木枋8080计算273、顶托梁木枋8080计算28九、梁模板支撑体系计算书291、首层500900mm梁模板及支撑体系计算书29十梁模板门式脚手架支撑计算书39十一、承载力验算48一、编制根据1、法律、法规、施工规范和原则、中华人民共和国建筑法(1998年3月1日起施行)；、建筑工程安全生产管理条例(2月1日起施行)；、中华人民共和国安全生产法(11月1日起施行)、建筑工程施工质量验收统一原则(GB50300-)；、建筑地基基本工程施工质量验收规范(GB50202-)；、混凝土构造工程施工质量验收规范(50204-)；、木构造工程施工验收规范(GB50200-)；、4、木构造设计规范(GB50005-)；、建筑地基基本设计规范(GB50007-)；、建筑模板施工安全技术规范（JGJ162-）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)；、建筑施工安全检查原则(JGJ59-99)。2、有关文献1)、广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法（粤建监字1998027号）；2)、xx市建设局xx市深基坑与高大模板工程施工质量安全管理办法（试行）（佛建工21号）3)、xx市岭南建筑设计征询有限公司设计构造施工图。二、工程概况1、建筑概况该工程是学校艺术楼，平面造型为L形，长边为52.15米，短边为33.75米;各层标高不同，首层高6米，二、三层高4米，5、四层高4.5米，五层高4米，六层高5.7米，总高28.2米。总建筑面积为5896.3平方米。本工程主体采用钢筋混凝土框架-剪力墙构造，建筑构造构造安全级别为一级，构造设计使用年限为50年。按七度（地震烈度）一级抗震设防设计，建筑物耐火级别为二级。柱最大截面为1000*1200，1至2层砼标号为C35，2至顶层砼标号为C30。框架梁最大跨度为11米，砼楼板厚为120，楼面梁、板砼标号为C30。在长边中间处每层均设立1M宽后浇带。2、高支模构造层概况本工程高支模范畴为艺术楼首层高6m，四层高4.5m六层高5.7m，主梁最大跨度为11m，最大梁截面尺寸为500900mm。板厚为120mm，梁板混凝土6、强度级别为C30。3、支承层设计和施工状况首层支撑系统为室内地台，已浇筑150厚C20砼。本支模方案采用门式钢管脚手架支撑系统。4.2模板支撑系统用料1、普通覆膜胶合板 182091018mm2、松什木枋 8080mm3、普通钢管 483.5mm4、门式架4219301219mm429301219mm（1）外观规定：门式架钢管表面应无裂纹、凹陷、锈蚀，加工前初始弯曲不应不不大于L/1000（L为钢管长度）。各杆件端头压扁某些不得浮现裂纹，销钉孔、铆钉孔应采用钻孔，不得使用冲孔。加工中不得产生因加工工艺导致材料性能下降现象。（2）尺寸规定：门式架及配件尺寸应按设计规定拟定；锁销直径不应不大于137、mm；交叉支撑销孔径不得不不大于16mm；连接棒、可调底座和可调托座螺杆、固定底座及固定托座插杆，插入门式架立杆中长度不应不大于95mm。门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。门式架尺寸如下图：1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆计算门式架几何尺寸图门式架h1=1.54m，h2=0.08m，b1=0.75m，b=1.20m，h0=1.93m。4.3材料力学性能松木枋 f抗弯强度=13Nmm2 E=9000N/ mm2 f顺纹抗压=10N/mm2 f顺纹抗剪=1.4N/ mm2胶合板 f=13Nmm2 E=9000N/ mm2 fV=1.4N/ mm2 8、W=bh2/6 I=bh3/12钢管(483.5) f=205N/ mm2 E=2.1105N/ mm2 w=3mm A=489 mm2 i=1.58cm I=1.219105mm4 W=5085mm 3门式架(422.5) f=205N/ mm2 E=2.1105N/ mm2 i=1.42cmI=6.08104mm4 W=2830mm3 A=310mm2穿墙螺栓 M12=12.9KN M14=17.8KN M16=24.5KN搭设尺寸为：门式架纵距 0.5米，横距0.6米，与梁门式架间距 约0.5米，步距 h=1.9 0米（单个门式架高度）。板底横枋、顶托梁采用8080mm木方，横枋间距为49、00mm。梁底纵排门式架两侧各加设对角通长剪刀撑一道，两侧梁底次龙骨采用8080mm木枋300mm，主龙骨采用28080mm木枋600mm，板底木枋400mm，梁侧竖内龙骨8080木枋300、梁侧水平外龙骨为双钢管483.5、14对拉螺栓300夹紧外龙骨。其她不大于此梁截面尺寸梁均按此规格支模。水平加固杆：纵横设立，步距为1.9 m（每层门式架高度）。水平加固杆应顶至已浇筑混凝土柱上，加强支模整体抗倾覆能力。离地200mm设扫地杆、每层门式架设一道纵横水平杆，纵向杆沿门式架设立一道，横向杆每隔6个门式架设立一道约5400mm。门式架支撑水平纵横杆步高1.9m，梁底门式架两侧各设对角通长剪刀撑一10、道，扫地杆离地200mm。垫板为两条8080mm木枋并排垫放。回填土地基外设立排水沟，并做好排水工作，保证地基不被水浸泡下沉。三、模板体系设计1、模板支撑系统材质梁、楼板模板面板均采用18mm厚多层夹板，上愣和底托采用80mm80mm松木枋，长mm；支撑体系中水平纵横拉杆、扫地杆选用483.5mm钢管。2、梁模板体系设计、首层500900mm梁模板体系设计梁底、梁侧模板均采用18mm厚夹板，梁底设18mm压脚板，侧板设压楞枋，间距为300mm；梁底板下设两层支承枋，均为80mm80mm马尾杉木枋，上层枋间距250mm，下层枋间距900mm；在梁侧模板设2排穿梁螺栓14300；支撑体系门架立柱间11、距是900mm(垂直梁方向)900mm(平行梁方向)。别的梁截面模板体系设计按照500900mm梁模板体系设计施工。3、楼板模板体系设计楼板模板面板采用18mm厚夹板；面板下设两层枋支承，上层枋间距350mm，下层枋间距900mm，木枋采用80mm80mm松木方；支撑体系立柱间距是900mm(垂直梁方向)900mm(平行梁方向)。4、水平拉杆设计梁支架门架采用MF1219，钢材采用Q235，门架宽b =1.219m，门架高h0=1.93m，步距1.95m，门架交叉搭设故跨距L门架=1.83/2=0.915m。搭设高度H=6m，水平拉杆设计共三道，模板系统门架立杆在距地面900mm处设一道纵横水12、平拉杆，中间设立一道纵横水平拉杆，门架立杆在距楼板模板下层支承枋约200mm处设一道纵横水平拉杆。5、抗水平位移抱柱（连墙件）设计在简支梁板范畴内采用对顶抱柱方式（详细做法详对顶抱柱大样示意图），每条柱每隔3米高设立一道。在悬挑梁板范畴内采用悬挑单抱柱方式。四、模板体系施工办法1、施工准备工作、编制专项施工方案，经公司技术负责人和总工程师论证审查，符合规定后，由施工公司技术负责人、总监理工程师签字后，方可实行。、支架搭设前，工程技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员作出详细阐明，对其进行技术和安全作业书面交底，并由双方签字确认。、对钢管、门架、构件、配件、加固件按规范规定进行检查、验收；木枋13、木模板材质应符合规范关于原则，选取品质优良木料，表面顺直无弯曲扭转，平面几何尺寸和截面尺寸符合施工规定，受力50100木枋竖向放置禁止使用不合格钢管及构配件。2、放线测量、模板放线时，应先清理好现场。、一方面用经纬仪依照施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出梁模板内边线和中心线，以便于模板安装和校正。、用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置，定好水平控制标高。、用墨线弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置应精确。3、模板制作、模板按配模图在模板加工场统一加工制作或者配制。、模板制作好后，标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷隔离剂（脱模剂）后，按规定规定分类堆放在施工平面布置图指定场地内。14、4、高支模支撑体系安装施工顺序放线垫脚板（或底托）安放螺旋基脚门架安于基脚上安上斜撑（斜拉杆）水平拉杆安放U型支顶铺设枋木梁底模板梁侧板安装楼板底模板安装。 5、高支模支撑体系安装、安装前，先在楼板上弹出钢管立杆位置线。安装时，按照墨线精确放置垫板、底座，垫板尺寸不应不大于1001008毫米。、支架必要设立纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不不不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。、支架安装时每搭完一步架后，应及时检查并调节其水平度与垂直度，以及杆件步距、纵距和横距。4、连接门架立杆扣件规格应与所连钢管外径相匹配。连接扣件必要处在锁15、紧状态，扣件螺栓拧紧扭力矩为4065Nm，并不得不大于40Nm。各杆件端头伸出扣件边沿长度不不大于100mm。5、禁止将外径48mm与51mm钢管混合使用。6、立杆接长除顶层顶步外，别的各层各步接头必要采用对接扣件连接。6、梁模板安装、先在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，然后才钉柱头模板。、按设计标高调节支顶标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度4m时，在梁底模板跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度23。施工时，起拱高度须符合设计及规范规定。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。、依照墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应依照梁高及楼板模板碰旁或压旁拟定。、当梁高超过800mm16、时，梁侧模板按计算规定加穿梁螺栓。7、楼面模板安装、通线调节支顶高度，将大龙骨拉平，架设小龙骨。、铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。、楼面模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置精确。支模顶架必要稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。8、模板体系拆除、高支模支架拆除必要提供混凝土强度报告，以同条件养护试件强度实验报告为根据。在梁板砼达到设计强度后，模板支撑体系经项目技术负责人检查验证确认不再需要，并监理单位审批批准后，方可拆除。、拆除多层梁楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递状况下方可拆除下部支柱。、拆除前，由项目部技术负责17、人进行拆除安全技术交底。、支架拆除应从一端走向另一端、自上而下逐级地进行，禁止上下同步作业。、拆除顺序：先松开顶托、然后按照先支后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板顺序拆除模板和支撑体系。同一层构配件和加固件应按先上后下、先外后里顺序进行。、在拆除过程中，支架自由悬臂高度不得超过两步，当必要超过两步时，应加设暂时拉结。禁止站在悬臂构造上面巧拆底模，禁止在同一垂直平面上操作。、通长水平杆和斜拉杆等，必要在支架拆卸到有关立杆时方可拆除。、拆卸连接部件时，应先将锁座上锁板与卡钩上锁片旋转至启动位置，不得硬拉，禁止敲击。、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落办法，禁止使用榔头等硬物击打、撬挖。各18、拆除模板、支撑、连接件等构配件禁止抛掷至地面，应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。9、高支模工程模板支架体系检查与验收、模板支架体系及其地基基本应在下列阶段进行检查与验收： A、基本竣工后模板支架体系搭设前；B、作业层上施加荷载前；C、整体或分段达到设计高度后；D、设计规定预压模板支架体系预压过程中及预压加载完毕后；E、遇六级大风或大暴雨后；F、停用超过一种月。、模板支架体系使用中，应定期检查下列项目：A、承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、斜拉杆、孔洞通道构造与否符合规定；B、场地地表与否积水，底座与否松动，立杆立柱与否悬空，外侧立杆立柱与否被车辆冲撞过；C、立杆立柱沉降与垂直度偏差与否符19、合规定；D、扣件、连接件与否松动；F、与否超载。、模板支架体系验收时应具备下列文献：A、专项施工方案及技术交底文献，专项施工方案专家评审或征询意见；B、构配件产品质量合格证、质量检查报告；C、高支模工程施工记录及质量检查记录；D、模板支架体系搭设过程中浮现重要问题及解决记录；F、模板支架体系验收申请报告。、支架现场检查：序号检查内容检查部位检查成果1门架纵距、横距步距(步距为重点检测项目)与否符合规定；2门架垂直度及水平度与否合格；3扫地杆、水平纵横拉杆步距与否符合规定；4斜拉杆设立与否符合规定；5基本与否平整坚实，支垫、底座与否符合规定；6支架系统整体稳定性与否符合规定；7构配件和加固件与否20、齐全，质量与否合格，连接和挂扣与否紧固可靠；8立杆与水平杆同一截面上相邻杆件对接或搭接与否符合规范规定；9杆件受力与否在同一轴线上。、支架验收重要项目容许偏差A、底座沉降量不不不大于5mm；B、支架搭设垂直度与水平度容许偏差应符合下表规定： 项 目容许偏差(mm)垂直度每步架h/1000及2.0支架整体H/600及50水平度一跨距内水平架两端高差1/600及+3.0支架整体L/600及50 注：h步距；H支架高度；l跨距；L支架长度。C、立杆间距容许偏差步距：20mm；横距：50mm；纵距：20mm；D、扣件螺栓拧紧力矩用扭力扳手检查，规定在4065Nm；E、斜杆与地面倾角为4560；F、可调21、托座调切螺杆伸出长度不适当不不大于200mm，可调托座螺栓伸出长度超过200mm时采用固定办法必要可靠。10、监测办法与施工过程控制(1)、垂直变形监测：A、对大梁下沉进行重点监测，B、监测方案：共设立8个检测点，设于大梁与次梁相交处。C、必要在砼浇筑前按照施工方案设立好监测点，并安排专人负责保护好监测点并监测，砼浇筑过程中随时注意并记录梁模下沉数据。当梁模下沉突变趋势时，应加强监测，必要时告知项目经理和模板设计人员，并停止浇筑砼，分析梁模下沉因素，采用加强办法后方可继续浇筑。(2)、水平变形监测：A、在首层地面处设立水平变形监测点，设立详见检测方案附图。B、浇筑混凝土时派专人检测。(3)、施22、工过程控制：A、顶架、模板搭设完毕后，必要严格按规定组织验收，并完善签字确认后方可进行混凝土浇筑。B、由施工现场专职安全员，对施工过程模板及其顶架安全进行监控。监控内容为： 模板及顶架变形状况 混凝土浇筑过程中堆高状况 施工荷载状况C、在混凝土浇筑过程中，派专门管理人员与木工进行跟班。D、混凝土施工过程对模板变形进行监控。E、在施工监测过程中，垂直变形和水平变形报警值定为10mm，当变形量达到15mm时，应及时采用应急办法，并组织有关人员研究解决，在保证安全状况小对支撑系统进行加固。五、混凝土浇注办法1、施工段划分因本工程建筑面积不大，因此在梁板浇筑砼时，安排一台砼泵车浇筑，高大模板悬挑部份梁23、板和首层梁板别的部份同步从相似方向向后浇筑。2、输送办法本工程预拌混凝土由大型搅拌站用搅拌车运送到场，场内设立一台汽车砼泵车，由泵车输送至操作工作面。3、混凝土浇注方式、本工程采用商品混凝土现场浇注，商品砼用汽车砼泵车进行输送。柱采用独立浇筑，梁板钢筋绑扎前浇注完毕，梁板砼浇注采用一次成型办法持续施工。、楼面砼浇筑堆进方向：高大模板悬挑部份梁板和楼面梁板别的部份同步从相似方向浇筑。采用汽车砼泵车输送，水平方向推动速度：每小时约68m。4、梁板砼浇筑（采用混凝汽车砼泵车）浇筑混凝土时，采用插入式振动器，每一振点持续振捣时间，应使砼面呈现浮浆和骨料不再下沉。插入式振动器移动间距不适当不不大于其作用24、半径1.5倍。并避免碰撞钢筋、模板、预埋管件等，注意要“快插慢拔、直上直下”，不漏点，上下层砼搭接处插入不不大于50mm。浇筑混凝土应持续进行。如必要间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初凝之前，将次层混凝土浇筑完毕。超过规定期间必要设立施工缝。施工缝留置时间及位置应参照GB50204中关于规定。混凝土施工缝解决：在施工缝处持续浇筑混凝土时，已浇筑混凝土抗压强度不应不大于1.2N/mm2；在已硬化砼表面上，清除水泥薄膜和松动砂、石，并加以充分湿润和冲洗干净且不得有积水，浇筑混凝土前，宜先在施工缝处铺一层水泥浆或与砼成分相似水泥砂浆；混凝土应细致捣实，使新旧砼紧密结合。在浇筑与柱和墙连成25、整体梁和板时，应在柱和墙浇筑完毕后停歇11.5H，使混凝土获得初步沉实后，再继续浇筑，以防止接缝浮现裂缝。在浇筑楼面板时，若柱、墙砼强度不不大于梁板砼强度5MPa时，应以柱、剪力墙外围边线起600mm范畴内梁都浇筑与柱、墙同强度砼，用快易收口钢网分隔以保证构造质量。六、安全保证办法1、安全生产保证体系、以项目经理为首分级负责安全生产保证体系。项目经理是安全生产第一负责人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理。、施工负责人是安全管理第始终接负责人，代表项目经理部行使安全管理权力，负责本工程安全原则制定，执行状况监督与检查。、技术负责人是安全技术第一责任者，负责安全技术办法审核批准。、工长、专职安全员26、在指挥部统一领导下，详细负责安全技术、办法执行，领导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。2、安全教诲制度、严格执行三级安全教诲制度。新进场每个施工人员，必要先接受公司、项目部、班组“三级”教诲，并在“三级安全教诲卡”上签名，并登记其本人身份证号码。、三级安全教诲是指公司对新进场施工人员着重进行安全基本知识、法规、法制教诲；项目部对新进场施工人员着重进行现场规章制度和遵章守纪教诲；班组对新进场施工人员着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教诲。、依照模板支撑系统设计，由技术负责人向操作施工人员交底，并进行双方签字确认。、项目部对工人安全教诲活动应进行登记汇总，并建立“施工人员安全教27、诲汇总表”。3、安全检查制度、工人在作业前要对自己使用机具、劳动保护用品以及本班组作业区段安全设施进行应进行检查，发现问题应向工地关于人员报告，待隐患消除后方可开始作业，并逐渐完善记录工作。、工地专职安全员要每日对作业区段进行检查。如发现事故隐患，应及时提出改进办法，督促实行并对改进后设施进行检查验收，对不改进，提出解决意见，报项目负责人解决。指引、督促工人认真执行安全制度、安全纪律，执行操作规程和对的使用劳动保护用品。、要认真执行定期检查制度。应有组织、有筹划进行检查，对不合格项要制定整治筹划，并做到“定人、定期间、定办法”三定办法，在隐患没有消除前，必要采用可靠防护办法，有危及人身安全应暂28、停作业。、电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常状况下，对低压配电装置、低压电器和变压器、配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运营日记”。4、高支模工程安全管理办法、搭拆支架必要由专业架子工担任，并按现行国标特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。、施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。、搭拆支顶架时工人必要戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。作业层上施工荷载应符合设计规定，不得超载。不得在支架上集中堆29、放模板、钢筋等物件。、施工期间不得拆除斜拉杆、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。、当支架基本下有设备基本、地下管线时，在支架使用过程中不应开挖，否则必要采用加固办法。、在支架基本或邻近禁止进行挖掘作业，否则应采用安全办法，并报主管部门批准。、支模应按规定作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。禁止在上下同一垂直面上装、拆模板。构造复杂模板，装、拆应严格按照施工组织设计办法进行。、模板支架应自成体系，禁止与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必要走施工梯，禁止攀援模板支架上下。、支设悬挑形式模板时，应有稳固立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在交装后30、将洞盖没。、临街搭设支架外侧应有防护办法，以防坠物伤人。施工作业场合有坠落也许物件一律先行撤除或加以固定，高处作业中所用物料均应堆放平稳。不得任意乱置或向下丢弃物件，传递物件禁止抛掷。在最顶层水平撑设立一道兜底平网。、设专人负责对支架进行经常检查和保修工作。对高层支架定期作立杆基本沉降检查，发现问题及时采用办法。、施工中对支架发既有缺陷和隐患时必要及时解决，危及人身安全时必要停止作业。、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止支架搭设与拆除及支架上施工作业。下雨后进行作业时必要采用可靠防滑办法。对进行高处作业高耸建筑物事先设立避雷设施。遇有台风暴雨后应对支架设施逐个加以检查，发既有松动、变形、损坏或31、脱落等现象及时修理完善。、进行高处拆模作业，应配备登高用品或搭设支架，工人必要站在暂时设立脚手板上进行拆卸作业。 、拆除支顶架前，应清除支顶架上材料、工具和杂物。、拆除楼板底模时，应设暂时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范畴以外安全地区拉拆，防止模板突然所有掉落伤人。、模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设立警戒区和警戒标志，由安全员在现场监护，禁止无关人员进入模板下方警戒区域。、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除模板和支架宜分散堆放并及时清运。暂时堆放处离楼层边沿距离不得不大于lm，堆放高度不得超过lm。楼层边口、通道口、脚手架边沿禁止堆放任何拆下32、物件。、拆下支架及配件应清除杆件及螺纹上沾污物，并分类检查和维修，按品种、规格分类整顿存储，妥善保管。5、防止模板及支架坍塌安全技术办法、设计模板及支撑体系案时按规范关于规定进行验算，保证其具备足够强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中也许产生各项荷载。验算模板及其支架刚度时，其最大变形不得超过混凝土构造工程施工及验收规范容许值。、所有钢管、连接件、木枋等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格材料。、模板支架搭设场地必要平整坚实，排水良好，具备足够承载力。、现场搭设模板支架时，对模板支撑体系强度、刚度和稳定性等有明显影响承载构件、连接件尺寸、间距必要进行严格控制。、现场搭设模板支架时33、，必要按规定在立杆底部设立底座或钢垫板。每搭完一步架后，应及时检查并调节支架立杆垂直度，保证立杆垂直度符合规定，防止因支架立杆倾斜过大导致支架系统不稳。、支架系统安装时，必要严格按照本方案规定设立纵横水平拉杆、扫地杆、斜拉杆，防止由于整体刚度局限性和失稳导致坍塌事故。 、大梁模板支架立杆纵向水平拉杆应顶贴到已浇筑好混凝土柱上，主梁模板下两侧支架立杆纵向水平杆在与砼柱交接处成井字型箍牢“抱柱”，以增强支架系统整体稳定性。、可调托座伸出长度不适当超过200mm，若伸出长度超过200mm，应加拉杆连结稳定。、安装完毕经验收确认符合规定后才干进行混凝土浇筑。、作业层上施工荷载应符合设计规定，不得超载。34、不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。施工期间不得拆除斜拉杆、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。七、应急救援预案为了保证本工程施工安全工作贯彻到实处，依照建设工程安全生产管理条例等关于法律、法规和原则，针对本工程特点，结合本工程实际状况制定高支撑模板应急救援预案。制定本应急救援预案目是当发生紧急事件时，能迅速、有序、高效地控制紧急事件发展，及时展开救援，急救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时急救，将事故损失减小到最低限度。1、应急救援组织公司应急救援小组名单：、 指挥部总指挥：*电话：、 、指挥部副总指挥：*电话：、 、指挥部成员：电话：* 电话：2、应急响应发生四级如下普通事故时，由35、现场应急救援小组实行应急响应，同步以最快方式报告公司应急救援机构；发生四级以上重大安全事故时，由公司应急救援小组指挥现场应急救援小组实行应急响应。、工程项目部现场应急救援小组：、工地现场发生事故后，现场应急救援小组应及时组织人员展开急救伤员和排除险情，同步以最快方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救中心或119报火警救济。、由现场应急救援小组组长负责事故现场应急指挥工作，进行应急任务分派和人员调度，以便有效运用各种应急资源，保证在最短时间内完毕对事故现场应急行动，防止事故扩大和蔓延，力求将损失减少至最低限度，同步注意安排做好保护好事故现场。、指挥36、调动工地现场一切所需应急救援排险物资和人员参加急救救援，保证救援工作在统一指挥下有序地进行。、协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府关于部门对事故调查解决。、协助公司及上级关于部门分析事故因素和性质，吸取事故教训举一反三地制定并贯彻相应防止办法，切实防止类似事故重复发生。、负责安排专人做好事故善后解决工作，使各级人员都受到安全教诲，在切实做好防止办法和保证安全状况下，上报关于上级部门，争取尽快批准恢复工地正常生产。、公司应急救援小组：、公司应急救援小组接到工地重大事故报告后，应及时赶赴现场，同步将事故概况（涉及伤亡人员、发生事故时间、地点、因素等）分别用电话和快报办法报告上级应急救援组37、织以及政府关于部门。、指挥现场应急救援组织，一方面急救伤员和排除险情，防止事故蔓延扩大。同步协同现场保护好事故现场。、负责协调指挥调动公司应急救援力量，涉及应急物质资源和人员支持、技术支持，全力保障应急行动顺利完毕。、协助和接受政府关于部门对事故调查解决。、协助政府关于部门分析事故因素和性质。 、吸取事故教训，制定并贯彻相应防止办法，防止类似事故重复发生。、协同现场做好事故善后解决工作，在做好防止办法保证安全状况下，上报关于部门复检承认后，努力求取尽快恢复正常生产。、应急响应中必要遵循原则、紧急事故发生后，发现人应及时报警。、项目部急救援小组在接到报警后，应及时组织自救队伍，按事先制定应急方案38、及时自救；若事态状况严重，难以控制和解决，应及时在自救同步向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。、事故发生时，应及时疏散人群，保证现场道路畅通，保证救援工作顺利进行。、在急救过程中，遇到威胁人身安全状况时，应一方面保证人身安全，迅速组织脱离危险区域或场合后，再采用急救办法。、截断发生事故区域或场合处电源，防止事态扩大。、项目部设紧急联系员一名，负责紧急事物联系工作。、紧急事故解决结束后，部门负责人应填写事故关于记录，并召集有关人员研究防止事故再次发生对策。3、应急救援装备应急救援装备涉及值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。外用药物：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消39、毒棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。内服药物：云南白药等。4、应急救援演习项目部应依照施工现场实际状况定期组织关于人员演习预案，同步应定期检查施工现场内设施、机具及消防器材。演习或事故发生后，项目部应组织人员相应急预案实际效果进行评价，必要时进行修订。5、应急救援办法、发生模板及支架坍塌事故应急救援办法、当施工现场监控人员发现异常时，应及时报告给现场应急救援小组组长，由组长及时下令停止作业，并组织施工人员迅速撤离到安全地点。人员疏散由组长安排成员进行详细指挥。详细指挥人安排人员迅速疏散到安全地方，并做好现场安全警戒工作。、当发生崩塌事故40、，应急救援小组全员上岗，除应及时逐级报告给上级主管部门之外，还应保护好现场。、当发生施工人员被埋、被压或受困状况下，应先对支架进行观测，如需局部加固及时组织人员进行加固后，在确认安全前提下，方可组织人员进行相应急救。、被急救出来伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行急救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重人员要及时进行吸氧和输液，然后送医院进行治疗。、当核算所有人员获救后，将受伤人员位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查解决。、发生高处坠落事故应急救援办法：、当发生事故后，应立即组织急救伤员。急救重点放在对休克、骨折和出血上进行解决。解决后，迅速送41、往邻近医院进行检查治疗。、急救伤员时，应先观测伤员受伤状况，如伤员发生休克，应先解决休克。遇呼吸、心跳停止者，应及时进行人工呼吸，胸外心脏挤压。、对于处在休克状态伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中分泌物、呕吐物，防止影响呼吸；让其保持安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，然后尽快送医院急救治疗。、对于颅脑外伤伤员，必要保证其呼吸道畅通，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重颅底骨折或严重脑损伤症状浮现，应当用消毒纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，及时就近送有条件医院治疗。、对于脊椎受伤伤员，创伤处用消毒纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布42、条包扎。搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上。急救脊椎受伤者，搬运过程，禁止只抬伤者两肩与两腿或单肩背运。、对于手足骨折伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置暂时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。、对于创伤性出血伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高卧位，并注意保暖。、发生物体打击伤害事故应急救援办法：、发生物体打击伤害事故时，必要及时对伤者进行救治。急救重点应放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血解决上。、急救伤员时，应先观测伤员受伤状况，如伤员发生休克，应先解决休克。遇呼吸、心跳停止者，应及时进行人工呼吸。、对于颅脑外伤伤员，必要保证其呼吸道畅通，对于骨折者，应初43、步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重颅底骨折或严重脑损伤症状浮现，应当用消毒纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，及时就近送有条件医院治疗。、对于创伤性出血伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高卧位，并注意保暖。解决后，应及时送往邻近医院进行检查治疗。、对于头部受伤或怀疑骨折伤员，虽然没有明显流血也要送医院治疗。、发生机械伤害事故应急救援办法：、发生机械伤害事故时，要及时采用拉闸断电等办法，停止机械运转，然后应及时对伤员采用包扎止血办法。、对于手、脚趾被切断伤员，及时将被切断某些用干净布包好，与伤员同步送到医院，以便做接驳手术。、对于手脚骨折、重伤休克等伤员解决办法同上。进44、行解决后，应组织车辆尽快将伤者送医院检查治疗。、发生火灾事故应急救援办法：、发生火灾时，一方面是迅速扑灭火源，及时疏散关于人员，并对伤者进行救治；同步拨打“119”电话报警和及时向上级关于部门及领导报告。报警后必要始终有人在现场门口等待并引导救火车入场救火。、火灾发生初期是扑救最佳时机，火灾现场人员要及时把握好这一时机，尽快把火扑灭。、现场消防管理人员，应及时指挥人员将火场附近可燃物搬走，避免火灾区域扩大；同步指挥、引导无关人员按预定线路、办法疏散、撤离事故区域。、如有人员受伤，要立即将伤员撤离危险区域进行施救，并及时打“120”电话求救或用车把伤员送到医院救治。、发生触电事故应急救援办法：、45、触电急救要点是动作迅速，救护得法。发既有人触电，一方面要尽快使触电者脱离电源，然后依照触电者详细症状进行对症施救。、当触电者位于高处时，应采用办法防止触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后暂时照明问题，以利救护。、触电者未失去知觉时，应让触电者在比较干燥、通风暖和地方静卧休息，并派人严密观测，同步请医生前来或送往医院诊治。、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒服地平卧着，解开衣服以利呼吸，保持空气流通，冷天应注意保暖，同步及时请医生前来或送医院诊治。、若发现触电者呼吸困难、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止时，应一方面为其畅通气道，然后及时采46、用人工呼吸及胸外心脏挤压办法进行急救。九楼面模板面板计算1面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨持续梁计算。计算跨度L=400mm（板底横枋间距），荷载计算（以1m板宽为计算单位）。底模板自重 5 1.0 0.018 1.2=0.108KN/m 混凝土荷重 24 1.0 0.12 1.2=5.760KN/m 钢筋荷重 1.5 1.00 0.12 1.2=0.360KN/m活载(含振捣混凝土)荷载 2 1.000 1.4=2.800KN/mq1=6.58 KN/mq2=（6.58-2.800）KN/m=3.78KN/m面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截47、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = bh2/6=10001818/6 =54000mm3； I = bh3/12=1000183/12 =486000mm4；按3跨度持续板计算 q=6.58 N/mm400 400 400 （1）抗弯验算：M=0.08q12=0.086.580.402=0.084KNm=M/W=0.084106/54000=1.56N/mmf=13N/mm2满足规定!(2)抗剪计算= 3V/2bh T其中最大剪力V=0.6006.580.40=1.58 kN截面抗剪强度计算值=31580/(2100018)=0.132 N/mm2抗剪强度验算 fV=1.4N/mm2，满48、足规定! (3)挠度计算 = 0.677q2L4 / 100EI = L / 250面板最大挠度计算值 = 0.6773.784004/(1009000486000)=0.150mm面板最大挠度0.247mm400/250=1.6mm，满足规定!2.支撑木枋8080计算（次龙骨）木方按照均布荷载下持续梁计算。 q3=2.632KN/m600 600600 1.荷载计算q3 = q10.40=6.580.4=2.632 kN/mq4 = q20.40=3.780.4=1.512 kN/m2.木枋计算门式架横向间距600mm,木枋长度1800mm，按照三跨持续梁计算，跨度L=600mm。最大弯矩考49、虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩，计算公式如下:最大弯矩 M = 0.08q3L2=0.082.6320.62=0.076 kNm木方截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I取0.9和截面抵抗矩W取0.9分别为:0.9 W =0.980802/6 = 76800mm3；0.9 I =0.980803/12 = 3041624.7mm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度=M/W=0.076106/76800=0.99N/mm2木方抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定! (2)木方抗剪计算最大剪力计算公式如下:V = 0.625q3L=0.6252.6320.6=0.99KN截面抗剪50、强度必要满足:= 3V/2bh T截面抗剪强度计算值=3990/(28080)=0.232N/mm2截面抗剪强度设计值 =1.4N/mm2木方抗剪强度计算满足规定! (3)木方挠度计算最大变形=Kq4L4/(100EI)=0.6771.5126004/(1009000.003041624.7)=0.05mm木方最大挠度不大于600.0/250=2.4mm,满足规定!3.顶托梁木枋8080计算：（主龙骨）1、荷载计算：P1=q30.6 =2.6320.6KN=1.580 KN2、计算简图：跨度L=500mm P1=1.580KNP1P1500 500 5003、木枋验算：最大弯矩 M= 0.1751、51.5800.5=0.138 kN.m顶托梁截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I取0.9和截面抵抗矩W取0.9分别为:0.9 W =0.980802/6 = 76800mm3；0.9 I =0.980803/12 = 3041624.7mm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度M=0.1751.5800.5=0.138KNm=M/W=0.138106/76800=1.797N/mmf=13N/mm2满足规定! (2)顶托梁抗剪计算V= KVP1=0.6501.580=1.027kN截面抗剪强度必要满足:= 3V/2bh T截面抗剪强度计算值=31027/(28080)=0.240N/mm252、截面抗剪强度设计值 =1.4N/mm2顶托梁抗剪强度计算满足规定!(1) 顶托梁挠度计算 P2=q40.6=1.5120.6=0.907KN最大变形=KP2L3/(100EI)=1.1469075003/(1009000.003041624.7)=0.047mm顶托梁最大挠度不大于900.0/250=3.6mm,满足规定!九、梁模板支撑体系计算书500900mm梁模板及支撑体系计算书一、梁模板基本参数梁模板截面采用18mm厚夹板，侧面木方距离80*80mm300mm，布置2道14mm穿梁螺栓300，第一道距离梁底300mm，外扣双钢管483.5mm。构造楼板厚=150mm,梁宽b=500mm,53、梁高h=900mm,层高=6.00m；H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用木方截面8080mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。二、梁模板荷载原则值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载原则值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时54、产生荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载原则值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中较小值:其中c 混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土初凝时间，为0时(表达无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土入模温度，取20.000； V 混凝土浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。依照公式计算新浇混凝土侧压力原则值 F1=28.800kN/m2考虑构造重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力原则值 F1=55、0.928.800=25.920kN/m2考虑构造重要性系数0.9，倒混凝土时产生荷载原则值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方计算在脚手架梁底支撑计算中已经包括！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递荷载，应当按照均布荷载下持续梁计算，计算如下作用在梁侧模板均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)0.90=34.798N/mm面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；56、 (1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板最大弯距(N.mm)； W 面板净截面抵抗矩； f 面板抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2023.328+1.404.860)0.3000.300=0.313kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.31310001000/48600=6.444N/mm2面板抗弯强度验算 f f,满足规定! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2023.57、328+1.44.860)0.300=6.264kN截面抗剪强度计算值 T=36264.0/(2900.00018.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足规定! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67723.3283004/(1006000437400)=0.487mm面板最大挠度不大于300.0/250,满足规定!五、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓抗拉强度设计值，取1758、0N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)0.900.60/2=10.44kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=10.439kN；穿梁螺栓布置距离为侧龙骨计算间距600mm。每个截面布置2 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足规定!梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度900mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用8080mm木方。外龙骨间距300mm，外59、龙骨采用8080mm木方。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载原则值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载原则值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中较小值:其中c 混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土初凝时间，为0时(表达无资料)取260、00/(T+15)，取5.714h； T 混凝土入模温度，取20.000； V 混凝土浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。依照公式计算新浇混凝土侧压力原则值 F1=28.800kN/m2考虑构造重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力原则值 F1=0.950.000=45.000kN/m2考虑构造重要性系数0.9，倒混凝土时产生荷载原则值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度61、。模板面板按照简支梁计算。面板计算宽度取0.23m。荷载计算值 q = 1.245.0000.233+1.405.4000.233=14.364kN/m面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 23.331.801.80/6 = 12.60cm3； I = 23.331.801.801.80/12 = 11.34cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下：变形计算受力图变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.341kN N2=3.687kN N3=3.687kN62、 N4=1.341kN最大弯矩 M = 0.078kN.m最大变形 V = 0.310mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07810001000/12600=6.190N/mm2面板抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板抗弯强度验算 f f,满足规定! (2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3.0/(2233.33318.000)=0.718N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足规定! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.310mm面板最大挠度不大于233.3/250,满足规定!四、梁侧模板内63、龙骨计算内龙骨直接承受模板传递荷载，普通按照均布荷载持续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2345.00+1.40.235.40=14.364kN/m挠度计算荷载原则值q=0.2345.00=10.485kN/m按照三跨持续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.309/0.300=14.364kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.114.3640.300.30=0.129kN.m最大剪力 Q=0.60.30014.364=2.586kN最大支座力 N=1.10.30014.364=4.740kN截面力学参数为本算例中，截64、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.129106/85333.3=1.52N/mm2抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定! (2)抗剪计算 可以不计算最大剪力计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32586/(28080)=0.606N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足规定! (3)挠度计算最大变形 v =0.6765、710.500300.04/(1009500.003413333.5)=0.018mm最大挠度不大于300.0/250,满足规定!五、梁侧模板外龙骨计算外龙骨承受内龙骨传递荷载，按照集中荷载下持续梁计算。外龙骨按照集中多跨持续梁计算。外龙骨计算简图外龙骨弯矩图(kN.m)外龙骨剪力图(kN)变形计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下：外龙骨变形计算受力图外龙骨变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M= 0.758kN.m通过计算得到最大支座 F= 9.954kN通过计算得到最大变形 V= 0.186mm外龙骨截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.66、008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)外龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.758106/85333.3=8.88N/mm2外龙骨抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定! (2)外龙骨抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=35214/(28080)=1.222N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2外龙骨抗剪强度计算满足规定! (3)外龙骨挠度计算最大变形 v =0.186mm外龙骨最大挠度不大于400.0/250,满足规定!六67、对拉螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓直径(mm)： 14对拉螺栓有效直径(mm)： 12对拉螺栓有效面积(mm2)：A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN)：N = 17.850对拉螺栓所受最大拉力(kN)： N = 9.954对拉螺栓强度验算满足规定!十梁模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-）。计算参数:脚手架搭设高度为6.0m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。门架宽度 b = 1.68、20m，门架高度 h0 = 1.90m，步距1.93m，跨距 l = 1.83m。门架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。门架立杆采用48.03.5mm钢管，立杆加强杆采用48.03.5mm钢管。每榀门架之间距离0.20m，每榀门架内下层木方4根。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁顶托采用8080mm木方。模板自重0.34kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/69、m3，施工活荷载2.00kN/m2。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆图1 计算门架几何尺寸图图2 模板支架示意图一、模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照简支梁计算。静荷载原则值 q1 = 25.5000.9000.200+0.3400.200=4.658kN/m活荷载原则值 q2 = (2.000+0.000)0.200=0.400kN/m面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10.800cm3 I=9.720cm4 (1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板最大弯距(N.mm)； W 面板净70、截面抵抗矩； f 面板抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125(1.204.658+1.400.400)0.2000.200=0.031kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03110001000/10800=2.847N/mm2面板抗弯强度验算 f f,满足规定!(2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 54.658/(384600097200)=0.166mm面板最大挠度不大于200.0/400,满足规定!二、梁底木方计算(一) 上71、层木方计算1.荷载计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.200=4.590kN/m (2)模板自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.200(20.900+0.500)/0.500=0.313kN/m (3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载原则值 q3 = 2.0000.200=0.400kN/m经计算得到，木方荷载计算值 Q=1.2(4.590+0.313)+0.91.400.400=6.443kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形计算按照72、规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=-0.054kN N2=2.399kN N3=2.399kN N4=-0.054kN间距设立不合理，支点不能浮现不大于0支座力!通过计算得到最大弯矩 M= 0.066kN.m通过计算得到最大支座 F= 2.399kN通过计算得到最大变形 V= 0.018mm木方截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计73、算抗弯计算强度 f=0.066106/85333.3=0.77N/mm2木方抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定! (2)木方抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.288/(28080)=0.302N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方抗剪强度计算满足规定! (3)木方挠度计算最大变形 v =0.018mm木方最大挠度不大于1200.0/250,满足规定! (二) 下层木方计算按照三跨持续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.399/0.300=7.74、998kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.000.300.30=0.072kN.m最大剪力 Q=0.60.3007.998=1.440kN最大支座力 N=1.10.3007.998=2.639kN木方截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.072106/85333.3=0.84N/mm2木方抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定! (2)木方抗剪计算 可以不计算最大剪力计算公75、式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31440/(28080)=0.337N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方抗剪强度计算满足规定! (3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算最大支座力除以跨度得到6.248kN/m最大变形 v =0.6776.248300.04/(1009500.003413333.5)=0.011mm木方最大挠度不大于300.0/250,满足规定!三、梁底托梁计算考虑到托梁距离是上层木方距离1.50倍，作用于托梁集中力需要乘以此倍数。托梁按照集中与均布荷载下多跨持续梁计算。均布荷载取76、托梁自重 q= 0.096kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M= 1.456kN.m通过计算得到最大支座 F= 3.575kN通过计算得到最大变形 V= 2.195mm顶托梁截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.456106/166677、66.7=8.74N/mm2顶托梁抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33656/(2100100)=0.548N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁抗剪强度计算满足规定! (3)顶托梁挠度计算最大变形 v =2.195mm顶托梁最大挠度不大于1200.0/250,满足规定!四、门架荷载原则值作用于门架荷载涉及门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算门架静荷载原则值涉及如下内容： (1)脚手架自重产生轴向力(kN/m)门架每跨距内，每步架高内构配件78、及其重量分别为：门架(MF1219) 1榀 0.224kN交叉支撑 2副 20.040=0.080kN水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN连接棒 2个 20.006=0.012kN锁臂 2副 20.009=0.017kN共计 0.465kN经计算得到，每米高脚手架自重共计 NGk1 = 0.465 / 1.930 = 0.241kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设立，每米高钢管重计算： tg=(41.930)/(41.830)=1.055 20.038(41.830)/cos/(41.930)=0.10679、kN/m水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照4步1跨设立，每米高钢管重为 0.038(11.830)/(41.930)=0.009kN/m每跨内直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高钢管重为0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.930=0.037kN/m每米高附件重量为0.020kN/m；每米高栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生轴向力共计 NGk2 = 0.182kN/m经计算得到，静荷载原则值总计为 NG = 0.423kN/m。 2 托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生支点力总和。每榀门架两端点力3.575kN经计80、算得到，托梁传递荷载为 NQ = 7.151kN。五、立杆稳定性计算作用于一榀门架轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高脚手架静荷载原则值，NG = 0.423kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 7.151kN； H 脚手架搭设高度，H = 6.0m。经计算得到，N = 1.20.4236.000+7.151=10.196kN。门式钢管脚手架稳定性按照下列公式计算其中 N 作用于一榀门架轴向力设计值，N = 10.20kN； Nd 一榀门架稳定承载力设计值(kN)；一榀门架稳定承载力设计值公式计算其中 门架立杆稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=081、.581； k 调节系数，k=1.13； i 门架立杆换算截面回转半径，i=2.12cm； I 门架立杆换算截面惯性矩，I=22.07cm4； h0 门架高度，h0=1.90m； I0 门架立杆截面惯性矩，I0=12.19cm4； A1 门架立杆净截面面积，A1=4.89cm2； h1 门架加强杆高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆截面惯性矩，I1=12.19cm4； A 一榀门架立杆毛截面积，A=2A1=9.78cm2； f 门架钢材强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调节系数为1.0。经计算得到，Nd= 1.0116.440=116.440kN。立杆稳定性计算 N Nd,满82、足规定!十一、（1）基本承载力验算立杆基本承载层平均压力应满足下式规定 p fg 其中 p 立杆基本承载层平均压力 (kN/m2)，p = N/A=10.196KN /0.16 =63.725kN/m2N 上部构造传至基本顶面轴向力设计值 (kN)；N = 8.78 由于500900梁支撑受轴向力最大，故取N=10.196KN A 基本承载层底面面积 （双木枋）(m2)；A =0.161.00.16 fg 基本承载力设计值 (kN/m2)； 地基承载力设计值应按下式计算： fg = kc fgk其中kc 脚手架基本承载力调节系数；kc = 0.5 fgk 基本承载力原则值，本支模基本为首层地骨83、面,回填土某些经强夯后，密实度达到90%,fgk取150KPa；fg= 1500.575KN/m2p =63.725kN/m2满足基本承载力规定!验算成果：艺术楼首层楼面板模板支架搭设高度为6米，搭设方式为：门式架纵距 0.5米，与梁门式架间距 约0.5米，步距 h=1.9 0米（单个门式架高度）。板底横枋、顶托梁采用8080mm木方，横枋间距为400mm。500mm900mm梁支撑为门式架纵距(跨度方向)纵距500m。梁底次龙骨采用8080mm木枋300mm，主龙骨采用8080mm木枋600mm，梁侧竖内龙骨8080木枋300、梁侧水平外龙骨为双钢管483.5、14对拉螺栓300夹紧外龙骨。其她不大于此梁截面尺寸梁均按支模。离地200mm设扫地杆、每层门式架设一道纵横水平杆，纵向杆沿门式架设立一道，横向杆每隔6个门式架设立一道约5400mm。门式架支撑水平纵横杆步高1.9m，梁底门式架两侧各设对角通长剪刀撑一道，扫地杆离地200mm。 符合规定。