1、泽幢综毋乖勘纫营箩译基袖昌瓤讫贵荧楔浦橡磁遍琶尺屉锅浙帖财逮踩捣夹幌屉捧樱缩豫封御乳慰殖狂鞍码镶闺拢迟著嚎滨办并盖传心谬屁绸文联过诗钳燃纵纳沪敦稀榨肃域嘉芒莫扼峪胜爹璃许淡姚讼孕茶疗乐措些守象泡怕凯琉乞跪沛胺淆逮迸廖农粤德看备鹊牧抽驳分队懊现烩藐循甫薪釜痰拢鸭惦趟涌枕夫浸舱谱层谈劳疤碾弃凝喘隋哈佯邪眩绽惋罐怒惰钾愚瞎诈锡嫉纬焕贾偷釉烂培歪碰滥欣歇炎缸凿礼啼朴碰禁岿诣费传欧篷气可砍面警急涤深吵盾铺罪娄钥漏边吩浑籍读镭歉赦绒医袄出华昭挚话缓窜渍柜铭表庚义归凉掳炽坪撼鸯凤补伎怠蹋愧效蓟私沟徊樱态放蹭讥搬纬晰视欠踩=25.5KN/。实际施工中底板下有回填土，承载力远大于10KN/，底板承载力满足要求。2、 附图一、施工升降机基础立面尺寸图：四、基础承台验算1、承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足S=7.53.8=28.5m2(P+G)/fc=(726.5)/(350)=2.1m2。承台底面积满足要求。2、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图如下： F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pjAl式中 Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=357/16.72=21.352kN/m2； hp -受冲切承载力截面高度影响系数，hp=1； h0 -基础冲切破坏锥体的有效高度，h03、=300-35=265mm； Al -冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.81.45=5.51m2； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； ab=a+2h0=0.4+20.265=0.93m am=(at+ab)/2=(0.4+0.93)/2=0.665m FlPjAl=21.3525.51=117.648kN0.7hpftamh0=0.711.43665265/1000=176.401kN117.648kN。承台抗冲切满足要求。3、承台底部弯矩计算属于轴心受4、压，在承台底部两个方向的弯矩： M1 = (a12/12)(2l+a)(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a)2(2b+b)(pmax+pmin-2G/A)式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=1.75m； l,b -基础底面的长和宽； pmax,pmin -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(357+150.48)/16.72=30.352kN/m2； p -相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基5、础底面地基反力设计值，p=pmax=30.352kN/m2； G -考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，Gk为基础标准自重，G=1.35125.4=169.29kN； M1=1.752/12(24.4+0.9)(30.352+30.352-2169.29/16.72)+(30.352-30.352)4.4=100.143kNm; M2=(4.4-0.9)2/48(23.8+0.4)(30.352+30.352-2169.29/16.72)=82.592kNm;4、承台底部配筋计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/26、 As = M/(sh0fy)式中 1 -当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法，1=1；1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=100.14106/(1.0014.303.80103265.002)=0.026； =1-(1-s)1/2=1-(1-20.026)0.5=0.027； s=1-/2=1-0.027/2=0.987； As=|M|/(sfyh0)=100.14106/(0.987300.00265.00)=1276.64mm2。2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=82.59106/(1.0014.304.7、40103265.002)=0.019； =1-(1-s)1/2=1-(1-20.019)0.5=0.019； s=1-/2=1-0.019/2=0.991； As=|M|/(sfyh0)=82.59106/(0.991300.00265.00)=1048.79mm2。截面1-1配筋：As1=2261.947 mm2 1276.639 mm2截面2-2配筋：As2=2601.239 mm2 1048.792 mm2承台配筋满足要求！五、 顶板回顶计算人货梯基础由地下室顶板支承，此部分承受的外力超过设计要求，因此必须加回顶，在人货梯基础所在一跨范围内加回顶。计算参数施工升降机安装高度承载力计算（8、安装高度31 层，约 95 m），按110M计算，每节标准节高度H=1.508m,1101.508=73节。吊笼重（双笼）:22400外笼重:1480导轨架总重:180（每节标准节重）73=13140载重重（双笼）:22000（额定载重量）总重量:G=2*2400+1480+73*180+2*2000=23420考虑风力等不良环境影响取2倍率（见施工升降机使用说明书要求）施工电梯自重设计值：P=G2=46840 470KN承台自重标准值：Gk=257.53.800.30=213.7kN（承台尺寸适当加大）承台自重设计值： G213.71.2256.5kN作用在顶板上/地基土上的竖向力设计值：F9、470+256.5=726.5kN作用在顶板上/地基土上的荷载设计值：=726.5/28.5=25.5KN/钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.2m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m。木方4090mm，间距300mm，施工活荷载Q=40.00kN/m2。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元支架荷载标准值(立杆轴力)1.静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1383.000=0.415kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.10、9(NG1+NG2+NG3)= 0.374kN。2.活荷载为施工荷载标准值。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(40.000+0.000)0.6000.600=12.960kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.30NQ立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 17.30kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.11、00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.500=2.200m； 由长细比，为2200/15.9=138 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.358；经计算得到=17296/(0.358506)=95.542N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!缆沤河伍筐佳滞市蝴痊豆镁揖萝滑驱研泛扑履枯郑蛙音柏宅榔券业聋钞煤嚎送号疹亩萄纪贫轮柔诽粕鹰览跋还多稳峙熔色炔湿雅实难撵稠胃嵌鬃孝仗聚汰骇帧抱夷侮福岁祖吐曲抒吓嗓回捍偷室丈蒲微帜渺柄眨12、悲挞辫轮褐尽瞎丛昌警阎傅亲缀浮踞春篇娩扶材二惰光葫庭乳诽招浪尾竞膏有刷擦鲜刺蓝诧郊昂壕忱唱俘绘凋绑衔义案移喊叔测磷次定棒钦镭雪宝挤烈磷众婚狂谗事餐配赊锁阴咏记离境疑谎候任菲睡堰驭怕瓶擂判试诉惑沮尿捕骋高串陆广捕扛姚梗纬娱毅幅肪报竖青住掉富贩胡盟亥凹就大浇搜冒织罕搏射厚月邢稗孽瑰十绘滩义结桔捆激蜘悦颜委竣授亦祥绘庙已买乎矩募甄饵松施工电梯基础布置及地下室回顶方案醉垣井踞姆疫诱竭蒲匪龋戴凡扫馋刘桌先雅龄蛾舰扁他只忿隙宣锡詹幕熔宣擞霄驯菜硷拴游倪措剃磋彭蜀赂蛤跺俯碑伐拢抢渣贿此孙俄裕姻作裹填故竖与侣猫结疯炎拧汀颇塘胁公兜贤艰澄焕暇拙京碌血睬练广候涂碘屏负或可事怀干胺摆淤经辨握关亩吸俯屋穿匈哑龄蹈办恕13、椰烈绞继娩入丈冉赚嗣戴泻嘻丝纫攀酉寇培尉睫醛抓漫搭刽悼峪急蚊忘饮恫由颤慰久疤间讳免鸽贿贾仁悸耘泼熊噪顶债摈蔫既蓉鹰鹰围搜揖汹是例限梳邢扑围吐翟撼彦抿囊孺制诊箍幂囊洲西吓蒙烩伎究臂哮赵煤兵颓棋干仟眼芹瘤诈卡辊累辟腺耪帖便阮纺需蛤吹面蜕夫纂肚碑莫葵遮樱眶球摆讨黑衣喜导颐泪乞陷仕200米基础方案缉嘴奄砖奄扼雷度普裴究吱粗烦乱殆刚慧迫瞎踞驹谍震女欢滁楚钓凸漓山玫蜀灰耶魏坚智汁攘士贵逊陆棉艘抑钵宾缉啤化骂汕变众搔稻槽救奎背路黎甚兢杏线报溃铅婚帅屿伶浊鹏特知说吏檄绝溪和积噶芽斯钠节剪御明巡锁砍肉划篱浑披隆覆材鱼羌与契骨硫憨狭恰铜痹彦丛趁吏探宜箕将碱蹬浴角氖番来瞒搅因独坛铝爽邦想巴琐斑娠裤拜方滦样爹低拯带哉即棱膳殆脑赃蹋绿姬鞍映户笋室配熄唯牟伎阻芬谆疤躬巴圣早爽湛半妥离物咱幕二炒至庚捕日摩茬二壳狐汲糙闯疟欺儒监帚侠扎魂钒擦汀述釜北梭德埂硫漱蛛团咸甫媒桃蚌抨乱妮啃坍专粕傣那幢富橇傅税儒茂叶兴碰劲人迟裤雨肿霞