1、目 录第一节 工程概况2第二节 编制依据3第三节 施工准备3一、技术准备3二、材料要求3三、施工作业条件4四、主要施工机具4第四节 模板施工方案4一、施工工艺流程4二、主要施工方法5三、模板的拆除13四、质量措施15第五节 模板支撑体系设计19一、楼板模板支撑19二、一般梁模板支撑19三、较大截面梁模板支撑19四、侧墙模板支撑19五、柱模板支撑19六、二层梁板模板支撑19第六节 门式架支撑模板计算书20一、地下室外墙（剪力墙）模板计算20二、板厚200mm的模板支撑计算24三、梁模板计算30第七节 钢管架支撑模板计算43一、梁模板计算43一、板模板扣件钢管支撑搭设53第八节 钢管脚手架搭设方法2、61一、工艺流程61二、基础条件61三、钢管脚手架及钢顶撑模板支撑体系搭设61四、搭设注意事项63第一节 工程概况工程名称：猎德村旧村改造村民复建安置房工程施工总承包标段8建设单位：广州市猎德经济发展有限公司设计单位：广东省建筑设计研究院监理单位：广州建筑工程监理有限公司施工单位：广州协安建设工程有限公司 广州猎德村旧村改造村民复建安置房工程位于广州市珠江新城；总建筑面积933054m2, 其中8标段位于-区，连体建筑面积 8.93万 m2，包括：3层连体地下室（区内P-V轴到P-W轴之间后浇带以北的地下室部分），4栋塔楼（A2-1栋、A3-1栋、A4-1栋、A1-1栋），其中A2-1、A3-3、1、A4-1栋地上33层，地下3层，局部有地下夹层，建筑高度107.7m； A1-1栋地上27层，地下3层，建筑高度90.3m。地下室为平战结合的人防兼车库，负三一层均为车库，地下夹层为非机动车库，首层为休闲会所架空层，二三十三（二十七）层为住宅。支模概况：本工程设计首层层高6.7米、二层以上标准层层高2.9米,地下室负三层高4.1米,负二层高3.7米,负一层高3.6米，负一层车道层高5.08米；最大板厚200mm为人防区板，设在负三层顶板即二层楼板；最大梁截面12002000mm设在二层；模板支撑除二层梁板（即首层顶板）因存在转换大梁全层采用钢管架支撑外，其余各层，包括地下室共三层与上部标准4、层采用门式架支撑体系。本工程异型柱较多，独立柱截面尺寸较大的有10001200mm，10001000mm，7001200mm，8001150mm；地下室外侧剪力墙负三层厚度600mm，负一、二层400mm；地下室内墙厚度为500 mm ，400mm，300mm，250mm；233层墙厚200mm。负一、二层板厚为120mm，人防区为200 mm；首层塔楼范围楼板厚为180mm，其余为150mm；2层楼板厚150mm，部分100mm、120mm、180mm；333层每层板厚有：100mm、120mm、150mm等。首层梁截面尺寸有： 200500 mm、300500 mm、300700 mm、45、001000 mm 、5001000 mm、4001480 mm、6001000mm、4001800mm、4002100 mm、4002380 mm、5001900 mm、3002380mm、3002780mm、3002900 mm等。二层梁截面尺寸有：200500 mm、200700mm、300600 mm、300700mm、4001000 mm、4501000 mm、7001500mm、10001400mm、10001500 mm 、15001200 mm、10001800 mm、10002000 mm、12002000 mm等。其它梁截面尺寸有：200500 mm、250500mm、256、0550 mm、200600mm、250600 mm、250650mm、250700 mm、300500 mm、300600 mm、2001050 mm、2501050 mm 、300700 mm、300800mm、300900mm、3001050 mm、400700 mm、400800 mm、400900 mm、3001400mm等。第二节 编制依据依据本单位工程的设计图纸及图纸会审记录混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB 502042002)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 1302001)建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 1282000)建筑施工扣件式钢管脚手7、架安全技术规范 （JGJ130-2001）混凝土结构设计规范 (GB50010-2002)建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001)钢结构设计规范 (GB 50017-2003)门式钢管架安全技术规范 （JGJ128-2000）中华人民共和国安全生产法中华人民共和国环境保护法建筑施工安全检查标准 （JGJ59-99）依照国家和当地政府的有关安全、防火、劳动、环境保护等现行有关标准和规程。第三节 施工准备一、技术准备根据工程的特点、计划、合同工期及现场环境，对各分部混凝土模板进行设计，确定胶合板模板制作的几何形状，尺寸要求，龙骨的规格、间距，选用支撑系统。依据施工图绘制模板设计图（包括模板8、平面布置图、剖面图、组装图、节点大样图等），做好模板工程的技术交底及操作工艺要求的说明。模板备料：按照模板设计图或明细及说明进行材料准备；根据模板设计要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。二、材料要求模板的面板及龙骨的规格：面板使用18mm厚胶合板，主、次龙骨使用8080mm木方。面板及龙骨材料的使用必须要符合质量要求。安装前先检查模板的质量，不符合质量标准的模板不得投入使用。支架系统：支柱、托具、卡具、对拉螺栓、钢门式架、钢管、扣件等材料必须符合使用要求。要准备好脱模剂，要求使用水质隔离剂。三、施工作业条件在会审图纸后，根据工程特点、计划合同工期及现场环境等完成各分部、分项混凝土结构模板9、设计及模板配料工作。模板涂刷脱模剂，并按制作规格堆放整齐有序，做好标识。根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。墙、柱模板安装时要等钢筋绑扎完毕，水电管理线及预埋件都已安装好，绑好钢筋保护层垫块，并办理好隐蔽验收手续后才可以开始施工。四、主要施工机具名称规格功率数量羊角锤300个开口扳手1719,2224100把圆盘锯MJ1063kW10台平刨MB5033kW2台手电钻8把台钻VV508S520W2台手提电锯M651A1.05kW4台手提电刨0.45kW2台活动扳手最大开口宽65rnm50把手电钻钻头直径1220rnm12个墨斗、粉线带一批砂轮切割机配套2个水平尺长450、500、10、550mm一批钢卷尺50m/30m/5m一批第四节 模板施工方案一、施工工艺流程墙柱模板的安装：模板制作钢筋验收完成墙柱定位线墙柱脚固定板模板拼装上对拉螺杆支撑校正垂直度锁定钢丝绳固定。梁板模板的安装：模板制作墙柱工序完成梁口定位拉主梁底板定次梁位拉次梁底板钉梁侧蓬板铺板模板检查平整度钢筋绑扎上对拉螺杆检查支架混凝土浇筑复检垂直度和平整度。二、主要施工方法1、基础底板模板设计1）底板侧模、地梁及承台采用以砖代模，地下室侧墙第一道水平施工缝高于底板500mm，导墙模板支撑支设在25水平钢筋支撑上，采用483.5mm钢管支撑，水平间距500 mm一道。模板采用18厚多层板，支撑25水平钢筋采用钢筋11、下脚料与底板钢筋焊接。为保证模板的整体刚度，采用14水平螺栓水平间距500 mm对拉。为调整墙体的垂直度，模板两侧各设一可调支座。水平方向拉线找直。2）地坑模板：侧模采用18厚多层板，集水坑深1.5m，电梯地坑深2.0m，模板支设方法如下图：2、 柱模板安装各楼层的柱板支模拟采用18mm厚夹板，短钢管抱箍加固，钢管柱箍的竖向间距按500设置。为保证柱模板的刚度，柱边长超过600每道每面均设置3根M14对拉螺栓（其中1根穿过柱），小于600的柱设置2根M14对拉螺栓，间距以500为宜。在柱模板底设木方压脚，确保其位置准确。设钢管斜撑，在柱脚周围的混凝土楼板上插短钢筋，作为柱模板支撑的固定锚点，确12、保柱模的垂直度。操作工艺：放线安装柱模板柱模板垂直度校正安装柱箍柱模板垂直度复核检查。在按图纸尺寸制作柱模板后，按放线位置钉好压脚手板再安装柱模板，两垂直向加斜拉顶撑，校正垂直度及柱顶对角线。安装柱箍时要根据柱模尺寸、侧压力的大小等因素进行设计选择（有木箍、钢箍），柱箍间距、柱箍材料及对拉螺栓直径通过计算确定。模板要有足够的强度、刚度和稳定性，防止胀模、断面尺寸鼓出、漏浆、造成混凝土不密实或蜂窝麻面、偏斜、柱身扭曲等现象。柱模板安装时应独立自成体系，以便能够及时拆除。成排柱的模板安装时，要先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间柱模的顺序进行施工。柱模板四周斜支撑要牢固。柱模13、板安装见下图： 边柱安装时不能支撑在外脚手架中，需要用钢丝绳拉紧固定，钢丝绳一端在上层混凝土浇筑时，预埋钢筋环作回定点，另一端系于水平钢管中，安装示意如下图：3、 一般梁、板模板安装梁模板支撑体系如下图示：1）楼面模板、梁侧模板均采用18厚胶合板，梁底板采用25mm松木板或18mm胶合板。楼面板用MF1219门式架加可调螺托作顶架，龙骨均用8080mm木方，上铺18厚胶合板；次龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm，间距300mm；主龙骨采用双枋b=80mm，h=80mm；门架间横向间距900mm，门架纵向间距1000mm。2）梁模板安装：首层采用钢管架作支撑系统，其余采用MF1219门式架作14、为支撑系统。模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度=18mm；次龙骨使用80100mm与100100mm单木枋,主龙骨使用80100mm与100100mm单木枋；竖肋8080mm木枋300mm。穿梁螺栓：梁净高500，不加穿梁螺栓；梁净高5001000，加一道M14水平穿梁螺栓，竖向居中，水平间距600。梁净高大于1000mm，小于1500mm时，加两道M14水平穿墙螺栓，穿墙螺栓水平间距600。梁净高大于1500mm以上的截面梁，按竖向间距600，水平间距500布置。3）现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度等于或大于4m时，模板应设计要求起拱。当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1015、003/1000。4）门架支顶的排距一般为1000mm，横距900mm，门架模数不合所差的高度用调节螺栓调整，在两个门架接驳位置，安装483.5mm钢管水平纵横拉杆，并且该支撑系统每小于6.5m设置纵横剪刀撑，483.5mm钢管和门架的483.5mm钢管扣接采用483.5mm钢管扣，要加垫块塞紧，门架支顶要上下顶紧。确保支模的稳定，模板安装完毕派专人对模板的支顶刚性和稳定性进行检查。浇筑混凝土过程中要有专人检查支顶，发现有下沉变形等异常情况立即采取加固措施。5）架设前准备 根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。 根据模板方案，图纸要求和工艺标准，向班组进行安全技术交底。 检查木模16、板和支撑结构材料，禁止使用扭曲严重和脆性木材，腐朽和虫蛀的部分应剔除或截去，过分潮湿的木材在风干后使用，以免引起收缩翘曲或裂缝。检查门架，禁止使用有弯曲，凹腔裂缝，锈蚀严重和焊口断裂的门架支顶。6）楼面板模板主要安装工序钢门架搭设调正门架顶上铺放木方楼板模板安装验收模板复核7）顶板面模板安装 支柱须垂直，上下层支柱要在同一竖向中心线上。 铺模板时，从四周铺起，向中间收口，若为压旁时，角位模板要通线钉固。 楼面模板铺完后，由施工员、质安员检查支架是否牢固，梁底及楼面必须清扫干净。8）质量保证措施 钢门式架门架加设钢管水平拉杆和剪刀撑，增加整体稳定性使支撑体系均匀受力。 楼面安装后派专职质安员检查17、支顶、斜撑、拉杆是否牢固。确保支撑系统有足够的强度和稳定性。 楼面模板安装时要保证几何尺寸准确，符合设计和规范要求，模板制作安装要接缝严密，平整和不会漏浆。 梁、柱接头的模板要用线锤校正垂直，保证模板垂直度、平整度。梁模板必须放线调正，通线取直。 模板安装完成后派专人清扫干净才能进行钢筋安装。 混凝土浇筑过程中，应经常检查模板、木方、水平拉杆、纵横斜撑、支顶是否有变动，发现问题及时采取措施进行处理。 采用多层支架支模时，支柱应垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上。 模板必须在板混凝土强度达到设计要求后方可拆除。二层转换梁，二层楼板模板支撑另编专项方案。4、 侧墙模板安装施工按位置线安装门洞模板18、，下预埋件或木砖，把一面模板按位置线就位，然后安装拉杆或斜撑，再上对拉止水穿墙螺栓初步固定。清扫墙内杂物，再安装另一侧模板，调整斜撑（拉杆）使模板垂直后，拧紧穿墙对拉螺栓。模板安装完毕后，检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密。墙模板要将木方作竖肋，采用483.5mm钢管作水平背楞；墙模板立缝、角缝要设于木方和胶合板所形成的企口位置，以防漏浆和错台。墙模板的水平缝背面要加木方拼接；要防止墙体混凝土厚薄不一致或墙口过大和混凝土墙体表面粘连或角模与大模板缝隙过大跑浆现象。侧墙平面模板布置如下图所示：1）地下室外墙模板安装内、外墙采用18mm厚夹板，地下外墙螺栓采用14穿墙止水螺栓。止水19、螺栓中间止水环采用3.0mm厚，边长50mm的正方形铁片。内墙穿墙螺栓加套管，套管内径为18mm，螺栓靠墙位置套18mm厚4040mm的木垫块。主龙骨为48钢管双抱，间距按600mm设计；次龙骨为8080mm木方，间距300mm；地下负三层墙体穿墙螺栓水平间距450mm，竖向间距为600mm；负二、负一层墙体穿墙螺栓水平间距500mm，竖向间距为600mm；最底一道穿墙螺栓从150mm起步，采用双螺母固定。地下室外墙支模如下图所示。 地下室外壁模板安装示意图2）剪力墙模板（1）剪力墙采用18mm厚夹板，次龙骨为8080mm木方，间距为300mm，主龙骨为双拼483.5钢管， 2.0米以下间距420、00mm，2.0米以上间距600 mm，螺栓采用M14，竖向间距600，水平间距为500。沿上中下设三道483.5钢管做斜支撑，用游托支撑在预埋地锚上。（2）模板在安装之前预先进行模板拼装，阴阳角需配成定型模板，角部做成450进行拼装。（3）地下外墙模板施工在墙体钢筋施工完毕，经监理等相关部门验收完毕后进行。（4）地下内墙模板做法与外墙模板相同,但不设止水螺栓。5、 楼梯模板支顶体系楼梯模板安装采用18mm厚胶合板，支顶体系采用483.5mm钢管支顶结构，钢管间距间距900mm，次龙骨采用8080木方子，间距300mm，水平纵横拉杆竖向间距为1500mm，沿纵横向相隔3m设置竖向十字撑一道，以21、增加整体刚度和稳定性。详见楼梯模板示意图。踏步板：楼梯踏步采用18厚多层板，及8080木方（间距250mm）制作。楼梯模板施工工艺：模板放样放线验线安装楼梯底模自检预检交接检绑扎钢筋安装楼梯侧模及踏步侧板自检预检交接检砼浇筑时复查维护拆模模板清理。主要施工方法：（1）楼梯模板施工前应根据实际层高放样。（2）先安装平台模板，再安装楼梯底模板。（3）楼梯模板边龙骨的安装同顶板模板。（4）绑扎钢筋经检查合格后，办理隐检，并清除杂物，安装侧模及踏步板。（5）安装后校正板面标高，检查支撑的牢固情况，并办理预检。6、门窗洞口、预留洞口模板设计门窗洞口采用50厚木板、8080方木、角钢拼成定型模板。矩形预留22、洞口：200200mm及以下采用18厚多层板及8080方木制作。200200mm以上采用50厚木板及8080方木制作成定型模板。圆形预留洞口采用2mm厚钢板卷制。见下图：三、模板的拆除1、模板底模的拆除应符合下表规定构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1002、模板拆除时间为混凝土强度达到设计要求时方可拆卸。拆模时，必须按现行混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）执行。在大模板拆除前,必须对操作人员进行拆卸施工交底，严禁一切违章作业，在拆卸区域要设置警戒区和警示标志，并设专职安全员负23、责警戒。在模板拆除各工序中，必须有专人指挥，在人力、机械、拆除、吊卸、外运、交通等方面做好协调，统一调令。在拆除吊运过程必须做好防火安全措施。3、 混凝土墙体模板拆除顺序一般是先拆内后拆外，先拆上后拆下，先拆大面后拆角模，也可根据实际施工要求进行拆卸。4、 墙模板拆卸顺序是：拆斜支撑水平围梁、连接管卡、螺栓用钢钎轻轻撬动模板，使模板脱离墙体吊运模板 拆模时，必须搭设好操作台，操作人员站在安全地方。 不得硬撬硬砸以防模板及混凝土表面破损。 脱模后在起吊大模板前，要认真检查穿墙螺栓是否全部拆除，无障碍方可吊运。 吊运时模板不得碰撞墙体，以防造成墙体裂缝。 对拆下的模板要及时进行清理，如发现变形应及24、时维修，以备后用。5、柱模板的拆除顺序为：拆斜撑斜拉杆拆柱箍拆螺栓、连接杆用钢钎轻撬动模板脱离混凝土吊运模板 拆模板必须搭设操作台，操作人员站到安全位置。 拆模时，所有螺栓必须拆卸，以免拆模板时，损坏起吊设备及损坏钢模板及混凝土柱表面、棱角。 模板拆卸后，立即进行清理、维修，分类堆放，做好保养待用。6、楼板、梁、板的模板拆除，可先拆板模板，再拆次梁模板，最后拆主梁模板，也可以按现场实际施工要求进行拆卸，其模板拆卸顺序为：拆侧方、侧模板将支顶可调托松下，使代龙与模板分离拆板模板、代龙拆立柱吊运支模材料。 拆模时，严禁用大锤铁撬硬砸硬撬，以防损坏混凝土表面、棱角。 拆模时，对支模的各组装散件连接件25、应按顺序逐件拆除，传递分类堆放，严禁抛扔，并及时清运现场。 拆下的模板等材料在楼面临时堆放时，要控制堆叠高度及荷载，不得超荷堆置，以防破坏楼盖结构。 对于模板的拆除，必须做好防止支顶竖杆失稳倒塌的安全措施。7、 门洞口模板拆除：松开洞口模板四角脱模器及与大模连接螺栓，撬棍从侧边撬动脱模.禁止从垂直面砸击洞口模板。防止门洞口过梁混凝土拉裂，拆出的模板及时修整。所有洞口宽1m时拆模后立即用钢管加顶托回撑。8、 后浇带模板拆除：墙体、顶板模板拆模后，用撬棍从侧边撬动脱模拆除下的模板及时清理模板残渣及面线剔凿后浇带处混凝土。四、质量措施1、 质量要求1）模板工程质量检验评定标准项次项 目允许偏差（mm26、）检查方法1轴线位移基础5尺量柱、梁、墙32标高3水准仪或拉线尺量3截面尺寸基础52m托线板柱、梁、墙24每层垂直度3吊线、尺量5相邻两板表面高低差12m靠尺、楔形塞尺6表面平整度2方尺、楔形塞尺7阴阳角方正25m线尺顺直28预埋铁件预埋管螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓中心线位移2螺栓外漏长度+5，-09预留孔洞中心线位移5拉线、尺量内孔洞尺寸+5，-010门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线611插 筋中心线位移5尺量外露长度+10，02）本工程所使用的所有模板产品，均是按照样板工程的要求作为产品的检验标准。模板进场后，进行实地模板验收，确保模板使用时尺寸的准确无误。拼装模板尺寸的允27、许偏差及检查方法 项次项目名称允许偏差（mm）检查方法1板面平整2用2m靠尺塞尺检查2模板高度+2用钢尺检查3模板宽度+0-1用钢尺检查4对角线长3对角拉线用直尺检查5模板边平直2拉线用直尺检查6模板翘曲L/2000放在平台上，对角拉线用直尺检查7孔眼位置2用钢尺检查8阴阳角方正130cm方尺及塞尺9阴阳角顺直1用2m靠尺及塞尺检查10相连两板高低差1用钢尺检查3）对于本工程所采用的模板或支撑系统，技术均已非常成熟，在国内外工程中早已被推广运用。产品进场后严格执行质量检验，确保质量。4）工程施工前期，精心设计，认真加工，严格按照本工程的要求和特殊性设计、制作和质量监控，全面保证工程质量。5）模28、板进场前，根据本项目部的工程安排及流水段划分情况，对模板进行设计编号和使用部位编号，有次序地安排模板分批进场，既保证现场施工的需求，又避免占用现场更多的地方放置模板。6）模板安装时，严格按照模板安装质量要求执行。 模板安装的允许偏差及检查方法项次项目名称允许偏差(mm)检查方法1垂直32位置2用尺检查3上口宽度+20用尺检查4标高10用尺检查7）施工中随时检查模板支撑的牢固性和稳定性。8）梁板模板施工时，要按规范及设计要求起拱。9）竖向构件吊垂线，梁、墙及悬挑结构采用拉通线的方法，并坚持在浇筑砼时不撤线，随时观察模板变形及时调整模板。10）为解决上下层梁、板错位，模板拼缝漏浆的问题，混凝土可浇29、筑到梁或板底标低于100MM左右，剔掉浮浆后达到控制标高。11）在顶板模板板缝处均设置底楞，以多层板硬拼为主，在竖向墙体模板板缝（包括底缝）加海绵条密封。12）墙体砼浇筑混凝土前，配制空压机清理，吹干净模板内杂物。13）控制拆模时间，留设同条件养护试块，按规范要求，由试验决定拆模与否。14）门式架、配件选用建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）附表A.1门架及配件质量类别及处理规定中的A类门架以及配件作为本次模板支撑的材料。杆件应平直，两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁有硬伤（硬弯、夹扁等）及严重锈蚀等现象，必须涂有防锈漆。钢管及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标30、准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）的规定。如钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用；禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。对不符合要求的门式架、钢管和配件禁止使用。 扣件：性能均满足国家规范要求，配件齐全，材料必须经过验收合格后方允许使用，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件的规定抽样检测，旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝变形的严禁使用出现，滑丝的螺栓必须更换，新旧扣件均应进行防锈处理。扣件的紧固程度应在4050N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨。各杆件端头31、伸出扣件的盖板边缘的长度不应小于100mm。15）模板和木枋的材质满足木结构设计规范GB500052003的要求，截面尺寸符合设计要求。五、安全措施1、模板堆放场地必须平整夯实，如立放时，应加设支撑，以防倾倒。2、模板就位时，必须及时加设斜撑，支撑必须按要求设置。3、模板支撑完毕后，必须严格地进行自检及交接检。砼未达到拆模强度前，严禁拆动模板及支撑。4、模板拆除时，必须严格按照交底要求的顺序及方法进行拆除，不得违章作业。5、安装、拆除墙柱模板时，必须搭设脚手架操作平台，由专业架子工搭设，并验收合格。6、 4m以上高空拆模时，不得让其自由下落，更不能大面积同时撬落。7、必须认真做好“四口”及“临32、边”的防护工作。8、在模板加工过程中，电锯、电刨等机具的使用必须严格遵守安全操作规程，操作人员必须持证上岗。9、进入施工现场必须戴安全帽，并系好下颚带，现场内严禁吸烟。10、清除现场易燃、易爆物品、材料，配备足够数量的灭火器，保证消防道路通畅。11、凡从事2米以上无法采用可靠防护设施的高处作业人员必须系安全带。12、使用电气设备和易燃、易爆物品，必须严格落实防火措施，指定防火负责人，配备灭火器材，确保施工安全。13、六级以上大风，停止施工。14、施工现场内不准住人。特殊情况需要住人时，要报经上级机关批准, 并与建设单位签订协议，明确管理责任。六、环保及文明施工1、加强环保、宣传工作，使环保意识33、深入人心，提高环保自检和内业资料的整理水平。2、建立健全环保工作制度，使环保工作落实到人，严格执行有关环保工作规定。3、现场内设专人打扫卫生、洒水，保持现场干净整洁，无扬尘。4、浇筑结束后，及时清理后台现场，清扫马路，并将积水坑中的水抽出，所沉淀的砂、石清现场内设专人打扫卫生、洒水，保持现场干净整洁，无扬尘。5、振捣棒采用低噪音振捣棒。6、预拌混凝土车应在沉淀池处清洗干净，方能上路运行。7、在施工现场设立统一的垃圾站，所有施工垃圾首先进行筛选，将有用的回收利用，砼渣土做施工现场道路、暂设、材料场的垫层用，其它垃圾一律装袋，堆放在垃圾站，统一及时运往市政垃圾站。8、对大气、噪声、水污染实行定期的34、监测。七、成品保护1、吊装模板时应轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。2、拆模时不得用大锤硬砸或用撬棍硬撬，以免损坏砼的棱角或模板表面。3、拆下的模板如发现表面不平或损坏时，应及时修理或更换。4、模板在使用过程中应加强管理，分规格码放整齐。5、模板及木方子应注意防雨保存，避免受潮变形。6、模板配件应及时放于工具袋中，不准乱扔乱放。第五节 模板支撑体系设计根据本工程结构情况，除二层梁板采用满堂钢管架支撑外，其余模板支撑体系采用钢门式架支撑。一、楼板模板支撑底板采用18mm厚胶合板，次楞采用8080mm木方，间距300mm，主楞采用8080mm木方间距900mm，门架间距1000mm900mm，剪刀35、撑按2步5跨设置，水平杆按2步5跨设置。模板均涂脱模剂。二、一般梁模板支撑根据本工程梁截面，尺寸小于4001480mm的梁适用本条。拟采用18mm厚胶合板，次楞采用80100mm与100100mm木方，主楞采用80100mm与100100mm木方；梁侧次楞用8080mm木方，间距300mm；穿梁螺栓用M14对拉螺栓，穿梁螺栓间距600mm；纵向支撑平行于门架，门架纵向间距608mm与900mm；剪刀撑按2步5跨设置，水平杆按2步5跨设置。模板均涂脱模剂。三、较大截面梁模板支撑本方案指大于400mm1480mm截面的梁，梁板采用18mm厚胶合板，次楞采用80100mm木方，主楞采用80100mm36、木方，梁底木方横向支撑间隔距离100mm；梁侧次楞用8080mm木方，间距300mm；穿梁螺栓用M14对拉螺栓两排，水平间距500mm，竖向间距600 mm；纵向支撑平行于门架，门架纵向间距400mm；剪刀撑按2步4跨设置，水平杆按2步4跨设置。模板均涂脱模剂。四、侧墙模板支撑外墙厚度为600 mm，400mm，内墙厚度为500mm ，300mm，250mm ，200mm，模板采用18mm胶合板，次楞用8080mm木方，间距300mm；主楞水平撑模用483.5mm钢管双根布置，间距600mm；采用M14对拉螺栓，水平间距一般2.0米以下竖向间距500，2.0米以上竖向间距700，水平间距都为637、00。均涂脱模剂。 五、柱模板支撑柱模板采用18mm胶合板，竖楞用8080mm木方，间距300mm，横撑用483.5mm钢管双根布置，间距500mm,均涂脱模剂。六、二层梁板模板支撑首层层高6.2m，二层梁板存在转换大梁，采用满堂钢管架支撑，钢管采用483.5，模板采用18mm胶合板，竖楞用8080mm木方，间距300mm。第六节 门式架支撑模板计算书模板计算根据混凝土板厚及梁截面的不同，分为如下几种类型计算：按板的厚度分三类，各取最大板厚及最高支撑计算；板：板厚为100200mm，200mm板为人防区板，因180mm板支撑高度较大，更具代表性，取180mm板厚为计算对象；按梁截面分类，取最大38、截面及最高支撑计算；梁：取三类截面的梁进行计算（见后）；门式架梁板支撑体系表序号梁号截面(m)梁底内楞间距（mm）梁底外楞间距（mm）门架横向(mm)门架纵向(mm)侧模内楞间距（mm）侧模外楞骨间距（mm）剪刀撑距离(m)水平剪刀撑距离 (m)1H1KL5001000以下30090090090030060046452C1KL14001480以下20090090060830060046452H1KL14002380 mm以下10090090040030060046453楼板1.01.00.203009009001000/4645一、地下室外墙（剪力墙）模板计算模板采用18mm胶合板，次楞用8039、80mm木方，间距300mm；主楞水平撑模用483.5mm钢管双根布置，间距600mm；采用M14对拉螺栓，竖向间距600，水平间距都为500。砼采用商混，坍落度130mm150mm,假设温度为T=25,砼浇注速度取2m/h，外加剂影响系数，加外加剂时取1=1.2,r：为砼重力密度，普通钢筋砼取25KN/M3砼坍落度修正系数，泵送砼2=1.15,浇筑速度为V=2m/h,地下室墙高分别为4100 mm，3700 mm，5800mm，取墙高5800mm, 墙厚400mm作为验算。 F=0.22ct012 V1/2 =0.2225200/(25+15)1.21.1521/2=53.66kN/m2 F40、1=cH=255.8=145 kN/m2 取两者较小值：F1=53.66kN/m2乘以分项系数：53.661.2=64.4kN/m2倾倒砼时产生的水平荷载 查表得，F2=4kN/m2 荷载设计值为1.44=5.6kN/m2则F=64.4 +5.6= 70.0 kN/m2(计算承载能力强度)F=1.253.66=64.4kN/m2（验算刚度）1、侧面板板面受力验算：侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续梁， 查表：木材弹性模量： E=9500N/mm2；木材抗弯强度设计值：fm=13N/mm2；木材抗剪强度设计值： fv=1.5N/mm2；面板为胶合面板；面板弹性模量：E=9500N/mm2；面板抗弯41、强度设计值：fm=13N/mm2；钢材弹性模量：E=21000N/mm2；钢材抗弯强度设计值：fm=205N/mm2；8080木方子立放，截面特征： A=6400mm2 , W=85333mm3,I=3.4105mm4取1m板带，则q=70kN/m（计算承载力），q=64.4kN/m（验算刚度）按多跨连续计算按最不利荷载布置查手册，弯矩系数0.105，挠度系数0.677，1）抗弯强度计算 f=M/Wf M 面板的最大弯距(Nmm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 10001818/6=54000mm3；（取1.0m计） f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M=ql2/10=0.63kN42、m 其中 q 作用在模板上的侧压力，取q =70.0 kN/m21.0m=70.0kN/m， l 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； 面板的抗弯强度设计值f =13N/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值11.67N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f,满足要求!2）挠度计算 v =0.677ql4/100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q=64.4kN/m；（取1.0m计） l 计算跨度(内楞间距),l =300mm； I 面板的截面惯性矩,I=1000181818/12=486000 mm4； 面板的最大允许挠度值,v =4.0mm； 面板的最大挠度计43、算值, v = 2.55mm； 面板的挠度验算 v v,满足要求!2、次龙骨(竖向)验算 1）强度验算 f = M/W f其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(Nmm)； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在内楞的荷载，q =70.0 kN/m20.30=21kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 600mm； 内楞抗弯强度设计值f = 13N/mm2； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值8.86N/mm2； 内楞的抗弯强度验算 f,满足要求!2）挠度验算v = 0.677ql4/100EI v = l/25044、 其中 q =64.4kN/m20.30=19.32kN/m；内楞的最大允许挠度值,v = 2.400mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 1.09mm； 内楞的挠度验算 v v,满足要求!3、主龙骨(横向)验算:2483.5截面特征：Ix=212.19104mm4,Wx=25.08103mm3 1）强度验算 f = M/W f 其中 f 钢楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最大弯距(Nmm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷载，P=70.00.600.50=21kN； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水45、平间距),l=600mm； 外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值180.85N/mm2； 外楞的抗弯强度验算 f,满足要求!2）外楞的挠度计算 v =1.146Pl3/100EI v = l/400 其中 E 外楞的弹性模量,E=210000.00N/mm2； q =64.4kN/m20.600.50=19.32kN；外楞的最大允许挠度值,v = 1.25mm； 外楞的最大挠度计算值, v = 0.54mm； 外楞的挠度验算 v v,满足要求!4、螺栓受力验算采用直径14的穿墙螺栓，A=153mm2,取中间一个螺栓计算，水平间距为500mm，螺46、栓垂直间距为600mm，故此螺栓承受拉力为：N1=FA=700.60.5=21kN A= N1/f=21103/215=97.67mm2=14穿螺栓面积为153.9 mm2 取M14螺栓。所以，满足要求。二、板厚200mm的模板支撑计算1、楼板模板计算本工程楼板厚度分别为200 mm，180mm，150mm，120mm，100mm等，取地下室负三层人防区域200mm顶板进行验算，以控制楼板模板的搭设设计。支模高度4.1m -0.2m =3.9m，支撑架主要使用门式脚手架，门式脚手架搭设行距900mm，排距1000 mm，每榀门架支撑宽度2米，主楞和次楞木方主要使用80mm80mm。次楞间距3047、0mm。面板采用18mm厚木质复合板（多层板）。模板荷载6KN/m3，混凝土自重:25 kN/m3，钢筋自重:1.1 kN/m3，施工均布荷载:2.5 kN/m2；取1米板宽，三跨连续梁为一个计算单元。 1）荷载情况 模板自重 60.018=0.108KN/m2 分项系数0.1081.2=0.13 KN/m混凝土自重 250.20=5.00KN/m2 5.01.2=6.00KN/m钢筋自重 1.10.20=0.22 0.221.2=0.264 KN/m施工荷载，均布和集中时均为2.5 KN/m2 2.51.4=3.5 KN/mq1=0.13+6.00+0.264+3.5=9.89 KN/mq248、=0.13+6.00+0.264 =6.39 KN/mq3=0.13+5.00+0.22=5.35 KN/m2）模板板面抗弯强度验算按均布荷载 M1=KWq1L2=0.19.893002=89010Nmm 按集中荷载作用于梁中M2=KM1q2L2+KM2PL=0.16.393002+0.2133500300=57510+223650=281160 Nmm二者取大，则为281160 Nmm=M/W=281160/54000=5.21 N/mm2f=13N/mm2满足要求。3）模板抗剪强度验算V=KVq2L=0.69.890.31000=1780N=3V/2bh=17803/（2100018）=049、.148 N/mm21.5N/mm2满足要求4）挠度验算I=bh3/12=1000183/12=486000 mm4= KWq3L4/100EI=0.6775.353004/（10095004.86105）=0.064300/250mm=1.2 mm 满足要求5）支座反力R= KVq1L=(0.6+0.5)9.890.3=3.26KN2、楼板次楞计算次楞使用80 mm80 mm的方木为受弯构件，承受竖向荷载。方木间距300 mm，强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。楼板自重 0.5KN50、/m2 分项系数0.50.3=0.15 KN/m混凝土自重 250.20=5.0 KN/m2 0.3 5.01.2=1.80 KN/m钢筋自重 1.10.20=0.22 KN/m2 0.3 0.221.2=0.079 KN/m施工荷载，均布为2.5 KN/m2 0.3 2.51.4=1.05 KN/m集中时2.5 KN/m2 2.51.2=3.0KN/m2均布荷载设计值： q1=0.15+1.80+0.079+1.05=3.53KN/m； q2=0.15+1.80+0.079=2.48KN/m；计算挠度时，均布荷载标准值： q3= 0.3（5.0+0.22+0.5）=1.72kN/m；1）抗弯51、强度验算：均布荷载时M1= q1L2（1-4a2/ L2）/8=3.5312192（1-4390.52/ 12192）/8=386851N/mm集中荷载时M2= q2L2（1-4a2/ L2）/8+PL/4=2.4812192（1-4390.52/ 12192）/8+30001219/4=1186032 N/mm两种取大得1186032N/mm 使用调整系数0.9按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算： W=80802/6=85333.333 mm3 f -板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13N/mm2；板底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.91.19152、06/85333 = 12.55N/mm2；板底横向支撑的最大应力计算值 12.55N/mm2 小于板底横向支撑抗弯强度设计值 13N/mm2，满足要求！2）抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足： 其中最大剪力: V= q1l/2=3.531219/2=2151.5 N板底横向支撑受剪应力计算值： T = 32151.5/(28080) = 0.50N/mm2；板底横向支撑抗剪强度设计值 ：fv = 1.5N/mm2；板底横向支撑的受剪应力计算值 : T =0.50N/mm2 小于板底横向支撑抗剪强度设计值fv =1.5N/mm2，满足要求！3）挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算53、公式如下: =（5-24 a2/ L2）q3L4/384EI其中， -计算最大挠度(Nmm)； l-计算跨度(门架排距)； l =1000mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=1.72kN/m； E-板底横向支撑弹性模量； E= 9.50103 N/mm2； I-板底横向支撑截面惯性矩； I=3413333.333 mm4；板底横向支撑最大挠度计算值： = (5-24390.52/12192)1.7212194/（38495003.41106）=0.775mm；板底横向支撑的最大允许挠度 = 900/250=3.6mm；板底横向支撑的最大挠度计算值 : =0.775mm 小于板底横向支54、撑的最大允许挠度 =3.6mm，满足要求！3、板底主楞计算板底主楞支撑采用木方 : 8080mm木枋。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。楼板自重 0.5KN/m2 分项系数0.30.51.2=0.18 KN/m混凝土自重 250.20=5.0 KN/m2 0.3 5.01.2=1.80 KN/m钢筋自重 1.10.20=0.22 0.3 0.221.2=0.0792 KN/m施工荷载，均布为2.5 KN/m2 0.32.51.4=1.05 KN/m楼板主楞使用8080的方木，承受次55、楞传来的竖向集中荷载，考虑方木长度为2米，门架排距为1000mm,按连续二跨梁计算。q1=0.18+1.80+0.0792+1.05=3.11KN/m次楞传递来的集中荷载（支座反力）R= (1+2a/L)q1L/2= (1+2390.5/1219)3.111219/2=3.11KN1）强度计算P=R=3.11KNM=KMPL=0.33331101000=1035630Nmm=M/W=1035630/85333=12.1N/mm213N/mm2 满足要求。2）抗剪计算V= KVP=1.3333110=4145.6N=1.5V/bh=1.54245.6/8080=0.97N/mm21.5N/mm256、满足要求。3）挠度计算I= bh3/12=3.41106=KWPL3/100EI=1.466311010003/10095003.41106=1.41mm11.4 KN 满足要求考虑高支撑时（M1219门架）稳定：作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 其中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值， NQ - 脚手架的活荷载标准值， H - 脚手架的搭设高度， 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值， Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算 其中- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到，k - 57、调整系数；门架 1榀 0.224 KN交叉支撑 2付 0.042=0.08 KN脚手板 0.074 KN水平架 0.132 KN连接棒 0.012 KN铁臂 0.017 KN合计 0.539 KN每米门架高重量 NGK1=0.539/1.95=0.276 KN/M加固杆包括纵横向的水平杆和斜撑，采用483.5mm钢管，每步一设。钢管重量0.038 KN/m，剪刀撑四跨到顶设置，垂直向纵横设置于门架。搭设高度3.9米。钢管 （21.83）0.038=0.1854 KN扣件 40.0135+10.0145=0.0685 KN每米加固杆重量NGK2=（0.1854+0.0685）/1.95=0.1358、 KN/mN=1.2(NGK1+ NGK2) 3.9+21.411.4=1.2(0.276+0.13)3.9+2.811.4=33.82KN由于门架主杆采用钢管422.5mm，A1=310mm2 h0=1930 mmI0=6.08104 mm4，门架加固钢管采用483.5mm，h1=1539 mmI1=12.19104 mm4。门架立杆的换算惯性矩;I= I0+ I1h1/ h0=6.08104+12.191041539/1930=15.78104 mm4门架立杆的换算回转半径：i=(I/A1)1/2=(15.78104/310)1/2=22.56根据搭设高度3.9m，取K=1.13=Kh0/59、i=1.131930/22.56=96.67根据查门架规范得立杆稳定系数为0.611Nd=Af=0.611310220510-3=77.65 KNN=33.82KNNd=77.65 KN满足要求。三、梁模板计算（一）一般梁模板支撑1、小于500mm1000mm截面的梁计算截面小于500mm1000mm，且高度小于1000 mm的梁，以控制小于该截面梁的搭设设计。梁底模板使用18mm夹板，次龙骨100100mm单木枋300mm,主龙骨100100mm木枋900mm，竖肋8080mm木枋300mm，门架排距900mm。穿梁螺栓：梁净高500，不加穿梁螺栓；梁净高5001000，加一道M14水平穿梁60、螺栓，竖向居中，水平间距600。选择负一层顶板位置H1KL5001000作为验算的对象，跨度为10.00m，层高3.6 m,搭设高度3.6-1=2.6m。1）粱底板面验算;楼板自重 60.0180.5=0.054KN/m 分项系数0.0541.2=0.0648KN/m混凝土自重 251.000.5=12.5KN/m 12.51.2=15.00KN/m钢筋自重 1.11.000.5=0.55 KN/m 0.551.2=0.66KN/m施工荷载， 2.50.5 =1.25KN/m 1.251.4=1.75KN/mq1=0.0648+15.00+0.66+1.75=17.47KN/mq2=0.05461、+12.5+0.55=13.10KN/m（1）抗弯强度验算：按三跨连续梁M= KWq1L2=0.117.473002=157230NmmW=bh2/6=500182/6=27000 mm3=M/W=157230/27000=5.82N/mm2f=13N/mm2满足要求。（2）抗剪强度验算V=KVq2L=0.617.47300=3144.6N=3V/2bh=3144.63/（250018）=0.5241mm21.5/mm2满足要求（3）刚度验算I=bh3/12=500183/12=243000 mm4= KW q2 L2/（100EI）=0.67713.103004/（100950024300062、）=0.311（300/250mm） 满足要求（4）次楞支座反力R=KVq1L=(0.6+0.5)17.470.2=3.84KN2）粱底次楞计算次楞使用100 mm100 mm的方木，门架支撑范围2000考虑，除支撑粱底传递的均布荷载外，还支撑梁两侧各800范围内的板宽传递的竖向集中荷载;强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。楼板自重 0.50.3=0.15KN/m 分项系数0.151.2=0.18KN/m混凝土自重 250.31.00=7.5KN/m 7.51.2=9.00KN63、/m钢筋自重 1.11.000.3=0.33 0.331.2=0.396 KN/m施工荷载， 20.3 =0.6KN/m 0.61.4=0.84 KN/mq1=0.18+9.00+0.396+0.84=10.42KN/m（强度计算）q2=0.15+7.5+0.33 =7.98KN/m（挠度计算）楼板传递的集中荷载P模板自重 0.3KN/m 分项系数0.30.31.2=0.108KN混凝土自重 250.18=4.5 KN/m 0.34.51.2=1.62KN钢筋 1.10.18=0.198 KN/m 0.30.1981.2=0.0713KN施工荷载 2.5KN/m 0.32.51.4=1.05K64、Nq3=0.108+1.62+0.0713+1.05=2.85KN/m（强度计算） P=（0.108+1.62+0.0713+1.05）0.85=2.42KNq4=（0.3+4.5+0.198）0.3=1.50KN/m（挠度计算时）（1）抗弯强度M=（2-B/L）q1BL/8+pa=（2-500/1219）10.425001219/8+2.42359.51000=1262122869990=2132112Nmm=M/W=2098331/166666=12.79N/mm2fw=13N/mm2 满足要求 （2）抗剪强度V=q1b/2+P=10.140.5/2+2.42=4.96 KN=1.5V/b65、h=1.54.961000/（100100）=0.74N/mm2fv=1.5N/mm2 满足要求（3）刚度要求1=（8-4b2/L2+b3/L3）q2bL3/（384EI） =8-45002/12192(500/1219)3 7.985001219312/（38495001004）=1.76mm2=(3L2-4a2)pa/24EI=(312192-4359.52)1000359.512/（2495001004）=0.75mm =1+2=2.51mm 1219/250=4.876mm（4）支座反力R=q1b/2+P=10.140.5/2+2.42=4.96KN3）梁底主楞主楞使用100100木方66、，为受弯构件，承受次楞传递的竖向集中荷载。木方长度为2000mm，门架排距为900mm，按2跨连续梁计算（1）次楞传递的集中荷载 P=4.96KNM=kMpL=0.3334960900=1486512Nmm=M/W=1.487106/166666=8.92N/mm2fw=13N/mm2（2）按抗剪强度验算 V=kvp=1.3334960=6611.7N=1.5v/bh=1.56611.7/100100=0.99N/mm2 fv=1.5N/mm2 (满足要求)（3）刚度要求 =kwpL3/100EI=1.46649609003/（10095008333333）=0.67mm900/250=3.667、mm （4) 支座计算 R=2kvP+P=21.3334.96+4.96=18.18KN4）梁侧模的计算梁侧模使用180mm厚多层胶合板，为受弯构件，承受侧面荷载，立档间距300mm，按支撑情况简化为3跨连续梁计算，计算简图T=15 1=1.2 2=1.15 V=2m/hF=0.22ct012 V1/2F1=0.2225200/(25+15)1.21.151.414=53.66KN/m2F2=251.0=25KN/m2取两者之中的小值为25KN/m2 1.225=30KN/m2振捣混凝土时产生的荷载：4KN/m2 1.44=5.6KN/m2两者合并为 30+5.6=35.6KN/m2 取1米板68、宽作 q1=35.6KN/m （1)抗弯强度 M= kmq1L2=0.135.63002=320400N*mm W=bh2/6=1000182/6=54000mm3=M/W=320400/54000=5.93N/mm2fw=13 N/mm2 满足要求（2)抗剪强度 V=kvq1L=0.635.60.3=6408N =1.5V/bh=1.56408/100018=0.534N/mm2fv=1.5 N/mm2 满足要求（3)刚度要求 I=bh3/12=1000183/12=486000mm4= kW q L4/100EI=0.67735.63004/(1009500486000)=0.42mm1869、.18KN 满足要求。每榀门架稳定性验算 N=1.2（NGK1+ NGK2）H+1.4NQik =1.2(0.276+0.13)2.6+1.4218.18 =2.65+50.90=53.55KN由于门架立杆为422.5 A1=310 h0=1930I0=6.08104mm4门架加固钢管为483.5I1=12.19104mm4 h1=1536 mm.门架立杆的换算惯性矩;I= I0+ I1h1/ h0=6.08104+12.191041536/1930=15.78104 mm4门架立杆的换算回转半径：i=(I/A1)1/2=(15.78104/310)1/2=22.56根据搭设高度2.60m，取70、K=1.13=Kh0/i=1.131930/22.56=96.67根据查门架规范得立杆稳定系数为0.611Nd=A1f=0.611310220510-3=77.65 KN53.55KN以上验算说明一榀门架的稳定承载力设计值大于一榀门架的轴向力设计值，满足要求。2、小于400mm1480mm截面的梁计算截面大于500mm1000mm，小于400mm1480mm的梁，本工程此类截面主要有600mm1000mm、400mm1480mm等截面梁。梁底模板使用18mm夹板，次龙骨80100mm单木枋200mm,主龙骨80100mm木枋900mm，竖肋8080mm木枋300mm，门架排距608mm。穿梁螺71、栓：梁净高大于1000mm，小于1500mm时，加两道M14水平穿墙螺栓，穿墙螺栓水平间距600。选择负一层顶板位置P-10P-15P-W的C1KL14001480作为验算的对象，以控制小于该截面梁的搭设设计，最大跨度为6.30m，搭设高度为4.32m。1）粱底板面验算;楼板自重 60.0180.4=0.0432KN/m 分项系数0.04321.2=0.052KN/m混凝土自重 251.480.4=14.8KN/m 14.81.2=17.76KN/m钢筋自重 1.11.480.4=0.65 0.651.2=0.78KN/m施工荷载， 2.50.4 =0.8KN/m 0.81.4=1.12 KN72、/mq1=0.052+17.76+0.78+1.12=19.71KN/mq2=0.0432+14.8+0.65=15.5KN/m（1）抗弯强度验算：按三跨连续梁M= KWq1L2=0.119.712002=78840NmmW=bh2/6=400182/6=21600 mm3=M/W=78840/21600=3.65N/mm2f=13N/mm2满足要求。（2）抗剪强度验算V=KVq2L=0.619.71200=2365.2N=3V/2bh=2365.23/（240018）=0.4931.5N/mm2满足要求（3）刚度验算I=bh3/12= 400183/12=194400 mm4= KW q2 73、L2/（100EI）=0.67715.52004/（1009500194400）=0.091（200/250mm） 满足要求（4）次楞支座反力R=KVq1L=(0.6+0.5)19.710.2=4.34KN2）粱底次楞计算次楞使用80 mm100 mm的方木，门架支撑范围2000考虑，除支撑粱底传递的均布荷载外，还支撑梁两侧各800范围内的板宽传递的竖向集中荷载;强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。楼板自重 0.50.2=0.1KN/m 分项系数0.11.2=0.12KN/m混74、凝土自重 250.21.48=7.4KN/m 7.41.2=8.88KN/m钢筋自重 1.11.480.2=0.33 KN/m 0.331.2=0.396 KN/m施工荷载， 20.2 =0.4KN/m 0.41.4=0.56 KN/mq1=0.12+8.88+0.396+0.56=9.96KN/m（强度计算）q2=0.1+7.4+0.33 =7.83 KN/m（挠度计算）楼板传递的集中荷载P模板自重 0.3KN/m 分项系数0.20.31.2=0.072KN混凝土自重 250.18=4.5 KN/m 0.24.51.2=1.08 KN钢筋 1.10.18=0.198 KN/m 0.20.1975、81.2=0.0476 KN施工荷载 2.5KN/m 0.22.51.4=0.7 KNq3=0.072+1.08+0.047+0.7=1.899 KN/m（强度计算） P=（0.072+1.08+0.047+0.7）0.85=1.61 KNq4=（0.3+4.5+0.198）0.2=1.0KN/m（挠度计算时）（1）抗弯强度M=（2-B/L）q1bL/8+pa=（2-400/1219）9.964001219/8+1.61409.51000=1014924659295=1674219Nmm=M/W=1674219/133333=12.56N/mm2fw=13N/mm2 满足要求 （2）抗剪强度V76、=q1b/2+P=9.960.4/2+1.61=3.60=1.5V/bh=1.53.60/（80100）=0.68N/mm2fv=1.5N/mm2 满足要求（3）刚度要求1=（8-4b2/L2+b3/L3）q2bL3/（384EI） =8-44002/12192(400/1219)3 7.834001219312/（3849500801003）=1.77mm2=(3L2-4a2)pa/24EI=(312192-4409.52)1000409.512/（249500801003）=1.02mm =1+2=2.79mm 1219/250=4.876mm（4）支座反力 R=q1b/2+P=9.96077、.4/2+1.61=3.602KN3）梁底主楞 主楞使用80100木方，为受弯构件，承受次楞传递的竖向集中荷载。木方长度为2000mm，门架排距为608mm，按2跨连续梁计算（如按3跨连续梁计算，结果更趋安全）。（1）次楞传递的集中荷载 P=3.602KNM=kMpL=0.3333602608=729275Nmm=M/W=0.729106/133333=5.47N/mm2fw=13N/mm2（2）按抗剪强度验算 V=kvp=1.3333602=4801N=1.5v/bh=1.54801/80100=0.90N/mm2 fv=1.5N/mm2 (满足要求)（3）刚度要求 =kwpL3/100EI78、=1.4663.6026083/（10095006666667）=0.187mm608/250=2.43mm （4) 支座计算 R=2kvP+P=21.3333.602+3.602=13.2KN4）梁侧模的计算梁侧模使用180mm厚多层胶合板，为受弯构件，承受侧面荷载，立档间距300mm，按支撑情况简化为3跨连续梁计算，计算简图T=15 1=1.2 2=1.15 V=2m/hF=0.22ct012 V1/2F1=0.2225200/(25+15) 1.21.151.414=53.66KN/m2F2=251.48=37KN/m2取两者之中的小值为37KN/m2 1.237=44.4KN/m2振捣79、混凝土时产生的荷载：4KN/m2 1.44=5.6KN/m2两者合并为 44.4+5.6=50KN/m2 取1米板宽作 q1=50KN/m （1)抗弯强度 M= kmq1L2=0.1503002=450000N*mm W=bh2/6=1000182/6=54000mm3=M/W=450000/54000=8.33N/mm2fw=13 N/mm2 满足要求（2)抗剪强度 V=kvq1L=0.644.40.3=7992N =1.5V/bh=1.57992/100018=0.666N/mm2fv=1.5 N/mm2 满足要求（3)刚度要求 I=bh3/12=1000183/12=486000mm4=80、 kW q2 L4/100EI=0.677503004/(1009500486000)=0.59mmL/250=1.20 满足要求5）门架稳定性验算每榀门架自重 NGK1=0.539/1.95=0.276KN/m 每米加固材料自重 NGK2=0.13 KN/m （支座反力为13.2KN）如果仅以单根立杆计算考虑折减系数0.8，则490.8=39.2，13.239.06KN。以上验算说明一榀门架的稳定承载力设计值大于一榀门架的轴向力设计值，满足要求。（二）H1KL1400mm2380 mm较大截面梁模板支撑除首层顶板以外的梁，尺寸在400mm1480mm以上的截面梁，主要分布在负一层顶板（首层板81、）上，包括4001800mm、4002100 mm、4002380 mm、5001900 mm、3002380mm、3002780mm、3002900 mm等截面梁。梁底模板使用18mm夹板，次龙骨80100mm单木枋100mm,主龙骨80100mm木枋900mm，竖肋8080mm木枋300mm，采用483.5mm钢管，间距600作水平背楞；门架排距400mm。穿梁螺栓：按竖向间距600，水平间距500布置。取P-16P18P-X的H1KL1400mm2380 mm的梁为验算控制上述所提到大截面梁的搭设设计，最大跨度为6.80 m，搭设高度为3.42m。1、粱底板面验算;楼板自重 60.01882、0.4=0.0432KN/m 分项系数0.04321.2=0.052KN/m混凝土自重 252.380.4=23.8KN/m 23.81.2=28.56KN/m钢筋自重 1.12.380.4=1.05KN/m 1.051.2=1.26KN/m施工荷载， 2.50.4 =0.8KN/m 0.81.4=1.12 KN/mq1=0.052+28.56+1.26+1.12=30.99KN/mq2=0.0432+23.8+1.05=24.89KN/m1）抗弯强度验算：按三跨连续梁M= KWq1L2=0.130.991002=30990NmmW=bh2/6=400182/6=21600 mm3=M/W=383、0990/21600=1.43N/mm2f=13N/mm2满足要求。2）抗剪强度验算V=KVq2L=0.630.99100=1859.4N=3V/2bh=1859.43/（240018）=0.387N/mm21.5N/mm2满足要求3）刚度验算I=bh3/12= 400183/12=194400 mm4= KW q2 L2/（100EI）=0.67724.891004/（1009500194400）=0.0091（100/250mm） 满足要求4）次楞支座反力R=KVq1L=(0.6+0.5)30.990.1=3.41KN2、粱底次楞计算次楞使用80 mm100 mm的方木，门架支撑范围20084、0考虑，除支撑粱底传递的均布荷载外，还支撑梁两侧各800范围内的板宽传递的竖向集中荷载;强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。楼板自重 0.50.1=0.05KN/m2 分项系数0.051.2=0.06KN/m混凝土自重 250.12.38=5.95KN/m2 5.951.2=7.14KN/m钢筋自重 1.12.380.1=0.2618 0.331.2=0.314 KN/m施工荷载， 20.1 =0.2KN/m2 0.21.4=0.28 KN/mq1=0.06+7.14+0.3185、4+0.28=7.79KN/m（强度计算）q2=0.05+5.95+0.262 =6.26KN/m（挠度计算）楼板传递的集中荷载P模板自重 0.3KN/m 分项系数0.10.31.2=0.036KN混凝土自重 250.18=4.5 KN/m 0.14.51.2=0.54 KN钢筋 1.10.18=0.198 KN/m 0.10.1981.2=0.0238 KN施工荷载 2.5KN/m 0.12.51.4=0.35 KNq3=0.036+0.54+0.024+0.35=0.95KN/m（强度计算） P=（0.036+0.54+0.024+0.35）0.85=0.81KNq4=（0.3+4.5+086、.198）0.1=0.50KN/m（挠度计算时）1）抗弯强度M=（2-B/L）q1bL/8+pa=（2-400/1219）7.794001219/8+0.81409.51000=793801331695=1125496Nmm=M/W=1125496/133333=8.44N/mm2fw=13N/mm2 满足要求 2）抗剪强度V=q1b/2+P=7.790.4/2+0.81=2.37KN=1.5V/bh=1.52.371000/（80100）=0.44N/mm2fv=1.5N/mm2 满足要求3）刚度要求1=（8-4b2/L2+b3/L3）q2bL3/（384EI） =8-44002/1219287、(400/1219)3 6.264001219312/（3849500801003）=1.42mm2=(3L2-4a2)pa/24EI=(312192-4409.52)500409.512/（249500801003）=0.51mm =1+2=1.93mm 1219/250mm =4.876mm4）支座反力 R=q1b/2+P=7.790.4/2+0.81=2.37KN3、梁底主楞主楞使用80100木方，为受弯构件，承受次楞传递的竖向集中荷载。木方长度为2000mm，门架排距为400mm，按2跨连续梁计算（如按4跨连续梁计算，结果更趋安全）。1）次楞传递的集中荷载P=2.37KNM=kMpL=88、0.3332370400=315684Nmm=M/W=0.315106/133333=2.36N/mm2fw=13N/mm22）按抗剪强度验算 V=kvp=1.3332370=3159N=1.5v/bh=1.53159/80100=0.59N/mm2 fv=1.5N/mm2 (满足要求)3）刚度要求 =kwpL3/100EI=1.46623704003/（10095006666667）=0.035mm400/250=1.6mm 4) 支座计算 R=2kvP+P=21.3332.37+2.37=8.69KN4、梁侧模的计算梁侧模使用180mm厚多层胶合板，为受弯构件，承受侧面荷载，立档间距30089、mm，按支撑情况简化为3跨连续梁计算， T=15 1=1.2 2=1.15 V=2m/hF=0.22ct012V1/2F1=0.2225200/(25+15) 1.21.151.414=53.66KN/m2F2=252.38=59.5KN/m2取两者之中的小值为53.66KN/m2 1.253.66=64.39KN/m2振捣混凝土时产生的荷载：4KN/m2 1.44=5.6KN/m2两者合并为 64.39+5.6=70KN/m2 取1米板宽作 q1=70KN/m 1)抗弯强度 M= kmq1L2=0.1703002=630000N*mm W=bh2/6=1000182/6=54000mm3=M90、/W=630000/54000=11.67N/mm2fw=13 N/mm2 满足要求2)抗剪强度 V=kvq1L=0.6700.3=12600N =1.5V/bh=1.512600/100018=1.05N/mm2fv=1.5 N/mm2 满足要求3)刚度要求 I=bh3/12=1000183/12=486000mm4= kW q L4/100EI=0.677703004/(1009500486000)=0.83mm300/250=1.20 满足要求5、门架稳定性验算每榀门架自重 NGK1=0.539/1.95=0.276KN/m 每米加固材料自重 NGK2=0.13 KN/m （支座反力为891、.69KN）如果仅以单根立杆计算考虑折减系数0.8，则490.8=39.2，8.6926KN。以上验算说明一榀门架的稳定承载力设计值大于一榀门架的轴向力设计值，满足要求。第七节 钢管架支撑模板计算首层楼层高度为0.40+7.10楼板，2层楼板厚150mm，部分100mm、120mm、180mm，梁截面尺寸有：200500 mm、200700mm、300600 mm、300700mm、4001000 mm、4501000 mm、7001500mm、10001400mm、10001500 mm 、15001200 mm、10001800 mm、10002000 mm、12002000 mm等。考虑92、二层梁板支撑高度较大，转换大梁较多，拟采用满堂钢管架支撑。二层梁板支撑体系表序号梁号截面(m)梁底内楞间距（mm）梁底外楞间距（mm）立杆横向(mm)立杆纵向(mm)侧模内楞间距（mm）侧模外楞骨间距（mm）剪刀撑距离(m)水平剪刀撑距离 (m)1KZ7（1）6001000以下30070070090030060046452KZL3（1）12002000以下20060060060030060046453楼板1.01.00.18300900900900/4645一、梁模板计算1、KZ7（1）600 mm1000 mm的梁验算取紫来楼1/4446HM轴的KZ7（1）600 mm1000 mm的梁进行93、验算，控制该截面以下的梁模板支撑的搭设设计。选择钢管脚手架进行支撑，层高6.3m，搭设高度6.3-1.0=5.3m，跨度8.8m。脚手架横向间距(垂直梁方向)为700mm，纵向间距(平行梁方向)为900 mm。梁底模板使用18mm夹层板，次楞方木80mm80mm300，主楞100mm100mm单枋，立杆的步距 h=1.50米。荷载计算依据序号构件名称单位构件自重1楼板模板(其中包括梁的模板)KN/0.502混凝土自重KN/m325.03施工荷载KN/2.04梁钢筋自重KN/m31.5钢管截面特性外径壁厚t截面积A（cm2）惯性矩I（cm4）截面模量W（cm3）回转半径i（cm）每米长质量（kg94、/m）（mm）483.54.8912.195.081.583.84钢材的强度设计值与弹性模量(N/mm2)Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f205弹性模量E2.06105 梁模板支撑架立面简图1） 粱底板面验算楼板自重 60.60.018=0.0648KN/m 混凝土自重 250.61.0=15KN/m 钢筋自重 1.50.61.0=0.9KN/m 施工荷载， 20.6=1.2KN/m q1=17.161.2=20.60KN/m（强度计算）q2=0.0648+15+0.9=15.96KN/m（挠度计算）（1）抗弯强度验算：按三跨连续梁M= KWq1L2=0.120.63002=18540095、NmmW=bh2/6=600182/6=32400 mm3=M/W=185400/32400=5.72N/mm2f=13N/mm2满足要求。（2）抗剪强度要求V=KVq2L=0.620.60300=3708N=3V/2bh=37083/（260018）=0.52N/mm2fv=1.5N/mm2满足要求。（3）按刚度要求I=bh3/12= 600183/12=291600 mm4= KWqL4/100EI=0.67715.963004/（1009500291600）=0.32mm200/250mm=0.8mm 满足要求（4）次楞支座反力R=KVq1L=(0.6+0.5)20.600.3=6.8096、KN2） 粱底次楞计算次楞使用方木80mm80mm300，为受弯构件，楼板自重 0.30.35=0.105KN/m 混凝土自重 250.31.0=7.5KN/m 钢筋自重 1.51.00.3=0.45KN/m 施工荷载 2.0 KN/m2 振倒混凝土荷载 2.5KN/m2均布荷载：q1=（0.105+7.5+0.45）1.2=9.67KN/m（强度计算）集中荷载：P=（2.0+2.5）0.60.31.4=1.13KN 次楞按简支梁计算。（1）抗弯强度 M= q1L2/8- q1a2/2+PL/4 =9.677002/8-9.67502/2+1130700/4=777950.5Nmm=M/W=797、77950.5/85333=9.12N/mm2fw=13N/mm2满足要求。（2）抗剪强度V=0.5(q2L2+P)=0.50(9.670.6+1.13)=3466N=1.5V/bh=1.53466/（8080）=0.81N/mm2fv=1.5N/mm2 满足要求。（3）刚度要求I=bh3/12= 80803/12=3413333 mm4= (5q1 L4/384EI)-( q1a2/(48EI)(3L2-2a2)+(PL3/48EI)=59.677004/（38495003413333）-9.67(700-600)/2)2/（4895003413333）(37002-2502)+（1.13798、003/（4895003413333）=0.9322-0.023+0.25=1.16 mm 700/250mm=2.8mm 满足要求（4）支座反力 R=q1L/2 +P/2=9.670.6/2+1.13/2=3.466KN3） 梁底主楞主楞使用100mm100mm单枋，为受弯构件，承受次楞传递的竖向集中荷载。木方长度为2000mm，脚手架排距为900mm，按2跨连续梁计算（1）次楞传递的集中荷载 P=3.466KNM=kMpL=0.3333466900=1038760Nmm均布荷载为主楞的自重 q2= 0.06kN/m。（荷载太小，也可不考虑）M=kMq2L2=0.1250.069002=6099、75Nmm=M/W=1044835/166667=6.27N/mm2fw=13N/mm2（2）抗剪强度 V=kvq=1.3333466=4620N=1.5v/bh=1.54620/（100100）=0.69N/mm2fv=1.5N/mm2 (满足要求)（3）刚度要求 =kwpL3/100EI=1.46646209003/（10095008333333）=0.624mm900/250mm (满足要求)（4）支座计算 R=2kvP+P =21.3333.466+3.466=12.71KN 4） 梁侧模的计算梁侧模使用18mm厚多层胶合板，为受弯构件，承受侧面荷载，立档间距300mm，按支撑情况简化100、为3跨连续梁计算，T=25 1=1.2 2=1.15 V=2m/hF1=0.228251.21.151.414200/(25+15)=55.61KN/m2F2=251=25KN/ m2取两者之中的小值为25KN/m2 1.225=30KN/m2振捣混凝土时产生的荷载：4KN/m2 1.44=5.6KN/m2两者合并为 30+5.6=35.6KN/m2 （1）抗弯强度 M= kmq1L2=0.135.63002=320400N*mm W=bh2/6=1000182/6=54000mm3=M/W=320400/54000=5.93N/mm2fw=13N/mm2 满足要求（2）抗剪强度 V=kvq1101、L=0.635.60.31000=6408N =1.5V/bh=1.56408/（100018）=0.53N/mm2fv=1.5 N/mm2 满足要求（3）刚度要求 I=bh3/12=1000183/12=486000 mm4= kWq2L4 /100EI=0.677303004 /（1009500486000）=0.36300/250=1.20 满足要求5） 脚手架稳定性验算模板支撑系统使用可调的顶托和底座，伸出长度不大于300mm,不考虑分荷载组合。立杆步高1.5m。（1）立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式按N/Af进行验算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.71k102、N 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，取值为1.155；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.43a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a 103、= 0.20m；公式(1)的计算结果：l0 =1.1551.431.50=2.477m = l0/I=2.4771000/15.8=156.8 查表得值为：=0.284N/A=12.711000/(0.284489)=91.5N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.200=1.90m = l0/I =1.901000/15.8=120.25查表得值为：=0.452N/A =12.711000/(0.452489)=57.50N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、KZL3（1）1200 mm2000 mm的转换梁验算取居仁楼21/5M轴的K104、ZL3（1）1200 mm2000 mm的转换梁为验算控制该层600 mm1000 mm以上，1200 mm2000 mm以下截面的梁模板支撑的搭设设计。选择钢管脚手架进行支撑，层高6.3m，搭设高度6.3-2.0=4.3m.跨度7.0 m。脚手架横向间距(垂直梁方向)为600mm，纵向间距(平行梁方向)为600 mm。梁底模板使用18mm夹层板，次楞方木80mm80mm200，主楞80mm80mm双枋，立杆的步距 h=1.50米，梁侧采用对拉螺栓两道，竖向与水平间距均为600。 梁模板支撑架立面简图1） 粱底板面验算楼板自重 0.351.2=0.42KN/m 混凝土自重 251.22.0=6105、0KN/m 钢筋自重 1.51.22.0=3.6KN/m 施工荷载， 21.2=2.4KN/m q1=66.421.2=79.70KN/m（强度计算）q2=0.42+60+3.6=64.02KN/m（挠度计算）（1）抗弯强度验算：按三跨连续梁M= KWq1L2=0.179.702002=318816NmmW=bh2/6=1200182/6=64800mm3=M/W=318816/64800=4.92N/mm2f=13N/mm2满足要求。（2）抗剪强度要求V=KVq2L=0.679.70200=9564N=3V/2bh=95643/（2120018）=0.66N/mm2fv=1.5N/mm2满足106、要求。（3）按刚度要求I=bh3/12= 1200183/12=583200 mm4= KWqL4/100EI=0.67764.022004/（1009500583200）=0.13200/250mm 满足要求（4）次楞支座反力R=KVq1L=(0.6+0.5)79.700.2=17.53KN2） 粱底次楞计算次楞使用方木80mm80mm200，为受弯构件，楼板自重 0.20.35=0.07KN/m 混凝土自重 250.22.0=10KN/m 钢筋自重 1.52.00.2=0.6KN/m 施工荷载， 20.2 =0.4KN/m2 q1=（0.07+10+0.6+0.4）1.2=13.28 KN107、/m（强度计算）q2=0.07+10+0.6=10.67KN/m（挠度计算） 次楞长2000，按两跨连续梁计算。（1）抗弯强度 M= KWq1L2=0.18813.286002=898790.4Nmm=M/W=898790.4/85333=10.53N/mm2fw=13N/mm2满足要求。（2）抗剪强度V=KVq2L=0.62513.28600=4980N=1.5V/bh=1.54980/8080=1.17N/mm2fv=1.5N/mm2 满足要求。（3）刚度要求I=bh3/12= 80803/12=3413333 mm4= KW q2 L4/100EI=0.52110.676004/1009108、5003413333=0.22 mm 200/250mm=0.8 mm 满足要求（4）支座反力 R=q1L/2 =13.280.6/2=3.984KN3） 梁底主楞主楞使用80mm80mm双枋，为受弯构件，承受次楞传递的竖向集中荷载。木方长度为2000mm，脚手架排距为600mm，按3跨连续梁计算（1）次楞传递的集中荷载 P=3.984M=kMpL=0.2673.984600=1276794Nmm=M/W=638397/170667=3.74N/mm2fw=13N/mm2（2）抗剪强度 V=kvp=1.2673.9841000=5049N=1.5v/bh=1.55049/（16080）=0.5109、09N/mm2fv=1.5N/mm2 (满足要求)（3）刚度要求 =kwpL3/100EI=0.21639846003/（10095006826667）=0.028mm600/250mm (满足要求)（4）支座计算 R=2kvP+P=21.2673.984+3.984=14.08KN4） 梁侧模的计算 梁侧模使用18mm厚多层胶合板，为受弯构件，承受侧面荷载，立档间距300mm，按支撑情况简化为3跨连续梁计算，T=25 1=1.2 2=1.15 V=2m/hF1=0.228251.21.151.414200/(25+15)=55.61KN/m2F2=252=50KN/ m2取两者之中的小值为5110、0KN/m2 1.250=60KN/m2振捣混凝土时产生的荷载：4KN/m2 1.44=5.6KN/m2两者合并为 60+5.6=65.6KN/m2 （1）抗弯强度 M= kmq1L2=0.165.63002=590400N*mm W=bh2/6=1000182/6=54000mm3=M/W=590400/54000=10.93N/mm2fw=13N/mm2 满足要求（2）抗剪强度 V=kvq1L=0.665.60.31000=11808N =1.5V/bh=1.511808/100018=0.98N/mm2fv=1.5 N/mm2 满足要求（3）刚度要求 I=bh3/12=1000183/1111、2=486000 mm4= kWq2L4 /100EI=0.677603004 /1009500486000=0.71300/250=1.20 满足要求（4）对拉螺栓在梁中（沿高度方向的三分之一、二处）（2000-180）/3=660=0.66m高度设置2483.5的水平钢管主楞作加固之用。螺栓水平方向的间距为500由于上面可知模板侧压为65.6 KN/m2 ,则拉杆螺栓的轴向拉应力为 65.60.60.66=25.9KN153 mm2215KN/mm2 =32.9KN， 使用14的螺栓能满足要求。5） 脚手架稳定性验算模板支撑系统使用可调的顶托和底座，伸出长度不大于300mm,不考虑分荷载组112、合。立杆步高1.5m。（1）立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式按N/Af进行验算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 14.08kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2113、)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.41a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；公式(1)的计算结果：l0 =1.1551.411.50=2.443m = l0/I=2.4431000/15.8=154.61 查表得值为：=0.291N/A=14080/(0.291489)=99N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.200=1.900m = l0/I =1900/15.8=120.3 查表得值为：=0.452N/A =14080/(0.452489)=114、63.73N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!一、板模板扣件钢管支撑搭设二层楼板厚度有100，120，150，180；本方案选择居仁楼21/5轴AM轴区域180厚的板进行计算，以控制其它区域的楼板搭设设计。模板支架搭设高度为6.3-0.18=6.12米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.5。取1米板宽，三跨连续梁为一个计算单元。1、模板面板计算1）荷载情况 楼板自重 60.018=0.108KN/m 分项系数0.1081.2=0.13 KN/m混115、凝土自重 250.18=4.5KN/m 4.51.2=5.4KN/m钢筋自重 1.10.18=0.198KN/m 0.1981.2=0.238 KN/m施工荷载，均布和集中时均为2.5 KN/m2 2.51.4=3.5 KN/mq1=0.13+5.4+0.238+3.5=9.28 KN/mq2=0.13+5.4+0.238 =5.78 KN/mq3=0.108+4.5+0.198=4.81 KN/m2）模板板面抗弯强度验算按均布荷载 M1=KWq1L2=0.1(0.13+5.4+0238+3.5)3002=83520Nmm 按集中荷载作用于梁中M2=KMq2L2+PL=0.15.783002+116、0.2133500300=52020+223650=275670Nmm二者取大，则为275670Nmm=M/W=275670/54000=5.11 N/mm2f=13N/mm2满足要求3）模板抗剪强度验算V=KVq2L=0.692800.3=1671N=3V/2bh=16713/（2100018）=0.139 N/mm21.5N/mm2满足要求4）挠度验算I=bh3/12=1000183/12=486000 mm4= KWq3L4/100EI=0.6774.813004/（10095004.86105）=0.057 mm 300/250mm=1.2 mm 满足要求2、楼板次楞计算次楞使用80 117、mm80 mm的方木为受弯构件，承受竖向荷载。方木间距300 mm，强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。楼板自重 0.5KN/m2 分项系数0.50.3=0.15 KN/m混凝土自重 250.18=4.5 KN/m2 0.3 4.51.2=1.62 KN/m钢筋自重 1.10.18=0.198 KN/m2 0.3 0.1981.2=0.079 KN/m施工荷载，均布为2.5 KN/m2 0.3 2.51.4=1.05 KN/m均布荷载设计值： q=0.15+1.62+0.079+1.0118、5=2.90KN/m；计算挠度时，均布荷载标准值： q= 0.3（4.5+0.198+0.5）=1.56kN/m；1）抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下: 最大弯距：M =0.12.900.92=0.235kNm；最大支座力：N =1.12.900.9=2.87kN；按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算： W=80802/6=85333.333 mm3f -板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13N/mm2；板底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.235106/85333.333 = 2.75N/mm2；板底横向支撑的最大应力计算值 2.75N/mm2 小于119、板底横向支撑抗弯强度设计值 13N/mm2，满足要求！2）抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足： 其中最大剪力: V=0.62.900.9= 1.566kN；板底横向支撑受剪应力计算值： T = 31.566103/(28080) = 0.367N/mm2；板底横向支撑抗剪强度设计值 ：fv = 1.5N/mm2；板底横向支撑的受剪应力计算值 : T =0.367N/mm2 小于板底横向支撑抗剪强度设计值fv =1.5N/mm2，满足要求！3）挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下: 其中， -计算最大挠度(Nmm)； l-计算跨度(钢管架排距)； l =900mm； q-作120、用在模板上的均布荷载标准值；q=1.56kN/m； E-板底横向支撑弹性模量； E= 9.50103 N/mm2； I-板底横向支撑截面惯性矩； I=3413333.333 mm4；板底横向支撑最大挠度计算值： = 0.6771.569004 /(1009.51033413333)=0.214mm；板底横向支撑的最大允许挠度 = 900/250=3.6 mm；板底横向支撑的最大挠度计算值 : =0.214mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =3.6mm，满足要求！3、板底主楞计算（若主楞采用方条适合本节计算）板底主楞支撑采用木方 : 8080mm木枋。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新121、浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。楼板自重 0.5KN/m2 分项系数0.30.51.2=0.18 KN/m混凝土自重 250.18=4.5 KN/m2 0.3 4.51.2=1.62 KN/m钢筋自重 1.10.18=0.198KN/m2 0.3 0.1981.2=0.0713 KN/m施工荷载，均布为2.5 KN/m2 0.31.51.4=1.05KN/m楼板主楞使用8080的方木，承受次楞传来的竖向集中荷载，考虑方木长度为2米，钢管架排距为900mm,按连续二跨梁计算。q1=0.18+1.62+0.0713+1.0122、5=2.92KN/m（强度计算）q2=0.15+1.35+0.06=1.56KN/m（挠度计算）次楞传递来的集中荷载（支座反力）R= q1 l（次楞长）/2=2.502.0m/2=2.92KN1）强度计算P=R=2.92KNM=KMPL=0.3332920900=875124Nmm=M/W=875124/85333=10.25N/mm213N/mm2 满足要求。2）抗剪计算V= KVP=1.3332920=3892.36N=1.5V/bh=1.53892.36/8080=0.91N/mm21.5N/mm2满足要求。3）挠度计算I= bh3/12=3.41106=KWPL3/100EI=1.46123、61.569003/（10095003.41103）=0.51mm900/250=3.6mm满足要求。4）支座反力q=0.18+1.62+0.0713+1.05=2.92KN/m次楞支座反力R= q1l（次楞长）/2=2.502.0m/2=2.92KN主楞支座反力R=2KVP+P=21.3332.92+2.92=10.7KN4、横向支撑钢管计算（若主楞采用钢管适合本节计算）1) 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.92kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 124、Mmax=0.701kNm 最大变形 vmax=1.74mm 最大支座力 Qmax=9.547kN 抗弯计算强度 f=0.70106/4729.0=148.32N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!2) 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.55kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣125、件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。5、立杆的稳定性计算作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1）静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1296.12=0.789kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1800.9000.900+1126、.10.180.9000.900=3.81kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.0kN。（4）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = （2.0+2.500）0.9000.900=3.645kN（5）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ =1.25.0+1.43.645=11.10 kN2）稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.10kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1127、.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.50 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；公式(1)的计算结果：l0 =1.1551.501.50=2.128、60m = l0/I=2.601000/15.8=164.47 查表得值为：=0.259N/A=11100/(0.259489)=87.64N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.200=1.900m = l0/I =1900/15.8=120.3查表得值为：=0.452N/A =11100/(0.452489)=50.21N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!第八节 钢管脚手架搭设方法一、工艺流程按计算立杆间距弹线垫脚板搭钢管立杆支顶架搭设水平杆校正立杆剪刀撑搭设水平剪刀撑搭设调整高度安装大小楞骨安装梁底模梁筋安装侧模安装验收。二、基础条件129、钢管架支顶支撑在首层钢筋砼楼板上，楼板厚度为180mm。每根钢管立柱的脚底铺设垫块不小于30030018mm夹板。三、钢管脚手架及钢顶撑模板支撑体系搭设1、高支模支顶撑采用483.5钢管、扣件； 10080mm、8080mm、10050mm木枋；梁板模板采用18mm胶合板。2、扣件要有出厂合格证，有脆裂、变形、滑丝的禁止使用。钢管有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的不得使用。3、本工程钢管满堂脚手架支顶立柱直接支撑在地下室底板和楼板砼面上，立杆基础施工能满足上部荷载要求。4、搭设满堂红钢管支顶架前，先跟据每块结构平面形状，长宽尺寸搭设高度。确定搭设形式并清除场内的障碍物，根据需要和杆的特征选好立杆横130、杆等，立杆位置与楼板底部用30030018的夹板垫。5、钢管架搭设时先从梁开始搭设，然后再搭设楼板部位的立杆，排列原则上按梁的中间向两边排列，如遇到楼板边缘或孔洞的边缘时，则钢管架离边缘距离不超过200mm。6、立杆搭接位置应错开,与相邻杆的距离位置不大于三分一，连接扣件应正确使用，钢管接驳要有驳芯和驳夹。7、为了加强模板支顶架的整体稳定性、防止立杆倾斜，利用脚手架水平杆与结构框架柱相互连接在一起用扣件加固，当水平杆遇到结构梁时，水平杆可以直接顶在梁侧边，水平杆形成一顶一拉的加固方法。如下图6、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之131、间。水平剪刀撑按每结构层架设一道，搭设方法按立面剪刀撑。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a455060剪刀撑斜杆与地面的倾角n765 7、梁支顶撑体系采用48钢管搭设，大梁立杆采用48钢管，当梁高大于1.5m时在钢管顶端采用钢顶托架设梁底，活动顶托伸出钢管面不大于200mm。当梁高小于1.5m时立杆和梁外楞骨采用钢管扣件式搭设，在每立杆外楞骨下部另加一个扣件，防止扣件下滑。梁横向立杆搭设以梁中线向梁边排距布置，梁纵向立杆搭设按模板支顶计算配置表间距布置。立杆、横杆、水平杆每个扣件的力矩不应小于40N。每步距水平杆搭设高度以地面上20Cm为第一条，以上步距1.5米。9、楼板立杆的搭132、设，楼板支顶立杆采用48钢管搭设间距800800，楼板的外楞骨。采用48钢管扣件式搭设。在每立杆外楞骨下部另加一个扣件，防止扣件下滑。楼板立杆的搭设，先搭设梁的立杆，以梁外侧立杆开始布置楼板的支顶立杆，要求梁板立杆对齐，水平杆纵横直通，相互连接。10、高支模模板支顶架拆除，当梁的砼强度达到设计强度100%时方可拆除顶上部分的钢支顶。在拆除过程中，每拆一处地面应先搭设好护栏防止有行人过路和派专人在地面指挥安全。先拆顶托上的木枋和梁模板，将模板拆除清理完毕后，方可拆立钢管，沿每层水平杆一层一层逐步往下拆。拆除的扣件和钢管应每二层脚手架步距站一个人用传递式把物材往下传送到地面，严禁在高处丢物材落地。四、搭设注意事项1、 所有构件都应按设计及脚手架有关规定设置。2、 在搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，一般通过调整连墙撑的长度来实现，要求整架垂直度小于1500L，但最大允许偏差为100mm。3、 连墙撑应随着脚手架的搭设而随时在设计位置设置，并尽量与脚手架和建筑物外表面垂直。4、 在搭设、拆除或改变作业程序时，禁止人员进入危险区域。5、 脚手架应随建筑物升高而随时设置，一般不应超出建筑物二步架。