1、模板专项施工方案第一节编制依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范（GB50010-2002）中国建筑工业出版社;建筑施工计算手册江正荣著屮国建筑工业出版社；建筑施工手册笫四版中国建筑工业出版社；钢结构设计规范（GB50017-2003）屮国建筑工业出版社；第二节工程概况黎富大厦工程；屈于框架结构;地上二十二层;地下一层；建筑高度：73. 5m；标准 层层高:3.00m ；总建筑面积：23127.7平方米；总工期：680天;施工单位：温州市东 风建筑工程公司。本工程曲温州市凯宇房地产开发冇限公司投资建设，北京中华建规划设计研究院有 限公司设计，温州2、市勘察测绘研究院地质勘察,温州市长城建设监理有限公司监理，温州 市东风建筑工程公司组织施工，由程荣淼担任项目经理，由李明志担任技术负责人。二、三层梁模板（扣件钢管架）:3. 100m； 3. 500m一层梁模板（扣件钢管架）：3. 900m人防板模板（扣件钢管高架）：3. 980m 非人防板模板（扣件钢管高架）：4. 030m 主体停车库板模板（扣件钢管高架）：3. 830m第三节方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点:1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久3、性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型吋，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方使，便于检查验 收；5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检杳标准要求， 要符合省文明标化工地的冇关标准。6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了 以往的施工经验，决定采用以下5种模板及其支架方案：柱模板，二、三层梁模板（扌M牛钢管架），一层梁模板（扣件钢管架），人防板模板（扌II 件钢管高架），非人防板模板（扣件钢管高架），主体停车库板模板（扣件钢管高架）。第四节材料选择按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足4、强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽 可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。柱模板分段一采用18mm厚竹胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用50X100木方， 柱箍采用50X 100木方围權加固，采用可回收ml2对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用（p48x3.2 钢管斜向加固（尽量取45 ）第五节模板安装1、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱 模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的 找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成5、整体，模板在现场拼装吋，要控制好相 邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向 钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模板Z间拼缝12、相邻模板之间高低差13、模板平整度W24、模板平面尺寸偏差32、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具冇一定强度（21.2MPG ,即用手按不松软、无 痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的 控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置 尺寸线、模板500 （mm）控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板 拆除以后，开始引测6、楼层500俪 标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接 引测到墙、柱上。4、0. 000以下模板安装要求（1）底板模板安装顺序及技术要点垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延50mm 砌筑240nini厚砖墙，高度二底板厚+450mm,在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆 采用1： 3水泥砂浆，上而450nnn部分砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹 20mm厚1： 3水泥砂浆。积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固, 并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。（2）梁模板安装顺序及技术要点7、（3）楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序满堂脚手架一主龙骨一次龙骨一柱头模板龙骨一柱头模板、顶板模板一拼装一顶 板内、外墙柱头模板龙骨一模板调整验收一进行下道工序 技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板 连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱0.2%）,起拱部位为中 间起拱，四周不起拱。（4）柱模板安装顺序及技术要点5、0.000以上模板安装要求（1）梁、板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序模板定位、垂直度调整一模板加固一验收一混凝土浇筑一拆模技术要点安装梁、板模板前，要首先检查梁、板模板支架的稳定性。在稳定的支架上先根据 楼8、面上的轴线位置和梁控制线以及标高位置安置梁、板的底模。根据施工组织设计的要 求，待钢筋绑扎校正完毕，目.隐蔽工程验收完毕后，再支设梁的侧模或板的周边模板。 并在板或梁的适当位置预留方孔，以便在混凝十.浇筑之前清理模板内的杂物。模板支设 完毕后，耍严格进行检查，保证架体稳定，支设牢固，拼缝严密，浇筑混凝土时不涨模, 不漏浆。（2）梁模板安装顺序及技术要点（3）楼板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序满堂脚手架一主龙骨一次龙骨一柱头模板龙骨一柱头模板、顶板模板一拼装一顶 板内、外墙柱头模板龙骨一模板调整验收一进行下道工序技术要点楼板模板当采用单块就位日寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模9、 板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱0.2%）,起拱部位为 中间起拱，四周不起拱。（4）柱模板安装顺序及技术要点6、模板构造柱模板分段一采用18nini竹胶合板，模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用50X100木 方，柱箍采用50X 100木方林截而B方向间距250mm,柱截而H方向间距250mm用可凹收的 沁2普通穿墙螺栓加固，柱截面B方向间距水平间距500imn,竖向间距同柱篩间距500mm, 四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支 撑，起步为150mm,每隔1500mm -道,釆用双向钢管对称斜向加固（尽量取45。）10、,柱 与柱Z间采用拉通线检杳验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。第六节模板拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术 人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如卜要求。在拆除侧模时，混凝土强 度要达到1. 2MPa （依据拆模试块强度而定），保证其表而及棱角不因拆除模板而受损后 方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墙模板拆除墙模板在混凝土强度达到12MPa,能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆 除，模板拆除顺序与安装模板顺序相11、反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内 侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向 后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙 体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用人锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆 除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土 与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于Im的洞口 拆模后要加设临时支撑。（2）楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求, 保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板12、均落在满堂脚手架上。拆除板模 板吋要保留板的养护支撑。4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模 前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板而清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第七节模板技术措施1、进场模板质量标准模板要求：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证 和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得冇腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不 大于0. 001m2。每平方米污染面积不大于0. 005m2（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺13、在距板边20mm处，氏短边分别测3点、1点，取8点平 均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测 量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。 翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面 间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。 即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的 重量、侧压力以及施工荷载。（1）主控项目1）安装现浇结构的上层模板及其支架吋，下层楼板应具14、有承受上层荷载的承载能 力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检杳数量：全数检杳。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）一般项目1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水; 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理 干净；检杳数量：全数检杳。检验方法：观察。2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的15、10%,月不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间。）检验方 法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附 表1的规定；模板安装允许偏差和检验粉附表丄项1fe项国家规范标谁 允许偏走（mm）检查疔法1轴线位移柱、墙、梁5璽尺2底模上志面标简5水准仪或垃娃、尺壘3SK面狽內尺寸慕础10尺壘柱、墙、梁+4 *54慝高垂巨度慝咼不丈于5m6经纬仪或拉娃、尺堡层高大于5m85相邻两板彖面高低差2尺重6狀0D平整度5勰塞尺7阴阳第方正 松塞尺垂直 8预埋铁件中心线位移拉线、RS9预埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺重想栓外据长16、度+ 10,010斑留孔涓中心线位移+ 10拉线、尺重尺寸+ 10, -011门窗涓中心线位移 拉线、尺童宽、高 对角线 12插筋中心线位移5尺臺夕卜誌长度+ 10. -0检査数量:按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽査构件数量的10%,且不应少于3件；对墙和板，应按冇代表 性的自然间抽查10%, 口不得小于3间）。检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏弟应符合表1的规定。检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10%,且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%, 口不得小于3间）。现浇结构模板安装 允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块17、强度试验值。检查轴线 位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（4）模板垂直度控制1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测， 无误后，方可模板安装。2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm,平整度不超过2mm；3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚, 沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm） o2）浇筑混凝土吋，做分层尺竿，并配好照明，18、分层浇筑，层高控制在500以内，严 防振捣不实或过振，使模板变形。3）门窗洞口处对称卜混凝土；4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇 筑不密实。（9）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁卜II,清扫口50X 100洞，以便用空压机清扫模内的朵 物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（10）跨度小19、于4m不考虑，46m的板起拱lOmin；跨度大于6m的板起拱15mm。（11）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校止墙板垂直度，每 次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便 定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质 量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，20、 操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱了、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧, 以保证模板位置止确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫 带，并校正其平直。（5）墙匾板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套駛 塑料管，塑料管长度比墙厚少23叭。（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条 拉上以防21、止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4、脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水 冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油=2:8。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变 形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清 理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及吋进行修理。破损的板面及吋进行修补。第八节安全、环保文明施工措施（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操 作22、规程等）o（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前 划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志, 操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由 模板支设班组设专人看模，随吋检查支撑是否变形、松动，并组织及吋恢复。经常检查 支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m,外壳接 保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得冇裂纹（使用前检 查，使用中随23、时检查）;且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。 使用木工多用机械吋严禁电锯和电刨同吋使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于 50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽; 机械停用时断电加锁。（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板 安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊 点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板（7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30 ,不得将模板堆放在施工层上，防止模 板在风荷载卜倾覆。（8）大模板堆放场地要求硕化、平整、冇围护，阴阳角模架设小围护24、架放置。安 装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电 伤人。（9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力 既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇 筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15C时，混凝土浇筑 速度不大于2m3/ho（10）环保与文明施工夜间22:006:00之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时 清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐 冇序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第九节计算书柱模25、板柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞， 用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力; 柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。单位:(mm)拄龜1方木）啓竖愣（方木）面板对拉螺栓L 1000ZJ 丿y3i /：I.， 4 : Ji. /25 w 沁:H竖愣（方木）0SLE拄箍（方木）对拉螺栓面板对拉蛭栓柱立面图O柱剖面图柱模板设计示意图柱截面宽度B（mm）:1000. 00；柱截面高度H（mm）:1000. 00；柱模板的总计算高度:H二5. 10m；根据规范，当釆用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标26、准值为2. 00kN/m2；计算简图一、参数信息1. 基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：2；柱截面宽度B方向竖楞数目：4； 柱截而高度H方向对拉螺栓数目：2；柱截而高度H方向竖楞数目：4； 对拉螺栓直径(mm) :M12；2. 柱箍信息柱篩材料:木楞；宽度(mm) :50. 00；高度(mm) : 100. 00；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数3. 竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm) :50. 00；高度(mm) : 100. 00； 竖楞肢数：2；面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm) :18. 00； 而板弹性模量(N/mm2) :9500. 00； 面板抗弯强度设计值f(N/i27、nin2) : 13. 00； 面板抗剪强度设计值(N/mnO :1. 50；5. 木方参数方木抗弯强度设计值fc (N/mm2) :13. 00；方木弹性模量E (N/mm2) :9500. 00； 方木抗剪强度设计值ft (N/min2) : 1. 50；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按卜列公式计算，并取 其屮的较小值：片=022件仇仇f = YH其中Y-混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15) 计算，得5. 714h；T 混凝土的入模温度，取20.000C；V 混凝28、土的浇筑速度，取2. 500m/h； H 模板计算高度,取5. 100m； 3r-外加剂影响修止系数，取1.000； 02-混凝土坍落度影响修正系数，取l.OOOo根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为47. 705 kN/m 122. 400 kN/m2,取较小值47. 705 kN/n?作为本工程计算荷 载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F尸47. 705kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值2 kN/m三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板屈于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截 而宽度B方向和H方向屮竖楞间距最大的而板作为验算对象，进行强度、29、刚度计算。强度 验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产牛的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土 侧压力。曲前述参数信息口J知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为1二317 mm,且竖楞数 为4,面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用卜的三跨连续梁 进行计算。317317317面板计算简图1. 面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯 距：M = OAql2其屮，M-面板计算最大弯距(N. mm)；1-计算跨度(竖楞间距)：1 =317. Omm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值6： 1.2X47.71X030、. 45X0. 90=23. 185kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1. 4X2. 00X0. 45X0. 90=1. 134kN/m,式 屮，0.90为按施工手册取用的临吋结构折减系数。q 二 qi + q2 二23. 185+1. 134二24. 319 kN/m；面板的最大弯距:M =0. 1X24.319X317X317= 2. 44X105N.mm； 而板最大应力按下式计算：M .w J其中，O -面板承受的应力(N/mm)；M 而板计算最大弯距(N. mm)；W 面板的截面抵抗矩：r =竺16b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W二 450X18. 0X18. 0/6=31、2. 43X101 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2) ；f=13. OOON/min2；面板的最大应力计算值：o = M/W = 2.44x105 / 2.43x10 = 10.057N/mm2；而板的最大应力计算值o =10.057N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 o=13N/mm2,满足要求！2. 面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：7 = 0.6 於其中，V-面板计算最大剪力00 ；1 一计算跨度(竖楞间距):1 =317. 0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值6： 1.2X47.71X0. 45X0. 932、0=23. 185kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1. 4X2. 00X0. 45X0. 90=1. 134kN/m,式 中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q. + q2 二23. 185+1. 134二24. 319 kN/m；面板的最大剪力:V 二 0.6X24.319X317.0 二 4625. 403N；截面抗剪强度必须满足下式：3/2bh其中，T “血板承受的剪应力(N/mm-)；V-ffi板计算最大剪力(N)： V = 4625. 403N；b-构件的截面宽度(mm)： b = 450mm ； h-面板厚度(mm): hn = 18. 0mm ；fv33、-一面板抗剪强度设计值(N/mm2): fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值：t =3x4625.403/(2x450x18.0)=0.857N/mm2； 而板截而抗剪强度设计值：fv=l. 500N/mm2；面板截面的受剪应力t =0.857N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 fv = l. 5N/mm2,满足要求！3. 面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如-H:d)=0.677/4100EI其中,3“面板最大挠度(mm)；q作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m): q = 47. 71X0. 45 = 21. 47 kN/m；1计算跨34、度(竖楞间距):1 =317. 0mm ；E-面板弹性模量(N/mm2) : E = 9500. 00 N/mm2 ；卜-面板截面的惯性矩(mm4)；I = b/121= 450X18.0X18.0X18. 0/12 = 2. 19X103 mm4；面板最大容许挠度:co = 317/250 = 1.268 mm；而板的最大挠度计算值：U) = 0.677x21.47x317.045)= 0.706 mm；面板的最大挠度计算值a) =0.706mm小于面板最大容许挠度设计值0二1.268mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞(小楞)屈于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5l35、m,柱箍间距为450imn,竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用 下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩T和截面抵抗矩W分 别为：W = 50X100X100/6 = 83. 33cm3；I = 50X100X100X100/12 = 416. 67cm4；竖楞方木计算简图1. 抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1屏其屮，M竖楞计算最大弯距(N. mm)；1_计算跨度(柱箍间距)：1 =450. 0mm；q作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值6： 1.2X47. 71X0. 32X0. 90=16. 332kN/m； 倾倒混凝36、土侧压力设计值q2： 1. 4X2. 00X0. 32X0. 90=0. 799kN/m； q 二(16. 332+0. 799)/2二8. 566 kN/m；竖楞的最大弯距:M =0. 1 X 8.566X450. 0X450.0二 1.73X 105N. mm；M 彳CT = /W 其屮，O 一竖楞承受的应力(N/mm2):M 竖楞计算最大弯距(N. mm)；W 竖楞的截面抵抗矩(血)，W二& 33X10、f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2) ；f=13. 000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:a = M/W = 1.73x105/8.33x104 = 2.081 N/mm2； 竖楞37、的最大应力计算值0=2.081 N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值o=13N/mm2,满足要求!2. 抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：7 = 0.6/其屮，V竖楞计算最大剪力(N)；1计算跨度(柱箍间距):1 =450. 0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值 qj 1.2X47.71 X0.32X0. 90=16. 332kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1. 4X2. 00X0. 32X0. 90=0. 799kN/m； q = (16. 332+0. 799)/2=8. 566 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.6X38、8. 566X450.0 = 2312. 702N；截面抗剪强度必须满足下式：其屮，T “竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V竖楞计算最大剪力(N)： V二2312. 702N；b-竖楞的截面宽度(mm) ： b = 50. 0mm ；h厂-竖楞的截而高度(mm) ： hn = 100. 0mm ；f厂-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2): fv = 1. 500 N/min2；竖楞截面最大受剪应力计算值：t =3x2312.702/(2x50.0x100.0)=0.694N/mm2； 竖楞截面抗剪强度设计值：代二1500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值t =0.694N/mm2小于竖39、楞截面抗剪强度设计值 fv_l. 5N/mm2,满足要求!最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:100 EI其中，GO竖楞最大挠度(mm)；q作用在竖楞上的线荷载(kN/m): q =47.71X0. 32 = 15. 12 kN/m；1-计算跨度(柱箍间距):1 =450. 0mm ；E-竖楞弹性模量(N/min2) : E = 9500. 00 N/mm2 ； I竖楞截面的惯性矩(血)，I二4. 17X10”；竖楞最大容许挠度：0 = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值：U) = 46)=0.106 mm；竖楞的最大挠度计算值u)=0.106mm小于竖楞最大容许挠度u)=140、.8mm，满足要求!五、B方向柱箍的计算本工程中，柱篩采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为： W 二 5 X10 X10 / 6 二 83. 33 cm3；T 二 5 X10 X10 X10 / 12 二 416. 67 cm4；柱篩为大于3跨，按集中荷载三跨连续梁计算(附计算简图)：3.86I7.71I7.71IX3.86IX463.33|333.33 丨463.33B方向柱箍计算简图 其中P - -竖楞方木传递到柱篩的集中荷载(kN),竖楞距离取B方向的；P= (1.2 X47. 7X0.9 + 1.4 X2X0. 9)X0.317 X 0. 45/1 = 7. 71 kN；2.2141、92.2191.6351.6351.6351.63H 锤2.2192.219B方向柱箍剪力图(k) 最大支座力：N二9. 344 kN；B方向柱篩弯矩图(kN. m) 最大弯矩：M 二 0. 344 kN.m；B方向柱箍变形图(mm) 最大变形：V二0. 123 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱篩截面抗弯强度验算公式MCT =W其屮，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M二0.34 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 83. 33 cm3；B边柱箍的最大应力计算值：a = 3.93 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:f二3 N/mm2；B边柱篩的最大应力计算值o=3.93N/mrr?小于柱篩42、的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到：0)= 0.123 mm；柱篩最大容许挠度：0 = 333.3 / 250 = 1.333 mm；柱箍的最大挠度3二0.123mm小于 柱箍最大容许挠度wF1.333mm,满足要 求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如F：N N= fxA其屮N -对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f -对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170查表得：对拉螺栓的型号：M12 ；对拉螺栓的有效直径：9.85 mm；对拉螺栓的有效面积：A二76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力：N二9. 344 ko对拉螺栓最大容许拉力值:N43、 = 170X105X7. 60X105 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=9. 344kN小于对拉螺栓最大容许拉力值N二12.92kN,对拉螺栓强度验算满足要求！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱篩采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为: W 二 5 X10 X10 / 6 二 83. 33 cm3；T 二 5 X10 X10 X10 / 12 二 416. 67 cm4；柱篩为大于3跨，按三跨连续梁计算(附计算简图)：3.867.713.86463.33333.33463.33H方向柱箍计算简图其中P -竖楞方木传递到柱篩的集中荷载(kN),竖楞距离取II方向的；P = (44、1. 2X47. 7X0. 9+1. 4X2X0. 9) X0. 317 X0. 45/1 = 7. 71 kN；2.2192.2191.6351.6351.6351.63H 锤2.2192.219H方向柱箍剪力图(k) 最大支座力：N二9.344 kN；H方向柱篩弯矩图(kN. m) 最大弯矩：M 二 0. 344 kN.m；H方向柱箍变形图（mm） 最大变形：V二0. 123 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱篩截面抗弯强度验算公式:其屮，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M二0.34 kN.m； 弯矩作用平面内柱篩截面抵抗矩：W = 83. 33 cm3；H边柱箍的最大应力计算值：a = 3.93245、 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:f二3 N/mm2；II边柱篩的最大应力计算值o二3.932N/mm?小于柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到:V二0. 123 mm；柱篩最大容许挠度：V = 333. 333 / 250 = 1.333 mm；柱箍的最大挠度V =0. 123mm小于柱箍最大容许挠度V二1.333mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下：NN=fxA其中N -对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积（mm?）；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；杳表得：对拉螺栓的直径：M12 ；对拉螺栓有效直径：946、.85 mm； 对拉螺栓有效面积：A二76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:N二1.70X 105X7. 60X 10 5二12. 92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力：N二9. 344 kNo对拉螺栓所受的最大拉力：N二9344kN小于N二1292kN,对拉螺栓强度验算满 足要求！二、三层梁模板（扣件钢管架）因木工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全 性仍不能得到完全保证。为此计算屮述参考了施工技术2002 (3):扣件式钢管 模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。方木支撑平行于粱截面一、参数信息1. 模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0. 2447、；梁截面高度D(m):1.30混凝土板厚度(mm) : 180. 00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a (m) :0. 10；立杆步距h (m) : 1. 50；梁支撑架搭设高度H(m)： 4. 20；梁两侧立柱间距(m) :0. 60；承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截而；板底承重立杆横向间距或排距Lb (m) : 1. 00； 采用的钢管类型为048x3.2；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系 数：080；模板自重(kN/m2) :0. 35；钢筋自重(kN/m3): 1. 50；施工均布荷载标准值(kN/nO48、 :2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m):31. 2； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2) :2. 0； 振捣混凝十荷载标准值(kN/m2) :2, 03. 材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2): 10000. 0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)： 1.7； 而板类型：胶合而板；面板弹性模量E (N/mm2): 9500. 0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 13.0；4. 梁底模板参数梁底方木截而宽度b(mm)： 50.0； 梁底方木截面高度h(imn)： 100.0； 梁底模板支撑的间距(mm)： 349、00.0； 面板厚度(mm): 1&0；5. 梁侧模板参数主楞间距(mm)： 500；次楞根数:4；穿梁螺栓水平间距(mm)： 500；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：250mm, 250mm, 250mm, 250mm； 穿梁螺栓直径(min)： M12；主楞龙骨材料：木楞，宽度50mm,高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm,高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取 其屮的较小值：10.2250、和也折 TH其屮Y-混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/CT+15) 计算，得5714h；T -混凝土的入模温度，取20. 000C；V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m；Pi-外加剂影响修正系数，取1.200；%-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为50. 994 kN/m 31.200 kN/m2,取较小值31.200 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板51、为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压 力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞(内龙骨)的根数为4根。而板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。而板计算简图(单位：mm)跨中弯矩计算公式如下：M .b = f其屮，O -面板的弯曲应力计算值(N/mm2):M -面板的最大弯距(N. mm)；W 面板的净截面抵抗矩,W = 50X 1.8X 1.8/6=27cm3；f-而板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:qi= 1. 2X0. 5X31. 2X0. 9=52、16. 85kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值:q2= 1.4X0. 5X2X0. 9=1. 26kN/m；q 二 Q1+q2 二 16. 848+1.260 二 18. 108 kN/m；计算跨度(内楞间距)：1二373. 33mm；面板的最大弯距 M二 0. 1X18. 108X373. 3332 = 2. 52X 105N. mm；经计算得到，而板的受弯应力计算值：o = 2.52x105/2.70x104=9.348N/mrrA 面板的抗弯强度设计值：f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值o =9.348N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm满足要求!2. 挠度验算053、.677/4少=100 EI = /250q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q二31.2X0.5 = 15. 6N/mm；1-计算跨度(内楞间距):1 = 373. 33mm；E面板材质的弹性模量：E二9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I 二 4；面板的最大挠度计算值：a) = 4/(100x9500x2.43x105) = 0.889 mm；面板的最大容许挠度值：3 = I/250 =373.333/250 = 1.493mm；面板的最大挠度计算值go =0.889mm小于面板的最大容许挠度值|oo=1.493mm,满足要求！1. 内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照54、均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截 而抵抗矩W分别为：W = 50X 1002Xl/6 = 83. 33cm3；I 二 50X 1003Xl/12 二 416. 67cm4；内楞计算简图(1).内楞强度验算强度验算计算公式如下：M b = fW其中，a -内楞弯曲应力计算值(N/rnm2)； M -内楞的最大弯距(N. mm)； W -内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2) o按以下公式计算内楞跨屮弯矩：M = 0Aql2其中,作用在内楞的荷载,q二(1.2X31.2X0. 9+1.4X2X0. 55、9) X0. 373=13. 52kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):1 = 500mm； 内楞的最大弯距:M=0. 1X13. 52X500. 002= 3. 38X105N.mm；最大支座力:R=l. 1X 13. 521X0. 5=7. 436 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值o = 3.38x105/8.33x104 = 4.056 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值：f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值o = 4.056 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求！(2).内楞的挠度验算0.677/4 = / / 2501007其屮E 面板材质56、的弹性模量：10000N/mm2；q作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q二31.20X0. 37二11.65 N/mm； 1计算跨度(外楞间距)：1 = 500mm；I-ffi板的截面惯性矩:I = 8. 33X10W；内楞的最大挠度计算值：co = 0.677x11.65x5004/(100x10000x8.33x106) = 0.059 mm；内楞的最大容许挠度值：0 = 500/250=2mg内楞的最大挠度计算值u)=0.059mm小于内楞的最大容许挠度值u)=2mm, 满足要求！2. 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力7. 436RN,按照集中荷 载作用下的57、连续梁计算。本工程屮，外龙骨采用2根木楞，截而宽度50mm,截而高度lOOinin,截而惯性矩I和 截面抵抗矩W分别为：W 二 50X 1002X2/6 二 166. 67cm3；I 二 50X 1003X2/12 二 833. 33cm4；250250250250120外楞计算简图外楞弯矩图(kN. m)外楞变形图(mm)(1) 外楞抗弯强度验算M . b = f其中O -外楞受弯应力计算值(N/mm2)M -夕卜楞的最大弯距(N. mm)；W -外楞的净截而抵抗矩；f外楞的强度设计值(N/mm2) o根据连续梁程序求得最大的弯矩为M二1.859 kN.m外楞最大计算跨度：1二250mm； 58、经计算得到，外楞的受弯应力计算值：a = 1.86x106/1.67x105= 11.155 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值：f = 17N/mm2； 外楞的受弯应力计算值o=11.155N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求！(2)外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.811 mm外楞的最大容许挠度值：3二250/250=1mrm外楞的最大挠度计算值0)=0.811mm小于外楞的最大容许挠度值0二1mm, 满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：NN = fxA其中N -穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓冇效而积(mn?)；f -穿梁螺栓的抗拉强59、度设计值，取170 N/min2；查表得：穿梁螺栓的直径：12 mm；穿梁螺栓有效直径：9. 85 mm； 穿梁螺栓冇效而积：A二76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =31.2X0.5X0.375 =5.85 kN0 穿梁螺栓最大容许拉力值:N = 170X76/1000 = 12.92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力N二5.85kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=1292kN,满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间 距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构口重荷载、新浇混凝土口重荷载、钢筋口重荷60、载和振捣 混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W 二 240X 18X 18/6 二 1.30X10W；I 二 240X18X18X18/12 二 1. 17X10 mm4；1. 抗弯强度验算按以下公式进行而板抗弯强度验算：M b =d0*5.293 N/mm2；方木抗弯强度设计值f二17. 000 N/mm2；方木最大应力计算值5. 293 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值f=17.000 N/mm2,满足要求!4. 支撑方木抗剪验算:最大剪力的计算公式如下：V=qc!2截面抗剪强度必须满足:其中最61、大剪力 V =15.315X0. 240/2=1.838 kN；方木受剪应力计算值 T二3 X 1837. 800/(2X50. 00X 100. 00)=0. 551 N/mm2； 方木抗剪强度设计值T = 1.700 N/mm2；方木受剪应力计算值0. 551 N/mm2小于方木抗剪强度设计值T二1.700 N/mm2,满足要求!5. 支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:线荷载 q = 9. 945 + 1.243 = 11. 187 kN/m；方木最大挠度u)=11.187x240.000x(8x600.0003-4x240.0002x62、600.000+240.0003)/(384x10000.000x4.17x106)=0.269 mm；方木的挠度设计值 0二600.000/250二2.400 mm；方木的最人挠度co=O.269 mm小于方木的最人允许挠度co二2.400 mm,满足 要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集屮荷 载传递。支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P二1.838 KN.P P P P P P P P P100010001000支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(nun)2.7572.7571.5863、71.5870.9190.9193.927 3.9272 神20890.210.2510.2512.08902510.919bai1.587J1.5873.927 3.9272.7572.757支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mg 二 0.619 kN.m ；最大变形V = 1. 697 mm ；最大支座力R环二6. 684 kN ；最大应力 o= 0.619x106 /(4.73x103 )=130.793 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f二205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值130. 793 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/nrni；满足要求！支撑钢管64、的最大挠度Vmax=l. 697mm小于1000/150与10 mm,满足要求！九、扣件抗滑移的计算：按规范表5. 1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为& OOkN,按照扣件抗滑承载力系 数0. 80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6. 40kNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5. 2. 5): R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取6. 40 kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R二5.513 kN；R 6. 40 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！十、立杆的稳定性计算：立65、杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算：其中N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N =6. 684 kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.2X0. 129X4. 2=0. 651 kN；楼板的混凝土模板的自重:N3=1.2X (1. 00/2+ (0. 60-0. 24)/2) X1.00X 0. 35=0. 286 kN；楼板钢筋混凝十自重荷载：N4=1.2X (1.00/2+(0 60-0. 24)/2) X 1. 00X0. 180X(1.50+24. 00)=3. 745 kN；N =6.684+0.651+0.286+3. 745=11. 365 kN；(P-66、轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径(cm): i = 1. 59；A 一立杆净截面面积(cm2): A = 4. 5；W 立杆净截面抵抗矩(cm3): W = 4. 73；O-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2):f-钢管立杆抗压强度设计值：f二205 N/mm2；L -计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo = kiuh(1)k.-计算长度附加系数，取值为:1.155 ；u -计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3.3, u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = ktuh = 1. 155X 1.7X 167、.5 = 2.945 m；U/i = 2945. 25 / 15. 9 = 185 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值；o二笛365.342/(0.209x450)二120.844 N/mmh 钢管立杆稳定性计算0 = 120.844 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f =205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算L 二 kk(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 -计算长度附加系数，h+2a = 1.7按照表2取值1.001 ；上式的计算结果：立杆计算长度 L68、o = kIk2(h+2a) = 1. 167X 1. 001 X (1. 5+0. 1X2) = 1.986 m；Lo/i 二 1985. 884 / 15.9 = 125 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.423 ； 钢管立杆受压应力计算值；0=11365.342/(0.423x450) = 59.708 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算o二59.708 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f =205 N/mm2,满足要求！一层梁模板(扣件钢管架)因木工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全 性仍不能得到完全保证。为此计算屮述69、参考了施工技术2002 (3):扣件式钢管 模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L2。单位：(rrrn)_350800断面图侧面图方木支撑平行于粱截面一、参数信息1. 模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):O. 35；梁截面高度D(m):1.20混凝土板厚度(mm) :200. 00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a (m) :0. 10；立杆步距h (m) : 1. 50；梁支撑架搭设高度H(m)： 5. 10；梁两侧立柱间距(m): 0. 80；承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截而；板底承重立杆横向间距或排距Lb (m) : 1. 0070、；采用的钢管类型为048x3.2；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系 数：080；2. 荷载参数模板自重(kN/m2) :0. 35；钢筋自重(kN/m3): 1. 50；施工均布荷载标准值(kN/m2) :2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/nO :2& & 倾倒混凝土侧压力(kN/m2) :2. 0；振捣混凝上荷载标准值(kN/m2) :2. 03. 材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2): 10000. 0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)： 1.7； 而板类型：胶合而板；面板弹71、性模量E (N/mm2): 9500. 0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 13.0；4. 梁底模板参数梁底方木截而宽度b(mm)： 50.0； 梁底方木截面高度h(imn)： 100.0； 梁底模板支撑的间距(mm)： 300.0； 面板厚度(mm): 1&0；5. 梁侧模板参数主楞间距(mm)： 500；次楞根数:4；穿梁螺栓水平间距(mm)： 500；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm, 200mm, 200mm, 200mm； 穿梁螺栓直径(min)： M12；主楞龙骨材料：木楞，宽度50mm,高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度72、50mm,高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1. 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取 其屮的较小值：10.22和也折 TH其屮Y-混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/CT+15) 计算，得5714h；T -混凝土的入模温度，取20.000C；V -混凝土的浇筑速度，取1. 500m/h；H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶而总高度，取1.200m； Pr-外加剂影响修正系数73、，取1.200；02-混凝土坍落度影响修正系数，取1150o根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50. 994 kN/m 28. 800 kN/m2,取较小值28. 800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压 力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞(内龙骨)的根数为4根。而板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。而板计算简图(单位：mm)跨中弯矩计算公式如下：M .b = f其屮，O -面板的弯曲应力计算值(N/mm2):M -面板的最大弯距(N. mm)；74、W 面板的净截面抵抗矩,W = 50X 1.8X 1.8/6=27cm3；f-而板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:qi= 1. 2X0. 5X28. 8X0. 9=15. 55kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值:q2= 1.4X0. 5X2X0. 9=1. 26kN/m；q 二 qt+q2 二 15. 552+1.260 二 16.812 kN/m；计算跨度(内楞间距)：1二333. 33mm；面板的最大弯距 M二 0. 1X16.812X333. 3332 = 1. 87X 105N. mm；经计算得75、到，而板的受弯应力计算值：o = 1.87x105/2.70x104=6.919N/mrrA 面板的抗弯强度设计值：f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值o=6.919N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f二13N/mn?,满足要求！2. 挠度验算0.677/4&)=100 EI = Z/25Oq作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q = 2& 8X0.5 = 14. 4N/mm；1-计算跨度(内楞间距):1 = 333. 33mm；E-面板材质的弹性模量：E = 9500N/min2；1一面板的截面惯性矩:I = 50X1.8X1.8X1. 8/12=24. 3cm4；面板的最大挠度计算值76、：co = 4/(100x9500x2.43x105) = 0.521 mm；而板的最大容许挠度值：0 = I/250 =333.333/250 = 1.333mm；面板的最大挠度计算值u)=0.521mm小于面板的最大容许挠度值co=1.333mm,满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1. 内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩T和截 面抵抗矩W分别为：W = 50X1002Xl/6 = 83. 33cm3；I = 50X 1003Xl/12 = 416. 67cm1；内楞77、计算简图(1).内楞强度验算强度验算计算公式如卜:M .b = f其中，O -内楞弯曲应力计算值(N/mm2):M -内楞的最大弯距(N. mm)；W -内楞的净截而抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2) o按以下公式计算内楞跨屮弯矩：M = Q.lql2其屮，作用在内楞的荷载，q二(1.2X28.8X0. 9+1. 4X2X0. 9) X0. 333=11. 21kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):1 = 500mm；内楞的最大弯距:M=0. 1X11.21X500. 002= 2 80X 105N.mm； 最大支座力:R=l 1X 11.208X0. 5=6. 164 kN；经计算得到78、，内楞的最大受弯应力计算值a = 2.80x1 05/8.33x104 = 3.362 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值o二3.362 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求!(2)内楞的挠度验算0.677/4 匚cx) = I /2501007其中E 面板材质的弹性模量：10000N/nun2；q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q二28. 80X0. 33二9. 60 N/mm；1-计算跨度(外楞间距)：1二500mm； I一面板的截面惯性矩:I = 8. 33X10W；内楞的最大挠度计算值：a) = 4/(100x79、10000x8.33x106) = 0.049 mm；内楞的最大容许挠度值：co二500/250二2mm；内楞的最大挠度计算值u)=0.049mm小于内楞的最人容许挠度值u)=2mm, 满足要求！2. 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集屮力，取内楞的最大支座力6. 164RN,按照集屮荷 载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和 截而抵抗矩W分别为：W = 50X1002X2/6 = 166. 67cm3；I 二 50X 1003X2/12 二 833. 33cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN. m)外楞变形图(min)(180、) .外楞抗弯强度验算M .b = f其屮O -外楞受弯应力计算值(N/mm2)M -外楞的最大弯距(N. mm)；W -外楞的净截面抵抗矩；f外楞的强度设计值(N/mm2) o根据连续梁程序求得最大的弯矩为M二1.233 kN.m外楞最大计算跨度：1二200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值：o = 1.23x106/1.67x105 = 7.397 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值:f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值o=7.397N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求！(2) .外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0. 353 mm外楞81、的最大容许挠度值：3 = 200/250=0.8mm；外楞的最大挠度计算值3二0.353mm小于外楞的最大容许挠度值co二0.8mm,满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：NN = fxA其中N -穿梁螺栓所受的拉力； A -穿梁螺栓冇效而积(mn?)；f -穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/min2； 查表得：穿梁螺栓的直径：12 mm； 穿梁螺栓有效直径：9. 85 mm； 穿梁螺栓冇效而积：A二76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =28. 8X0.5X0.3 =4. 32 kN0 穿梁螺栓最大容许拉力值:N = 170X76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的82、最大拉力N二4. 32kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=1292kN,满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间 距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构口重荷载、新浇混凝土口重荷载、钢筋口重荷载和振捣 混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W 二 350X 18X 18/6 二 1.89X10W； I 二 350X 18X 18X 18/12 二 1. 70X10 mm4；1. 抗弯强度验算按以下公式进行而板抗弯83、强度验算：M b = fW其中，升梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2):M -计算的最大弯矩(kN. m)；1一计算跨度(梁底支撑间距)：1 =300. OOmin；q -作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：qt: 1.2X (24. 00+1.50) X0. 35X 1. 20X0. 90=11. 57kN/m；模板结构自重荷载：q2:l. 2X0. 35X0. 35X0. 90=0. 13kN/m；振捣混凝土吋产生的荷载设计值：q3: 1. 4X2. 00X0. 35X0. 90=0. 88kN/m；q 二 ql + q2 + q3=ll. 57+0.84、 13+0. 88=12. 58kN/m； 跨中弯矩计算公式如下：M = 0.1ql2Mg = 0. 10X 12. 581X0. 32=0. 113kN.m； o=0.113x106/1.89x104=5.991N/mm2； 梁底模面板计算应力o =5.991 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2. 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：1007 l其屮，q作用在模板上的压力线荷载：q = (24. 0+1.50)X1.200+0. 35) X0. 35= 10. 83KN/m；1计算跨度(梁底85、支撑间距)：1 =300. 00mm； E面板的弹性模量:E二9500. ON/mm2； 面板的最大允许挠度值：0 =300.00/250 = 1.200mm； 而板的最大挠度计算值：u)=4/(100x9500x1.70x105)=0.368mm；面板的最大挠度计算值：co二0.368mm 小于 面板的最大允许挠度值：co= 300 / 250 = 1.2mm,满足要求！七、梁底支撑木方的计算计算简图如下:I-+I1荷载的计算:(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m):二(24+1. 5) XI. 2X0. 3=9. 18 kN/m；(2) 模板的自重荷载(kN/m)：q2 = 0. 35X0.86、 3X (2X 1. 2+0. 35)/ 0. 35=0. 825 kN/m；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m): 经计算得到,活荷载标准值Pi = (2. 5+2) X0. 3=1.35 kN/m；2.木方的传递集中力验算:静荷载设计值 q=l. 2X9. 180+1. 2X0. 825=12. 006 kN/m；活荷载设计值 P=l. 4X1. 350=1. 890 kN/m；荷载设计值 q = 12. 006+1. 890 = 13. 896 kN/m。木工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5X 10X10/6 二 8. 387、3X101 cm3；1=5X10X5X10/12 = 4. 17X102 cm1；3. 支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下：9 1M - 0125gcT + qca其中 a二(0. 800-0. 350) /2二0. 225 m；c=0. 350 m；跨中最大弯距 M=0. 125X13. 896X0. 350X0. 350+0. 5X13. 896X0. 350X0. 225=0. 760 kN. m；方木最大应力计算值 0=759937.500/8.33x10*9.119 N/mm2；方木抗弯强度设计值f二17. 000 N/mm2；方88、木最大应力计算值9. 119 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值f=17. 000 N/mm 满足要求！4. 支撑方木抗剪验算:最大剪力的计算公式如下：V=qc!2截面抗剪强度必须满足：3V2bh其中最大剪力 V =13. 896X0. 350/2=2. 432 kN；方木受剪应力计算值 23X2431. 800/(2X50. 00X 100. 00)=0. 730 N/mm2； 方木抗剪强度设计值T = 1.700 N/mm2；方木受剪应力计算值0. 730 N/mm2小于方木抗剪强度设计值T二1.700 N/mm2, 满足要求！5. 支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最89、不利分配的挠度和，计算公式如下:血益F)线荷载 q 二 9. 180 + 0. 825 二 10. 005 kN/m；方木最大挠度u)=10.005x350.000x(8x800.0003-4x350.0002x800.000+350.0003)/(384x10000.000x4.17x106)=0.820 mm；方木的挠度设计值 0二800.000/250二3.200 mm；方木的最人挠度co=O.82O mm小于方木的最人允许挠度co二3.200 mm,满足 要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集屮荷 载传递。支撑钢管按照集中荷载90、作用下的三跨连续梁计算；集中力P二2.432 KN.p p p p p p p p P100010001000支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(nun)3.6483.6481.2161.2165.196 5.1962凤42.76403寸20.3320.3322.7640332645.196 5.1961.2161.21（；2.0992.0993.6483.648支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mg 二 0.819 kN.m ；最大变形V = 2. 246 mm ；最大支座力R环二8. 844 kN ；最大应力 o= 0.819x106 /(4.73x103 91、)二仃3.067 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f二205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值173. 067 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/nrni；满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax=2. 246mm小于1000/150与10 mm,满足要求！九、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扌II件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双 扣件承载力设计值取16. OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0. 80,该工程实际的旋转双扣 件承载力取值为12. 80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5. 2. 5): R W Rc其92、中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN； R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算屮R取最大支座反力，根据前而计算结果得到R二7.295 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！十、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式0 =祭力1 梁两侧立杆稳定性验算：其中N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N二8.844 kN ； 脚手架钢管的自重:N2 = 1.2X0. 129X5. 1=0. 79 kN； 楼板的混凝土模板的自重:N3=1.2X (1. 00/2+(0. 80-0. 35)/2) X 1.00X0. 35=0. 3093、5 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1.2X (1. 00/2+ (0. 80-0. 35)/2) X 1. 00X0. 200 X(1.50+24.00)二4.437 kN；N 二8. 844+0. 79+0. 304+4. 437=14. 375 kN；(P-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径(cm): i = 1. 59； A -立杆净截面面积(cm2): A = 4. 5； W 立杆净截面抵抗矩(cm W = 4. 73； O-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；lo 计算长度(94、m);如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算1。二 kiUh(1)h 计算长度附加系数,取值为:1.155 ；u -计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3.3, u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = kiuh = 1. 155X1.7X1.5 = 2.945 m；Lo/i 二 2945. 25 / 15.9 = 185 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值；0=14375.465/(0.209x450) = 152.849 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算0 = 152.849 N/mm2小于钢管立杆抗压95、强度的设计值f =205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算L 二 k1k2(h+2a)(2)匕-计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 -计算长度附加系数，h+2a = 1.7按照表2取值1.004 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k,k2(h+2a) = 1. 167X 1. 004X (1.5+0. 1X2) = 1.992 m；L0/i 二 1991.836 / 15.9 二 125 ；由长细比lo/i的结果杳表得到轴心受压立杆的稳定系数p= 0.423 ； 钢管立杆受压应力计算值；0=14375.465/(0.423x450) = 7596、.521 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算o = 75.521 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f 二205 N/mm2,满足要求！人防板模板(扣件钢管高架)因本工程梁支架高度大于4米，根据冇关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全 性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002 (3):扣件式钢管 模板高支撑架设计和使用安全屮的部分内容。一、参数信息：1模板支架参数横向间距或排距(m) :0. 90；纵距(m) :0. 80；步距(m) : 1. 50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m) ：0. 10；模板支架搭设高度(m) :4. 20； 采用的钢管(mm):048x3.2 97、；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0. 80； 板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2) :0. 350；混凝土与钢筋自重(kN/m3) :25. 000； 施工均布荷载标准值(kN7m2) :2. 500；4. 材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mmJ) :9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2) : 13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E (N/mm2) :9500. 000；木方抗弯强度设计值(N/nun2) : 13. 000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2) : 1.400；木方的间隔距离(mm98、) :250. 000； 木方的截面宽度(mm) ：50. 00；木方的截面高度(nun): 100. 00；5. 楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV, 20MnSiNb, 20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C25； 每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mnO :360. 000；楼板的计算宽度(m) ：4, 00；楼板的计算厚度(mm) :250, 00；楼板的计算长度(m) :4. 50；施工平均温度(C) : 15. 000；O n 1L1141114.900OLO模板支架立面图图2楼板支撑架荷载计算单元模板面板计算面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚99、度，取单位宽度Im的面板作为计算单元 而板的截而惯性矩1和截而抵抗矩W分别为：W = 100X1.876 = 54 cm3；I 二 100X1.8712 二 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。而板计算简图(1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的口重(kN/m):q.二 25X0. 25X 1+0. 35X 1 二 6. 6 kN/m；(2) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN):q2 = 2. 5X 1= 2. 5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中:q=1.2X6. 6+1. 4X2. 5= 11.42kN/m最大弯100、矩M=0. 1X11.42X0. 252= 0. 071 kN m；面板最大应力计算值 o= 71375/54000 = 1.322 N/mm2；而板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；而板的最大应力计算值为1.322 N/mm2小于而板的抗弯强度设计值13 N/mm；满 足要求！3、挠度计算挠度计算公式为0.677/4少=100刃 = /250其中q 二 6. 6kN/m面板最大挠度计算值 v = 0. 677X6. 6X2507(100X9500X4166666. 667)=0. 004 mm；面板最大允许挠度V二250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值0.004 mm小于面板的101、最大允许挠度1 mm,满足要求！三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，英惯性矩1和截而抵抗矩W分别为:W=5X 10X10/6 = 83. 33 cm3；1=5X10X10X10/12 二 416. 67 cm4；NiN2方木楞计算简图1荷载的计算:钢筋混凝土板口重(kN/m):qL 25X0. 25X0. 25 = 1.562 kN/m；(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0. 35X0. 25 二 0. 088 kN/m ；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝十.时产生的荷载(kN): Pi = (2. 5+2) X 0.8X0. 25 = 0.9 kN；2.方木抗弯强102、度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q =1.2X(1.562 + 0. 088) = 1.98 kN/m；集屮荷载p 二 1.4X0. 9二 1.26 kN；最大弯距 M 二 Pl/4 + ql2/8 = 1.26X0.8 /4 + 1.98X0. 82/8 = 0.41 kN. m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.26/2 + = 1.422 kN ； 方木的最大应力值 a= M / w = 0.41x106/83.333x103 = 4.925 N/mm2； 方木抗弯强度设计值f二13.0 N/mni方木的最大应力计103、算值为4.925 N/mm2小于 方木的抗弯强度设计值f.ON/imn?, 满足要求！3. 方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：Q 二 ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力:V = 0.8X1.98/2+1.26/2 = 1.422 kN；方木受剪应力计算值 T 二 3 X 1422/(2 X50 X 100)二 0. 427 N/mm2；方木抗剪强度设计值T二1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为0427 N/mni2小于方木的抗剪强度设计值1. 4 N/mm2,满 足要求！4. 方木挠度验算:最人弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度104、和，计算公式如下:P13丄5广487 384E1均布荷载q 二 q】+ q2 二 1. 562+0. 088=1. 65 kN/m；集中荷载p二0.9 kN；方木最大挠度计算值 /( 48X9500X4166666. 67)方木最大允许挠度值方木的最大挠度计算值V= 5X 1.65X8004 /(384X9500X4166666. 67) +900X8003 =0. 465 mm；V= 800/250=3.2 mm； 0. 465 mm小于方木的最大允许挠度值3. 2 mm,满足要求!U!木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 支撑钢管按照集屮荷载作用下的三跨连105、续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P二1.98X0.8 + 1.26 = 2.844 kN；900PP900900P支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN. m)支撑钢管计算变形图(rmn)2.7572.7575.382 5.38222.5380.087)10872.9：2.9310.3061|13063.155.7755.7752.4475.2915.291150.397|13973.2413.241支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 L = 0. 932 kN. m ；最大变形爲=2. 183 mm ；最大支座力Q神=11.285 kN ；支撑钢管最大应力 o= 0.932x10106、6/4730=196.94 20?；支撑钢管抗压强度设计值f二205 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值196. 94 N/inin2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2. 183 mm小于900/150与10 mm,满足要求！五、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双 扣件承载力设计值取16. OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0. 80,该工程实际的旋转双扣 件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 11.285 kN；R 12.80 k,所以双扣件抗滑107、承载力的设计计算满足要求！作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的自重(kN):NG1 二 0. 138X4.2 二 0. 581 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2) 模板的自重(kN)：NG2 = 0. 35X0.9X0.8 = 0. 252 kN；(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 二 25X0. 25X0.9X0.8 二 4. 5 kN；经计算得到,静荷载标准值Nc二Ng1+NC2+NG3二5. 333 kN；2 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值N = (2. 5+2 ) 108、X0.9X0.8 = 3.24 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N 二 1.2Ng + 1.4Nq 二 10. 936 kN；七、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：。=善心其中N 立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 10. 936 kN；(P-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1. 59 cm；A立杆净截面面积(cm?) ： A = 4. 5 cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): W=4. 73 cm3；a 钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f一一钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/109、mm2； Lo计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算10 二 h+2akt-计算长度附加系数，取值为1. 155；u -计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3.3； u = 1.7； a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的氏度；a = 0. 1 m； 上式的计算结果：立杆计算长度 Lo 二 h+2a 二 1.5+0. 1X2 = 1.7 m；Lo/i = 1700 / 15. 9 = 107 ；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值；0=10935.936/ (0. 537X450) = 45. 255 N/mm2110、；钢管立杆的最大应力计算值o= 45.255 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计 值f二205 N/mm2,满足要求！如杲考虑到高支撑架的安全因素，适宜由卜式计算10 = kik2 (h+2a)kt -计算氏度附加系数按照表1取值1.243；k2 计算长度附加系数，h+2a二1.7按照表2取值1.001 ；上式的计算结果：立杆计算长度 L = ktk2(h+2a) = 1. 243X 1. 001 X (1. 5+0. 1X2) = 2. 115 m； U/i = 2115.213 / 15. 9 = 133 ；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.381 ；钢管立111、杆的最大应力计算值；a=10935.936/ (0.381X450)二 63. 785 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值o= 63.785 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计 值f = 205 N/mm2,满足要求!八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P W fg地基承载力设计值：fg = fgk X kt. = 68 kpa；其屮，地基承载力标准值：仏二170 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc二0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：P = N/A =43. 744 kpa ； 其屮，上部结构传至基础顶而的轴向力设计值:N = 10.936 kN； 112、基础底面面积：A = 0. 25 m2 op=43. 744 W兔二68 kpa 。地基承载力满足要求!非人防板模板(扣件钢管高架)因本工程梁支架高度大于4米，根据冇关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全 性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002 (3):扣件式钢管 模板高支撑架设计和使用安全屮的部分内容。一、参数信息：1模板支架参数横向间距或排距(m) : 1. 00；纵距(m) :0. 80；步距(m) : 1. 50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m) ：0. 10；模板支架搭设高度(m) :6. 00； 采用的钢管(mm):048x3.2 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣113、件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0. 80； 板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2) :0. 350；混凝土与钢筋自重(kN/m3) :25. 000； 施工均布荷载标准值(kN7m2) :2. 500；4. 材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mmJ) :9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2) : 13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E (N/mm2) :9500. 000；木方抗弯强度设计值(N/nun2) : 13. 000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2) : 1.400；木方的间隔距离(mm) :250. 000；木方的114、截面宽度(mm) :50. 00；木方的截面高度(mm): 100. 00；5. 楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV, 20MnSiXb, 20MnTi)；楼板混凝土强度等级：C25； 每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mnO ：360. 000；楼板的计算宽度(m) ：400；楼板的计算厚度(mm) :200. 00；楼板的计算长度(m) :4. 50；施工平均温度(C) : 15. 000；模板支架立面图图2楼板支撑架荷载计算单-元二、模板面板计算:面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度Im的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W115、分别为：W 二 100X1.876 二 54 cm3；I = 100X1.8712 = 4& 6 cm4； 模板而板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1) 静荷载为钢筋混凝十楼板和模板面板的自重(kN/m): = 25X0. 2X 1+0. 35X 1 = 5. 35 kN/m；(2) 活荷载为施工人员及设备荷载(k)：q2 = 2. 5X 1= 2. 5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如卜：M = 0Aql2其中:q二 1.2X5. 35+1.4X2. 5二 9. 92kN/m最大弯矩M=0. 1 X9.92X0. 252116、= 0. 062 kN m；面板最大应力计算值 o二62000/54000 = 1.148 N/mm2；而板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为1.148 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm；满 足要求！3、挠度计算挠度计算公式为0.677/4少=100 EI其中q = 5. 35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0. 677X5. 35X2507(100X9500X4166666. 667)=0. 004mm；面板最大允许挠度V二250/ 250=1 mm；而板的最大挠度计算值0. 004 mm小于而板的最大允许挠度1 mm,满足要求!三、模板支撑方木117、的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩w分别为: W=5X 10X10/6 二 83. 33 cm3；Ni1=5X10X10X10/12 = 416. 67 cm4；N2方木楞计算简图1荷载的计算:钢筋混凝土板自重(kN/m):二 25X0. 25X0.2 二 1.25 kN/m；(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0. 35X0. 25 = 0. 088 kN/m ；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): P! = (2. 5+2) X0. 8X0. 25 = 0.9 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的118、弯矩和，计算公式如卜:“ PI 划 2M = + 48q 二 1.2X (1.25 + 0. 088)二 1.605 kN/m；p = 1.4X0. 9=1.26 kN；M = Pl/4 + ql2/8 = 1.26X0.8 /4 + 1.605X0. 82/8 = 0. 38 kN. m；o= M / w = 0.38x106/83.333x103 = 4.565 N/mm2；均布荷载 集中荷载 最大弯距 最大支座力方木的最大应力值方木抗弯强度设计值f二13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为4. 565 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13. 0 N/mm2, 满足要求！3. 方木抗119、剪验算:最大剪力的计算公式如下：Q = ql/2 + P/2截而抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力:V = 0.8X1.605/2+1.26/2 = 1.272 kN； 方木受剪应力计算值 T = 3 X 1272/(2 X50 X 100) = 0. 382 N/mm2； 方木抗剪强度设计值T = 1. 4 N/mm2；方木受剪应力计算值为0.382 N/mi小于方木的抗剪强度设计值1. 4 N/mm2，满 足要求！4. 方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下： 7亠+ 乂48S73845/均布荷载 q = qt + q2 = 120、1.25+0. 088=1.337 kN/m；集屮荷载 P = 0.9 kN；方木最大挠度计算值V二 5X1.337X8001 / (384X9500X4166666. 67) +900 X8003 /( 48X9500X4166666. 67)二 0. 423 mm；方木最大允许挠度值V二800/250=3. 2 mm；方木的最大挠度计算值0. 423 mm小于方木的最大允许挠度值3. 2 mm,满足要 求！木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.605X0.8 + 1.2121、6 = 2. 544 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN. m)支撑钢管计算变形图(mm)2.862 2.8623.8163.8164.770.3180.3181.2721.2724.772.2262.226 2.2261.272L2720.31813183.816 3.81B8162.862 2.862支撑钢管计算剪力图(kM)最大弯矩M唤=0. 954 kN.m ；最大变形V神二2. 874 mm ；最大支座力Q = H. 13 kN ；支撑钢管最大应力 a= 0.954x106/4730=201.724 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值f=205 N/mm2 ；支撑钢管的122、计算最大应力计算值201.724 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计 值205 N/mni：满足要求！支撑钢管的最大挠度为2.874 mm小于1000/150与10価,满足要求！五、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双 扌II件承载力设计值取16. OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣 件承载力取值为12. 80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R二11.13 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、模板支架立杆荷载标准值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和123、风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：Ngi 二 0. 138X6 二 0. 83 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2) 模板的自重(kN)：Ng2 = 0. 35X 1X0.8 = 0. 28 kN；(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 二 25X0.2X1X0.8 二 4 kN；经计算得到，静荷载标准值Ng = NG1+NG2+NG3 = 5. 11 kN；2 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 = (2. 5+2 ) X1X0.8 = 3.6 kN；3.不考虑风荷载吋,立杆的轴向压力设计值计算N 二 1.2Ng124、 + 14Nq 二 11. 172 kN；七、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：。=善心亦4其中n 立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 11. 172 kN； (P-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i计算立杆的截面冋转半径(cm) : i二1.59 cm；A立杆净截面面积(cm2): A = 4. 5 cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): W=4. 73 cm3；O 钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/min2；Lo计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算lo h+2akt计算长度附加系数，取值为125、1.155；u -计算氏度系数，参照扣件式规范表5. 3.3； u = 1.7；a -一-立杆上端伸出顶层横杆屮心线至模板支撑点的长度；a二0. 1 m； 上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.5+0. 1X2 = 1. 7 m；Lo/i = 1700 / 15. 9 = 107 ；由氏细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值；0=11172.48/ (0.537X450) = 46.234 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值。二46.234 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计 值f = 205 N/mm2,满足要求126、！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算10 = kik2 (h+2a)k.-计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 计算长度附加系数,h+2a = 1.7按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = ktk2(h+2a) = 1. 243X 1. 007X (1.5+0. 1X2) = 2. 128 m； U/i = 2127. 892 / 15. 9 = 134 ；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数q)二0.376 ；钢管立杆的最大应力计算值；a=11172.48/ (0.376X450) = 66. 031 N/mm2； 钢管立杆的最大应127、力计算值。二66.031 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计 值f = 205 N/mm2,满足要求!八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足卜式的要求P w fg地基承载力设计值：fg 二 fgk X kr 二 68 kpa； 其中，地基承载力标准值：f萨170 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0. 4 ； 立杆基础底面的平均压力:p = N/A =44. 69 kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N二11.172 kN； 基础底面面积：A = 0. 25 m2 op二44.69 W化二68 kpa。地基承载力满足要求！主体停车库板模板(扣件128、钢管高架)因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全 性仍不能得到完全保证。为此计算屮述参考了施工技术2002 (3):扣件式钢管 模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息：1模板支架参数横向间距或排距(m) :0. 70；纵距(m) :0. 80；步距(m) : 1. 50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(ni) ：0. 10；模板支架搭设高度(ni) :4. 20； 釆用的钢管(mm): 048x3.2 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0. 80； 板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):129、0. 350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25. 000； 施工均布荷载标准值(kN/m?) :2. 500；4. 材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mmo而板弹性模量E(N/mm2) :9500；而板抗弯强度设计值(N/mm2) :13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E (N/mm2) : 9500. 000；木方抗弯强度设计值(N/mm2) : 13. 000：木方抗剪强度设计值(N/mm2): 1.400；木方的间隔距离(mm) :250. 000；木方的截面宽度(mm) : 50. 00；木方的截面高度(mm) : 100. 00；5. 楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400(2130、0MnSiV, 20MnSiXb, 20MnTi)；楼板混凝土强度等级：C25； 每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mnO ：360. 000；楼板的计算宽度(m) ：400；楼板的计算厚度(mm) :400. 00；楼板的计算长度(m) :4. 50；施工平均温度(C) : 15. 000；模板支架立面图图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件，需要验算具抗弯强度和刚度，取单位宽度lm的面板作为让算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100X1.876 = 54 cm3；I = 100X1.8712 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连131、续梁计算。而板计算简图(1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的口重(kN/m):q.二 25X0.4X 1+0. 35X 1 二 10. 35 kN/m；(2) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN):q2 = 2. 5X 1= 2. 5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：M = Q.lql2其屮：q二 1.2X10. 35+1.4X2. 5二 15. 92kN/m最大弯矩M二0. 1X 15. 92 X 0. 252= 0. 1 kN m；面板最大应力计算值 o二99500/54000 = 1.843 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f132、二13 N/mm2；面板的最大应力计算值为1843 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/rmn；满 足要求！3、挠度计算挠度计算公式为0.677/4a)=100取 = /250其中q 二 10. 35kN/m面板最大挠度计算值 v 二 0. 677X10. 35X2507(100X9500X4166666. 667)=0. 007 mm；而板最大允许挠度V二250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值0.007 mm小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求！模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5X 10X10/6 = 83. 33 cm3；133、1=5X10X10X10/12 = 416.67 cm4；Nin2方木楞计算简图1荷载的计算:(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m):qi= 25X0. 25X0. 4 = 2. 5 kN/m；(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0. 35X0. 25 二 0. 088 kN/m ；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):Pi = (2. 5+2) X 0.8X0. 25 = 0.9 kN；最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q 二 1.2X (2.5 + 0. 088)二 3. 105 kN/m；集中荷载 P 二 1134、.4X0. 9=1.26 kN；最大弯距 M 二 Pl/4 + ql2/8 = 1.26X0.8 /4 + 3. 105X0. 878 = 0.5 kN. m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.26/2 + 3. 105X0. 8/2 = 1.872 kN ； 方木的最大应力值 a= M / w = 0.5x106/83.333x103 = 6.005 N/mm2； 方木抗弯强度设计值f二13.0 N/mni方木的最大应力计算值为6. 005 N/mif小于 方木的抗弯强度设计值13. 0 N/mm2, 满足要求！3. 方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：Q 二 ql/2 135、+ P/2截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力:V = 0.8X3. 105/2+1.26/2 = 1.872 kN；方木受剪应力计算值 T 二 3 X 1872/(2 X50 X 100)二 0. 562 N/mm2；方木抗剪强度设计值T二1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为0562 N/mn2小于方木的抗剪强度设计值1. 4 N/mm2,满 足要求！4. 方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如卜:切448SI 384EI均布荷载 集中荷载q 二 qi + q?二 2. 5+0. 088=2. 588 kN/m； p = 0136、.9 kN；方木最大挠度计算值V二 5X2. 588X8001 / (384X9500X4166666. 67) +900 X8003 /( 48X9500X4166666. 67)= 0. 591 min；方木最大允许挠度值V二800/250=3. 2 mm；方木的最大挠度计算值0.591 mm小于方木的最大允许挠度值3. 2 mm,满足要 求！木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集屮荷载作用下的三跨连续梁计算； 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3. 105X0.8 + 1.26 = 3. 744 kN；PPPPPP PPPf“:f“X4137、700700700支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN. m)支撑钢管计算变形图(mm)2.4662.4662.5681.1765.0222.9E92.9891.2781.2781.17E0.75517)55.0224.924.924.499 4.499支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mg 二 0. 782 kN. m ；最大变形V = 1. 088 mm ；最大支座力Q环二11.654 kN ；支撑钢管最大应力 a= 0.782x106/4730=165.376 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值f二205 N/mm2 ； 支撑钢管的计算最大应力计算值165. 376 N/mm2小138、于支撑钢管的抗压强度设计 值205 N/nini；满足要求！支撑钢管的最大挠度为1.088 mm小于700/150与10 mm,满足要求！五、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扌II件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双 扣件承载力设计值取16. OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0. 80,该工程实际的旋转双扣 件承载力取值为12. 80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R二11.654 kN；R = 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值；0=11180.736/ (0.537X450) = 46. 268 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值o= 46.268139、 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计 值f = 205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo kil2 (h+2a)kt -计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 -计算长度附加系数，h+2a = 1.7按照表2取值1.001 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k,k2(h+2a) = 1. 243X 1. 001 X (1. 5+0. 1X2) = 2. 115 m； L0/i 二 2115.213 / 15.9 二 133 ；由长细比Lo/i的结果杳表得到轴心受压立杆的稳定系数p= 0.381 ；钢管立杆的最大应力计算值;0=11180.7140、36/ (0.381X450) = 65.213 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值a= 65.213 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计 值f二205 N/mm2,满足要求！立杆基础底而的平均压力应满足下式的要求 P W化地基承载力设计值：fg - fgkXkc 二 68 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A二44. 723 kpa ； 其屮，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N二11. 181 kN 基础底而而积:A = 0. 25 m2 op=44. 723 W仇二68 kpa。地基承载力满足要求!