1、 目 录一、工程概况、2二、编制依据、2三、升降电梯型号及位置选择、2四、升降电梯基础承载力验算、3五、地下室顶板承载力加固措施、4六、附模板支撑脚手架计算书、5升降电梯基础施工方案一、 工程概况(1)工程名称：荆门东澄花园-锦绣荆城四期商住综合楼工程(2)工程地点：本项目建设地点位于掇刀区五一北路西侧。(3)工程概况：本项目建设地点位于五一北路西侧。项目总建筑面积为64471.76，其中地上建筑总面积为49419.21，地下室建筑面积为14850，架空层建筑面积为202.55。建筑物包括1#（16F）、2#（16F）、3#（17F）住宅楼，4#、5#商铺（2F）和1#、2#配电房及1层地下室2、。施工内容：建筑、装饰、安装工程（包括土方、地基与基础、主体结构、建筑装饰、装修、建筑屋面、建筑给水、排水、建筑电气、消防及相关配套附属工程）。二、 编制依据(1)本工程合同文件(2)武汉欧乐建筑设计有限公司设计的荆门东澄花园-锦绣荆城四期商住综合楼工程施工图。(3)湖北华宇高科建筑设计咨询有限公司（荆门勘察分公司）对施工现场的地形、地貌、地质勘测报告。(4)升降电梯型号SC200/200B（P1）使用说明书。三、 升降电梯型号及位置选择根据施工现场环境条件及使用要求，1#楼升降电梯布置在1-H轴/1-20-1-21轴之间，2#楼升降电梯布置在2-H轴/2-14-2-15轴之间，3#楼升降电梯3、布置在3-L轴/3-28-3-29轴之间。升降电梯中心离外墙轴线轴的距离为3.0m。升降电梯选用型号为SC200/200B（P1）。高度为52.78米（35节标准节，一节高度为1.508米）。建筑物高度为1#46.35米2#46.35米3#49.25米。四、升降电梯基础承载力验算 1、升降电梯基础参数 根据生产厂家湖北汉江建筑工程机械有限公司提供的升降电梯使用说明书及厂家的技术要求，本工程升降电梯地基基础具体参数如下：A、基础厚度为400mm，配双层加强钢筋网格，钢筋直径不小于12mm，网格间距200mm，混凝土标号不低于C30;B、基础平面度为1/1000，地脚螺栓中心距最大允许偏差土1.04、mm；C、基础下地面承载能力不小于0.15MPa；、D、地脚螺栓为M24,6套，间距尺寸为1.1m及0.52m;E、基础施工时应做好接地装置。2、电梯布置位置及自重 根据现场施工条件，施工电梯布置在地下室顶板上，位于1#楼升降电梯布置在1-H轴/1-20-1-21轴之间，2#楼升降电梯布置在2-H轴/2-14-2-15轴之间，3#楼升降电梯布置在3-L轴/3-28-3-29轴之间。其次电梯安装高度分别为1#46.35米2#46.35米3#49.25米（36节标准节）。施工电梯自重标准值： 吊笼重：2*1650Kg=3300Kg 护栏重：1480Kg 标准节总重：35*145Kg=5075Kg 5、额定载荷重：2*2000Kg=4000Kg电梯自重：Pk=（21650）+1480+（35145）+22000 =13855Kg1.42KN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1;基础承载力设计值:P= Pk2.1=1.422.1=2.99KN 3、基础板下承载力验算由说明书技术要求；混凝土基础板下地面的承载力应大于0.15MPa，即为150KN/m2,选用基础为L=6.0m,B=4.0m;按基础承载力设计值2.99KN加上基础自重；640.425KN/m31.2(标准荷载设计分项系数)=288KN；总荷载为288+2.99=290.99 KN；得基础均布荷载=290.99646、=12.13KN/m3,而根据结构设计图纸总说明查的地下室顶板（C40砼）承载力设计值为4.0KN/m2；远小于均布荷载的12.13KN/m3；因此必须采取加固措施，对地下室顶板进行加固。五、地下室顶板承载力加固措施1、地下室结构顶板板厚300mm，板配筋为16200双层双向拉通，楼板结构砼等级为C35. 2、地下室顶板的本身重量可以由本身结构进行支撑，因此对地下室顶板的加固只考虑升降电梯及基础产生的恒动荷载，为了确保地下室顶板在升降电梯运行过程中结构不出现任何问题，我部将考虑在主要梁受力部位增加钢结构支撑（见附图5.2）。以辅助增强地下室顶板梁的承载力。3、另外由于地下室顶板梁在受外力冲击时7、，有一部分力还是会通过顶板传力，因此我部将利用原有模板支撑系统结构，并通过计算，进行局部支撑加强（地下室顶板浇筑完毕后，电梯安装局部区域，支撑系统不要拆除，直到电梯使用完毕后，再拆除），确保地下室结构的稳定性及安全性。加固过程中，尽量利用工程中使用较为灵活的材料。加固拟采用钢管支架作为支撑，即在原有模板支撑系统的条件下，进行加固（见附图5.3）。支撑加固区域立杆纵距0.6m,立杆横距0.6m，步距为1.2m。见模板支撑系统计算书。六、附模板支撑脚手架计算书；梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术8、规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称地下室顶板混凝土梁截面尺寸(mmmm)600500模板支架高度H(m)5模板支架横向长度B(m)8.4模板支架纵向长度L(m)3.6梁侧楼板厚度(mm)200二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN9、/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.29地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)3600、4200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)10、600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300每跨距内梁底支撑小梁根数5每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)300结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400验算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=5001818/627000mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=500181818/12243000m11、m4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.720.58.688kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.50.57.806kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.50.882kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.5)0.56.425kN/m 简图如下： 1、12、抗弯验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.17.8060.32+0.1170.8820.320.08kNm Mmax/W0.08106/270002.946N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.6776.4253004/(1005400243000)0.269mmL/400300/4000.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.1q1静L+1.2q1活L1.17.8060.3+1.20.8820.32.894kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.1q2L1.16.413、250.32.12kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q12.894/0.55.787kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.30.073kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.2)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.72(0.6-0.5/2)/14、20.3+0.91.350.5(0.5-0.2)0.30.5kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.2)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.72(1.2-0.6)-0.5/2)/20.3+0.91.350.5(0.5-0.2)0.30.5kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q12.12/0.54.24kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.30.06kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(10.5+1(24+1.1)0.2)(0.6-0.5/2)/20.3+10.5(0.5-0.2)0.30.335kN 15、梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.5+1(24+1.1)0.2)(1.2-0.6)-0.5/2)/20.3+10.5(0.5-0.2)0.30.335kN 计算简图如下： 承载能力极限状态正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.058106/83330=0.699N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.172kN max=3Vmax/(2bh0)=31.1721000/(250100)0.352N/mm2=1.23N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.02mmL/4004016、0/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.05kN，R22.041kN，R32.041kN，R40.05kN 正常使用极限状态 R10.038kN，R21.469kN，R31.469kN，R40.038kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483.2主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不17、计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 由上节可知PmaxR2，R30.61.225kN，PmaxR2，R30.60.882kN主梁计算简图一 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.478106/4730=101.057N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) Vmax1.929kN max=2Vmax/A=21.9291000/4508.573N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max0.883mmL/4001200/4003mm 满足要求！ 悬臂端max0.05mm2l2/40018、2300/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=4.992kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立柱2：R24.992kN，立柱3：R34.992kN 立柱所受主梁支座反力依次为:立柱2:P2=4.992/0.6=8.32kN,立柱3:P3=4.992/0.6=8.32kN 七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483.5钢管计算截面类型(mm)483.2钢管截面面积A(mm2)450钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)11.36钢管截面抵抗矩W(cm3)4.73钢管抗弯强度设计19、值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 由小梁验算一节可知PmaxR1，R40.05kN，PmaxR1，R40.038kN 纵向水平钢管计算简图一 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图一(kNm) Mmax/W0.02106/47304.228N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图一(kN) Vmax0.079kN max2Vmax/A=20.0791000/4500.35N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图一(mm) 跨中max0.038mmL/4001200/4003mm 满足要求！ 悬臂端max20、0.002mm2l2/4002300/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=0.204kN 用小梁两侧的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一： 立柱1：R1=0.204kN，立柱4：R4=0.204kN 八、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.204,0.2040.204kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P38.32kNN30kN 满21、足要求！ 九、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)750立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.427非顶部立柱计算长度系数21.808钢管截面类型(mm)483.5钢管计算截面类型(mm)483.2钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.427(750+2200)=1641.05mm 非顶部立柱段：l02=k2h =11.8081200=21622、9.6mm =l0/i=2169.6/15.9=136.453=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.291.21.22/100.063kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.920.58.97kN/m 2)小梁验算 F111.2(0.1+(24+1.1)0.2)+1.40.91 (0.6-0.5/2)/20.3+11.20.5(0.5-0.2)0.30.468kN F211.2(0.1+(24+123、.1)0.2)+1.40.91 (1.2-0.6)-0.5/2)/20.3+11.20.5(0.5-0.2)0.30.468kN q15.996kN/m q20.072kN/m 同上四七计算过程，可得： R10.232kN，P28.422kN，P38.422kN，R40.232kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.427(750+2200)=1895.413mm 1l01/i1895.413/15.9119.208，查表得，10.458 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+Mw/lbmax0.232+11.2(0.5+(24+1.1)0.2)+124、.40.91(4.2+0.6-0.5/2)/21.2，8.422，8.422，0.232+11.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(4.2+1.2-0.6-0.5/2)/21.2+0.063/1.221.808kN fN/(A)+Mw/W21808.213/(0.458450)+0.063106/4730119.133N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.1551.8081200=2505.888mm 2l02/i2505.888/15.9157.603，查表得，20.284 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边225、+11.20.1(5-0.5)+Mw/lbmax0.232+11.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(4.2+0.6-0.5/2)/21.2，8.422，8.422，0.232+11.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(4.2+1.2-0.6-0.5/2)/21.2+0.54+0.063/1.222.348kN fN/(A)+Mw/W22348.213/(0.284450)+0.063106/4730188.188N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比26、不应大于3 H/B=5/8.4=0.5953 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十一、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=22.348kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h27、2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱28、结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)1800100/1000=48.048kNF1=22.348kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=22.348kN 满足要求！