1、脚手架工程专项安全施工方案编 制：审 核：施工单位：总监理工程师年 月 日脚手架专项施工方案第一节 编制依据建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社钢结构设计规范GB50017-2003中国建筑工业出版社。建筑工程结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社建筑施工扣件式钢管脚手架安全规范JGJ130-2001中国建筑工业出版社建筑地基基础设计规范GB50007-2002中国建筑工业出版社建筑施工安全检查标准JGJ599中国建筑工业出版社第二节 工程概况本工程是建平县兴税家苑，位于建平县城2、东部，东环岛建安家园小区南部，东临中兴街，交通便利。本工程为兴税家苑2#楼，二类建筑；耐火等级：一级；合理使用年限：50年；抗震设防烈度：7度；结构形式：框架剪力墙结构；建筑总高度30米，主体为9层，一、二层为商业网点，三至九层为住宅，地下室为仓房和电气配电室。建筑总面积9651.07，其中地下室：918.7、网点：2219.1、住宅：6489.06、机房：96.8。第三节 脚手架方案选择本工程采用双排维护脚手架，15层为落地式脚手架，69层为普通选挑式脚手架（拉结与搭设如图）12层为商业网点39层为住宅。35层为落地式脚手架可以落在商业网点层面上，底部用跳板铺设，具体搭设如下所述：本工程考虑3、到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构安全可高，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的实用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合江西省文明标化工地的有关标准。6结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，结合考虑了以往的施工经验，决定采用以下3种脚手架方案：落地架，普通悬挑架，悬挑卸料平台。第四节 脚手架的材质要求4、落地架1、钢管脚落地手架，选用外径48mm，壁厚3.50mm，钢材强度登记Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划到和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-58的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴合面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小5mm.钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。5、如使用旧扣件时，扣件必须取样送有关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆橘红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求的材料。 5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100C,做耐贯穿试验不穿透，1.6X1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要有阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格正，以及由朝阳市建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合6、现行国家标准碳素钢结构（GB/T700）盅Q235A钢的要求。普通悬挑架1、钢管脚落地手架，选用外径48mm，壁厚3.50mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，信用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴合面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开7、口处最小距离不小于5mm钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆橘红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求的材料5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100C,做耐贯穿试验不穿透，1.6X1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要有阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格正，以及由朝阳市建筑安8、全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T700）中Q235A钢的要求。7、型钢水平悬挑杆采用16a号槽钢，斜杆采用支杆采用5.6X3X6.0mm钢管。8、预埋螺栓的直径为20.0mm.悬挑卸料平台1、主梁槽钢采用12.6号槽钢槽口水平，次梁采用10号槽钢槽口水平。钢材强度等级不低于Q235，其质量应符合现行国家标准碳素钢结构(GB/T700)和低合金高度结构钢GB/T1591的规定。2、脚手板、脚手片采用符合有关要求。3、斜拉采用钢丝绳及钢管。4、预埋螺栓的直径为20.0mm.第五节 脚手架的搭设流程及要求落地架落地脚手架搭设的工艺流程为：场9、地平整、夯实基础承载力试验、材料配备地位设置通常脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。1主杆基础本工程脚手架基础落在2层屋面上底部用跳板铺设。屋面混凝土强度10、达到85%后方能搭设脚手架。2立杆间距（1） 脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m。（即二步三跨）：里立杆距建筑0.3m。（2） 脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，是钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向互错开500mm以上，且要求相邻接头不应该在同步跨内，以保证脚手架的整体性。（3） 立杆应设置垫木，兵设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。（4） 立杆的垂直偏差应控制在不大于价高的1/400.3大横杆、小横杆设置（1） 大横杆在脚手架方向的间距1.8m，以便利网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm11、。（2） 外架子按立杆与大横杆交点出设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。4剪刀撑脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置：中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于将m，应采用不小于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与相交的横向水平的伸出端或立杆上旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5脚手板、脚手片的铺设要求（1） 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应铺脚手板，无探头板。（2） 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。（3） 12、脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。6防护栏杆（1） 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。（2） 选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。（3） 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3米。（4） 脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2米的防护栏杆和30厘米高踢脚杆。7连墙件（1） 脚手架遇建筑物按水平方向4.5米，垂直方向3.6米，设一拉结点。楼层高度超过4米13、，则在水平方向加密，如楼层高度超过6米时，则按水平方向每6米设置一道斜拉钢丝绳。（2） 拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角1米内范围按追只方向每3.6米设一拉结点。（3） 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。（4） 外墙装饰阶段拉结点，也需manzu上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。8架体内封闭（1） 脚手架的架体里立杆距离体净距为200毫米，如因结构设计的限制大于200毫米的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。（2） 脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。（3） 施工层以下外架每14、隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。普通悬挑架 悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪力撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位：根据构造要求在建筑四角用尺来量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢尺拉直，分出立杆位置，并做好标记。垫板、底座应准确的放在定位线上。垫板必须铺放凭证，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内加一道支撑，拐角处双向增设，待该层脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排，其余按下一构造搭设。1、立杆基础主杆基础用12槽钢作为悬挑，挑出1米，杆坐在槽上，15、槽钢后面锚固连接在框架梁的主筋上。2、立杆间距（1）脚手架底部纵距1.5米 ，步距1.8米，连墙杆间距竖直3.6米、水平4.5米。（两步三跨）里立杆距建筑物0.3米 。（2）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接头交错布置，高度方向相互错开0.5米以上，且要求相邻接头不在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。（3）立杆应设置垫木，并设置纵横方向的扫地杆，连接与立杆立脚点上，离底座0.2米左右。（4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。3、 大横杆、小横杆设置（1）大横杆在脚手架高度方向的间距1.8米，以便立网挂设，大横杆至于立杆内侧，每侧外伸长度为0.15米。（2）16、外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。4、剪力撑脚手架外侧立面的两端各设置一道剪力撑，并应由底至顶连续设置中间各道剪力撑之间的净距离不应大于15米，剪力撑杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1米，应采用不小于2个旋转扣件固定。剪力撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150毫米。5脚手板、脚手片的铺设要求（1） 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200毫米，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。（2） 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空间，不能满铺处必须蔡玉有效的防护措施。17、（3） 脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。6防护栏杆（1） 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。（2） 选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。（3） 脚手架外侧必须设1.2米高的防护栏和30高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9米和1.3米。（4） 脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2米的防护栏杆和30厘米高踢脚杆。7连墙件（1） 脚手架与建筑物按水平方向4.5米，垂直方向3.6米，设一拉结点。楼层高度超过418、米，则在水平方向加密，如楼层高度超过6米时。则按水平方向每6米设置一道斜拉钢丝绳。（2） 拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角1米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。（3） 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。（4） 外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉架，以确保外架安全可靠。8架体内封闭（1） 脚手架的架体里立杆距墙体净距为200毫米，如因结构设计的限制大于200毫米的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。（2） 脚手架施工层立杆与建筑物之间应采用脚手片或不满进行封闭。（3） 施工层以下外架每隔319、步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支撑结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在跳梁或纵向钢梁上焊接15.-200毫米，外径40毫米 的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。悬挑卸料平台卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至顶定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可20、松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。要求提升一次验收一次。具体构造要求如下：1、悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道安全储备，另外一道应作受力计算。4、应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。5、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂老，采取其他方式时卡头的卡于不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸21、料平台外口应略高于内口。6、台面应面铺脚手板。7、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。8、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支承点电焊固定，结好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。9、悬挑式卸料平台使用时，应由专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。10、卸料平台上应显著地表明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。第六节 脚手架计算书落地架一、参数信息：1脚手架参数双排脚手架搭设高度为50.0米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆与墙中距离为1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.522、0米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2跟；脚手架沿墙纵向长度为120米；采用的钢管类型为48X3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件，取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2活荷载参数施工均布活荷载标准值：2.00kn/；脚手架用途：装修脚手架；同时施工曾是：2层；3风荷载参数本工程地处辽宁省朝阳市，基本风压为0.55kn/；风荷载高度变化系数 为0.48，风荷载体型系数 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4静荷载参数每米立杆承受的节后自重标准值（kn/）:0.1505:脚手板自重标准值（k23、n/）0.350；栏杆档脚板自重标准值（kn/）0.110;安全设施与安全网（kn/）0.005；脚手板铺设层数2；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手板架钢管自重标准值（kn/）0.038;5地基参数地基土类型：碎石土，地基承载力标准值（kn/）500.00立杆基础底面面积、（）0.09；地面广载力调整系数0.40.二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-1200）第条规定，大横杆按照三跨步连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横24、杆的自重标准值：P1=0.038 KN/M脚手板的自重标准值：P2=0.35 KN/M活荷载标准值： Q=2 KN/M静荷载的设计值：q1=1.20.038+1.20.123=0.193 KN/M活荷载的设计值：q2=1.40.7=0.980 KN/M2、强度验算跨中和支座处最大弯矩分别按图1、图2组合。跨中最大完矩计算公式如下：M 1 max =0.08q1L2 +0.10 q2L2 跨中最大弯矩为：M 1 max =0.080.1931.52 +0.10 0.981.52 =0.255 KN.m支座处最大弯矩计算公式如下：M 2 max =-0.1q1L2 -0.117q2L2 支座处最大25、弯矩为：M 2 max =-0.10.1931.52 -0.1170.981.52 =-0.301 KN.m 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：= Max = N/mm2 = Max = N/mm2 大横杆的最大弯取应力为= 59.252 N/mm2 小于大横杆抗压强度设计值f=205.0 N/mm2 ，满足要求。3、挠度验算最大挠度考虑为三跨连续均布荷载作用下的挠度。计算公式为：V max =0.677 +0.990其中：静荷载标准值：q1 = P1 + P2 = 0.038+0.123=0.161 KN.m 或荷载标准值：q2 = Q = 0.700 KN.m最大挠度计算值为：V26、 max =0.677 +0.990 =1.617大横杆的最大挠度1.617小于大横杆的最大允许挠度与10，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照间支梁进行强度和挠度值计算，大横杆在小横杆上面，用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.0381500=0.058 KN脚手板的自重标准值：P2=0.351.05=0.184 KN活荷载标准值：Q=21.05=1.05 KN集中荷载的设计值：P=1.2(0.058+0.184)+1.41.05=1.760 KN 2、强度27、验算最大弯矩考虑应为小横杆自重均布荷载于大横杆传递荷载的标准值最不利分配弯矩。均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = qL2 8 Mqmax = 1.20.0381.052 8 =0.006 KN.m 集中荷载最大弯矩计算公式：Mpmax = Mpmax = = 0.616 KN.m最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax =0.006+0.616 = 0.622 KN.m最大应力计算值= Max = =122.484 N/ mm2 小横杆的最大应力计算值=122.484 N/ mm2 小于小横杆的抗压强度设计值205.00 N/ mm2 ，满足要求。3、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自28、重均布荷载与大横杆传递荷载的设计之最不利分配的挠度。小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下： V qmax = V qmax =0.024大横杆传递荷载P=P1+P2+Q=0.058+0.184+1.050=1.291 KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：V pmax = V pmax = = 2.137小横杆的最大挠度为2.137小于小横杆的最大允许挠度与10，满足要求。四、扣件抗滑力计算按规范，直角、旋转扣件承载力取值为8.00KN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转单扣件承载力取值为6.40KN。纵向或横向水平干与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式29、计算（规范）。RRC 其中：RC 扣件抗滑承载力设计值，区6.40 KN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。大横杆的自重标准值P1=0.0381.5= 0.0587 KN小横杆的自重标准值P2=0.0381.050= 0.040 KN脚手板的自重标准值P3= 0.276 KN活荷载标准值：Q = =1.575 KN活荷载设计值：R = 1.2（0.040+0.276）+1.41.575 = 2.584 KNR6.40 KN ，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自30、重标准值（KN），为0.1505NG1 = 24 =6.377（2）脚手板自重标准值（KN/），采用松木或竹串片脚手板，标准值为0.35NG2 = = 0.709 KN（3）栏杆与挡脚板自重标准值（KN/m），采用栏杆、冲压钢脚手板、挡板，标准值为0.11NG3 = = 0.165 KN（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/），标准值为 0.005NG4 = 0.0051.524 = 0.180 KN 经计算得到，活荷载标准值NG = NG1 + NG2 + NG3 + NG4 = 6.337+0.709+0.165+0.180=7.391 KN 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，31、内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ 2.01.0501.52/2= 3.15 KN 风荷载标准值按以下公式计算WK = 0.7 UZ US W0 其中：W0 -基本基本风压（KN/），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：W0 = 0.550 KN/UZ = 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：UZ = 0.840 US = 风荷载体型系数，取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值：WK = 0.70.550.840.649=0.210 KN/不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式32、：N = 1.2N + 1.4N0 =1.27.431+1.43.15=13.327 KN 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2N + 0.851.4N0 =1.27.431+0.851.43.15=12.665 KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：MW =0.851.4 WKLAH2/10= = 0.084 KN/m 六、立杆的稳定性计算不组合风载时，立杆的稳定性计算公式为：= 立杆轴向压力设计值：N = 13.327 KN计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm计算长度附加系数参照扣件式规范表得：u = 1.8 计算长度，由公式L0 = KUH 确定：L0 33、= 3.119 m长细比：L0 /I =197.00轴心受压立杆的稳定系数 ，由长细比L0 /I的计算结果查表得到=0.186。立杆净截面面积 A=4.89 cm2 立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.8 cm3 钢管立杆抗压强度设计值：f = 205.000 N/mm2 = = =146.521 N/mm2 立杆稳定性计算= 146.521 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2 ，满足要求。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：= +f立杆的轴心压力为设计值为：N= 12.665 KN计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm计算长度附加系数参照扣件式34、规范表得：u = 1.8 计算长度，由公式L0 = KUH 确定：L0 = 3.119 m长细比：L0 /I =197.00轴心受压立杆的稳定系数 ，由长细比L0 /I的计算结果查表得到=0.186。立杆净截面面积 A=4.89 cm2 立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.8 cm3 钢管立杆抗压强度设计值：f = 205.000 N/mm2 = +=+= 155.842 N/mm2 立杆稳定性计算= 155.842 N/mm2小于立杆抗压强度实际值f = 205.000 N/mm2 ，满足要求。七、最大搭设高度计算按规范条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭式和半封闭式的脚手架可搭设35、高度按下式计算：HS = 构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（KN）计算公式为：NG2K = NG2 + NG3 + NG4 = 1.054 KN 活荷载标准值：NQ = 3.15 KN 每米立杆承受的结构自重标准值：K =0.151KN/m。HS = 0.1864.8910-4205103-(1.21.054+1.43.15)(1.20.151)= 71.822 m 按规范条脚手架搭设高度HS 等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H= H= = = 67.009 mH= 67.009 m和60m比较取较小值。得到脚手架搭设高度限值为60m，满足要求。 按规范条考虑风荷载时，采用单36、立管的敞开式、全封闭式和半封闭式的脚手架可搭设高度按下式计算：HS = 构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（KN）计算公式为：NG2K = NG2 + NG3 + NG4 = 1.054 KN 活荷载标准值：NQ = 3.15 KN 每米立杆承受的结构自重标准值：K =0.151KN/m。计算立杆段由风载标准值产生的弯矩：MWK =0.071 KN.mHS = 67.128 m 按规范条脚手架搭设高度HS 等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H= H= = = 62.905 mH= 62.905 m和60m比较取较小值。得到脚手架搭设高度限值为60m，满足要求。八、连墙件的计算 连37、墙件轴向力设计值应按照下式计算：N1 = N1W + N0 风荷载标准值WK = 0.210 KN/每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 AW= 9.00 按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN），N0 =3.0 KN风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN），按照下式计算：N1W = 1.4 WK AW = 2.645 KN 连墙件的轴向力设计值：N1 = N1W + N0 = 5.645 KN两墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中为轴心受压立杆的稳定系数；由长细比L0 /i = 300/15.8的结果查表得到= 0.949，L为内排架距墙的长度，又因为A=4.838、9；f=205.00N/mm2 .连墙件轴向承载力设计值为：Nf = 0.9494.8910-4205.00103=95.133 KN N1 =5.645 Nf 95.133，连墙件的设计值满足要求。连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到N1 =5.645小于单扣件的抗滑力8.0 KN，满足要求。九、 立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：Pfg 地基承载力设计值：fg = fgk KC = 200.00 KN/ 其中，地基承载力标准值 fgk = 500.00 KN/ 脚手架地基承载力调整系数 KC = 0.400 立杆基础底面的平均压力：P = = 140.73239、 KN/ 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.665 KN基础底面积 A=0.090 P = = = 140.72 fg =200 KN/ ，地基承载力满足要求。普通悬挑架一、参数信息1、脚手架参数单排脚手架搭设高度为15米，立杆采用单立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆与墙中的距离为1.05米，立杆的步距为1.5米。大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根。 脚手架沿墙纵向长度为120米，采用钢管类行为483.5；横杆与立杆的连接方式为单扣件，取扣件抗滑承载力系数为0.8；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.0米，水平间距3.0米，采用扣件连接。连墙件采用单扣件连40、接。2、活荷载参数施工均布荷载标准值（KN/）：2.00；脚手架用途为：装修脚手架。，同时施工层数2层。3、风荷载参数。本工程地处于辽宁省朝阳市，查荷载规范基本风压为0.550，风荷载高度变化系数UZ为0.740，风荷载体型系数为US0.649。计算中考虑风荷载作用。4、静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（KN/）：0.1360；脚手板自重标准值（KN/）：0.300；栏杆挡脚板自重标准值（KN/）：0.110；安全设施与安全网自重标准值(KN/）：0.005；脚手板铺设层数为2层；脚手板类别：松木脚手板、竹笆片脚手板，栏杆挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板。5、水平悬挑支架梁悬挑水平钢41、梁采用16a 号槽钢，其中建筑物外悬挑1.5米，建筑物内锚固长度2.0米。与楼板连接螺栓直径为20，楼板混凝土标号不小于C25。6、拉绳与支杆参数支撑数量为1。钢丝绳安全系数为：6.00钢丝绳与墙距离为：1.2米悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，悬挑梁上最里面钢丝绳距离建筑物1.2米。二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面，将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载计算大横杆自重标准值：P1=0.038KN/m。脚手板的自重标准值：P2=0.42、30=0.105 KN/m活荷载标准值：Q=2=0.7 KN/m静荷载设计值：q1 =1.20.038+1.20.105=0.172 KN/m 活荷载设计值：q2 =1.40.7=0.980 KN/m 2、强度验算跨中支座最大弯矩分别按图、图2组合。跨中最大弯矩据计算公式如下：M 1 max =0.08q1L2 +0.10 q2L2 跨中最大弯矩为：M 1 max =0.080.1721.52 +0.10 0.981.52 =0.251 KN.m支座处最大弯矩计算公式如下：M 2 max =-0.1q1L2 -0.117q2L2 支座处最大弯矩为：M 2 max =-0.10.1721.52 43、-0.1170.981.52 =-0.297 KN.m 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：= Max = = 49.409 N/mm2 = Max = 58.464 N/mm2 大横杆的最大弯取应力为= 58.464 N/mm2 小于大横杆抗压强度设计值f=205.0 N/mm2 ，满足要求。3、挠度验算最大挠度考虑为三跨连续均布荷载作用下的挠度。计算公式为：V max =0.677 +0.990其中：静荷载标准值：q1 = P1 + P2 = 0.038+0.105=0.143 KN.m 或荷载标准值：q2 = Q = 0.700 KN.m最大挠度计算值为：V max =0.67744、 +0.990 =1.593大横杆的最大挠度1.593小于大横杆的最大允许挠度与10，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照间支梁进行强度和挠度值计算，大横杆在小横杆上面，用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.0381500=0.058 KN脚手板的自重标准值：P2=0.301.05=0.158 KN活荷载标准值：Q=21.05=1.05 KN集中荷载的设计值：P=1.2(0.058+0.158)+1.41.05=1.728 KN 2、强度验算最大弯矩考虑应为小45、横杆自重均布荷载于大横杆传递荷载的标准值最不利分配弯矩。均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = qL2 8 Mqmax = 1.20.0381.052 8 =0.006 KN.m 集中荷载最大弯矩计算公式：Mpmax = Mpmax = = 0.605 KN.m最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax =0.006+0.605 = 0.611 KN.m最大应力计算值= Max = =120.311 N/ mm2 小横杆的最大应力计算值=120.311 N/ mm2 小于小横杆的抗压强度设计值205.00 N/ mm2 ，满足要求。3、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递46、荷载的设计之最不利分配的挠度。小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下： V qmax = V qmax =0.024大横杆传递荷载P=P1+P2+Q=0.058+0.158+1.050=1.265 KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：V pmax = V pmax = = 2.094小横杆的最大挠度为2.094小于小横杆的最大允许挠度与10，满足要求。四、扣件抗滑力计算按规范，直角、旋转扣件承载力取值为8.00KN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转单扣件承载力取值为6.40KN纵向或横向水平干与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范）。RRC 其47、中：RC 扣件抗滑承载力设计值，取6.40 KN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。大横杆的自重标准值P1=0.0381.5= 0.058 KN小横杆的自重标准值P2=0.0381.050= 0.040 KN脚手板的自重标准值P3= 0.236 KN活荷载标准值：Q = =1.575 KN活荷载设计值：R = 1.2（0.040+0.236）+1.41.575 = 2.537 KNR=2.537 KN6.40 KN ，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值48、（KN），为0.1505NG1 = 15 =3.986（2）脚手板自重标准值（KN/），采用松木或竹串片脚手板，标准值为0.30NG2 = = 0.608 KN（3）栏杆与挡脚板自重标准值（KN/m），采用栏杆、冲压钢脚手板、挡板，标准值为0.11NG3 = = 0.165 KN（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/），标准值为 0.005NG4 = 0.0051.515 = 0.112 KN 经计算得到，活荷载标准值NG = NG1 + NG2 + NG3 + NG4 = 3.986+0.608+0.165+0.112=4.871 KN 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立49、杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ 2.01.0501.52/2= 3.15 KN 风荷载标准值按以下公式计算WK = 0.7 UZ US W0 其中：W0 -基本基本风压（KN/），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：W0 = 0.550 KN/UZ = 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：UZ = 0.740 US = 风荷载体型系数，取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值：WK = 0.70.550.740.649=0.185 KN/不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N =50、 1.2N + 1.4N0 =1.24.871+1.43.15=10.255 KN 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2N + 0.851.4N0 =1.24.871+0.851.43.15=9.593 KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：MW =0.851.4 WKLAH2/10= = 0.074 KN/m 六、立杆的稳定性计算不组合风载时，立杆的稳定性计算公式为：= 立杆轴向压力设计值：N = 10.225 KN计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm计算长度附加系数参照扣件式规范表得：u = 1.155 计算长度，由公式L0 = kuh 确定：L0 = 351、.119 m长细比：L0 /I =197.00轴心受压立杆的稳定系数 ，由长细比L0 /I的计算结果查表得到=0.186。立杆净截面面积 A=4.89 cm2 立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.8 cm3 钢管立杆抗压强度设计值：f = 205.000 N/mm2 = = =112.745 N/mm2 立杆稳定性计算= 112.745 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2 ，满足要求。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：= +f立杆的轴心压力为设计值为：N= 9.593 KN计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm计算长度附加系数参照扣件式规范表得52、：k = 1.155 计算长度系数参照扣件式规范表得u = 1.8计算长度，由公式L0 = KUH 确定：L0 = 3.119 m长细比：L0 /I =197.00轴心受压立杆的稳定系数 ，由长细比L0 /I的计算结果查表得到=0.186。立杆净截面面积 A=4.89 cm2 立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm3 钢管立杆抗压强度设计值：f = 205.000 N/mm2 = +=+= 120.090 N/mm2 立杆稳定性计算= 120.090 N/mm2小于立杆抗压强度实际值f = 205.000 N/mm2 ，满足要求。七 、连墙件的计算 连墙件轴向力设计值应按照下式计算：53、N1 = N1W + N0 风荷载标准值WK = 0.185 KN/每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 AW= 9.00 按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN），N0 =3.0 KN风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN），按照下式计算：N1W = 1.4 WK AW = 2.330 KN；连墙件的轴向力设计值：N1 = N1W + N0 = 5.330 KN连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中为轴心受压立杆的稳定系数；由长细比L0 /i = 300/15.8的结果查表得到= 0.949，L为内排架距墙的长度，又因为A=4.89；f=205.00N/mm2 54、.连墙件轴向承载力设计值为：Nf = 0.9494.8910-4205.00103=95.133 KN N1 =5.330 Nf 95.133，连墙件的设计值满足要求。连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到N1 =5.330小于单扣件的抗滑力8.0 KN，满足要求。八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬挑部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架为1.05米，内排脚手架距墙距离为0.3米，支拉斜杆的支点距墙体的距离不小于1.2米，水平支撑梁的截面惯性矩I=866.2cm4 ，截面抵抗矩W=108.3cm3 ，截面积A=21.955、5cm2 。受力脚手架集中荷载N = 1.24.871+1.43.15=10.255 KN；水平钢梁自重荷载 q = 1.221.950.000178.5=0.207KN/m；经连续梁的计算得到：各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1：= 13.839 KNR2：= 7.460 KNR3：= 0.066 KN 最大弯矩Mmax = 1.547 KN.m 最大应力= +=+=13.609 N/mm2 水平支撑梁的最大应力计算值为13.609 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215 N/mm2 ，满足要求。九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16a 号槽钢，计算公式如下：= 其中b56、 为均匀弯曲的受力构件整体稳定系数，按以下公式计算：b=b=1.87由于b大于0.6，查钢结构设计规范（GB50017-2003）附表B，得到b为0.919。经计算得到最大应力= =15.545N/mm2 =215mm2 水平钢梁稳定性，15.545N/mm2 =215mm2 满足要求。十、拉绳的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力Rui按照下面计算RAH = 其中RuiCosi 为钢丝绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi =RuiSini 按照以上公式计算得到钢丝绳的拉力为：19.572KN。十一、拉绳的强度计算钢丝绳的内力计算钢丝绳（斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行57、计算，为：RU = 19.572 KN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的允许拉力按照下列公式计算：Fg= 其中：Fg为钢丝绳的允许拉力（KN） Fg 为钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d 为钢丝绳直径（）。 a 为钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82、0.8 ； K 为钢丝绳使用系数。 计算中Fg取19.572 KN，a =0.820,K=6.0,得到：d=16.8.经计算，钢丝绳最小直径必须大于17.00才能满足要求。钢丝绳（斜拉杆）的拉环强度计算钢丝绳（斜拉杆）的拉环轴力RU 的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N58、= RU =19.572 N钢丝绳（斜拉杆）的拉环强度计算公式为：= 其中为拉环受力的单支抗剪强度，取=125 N/mm2 所需要的钢丝绳的拉环最小直径D= =15十二、锚固段与楼板连接的计算1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.066 KN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：= 其中为拉环为钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条，=50N/mm2 所需要的水平钢梁与楼板拉点的拉环的直径最小直径：D= = 0.917 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层的钢筋下面，并要保证两侧30以上的打接长度。2、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓59、，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式：h 其中：N为锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.066 KN；d为楼板螺栓的直径，d =20.00d为楼板螺栓与混凝土的允许粘结强度，计算中取1.27N/mm2H为楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经计算得到h要大于= 0.827 3、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压得螺栓拉力要满足公式：N（）cc其中：N为锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.460 KN；d为楼板螺栓的直径，d =20.00b为楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100cc为楼板螺的局部挤压强度设计值，计算中取0.95cc=160、1.9 N/mm2 经过计算得到公式右边等于115.26 KN，大于锚固力N = 7.46 KN，楼板混凝土局部承压计算满足要求。悬挑卸料平台由于卸料平台的悬挑长度和所受的荷载都很大，因此必须严格的进行设计和验算。悬挑卸料平台采用16a号槽钢作为悬挑主梁，用螺栓锚固在框架梁板上；10a号槽钢作为悬挑次梁，间距0.4米，上铺50松木板；用钢丝作为斜拉杆，斜拉于悬挑卸料平台上方不小于5米处；，宽度不小于3米，楼板内锚固长度不小于3米，悬挑长度不大于2.5米。两侧用483.5钢管设不低于1.2米高的栏杆，0.3米处设挡脚板，并设卸料平台安全门。一、参数信息1、荷载参数脚手板类别:松木脚手板，自重标准61、值 0.35 KN/栏杆、挡板类别：栏板冲压钢板，自重标准值 0.11 KN/施工工人等活荷载：自重标准值 2.0 KN/ 最大堆放材料荷载：自重标准值 10 KN/ 2、悬挑参数内侧钢绳与墙的距离：1.0米；外层钢丝绳与内侧钢丝绳的距离：0.5米上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离：5米钢丝绳安全系数K：10；悬挑梁与墙的连接点按铰支计算。预埋件的直径：20。3、水平支撑梁主梁槽钢型号：16a号槽钢槽口水平。次梁槽钢型号：10a号槽钢槽口水平。次梁槽钢间距：0.4米，最里端次梁与墙的最大允许距离为0.2米。4、卸料平台参数水平钢梁（主梁）的悬挑长度：2.5米；水平钢梁（主梁）的锚固长度：3.0米；62、平台计算宽度：3米。二、次梁的验算次梁选择10a号槽钢槽口水平，间距0.4米。其截面特性为：面积：A=12.74 cm2 惯性矩：IX=198.30 cm4 转动惯量：WX=39.70 cm3 回转半径：ix=3.95 截面尺寸：b=48.0；h=100；t=8.5。1、荷载计算（1）脚手板自重标准值：本工程采用松木脚手板，标准值为：0.35 KN/ Q1 =0.350.4=0.14 KN/m （2）最大材料堆放荷载为10 KN，转化为线荷载：Q2 = 10.00/2.50/3.000.40 = 0.53 KN/m （3）槽钢自重荷载Q3 = 0.10 KN/m 经计算得到静荷载设计值q = 63、1.2（Q1 + Q2 + Q3 ）= 1.2（0.14 + 0.53 + 0.1）=0.93 KN/m。经计算得到活荷载设计值P = 1.42.000.403 = 3.36 KN 2、内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q的作用下简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M计算公式为：M=+经计算得到，最大弯矩M = +=3.56 KN/m .3、抗弯强度验算次梁应力：= 其中RX 为截面塑性发展系数，取1.05；为钢材的抗压强度设计值，取205.00 N/ mm2 ；次梁槽钢的最大应力计算值= =85.43 N/ 次梁槽钢的最大应力计算值85.43 N/ mm2 小于次梁槽钢的抗压强度设计值20564、.00 N/ mm2 ，满足要求。4、整体稳定性验算= 其中，b 为均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按下列公式计算：= 经计算得到= 0.78由于0.6，按照下列公式调整：=1.07-1.0得到=0.706次梁槽钢稳定性验算= =127.02 N/ mm2 次梁槽钢的稳定性计算等于127.02 N/ mm2 小于次梁槽钢的抗压强度设计值205.00 N/ mm2 满足要求。三、主梁的验算根据现场的一些情况和一般做法，卸料平台的内钢丝绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16a号槽钢槽口水平，间距0.4米。其截面特性为：面积：A=15.69 cm2 惯性矩：IX=391.47 cm4 转动惯量65、：WX=62.14 cm3 回转半径：ix=4.95 截面尺寸：b=53.0；h=126；t=9.0。1、荷载计算（1）栏杆、挡脚手板自重标准值：本工程采用栏杆冲压钢，标准值为：0.11 KN/ Q1 =0.11 KN/m （2）槽钢自重荷载Q2 = 0.10 KN/m 经计算得到静荷载设计值q = 1.2（Q1 + Q2）= 1.2（0.11 + 0.12）=0.28 KN/m。次梁传递的集中荷载取次梁支座力：P =（0.933.00+3.36）2 = 3.07 KN2、内力验算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法得到：R1= 19.193 KN；R2= 66、6.048 KN ；最大支座反力为：Rmax =19.193 KN.m最大弯矩：Mmax = 5.662 KN.m 最大挠度：V=4.372 3、抗弯强度验算= 其中RX 为截面塑性发展系数，取1.05；为钢材的抗压强度设计值，取205.00 N/ mm2 ；主梁槽钢的最大应力计算值= =90.45 N/ 主梁槽钢的最大应力计算值90.45 N/ mm2 小于主梁槽钢的抗压强度设计值205.00 N/ mm2 满足要求。4、整体稳定性验算= 其中，b 为均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按下列公式计算：= 经计算得到= 0.863由于0.6，按照下列公式调整：=1.07-1.0得到=0.743主67、梁槽钢稳定性验算= =122.59 N/ mm2 主梁槽钢的稳定性计算等于122.59 N/ mm2 小于主梁槽钢的抗压强度设计值205.00 N/ mm2 满足要求。四、钢丝拉绳的内力验算水平钢梁的垂直支座反力Rci和拉绳的轴力Rui按照下面公式计算：Rci=RuiSini其中Rci水平钢梁的垂直支座反力（KN）； Rui钢拉绳的轴力（KN）； i为拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支座反力的夹角。Sini= Sin90-ArcTan(Lio+Li)/Lw=0.958根据上式得到外钢绳的拉力为：Rui=RciSini = 1931930.958=20.04 KN五、拉绳的强度计算钢丝绳（斜拉杆）的68、轴力RU均取最大值进行计算，为：RU = 20.04 KN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的允许拉力按照下列公式计算：Fg= 其中：Fg为钢丝绳的允许拉力（KN） Fg 为钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d 为钢丝绳直径（）。 a 为钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82、0.8 ； K 为钢丝绳使用系数。 计算中Fg取20.038 KN，a =0.820,K=10.0,得到：d=22.1经计算，钢丝绳最小直径必须大于23.00才能满足要求。六、钢丝绳（斜拉杆）的拉环强度计算钢丝绳（斜拉杆）的拉环轴力RU 的最大值进行计69、算作为拉环的拉力N，为N= RU =20038.128 N钢丝绳（斜拉杆）的拉环强度计算公式为：= 其中为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算。拉环应力不应大于50 N/mm2 ，故拉环钢筋的抗拉强度设计值 取=50 N/mm2 所需要的钢丝绳的拉环最小直径D= 1/2=22.6。 七、操作平台安全要求1、卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架或施工设备上。2、卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角周围系钢丝绳处应用软布铺垫，平台口应略高与内口。3、卸料平台左右两侧必须装置固定防护栏。4、卸料平台吊装，需70、要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，检验合格后才能松开起重吊钩。5、卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现问题及时解决。6、操作平台应标明允许荷载，人和货物的总重量严禁超过设计允许荷载，有专人监督。第七节 脚手架搭设的劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设需要15-20人，均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备足够的协助人员和必要的工具。第八节 脚手架的检查与验收落地架71、普通悬挑架、悬挑卸料平台1、脚手架必须由持有上岗证的专业技术人员搭设。2、进行分段检查和验收，发现问题及时整改，并追究责任。3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001第八节及JGJ59-99“外脚手架检查评分表”，所列项目和施工规范要求的内容进行检查，填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证后方能使用。4、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离，）且不能大于四步。第九节 脚手架搭设安全技术措施落地时脚手架，普通悬挑脚手架1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并连通大横杆，形成逼雷网络，接地电阻不大于30欧姆。2、外脚手架不72、得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业时及时维修和加固，以达到坚固和稳定，确保安全施工。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭禁止扣减、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板及多层作业时，应尽量使施工荷载内外传递平衡。7、保证脚手架架体的整体性，不得与井架、升降机一起拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员检验合格后方可使用，任何班长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，施工荷载不大于373、KN/，10、结构施工时，不得允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。11、当作业层高出其下连墙件3.6以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栏干，防止坠落物体伤人。13、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。普通悬挑卸料平台1、搭设临时用起重机，吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固，将钢丝绳与平台连接平稳后，方可吊装撤出机械。2、平台每天使用前必须对平台钢丝绳、吊环、辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题及时处理。3、平台上装料不得超过荷载并限载1吨，不得超长平台0.5米，超高堆74、放材料不得高过防护栏干。4、平台上的防护栏干不得任意拆除。5、起吊是必须由专人指挥，扶平稳不得碰撞平台，其他人员不得在卸料平台上逗留。6、不得从上一次曾下一层乱抛杂物。7、夜间施工平台是必须有足够的照明。第十节 脚手架拆除安全技术措施落地时脚手架，普通悬挑脚手架1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，进行技术交底后才能工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等2、拆架应划分作业区，周围设绳绑围栏或设警示标志，地面应有专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员必须得安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架顺序75、应遵循由上而下；，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪力撑、斜撑、而后拆小横杆、大横杆、立杆，并一步一清原则一次进行，严禁上下同时作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪力撑式应先拆中间扣件，然后拖住中间，再解端头口。6、连墙杆（拉墙杆）应随拆除进度，逐层拆除，拆抛撑时应用临时撑支柱，然后拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时，应事先通知对方，防止坠落。8、拆架时严禁碰触脚手架附近的电源线，以防止触电。9、在拆架时，不得中途换人，如果必须换人时，应将拆除情况交待清楚后后方可离开。10、拆下的材料要徐徐外运，严禁抛掷。运至地面指定地点分类堆放。当天拆除的当天清。12、当天离岗后对尚未拆除的部分应加固，防止留存隐患，造成复岗后人为的事故。13、如遇强风、雨、雪等特殊天气时不应对脚手架拆除，严禁夜间拆除。14、翻掀脚手板时应注意站立位置，并自外向内翻起竖立，防止外翻将脚手板内未清理干净的残留物掉落伤人。普通悬挑卸料平台拆除时，应先用起重机械吊住平台并必须牢固平稳，然后撤出钢丝绳，拆卸平台与建筑物的固定装置，由起重机吊悬挑卸料平台离开建筑物。