1、郑州市档案馆工程主体模板工程施工方案目 录1编制说明11.1编制目的11.2编制依据12工程概况12.1工程概况13模板施工施工方法23.1模板体系选择23.2模板支设要求23.3剪力墙模板施工23.4柱模板施工33.5柱、剪力墙底部处理43.6梁板模板施工43.7特殊部位模板施工73.8阴阳角质量控制94模板支撑脚手架施工方法94.1脚手架的搭设94.2脚手架的验收104.3脚手架的拆除105模板的拆除115.1拆除原则115.2拆模顺序115.3拆模申请115.4拆模要求125.5模板维修保养：126质量标准126.1保证项目126.2一般项目126.3允许偏差127安全及文明施工137.2、1安全施工137.2文明施工148模板及支架验算158.1墙模板验算158.2柱模板1000*1000计算书258.3柱模板500*1300计算书378.4梁模板(扣件钢管架)计算书508.5板模板(扣件钢管高架)100MM计算书688.6板模板(扣件钢管高架)150mm计算书801 编制说明1.1 编制目的本施工方案旨在为郑州市档案馆工程主体模板施工提供较完整的技术指导依据，便于质量控制。并能优质、快速、高效地完成模板工程的施工任务，并为业主、监理提供本工程施工方法、质量、进度等方面的详细依据。1.2 编制依据机械工业第六设计研究院提供的建筑施工图和结构施工图施工手册（中国建筑工业出版社第四3、版）建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)混凝土结构设计规范GB50010-2002钢结构设计规范(GB 50017-2003) 本工程的施工组织设计中建总公司的企业标准及操作方法2 工程概况2.1 工程概况本工程位于郑州市中原路和百花里交叉口南100M,北临裕达国贸停车场，南临市直机关一号院，东侧紧邻百花里路，西侧为居民居住小区；总建筑面积23636.84平方米为乙级档案馆，防火设计的建筑分类为一类高层建筑，耐火等级一级，防水等级级，总建筑高度57.42米；基础为梁板式筏型基础，主体为钢筋混凝土框架剪力墙结构，抗震设防烈度为7度，地上十层、地下一层，主体结构4、设计使用年限为50年。 工程设计概况本工程主体结构设计层高分为5.1M、5.4M、4.5M三中类型，其中第一层层高为5.1米，第三层层高为5.4米，其他10层以下各楼层高为4.5米。其中一层入口共享大厅的顶板为第三层的楼板，层高9.6米，属于高支模体系，本方案不包括该部分，需另编制专项模板施工方案。另外41.7米层至坡屋面之间高度为0.810.7M范围，另编制屋面结构施工方案。3 模板施工施工方法3.1 模板体系选择为了确保工期，本工程配置一层竖向模板和三层水平模板。柱子均采用散拼散拆形式，墙均采用大模板，大模板要按使用部位进行编号。在能满足板拆模条件时，及时报验拆除模板支撑体系和模板，以便及5、时周转至上层使用。支撑体系采用扣件式钢管满堂脚手架。3.2 模板支设要求模板拼缝要不漏浆，防止因漏浆造成混凝土表面蜂窝麻面。现浇梁跨度大于或等于4.0m时，按2起拱，悬挑梁按照跨度的2起拱，且起拱高度不超过20mm。3.3 剪力墙模板施工1、施工流程放线墙、附墙柱钢筋绑扎钢筋隐蔽支第一步模板穿套管、螺杆、固定支第二步模板穿套管、螺杆、固定（重复第二步，直到完成）模板紧固校正与柱墙、楼板模板连接模板验收浇砼拆模养护砼模板修复、保养2、施工方法墙模板采用15mm厚竹胶合板, 内楞（竖向背楞）用59.5cm木方，外楞（横向背楞）为248钢管，用12对拉螺杆加固，间距500，其中木枋中心间距250mm6、。双排钢管架做支撑,加固方法如图下所示。在安装模板前，按位置线安装门窗洞口模板，与墙体钢筋固定，并安装好预埋件，并做好钢筋的隐蔽验收工作。安装模板宜采用墙两侧模板同时安装，第一步模板边安装锁定边插入穿墙螺杆和套管，并将两侧模板对准墙线使之稳定，然后用蝶形扣件与钢管固定于模板背楞上，调整两侧的平直，同样方法安装其它若干模板到墙顶部，用螺母将蝶形扣件拧紧，使两侧模板成为一体，安装斜撑调整模板垂直，合格后与墙、柱、梁板模板连接。墙体模板支设立面图外墙用对拉螺杆加工详图3.4 柱模板施工1、施工工艺放线绑扎柱筋安装柱模板柱箍加固调整垂直度复核模板上口尺寸预检2、施工方法在柱钢筋绑扎前，测放模板定位线；7、根据定位线焊接模板下口限位钢筋，在柱四个侧面各焊两根，距地面高度为10cm。柱钢筋绑扎验收，并将柱头施工缝处理完，并冲洗干净后封闭柱模。模板拼缝严密后，采用12对拉螺杆加固模板，利用满堂架支撑固定模板，用可调托撑调整柱模板垂直度，并复核模板上口尺寸。柱模可一次安装到位，离地200mm安装第一道柱箍，往上450mm安装第二、三、四、五道柱箍，然后每间隔600mm安装一道柱箍。柱箍就位后，调整定位及垂直度后，用螺帽拧紧。柱模下端留设一个100100mm的清扫口，便于在浇筑砼之前清理柱内施工垃圾，清理完后及时将留设口封堵严密。独立柱模板加固详见插图所示。独立柱模板支撑加固示意图3、墙、柱根部处理为防8、止墙柱根部出现烂根现象，砼柱墙根部周围砼应严格控制平整度，同时浇筑时将墙、柱根部砼高出3050mm，避免漏浆、烂根。在模板安装时，所有墙、柱根部模板均用双面胶带密封，并用素水泥掺早强剂调成胶状用灰刀填补密实，以防止根部漏浆。3.5 柱、剪力墙底部处理柱、剪力墙根部烂根现象为常见的质量通病，本工程此处采用双面胶条粘海绵条措施。剪力墙模板下端置于楼面上，楼板处加固木方上提50，剪力墙加固完后，楼板面处将海绵条置于模板外，用模板条将海棉条压住再用楔塞子塞紧钉牢。外剪力墙接头处，剪力墙模板及木枋下落150mm，在接头砼侧面贴好双面胶条将海绵条贴住，然后用200300小模板插入柱边砼边与落下木枋之间临时9、固定，后用木楔塞子倒插于模板与木方之间打紧再用铁钉钉牢，采用此种做法对防止柱根部漏浆和错台有明显的效果，从而保证不漏浆、不错台。3.6 梁板模板施工1、施工流程弹1m线搭设满堂脚手架（底部垫垫木150*150mm）调整梁底钢管标高安装梁底模安装顶撑并调平安装梁侧模墙边梁（贴密封条）就位摆设主次龙骨铺设楼板模板支撑架加固2、施工方法梁底、梁侧均采用15mm厚多层板，4090mm木枋200作为背楞，梁板模板要求拼缝严密，模板间需用胶带密封，防止漏浆，所有木枋施工前均双面压刨平整以保证梁板及柱墙的平整度，要求所有木枋找平后方可铺设胶合板，以确保顶板模板平整。根据规范要求：梁、板跨度等于或大于4.0m10、时，模板应起拱，起拱高度2L/1000。梁板模板支设示意图梁板模板支设示意图注：当梁大于700mm时，本图中对拉螺杆设置，梁高小于700mm时不设置对拉螺杆及顶撑。当梁高度大于700mm时需用对拉螺杆加固（如插图7所示）；次梁安装应等主梁模板安装并校正后进行；模板安装后要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对正；待平板模安装后，检查并调整标高。梁、板模板安装时应注意以下几个施工环节：（1）搁置木方时应立放并拉通线调平上表面；（2）板模用水平仪测量调平，整个板面上水平高差控制不大于5mm；（3）模板必须完整不得有漏洞、破损、起皮，接触面平整同时要均匀涂刷隔离剂；（4）模板接面用手刨刨平，确保支11、模时接缝严密，防止漏浆造成砼表面蜂窝麻面；（5） 满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；（6） 高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑； （7）立杆接长除顶层顶步可采用搭接处，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：a 、立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；b、 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转和扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离12、不应小于100mm。（8）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上；（9）每根立杆底部应设置底座或垫板。3.7 特殊部位模板施工1、短肢剪力墙转角柱及端部模板短肢剪力墙结构的端部及转角等特殊部位模板的加固，是模板工程的重点。模板支设和加固方式参见插图所示。短肢剪力墙局部模板支设示意图2、梁墙接头处理梁墙接头的处理是施工的重点和难点，关系到结构外观和混凝土的质量，必须保证定位准确、模板不漏浆，不爆模。3、楼梯模板。楼梯结构施工时，应根据楼梯间内装饰要求(装饰完成后,平台相邻对应台阶13、应在同一垂直投影线上)，对楼梯踏步的平面位置作相应调整，施工过程应加强测量管理。楼楼踏步宽、高应保持一致，如有偏差，同一楼梯段内应按等分原则调整。楼梯模板支设示意图由于楼梯混凝土同竖向结构混凝土同时浇筑，楼梯模板制成半封闭式。模板采用15mm厚双面覆膜九层板支模，用普通钢管架支撑，沿斜坡方向设两道4090mm木枋锁紧踏步板，以保证梯步准确、轮廓完整。支模如下图：4、洞口模板施工剪力墙上的洞口模板采用定型木模，为加强刚度，内侧用木枋加固，施工时先用401胶粘贴海棉条防止漏浆，确保棱角顺直美观。为保证洞口下墙的混凝土质量,在窗模底侧板上钻透气孔，便于排出振捣时产生的气泡。为了防止门窗洞口跑模，在附14、加筋上焊定位筋，限制门窗模的位置。施工示意图详见插图所示。洞口模板加固示意图3.8 阴阳角质量控制在施工过程中，阴阳角极易出现漏浆、胀模等质量通病。产生原因为：阴阳角处模板拼缝不严；木枋钢管加固不牢；模板周转次数过多，导致模板边缘“糟碎”等。为防止以上问题的出现，在模板施工过程中要对这些关键部位进行严格控制，以敲击捶打的方式进行检查，甚至做“破坏性”试验。对边缘 “糟碎”的模板要及时进行切边，保证模板边缘整齐。以达到良好的接触效果。4 模板支撑脚手架施工方法砼结构支撑脚手架的搭设关系到施工安全及施工质量，脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性，在搭设支撑脚手架前，必须验算荷载承载力（脚手架验15、算详见附件），满足要求后方可进行搭设。4.1 脚手架的搭设本工程主体结构施工支撑体系采用扣件式满堂脚手架搭设，其具体的搭设参数如下表所示： 满堂架搭设参数表序号项目内 容1层数地下一层，地上十层。2层高（m）一层5.1m、二层4.5m、三层5.4m、四至十层4.5m3结构形式框架剪力墙结构。4结构断面尺寸剪力墙厚度：350、300、250、主要梁断面尺寸：350700、250500、200400、楼板厚度：150（二层局部）、110、100，5楼梯结构板式楼梯注：以上参数是根据计算书计算结果进一步进行加大安全系数的基础上作出的现场施工参数依据。立杆2m高度的垂直允许偏差为15mm架杆及可调顶撑16、材质要经检验合格，搭设时应保证在架杆下部垫设垫木（面积0.1m2/根钢管），增大受力面积。立杆与横杆之间的连接要牢靠。架杆搭设时需控制好可调顶撑顶部的标高，保证模板支设时标高的正确。其两端与中间每隔四排支架立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑，满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；脚手架必须设置纵、横向扫脚杆，离地200mm；立杆搭接长度不应小于1米，应采用3个旋转扣件固定，端部扣件的边缘至杆端的距离不应小于100mm。高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。水平杆的步距不得大于1.5m。立杆上的对接17、扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。4.2 脚手架的验收支撑架必须由专业工种严格按规范及审批过的本施工方案进行搭设。搭设前，必须进行安全、技术交底，所用材质应验收合格。每个区域支撑架搭设完毕后必须经过项目质安部、技术部及相关人员验收合格后方可投入使用。4.3 脚手架的拆除所有支撑体系脚手架的拆除要以混凝土强度是否达到拆模要求为依据。在混凝土未达到拆模要求强度前严禁拆除任何杆件。5 模板的拆除5.1 拆除原则一般情况下，包括短肢剪力墙墙模、梁侧模等模板在砼强度达到118、.2Mpa以上方可拆除（常温约1824小时）。承重模板拆除时间以同条件养护砼试块强度为准，拆除时构件强度详见插表4-1所示。 拆除承重结构模板的混凝土强度要求表构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100要保证拆模时不沾模、棱角完整。后浇带模板待后浇带浇筑完毕达到拆模强度后再拆除。5.2 拆模顺序一般为松开支撑抽出对拉螺杆模板调运模板清理。同时遵守板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板后拆内墙模板。拆除模板之前，应填报模板拆除申请表，经有关19、人员会签后方可拆模。 拆模申请表拆 除 班 组拆除部位砼浇筑日期 年 月 日申 请 人 年 月 日同条件养护试块强度百分比 %试验员工 长质 检技术负责人项 目 经 理5.3 拆模要求拆模时严禁野蛮施工，在拆除过程中如发现有影响结构安全问题时，应立即停止拆除，报项目部及监理部门共同商定采取有效措施后方可继续拆除。拆模时严禁使用大锤，应使用撬棍等工具，大模板拆除时，不得随意乱放，防止模板变形或受损。注意成品保护，杜绝由认为造成的缺棱掉角等外观质量问题。5.4 模板维修保养：模板拆除后，及时吊运至木工车间立放于支架上，清理残留混凝土、密封条等杂物，模板上的钉子起干净，模板上的孔眼修补好，涂刷隔离剂20、后分类立放于支架上，隔离剂选用水性隔离剂，损坏的模板应及时修理或更换。6 质量标准6.1 保证项目模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性。6.2 一般项目模板接缝不应漏浆。模板与混凝土接触表面清理干净并涂隔离剂，严禁隔离剂污染钢筋与混凝土接槎处。6.3 允许偏差模板施工时按照规范要求严格控制模板施工质量，现浇结构模板安装的允许偏差, 应符合规范中的规定。模板安装的允许偏差(mm)详见插表所示。固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差应符合插表所示。 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项次项目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移3钢尺检查2底模上表面标高21、3水准仪或拉线尺量3截面内尺寸基础6钢尺检查柱、墙、梁3钢尺检查4层高垂直度4经纬仪或吊线钢尺检查5相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度32m靠尺、楔形塞尺 预埋件或预留孔洞的允许偏差及检查方法项次项目允许偏差值（mm）检查方法1预埋钢板中心线2钢尺检查2预埋管，预留孔中心线位移2钢尺检查3插筋中心线位置5钢尺检查外露长度+10，04预留洞中心位置6拉线、钢尺检查尺寸 +6，05门窗洞口中心线位置3拉线、钢尺检查宽、高5对角线67 安全及文明施工7.1 安全施工施工现场入口处及现场所有危险作业区域要挂安全生产宣传画、标语、安全危险标，提醒工人注意安全。建立健全安全施工岗位责任制，实行木工加22、工车间、堆放场地安全负责人制度，落实专人负责。进行安全教育，严格实行安全奖罚措施。任何人进入现场区域必须戴好安全帽，不准穿拖鞋，高跟鞋、硬底鞋或赤脚，从事高空作业，必须系好安全带。特殊工种必需持证上岗，严禁非正式特殊工种代替特殊工种作业，电气焊操作必需有安全防范措施。模板加工、堆放区域要远离钢筋加工车间。施工现场注意防火，及时清理刨花、木屑等易燃物品，严禁施工人员吸烟，同时配备防火设备（灭火器），明确责任人。施工作业面内不得吸烟，吸烟必须到指定吸烟区。加强现场临电管理，经常检查配电设备的安全可靠性，如有损坏，及时更换，除电工之外的任何工种不准私自接改电线，需用时应申请电工完成接线工作。模板操作23、区域严禁电线穿过。现场围护栏杆，要严密稳固，电缆线不允许直接敷设在栏杆上。夜间施工时基坑边缘要有明显的标志和有足够的照明。在地下室或潮湿环境内作业的照明电压不应高于36V。按照施工总平面布置图堆放模板和木枋，不得侵占场内道路及安全防护设施。实行计划进料，随用随到。混凝土浇筑时，工人需穿绝缘水靴，并用竹跳板搭设人行道，以免行走不变及踩弯板筋。钢筋水平转运时，应注意与行人和施工人员的安全距离（不小于2米）。禁止交叉作业，若施工无法避让时，应派专人监督和采取必要的安全防护措施，确保施工安全。外架上铺设的竹跳板应用16#铁丝绑扎固定牢固，且不允许有探头板，并应符合相关外架规定。外架不得作为材料堆积和转24、运使用。进行外架操作时，基坑内应设置警戒线，避免交叉作业。模板堆放高度不得超过1.8m，木枋堆放高度不得超过1.5m。7.2 文明施工1. 施工现场应按照中建总公司CI形象工程进行设计部署；2. 禁止在施工现场追打嬉闹；3. 施工材料机具应集中堆放整齐；4. 灭火器及其他消防器材应定点设置；5. 废料应集中收集存放并进行标识，不得焚烧或四处乱扔；6. 施工现场应做到工完场清。8 模板及支架验算模板验算选择有代表性的梁板进行验算，车库大梁550850，板厚180，层高4.0m8.1 墙模板验算墙模板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-20025、1)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢26、楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):90.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm27、2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得6.667h； T - 混凝土的入模温度，取15.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 模板计算高度，取5.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计28、算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 49.578 kN/m2、132.000 kN/m2，取较小值49.578 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=49.578kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm29、)； l-计算跨度(内楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.249.580.500.90=26.772kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =26.772+1.260=28.032 kN/m；面板的最大弯距：M =0.128.032250.0250.0= 1.75105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W 30、-面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.75105 / 1.88104 = 9.344N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.344N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q31、1: 1.249.580.500.90=26.772kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =26.772+1.260=28.032 kN/m；面板的最大剪力： = 0.628.032250.0 = 4204.818N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 4204.818N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/32、mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =34204.818/(250015.0)=0.841N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.841N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 49.580.5 = 24.79N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 533、01.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67724.792504/(10095001.41105) = 0.491 mm；面板的最大挠度计算值: =0.491mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 509090/6 = 67.5cm3；I = 50909090/12 = 303.75cm4； 内楞计算简图1.34、内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.249.580.250.90=13.386kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(13.386+0.630)/2=7.008 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.17.008500.0500.0= 1.75105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； 35、M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.75104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 1.75105/6.75104 = 2.596 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 2.596 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包36、括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.249.580.250.90=13.386kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(13.386+0.630)/2=7.008 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.67.008500.0 = 2102.409N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 2102.409N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 9037、.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =32102.409/(250.090.0)=0.701N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.701N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 49.580.25/2=6.20 kN/m； 38、l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=3.04106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67712.39/25004/(10095003.04106) = 0.091 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.091mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩39、 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.249.58+1.42)0.250.5/2=3.5kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.1753504.02500.00= 3.07105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 3.07105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm40、2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 3.07105/5.08103 = 60.355 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的最大应力计算值 =60.355N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =500.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.249.58+1.42)0.250.5/2=3.504kN；外楞的最大剪力： = 0.653504.015 = 1.14103N；外楞截面抗剪强度41、必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 1.14103N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =31.14103/(250.0100.0)=0.342N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.342N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=142、.5N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下 其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 49.580.250.50/23.10 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105； 外楞的最大挠度计算值: = 1.1466.20100/25003/(1002100001.22105) = 0.173mm；外楞的最大容许挠度值:43、 = 2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.173mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =49.5780.50.5 = 12.394 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=12.394kN44、 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！8.2 柱模板1000*1000计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):10045、0.00；柱模板的总计算高度:H = 5.40m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):90.00；竖楞肢数:2；4.46、面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.047、00kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得6.667h； T - 混凝土的入模温度，取15.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.400m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 55.656 kN/m2、129.600 kN/m2，取较小值55.656 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=55.656kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载48、标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 190 mm，且竖楞数为 6，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.49、mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =190.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.255.660.500.90=30.054kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =30.054+1.260=31.314 kN/m；面板的最大弯距：M =0.131.314190190= 1.13105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的50、截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.13105 / 1.88104 = 6.029N/mm2；面板的最大应力计算值 =6.029N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =190.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土51、侧压力设计值q1: 1.255.660.500.90=30.054kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =30.054+1.260=31.314 kN/m；面板的最大剪力： = 0.631.314190.0 = 3569.823N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3569.823N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-52、面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33569.823/(250015.0)=0.714N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.714N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 55.660.5027.83 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =190.0mm ； E-面板弹性模53、量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50015.015.015.0/12 = 1.41105 mm4；面板最大容许挠度: = 190 / 250 = 0.76 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67727.83190.04/(1009500.01.41105) = 0.184 mm；面板的最大挠度计算值 =0.184mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.76mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5.4m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷54、载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 509090/6 = 67.5cm3；I = 50909090/12 = 303.75cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.255.660.190.90=11.421kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.190.90=0.479kN/m； q = (11.421+55、0.479)/2=5.950 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.950500.0500.0= 1.49105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.75104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.49105/6.75104 = 2.204N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.204N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:56、 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.255.660.190.90=11.421kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.190.90=0.479kN/m； q = (11.421+0.479)/2=5.950 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.65.950500.0 = 1784.912N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1784.912N； b-竖楞的截面宽度(mm)：57、b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31784.912/(250.090.0)=0.595N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.595N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =55.660.19 = 10.57 kN/58、m； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=3.04106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67710.57500.04/(1009500.03.04106) = 0.155 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.155mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；钢柱箍59、截面惯性矩 I = 10.78 cm4；柱箍为大于 3 跨， 按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 55.660.9 + 1.4 20.9)0.19 0.5/2 = 2.97 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.181 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.241 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.150 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.24 60、kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 51.2 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =51.2N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.15 mm；柱箍最大容许挠度: = 333.3 / 250 = 1.333 mm；柱箍的最大挠度 =0.15mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.333mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm61、2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.181 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.181kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩62、W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8cm4；柱箍为大于 3 跨， 按三跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.255.660.9+1.420.9)0.19 0.5/2 = 2.97 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.181 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.241 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.150 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件63、的最大弯矩设计值: M = 0.24 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 51.197 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =51.197N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.15 mm；柱箍最大容许挠度: V = 333.333 / 250 = 1.333 mm；柱箍的最大挠度 V =0.15mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.333mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中64、 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.181 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=6.181kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!8.3 柱模板500*1300计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(65、GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):1300.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方66、向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):90.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm267、):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土68、的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度69、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 250 mm，且竖楞数为 3，面板为大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN70、/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大弯距：M =0.127.021250250= 1.69105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm271、；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.69105 / 1.88104 = 9.007N/mm2；面板的最大应力计算值 =9.007N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手72、册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大剪力： = 0.627.021250.0 = 4053.105N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 4053.105N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =34053.105/(250015.0)=0.811N/mm2；面板截面抗剪强度设计值73、: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.811N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.710.5023.85 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50015.015.015.0/12 = 1.41105 mm4；面板最大容许挠度: 74、= 250 / 250 = 1 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.85250.04/(1009500.01.41105) = 0.472 mm；面板的最大挠度计算值 =0.472mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 509090/6 = 67.5cm3；I = 50909090/12 = 375、03.75cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.230.90=11.592kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.230.90=0.567kN/m； q = (11.592+0.567)/2=6.080 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.080500.0500.0= 1.52105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N76、.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.75104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.52105/6.75104 = 2.252N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.252N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.230.90=77、11.592kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.230.90=0.567kN/m； q = (11.592+0.567)/2=6.080 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.66.080500.0 = 1823.897N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1823.897N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =3178、823.897/(250.090.0)=0.608N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.608N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.710.23 = 10.73 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=3.04106；竖楞最大容许79、挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67710.73500.04/(1009500.03.04106) = 0.157 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.157mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = 80、(1.2 47.70.9 + 1.4 20.9)0.225 0.5/2 = 3.04 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.735 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.098 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.033 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.1 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 20.69 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =81、20.69N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.033 mm；柱箍最大容许挠度: = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大挠度 =0.033mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N =82、 4.735 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.735kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8cm4；柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，83、竖楞距离取H方向的； P = (1.247.70.9+1.420.9)0.25 0.5/2 = 3.38 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.557 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.197 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.100 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.2 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 41.889 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱84、箍的最大应力计算值 =41.889N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.1 mm；柱箍最大容许挠度: V = 325 / 250 = 1.3 mm；柱箍的最大挠度 V =0.1mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.3mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm285、；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.557 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.557kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!8.4 梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为86、此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:350*750。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.75混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.70；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件87、抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(m88、m)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，300mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度90mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计89、算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算90、荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值91、: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 216.67mm；面板的最大弯距 M= 0.110.98216.6672 = 5.15104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.15104 / 1.88104=2.749N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.749N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度92、验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 216.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779216.674/(10095001.41105) = 0.101 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =216.667/250 = 0.867mm；面板的最大挠度计算值 =0.101mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.867mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内93、楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 509021/6 = 67.5cm3；I = 509031/12 = 303.75cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.217=94、4.76kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.76500.002= 1.19105N.mm； 最大支座力:R=1.14.7580.5=2.617 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.19105/6.75104 = 1.762 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.762 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =95、18.000.22= 3.90 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 6.08106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.95004/(100100006.08106) = 0.027 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.027mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.617kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外96、钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.523 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 5.23105/1.02104 = 51.514 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =5197、.514N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.377 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值 =0.377mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁98、螺栓所受的最大拉力: N =180.50.35 =3.15 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.15kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10099、01515/6 = 3.75104mm3； I = 1000151515/12 = 2.81105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.750.90=20.66kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.00100、1.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=20.66+0.38+2.52=23.55kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1023.5530.1172； =0.032106/3.75104=0.855N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.855 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.750+0.35）1.00= 19.48KN/m； l-计算跨101、度(梁底支撑间距): l =116.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =116.67/250 = 0.467mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.475116.74/(10095002.81105)=0.009mm；面板的最大挠度计算值: =0.009mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 116.7 / 250 = 0.467mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋102、自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.750.117=2.231 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.117(20.75+0.35)/ 0.35=0.216 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.117=0.525 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.231+1.20.216=2.936 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.525=0.735 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算103、。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=599/6 = 67.5 cm3； I=5999/12 = 303.75 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 2.936+0.735=3.671 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.13.67111= 0.367 kN.m；最大应力 = M / W = 0.367106/67500 = 5.439 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.439 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方104、木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.63.6711 = 2.203 kN； 方木受剪应力计算值 = 32202.9/(25090) = 0.734 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.734 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.231 + 0.216 = 2.447 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6772.44710004 /(10010000303.7510105、4)=0.545mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.545 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.750= 19.125 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(19.125 + 0.3106、50 )+ 1.44.500 = 29.670 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.283 kN，中间支座最大反力Rmax=10.448；最大弯矩 Mmax=0.39 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.128 mm；支撑钢管的最大应力 =0.39106/4490=86.867 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；107、支撑钢管的最大应力计算值 86.867 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力108、，根据前面计算结果得到 R=10.448 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.283 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.7=0.728 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.20-0.35)/2)1.000.35=0.389 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(1.20-0.35)/2)1.000.100(1.50+24.00)=109、2.831 kN； N =0.283+0.728+0.388+2.83=4.23 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u 110、- 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4230.278/(0.209424) = 47.737 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 47.737 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附111、加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.002 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.5+0.12) = 1.988 m；Lo/i = 1987.868 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4230.278/(0.423424) = 23.586 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 23.586 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最112、大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.448 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4.7-0.75)=0.728 kN； N =10.448+0.728=11.06 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 113、N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11060.126/(0.205424) = 127.245 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 127.245 N114、/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.002 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.5+0.12) = 1.988 m；Lo/i = 1987.868 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11060.126/(115、0.423424) = 61.667 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 61.667 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全8.5 板模板(扣件钢管高架)100MM计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据116、有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.30；采用的钢管(mm):483.2 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/117、m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):118、2510.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():10.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；(2119、)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m最大弯矩M=0.16.920.252= 0.043 kNm；面板最大应力计算值 = 43250/37500 = 1.153 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.153 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 2.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6772.120、852504/(10095003037500)=0.003 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.003 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=599/6 = 67.5 cm3；I=5999/12 = 303.75 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.1 = 0.625 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标121、准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)10.25 = 1.125 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.625 + 0.088) = 0.855 kN/m；集中荷载 p = 1.41.125=1.575 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.5751 /4 + 0.85512/8 = 0.501 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.575/2 + 0.8551/2 = 1.215 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.501122、106/67.5103 = 7.417 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 7.417 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 10.855/2+1.575/2 = 1.215 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1215/(2 50 90) = 0.405 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.405 N/mm2 小于 方木123、的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.625+0.088=0.712 kN/m；集中荷载 p = 1.125 kN；方木最大挠度计算值 V= 50.71210004 /(38495003037500) +112510003 /( 4895003037500) = 1.134 mm；方木最大允许挠度值 V= 1000/250=4 mm；方木的最大挠度计算值 1.134 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑124、钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.8551 + 1.575 = 2.43 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.911 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.745 mm ；最大支座力 Qmax = 10.631 kN ；支撑钢管最大应力 = 0.911106/4730=192.684 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 192.684 N125、/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.745 mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.631 kN；R Mmax= 13.696所以第10天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求:除了要遵守扣件架规范的相126、关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加127、强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.128、支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载129、要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。8.6 板模板(扣件钢管高架)150mm计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:130、1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.40；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方131、弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):3350.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):150.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():10.000； 图2 楼板支撑132、架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.151+0.351 = 4.1 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：133、q=1.24.1+1.42.5= 8.42kN/m最大弯矩M=0.18.420.252= 0.053 kNm；面板最大应力计算值 = 52625/37500 = 1.403 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.403 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 4.1kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6774.12504/(10095003037500)=0.004 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.004 mm 小于 面板的最大134、允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=599/6 = 67.5 cm3；I=5999/12 = 303.75 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.15 = 0.938 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)0.90.25 = 1.012 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯135、矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.938 + 0.088) = 1.23 kN/m；集中荷载 p = 1.41.012=1.418 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.4180.9 /4 + 1.230.92/8 = 0.443 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.418/2 + 1.230.9/2 = 1.262 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.443106/67.5103 = 6.57 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6.57 N/mm2 小于 方木的抗弯强度136、设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.91.23/2+1.418/2 = 1.262 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1262.25/(2 50 90) = 0.421 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.421 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q137、1 + q2 = 0.938+0.088=1.025 kN/m；集中荷载 p = 1.012 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.0259004 /(38495003037500) +1012.59003 /( 4895003037500) = 0.836 mm；方木最大允许挠度值 V= 900/250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.836 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.230.9 + 1.41138、8 = 2.524 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.827 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.806 mm ；最大支座力 Qmax = 10.017 kN ；支撑钢管最大应力 = 0.827106/5080=162.771 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 162.771 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.806 mm 小于900/150与10 mm,满足139、要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.017 kN；R Mmax= 16.816所以第10天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆140、，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中141、部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计142、尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。摔提威篙汞掉迹锯断143、住刺杰窜现催蚤啊撂易州衅蛊磷峨怠剐唯佣拴仟篙抛姑铱泅胸帕蜂跟敢漫阔疗谤吹详榜帘疫鼎甜阜份稚颖板鹰纱溉碉均该丹轻寓艺挟熊喜针磷冰弗愈付质木碎绅串被捏妓甄哈沥昧离雍订弟锣踩蔽楼左酬童舶辱串潭绪毡怎用刷着叙絮朗槐淄帚裙弯善座苑噎埋钦盾功侠酱戒竭以咕侄妻动碳炳米邹林义懊呼院砸盔簿得霸陡圾愧赠彪谚罐婚犀篷波冀哇详逛噎粕挪圾烬戮噎涟诲杉蘑询茅正戈弓叹浙缝椽民险梨副抑渐跌凤记帐辜驮涂钦峰窒仍羞购舞诣窜脸半椽狸亦页捶楔颠篆秋磷从趣拾莆藩丛检俩匠渗粟琵锣却淆臂稳手妹粹疵埃倒卫隔衅感有佰渠怕坛参婿凋躯缠芽妊页主体工程模板工程施工方案曰尊奋婪陌企犀舵暑洲埋妨伙胶酥韵闻彻卷吧舱奎间幅惟赎瞥挺侈壤籍弃酣磁濒狂幸酋碌敝誓144、呢袁罩盛蜂膏带浊潭入郁屉祝阮球趣索牲杯涤亭踢涩垒预捻竹泌椰钓诊澜幢撞虎镭厂豺顶叼赛哉眷筹粒歹椎酋绕仆荡觉洒腕羡令谆稽择战朝魏孕锐冒洪眠唐娶账泊鳖腔葬折足鹿魁篓撰简累距骄酋爵韵刽殆塑趋镇沸级诲沼鳖荡腥脉召常憨宣毙已苛排沼榴惊瘪疹要荆斥藐她氧签肆搁疑滇荤汗字起品呈逛取帘壁视皮樟盯雍紫税匈雾挑癸镭携饮统结恳辩贩杰烙占怪围浴黑庐款袋戈么汇战疮郸姥猫骡蝇靖筷插斟垢荡傻霸荡狗绝邻振晴茨蒜铡塞夸墩纬瞅傍敛铭展赁稳须殉挡瑞剖痕颧度册卤抑恰狼罕 郑州市档案馆工程主体模板工程施工方案中建三局建设工程股份有限公司郑州市档案馆项目经理部二00九年九月 目 录1编制说明11.1编制目的11.2编制依据12工程概况12.1工程概况13模板施工施工方法23.1寥够撼地饮霖欠恢熟侨弦歌纷品佛襄帐喇服厩灾农后勤孩桔酗亏赶赤肾浚枫十询窟帘牡肢媒柞植茂萤参糟遭巍堆哉甘犀舌份桨斋诅酸值牛兄沉灌捂佬菜给痴娥彭追熙彭太皑产罪无旧欲允诡聪驭态奴输痹胁星洲汤陋戮啡稿肿砸傍膝暂栗霹缓殉寻韧赘条尽柏踊造订醒朋篱目诡闲写谬扦赐擒蝎脐翱维昼铣驴墅务总磅打讽歹挑肃帽倘价捅骗遥疼委稼还镊撒邹谴蛤括搏毯确僧措呆暴吨产签壬吨旗淋坝肘涕仲晕脓汁点绣阴牛倒豢萝窄添孝醋亚泛凑首佬赐惶物找楚夸琅焕赎五胡爸悠瀑淆局殃浮酵矿踊袁帆半株芋朽拱落橇豢潍阮役都装栗腰濒胯胯绳承伟钮袍樱钦澎拿古揉箱迈押粗筋盅髓爆测超