1、目 录1、工程概况 12、编制依据 13、施工部署 24、模板体系及所承受的荷载 25、模板工程施工方法、配板设计图、支撑设计布置图 46 、模板及其支撑系统的验算87 、模板的安装368 、模板拆除的程序和方法389 、模板及配件的规格、数量汇总表和周转使用计划3910、模板工程中的安全要求4011、模板的防火技术措施411、工程概况福建华电储运有限公司罗源湾港区可门作业区码头扩能工程生产生活管理区1#、2#、3#、4#候工楼、1幢综合楼、位于福州市连江县坑园镇福建华电储运有限公司，福建省连江县坑园镇内。由桩基、土方、主体建筑及附属设施的土建、给排水、强电、等工程组成。总建筑面积为191762、m2。本工程为六度抗震设防，场地类别为类，结构抗震等级为四级。工程规模及概况：名称占地面积（m2）建筑面积（m2）层高（m）高度（m）主要功能1#、4#楼5562355122.42.816.55住宅2#、3#楼5562355122.42.816.55住宅综合楼97255123.64.523.9综合 本工程柱断面尺寸一般为300*400、350*400、400*500、400*600、400*1000等，最大柱断面尺寸则为400*1000。 梁截面尺寸为200*350、200*400、200*500、200*600、300*800等，最大梁截面尺寸则为300*800。板截面尺寸一般为100。综合3、楼开间一般为3.6m，进深为7.1m候工楼开间一般为3.3m，进深为4.5m。2、编制依据1、本工程14候工楼及综合楼施工图纸2、建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2001)3、混凝土结构工程施工及验收规范(GB50204-2002)4、建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)5、施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005)6、建筑施工手册第四版7、工程建设强制性条文3、施工部署3.1、本工程模板主要采取现场拼装法施工。模板采用18mm厚胶合板，横楞和纵楞均采用方木，对拉螺栓采用10和12钢筋，梁板模板支撑均采用扣件式钢管脚手架支撑。3.2材料:支模面板采用优质胶合板，规格4、尺寸为9.5183018mm，1200244018mm两种，其表面平整光滑，耐磨性强。支撑采用扣件式钢管脚手架，可调式、底座，对拉螺栓及专用柱箍等。骨料及搁栅选用50100mm，80100mm，100100mm，75100mm，四种规格的方木，并经刨光处理，保证断面一致，且腐烂扭裂的木材不得使用。脱模剂：采用水性脱模剂。麻袋：堆放及安装钢筋时，采用普通麻袋保护模板搭设模板支架用的钢管、扣件、使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。4、模板体系及所承受的荷载4.1、模板及支架的设计荷载、模板及支架的自重：楼板模板0.3kNm2，梁板模板0.5kNm2；5、新灌混凝土自重，普通混凝土采用24kNm3；、钢筋自重，板为1.1kNm3混凝土，梁为1.5kNm3；、施工人员、施工设备和混凝土堆集的自重：计算模板及直接支撑模板的小楞时，均布荷载为2.5kNm2，另以集中荷载2.5kN，再行验算；比较两者所产生的弯矩，取其大值。计算直接支撑小楞结构构件时，均布荷载为1.5kNm2。支架立柱及其他支承结构构件计算时，均布活荷载为1.0kNm2。、振捣混凝土时产生的荷载：对水平面模板为2.0kNm2；对垂直面模板为4.0kNm2；、新浇混凝土对模板侧面的压力。参照混凝土结构工程施工质量验收规范中的规定。、倾倒混凝土时所产生的荷载：溜槽、串筒或导管：2kNm26、；容量小于0.2 m3 的运输器具：2kNm2；容量为0.2 m3 至0.8 m3 的运输器具：4kNm2；容量0.8 m3 以上的运输器具：6kNm2；(8)东北落叶松，弹性模量E（N/mm2）10000，木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）17.0, 木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）1.6;(9)胶合板弹性模量E（N/mm2）9500.0，胶合板抗弯强度设计值（N/mm2）13.04.2、荷载组合序号 模板类别 组合荷载 计算承载能力 验算刚度梁模板的模板及支架 1.2+1.4 1.2+4.3、强度计算内容、计算梁、楼板模板结构构件最大弯矩、剪力和挠度。计算模板及其支架的挠度，使其最大7、变形不得超过规定值。、模板结构构件承载能力验算和稳定性验算，确定支撑材料、支撑方式和立柱间距。、在计算过程中绘制细部构造大样图，注明材料尺寸、规格、接头方式、问距、纵横支撑及剪刀撑。、钢模板及其支架的设计应符合钢结构设计规范的规定，其设计荷载值乘以0.85 的折减系数。采用冷弯簿壁型钢应符合冷弯簿型钢结构技术规范，其荷载值不予折减。、验算模板及其支架的刚度时，其变型值不得超过下列数值：)结构使用时表面外露者，模板的变形值不得超过其跨度的1400；结构使用时天棚隐蔽者，模板的变形值不得超过其跨度的l250；支架的压缩变形值或弹性挠度；为相应结构计算跨度的11000。、木模板受压杆件的长细比不得超8、过150，钢模板受压柱和衍架的长细比不得超过150，受拉时不得超过250。按构造要求设置纵横向支撑和剪刀撑。、模板应支撑在坚实的地基上，并应有足够的支撑面积，严禁受力后地基产生下沉，支撑柱下用有一定强度和刚度的材料作为垫板。5、模板工程施工方法、配板设计图、支撑设计布置图5.1模板工艺流程，模板工程施工工程工艺流程框图。熟悉图纸和模板施工组施工方案技术交底模板配料、制作、编码上道工序质量互检施工现场轴线放样轴线技术复核模板定位放样模板规范安装班组自查施工质量施工员质量检查质检员质量复查、核定监理人员核验认可合格按照监理人员要求进行整改不合格进入下道工序施工通过同等条件养护砼试块砼达到该构件模板9、拆除经施工员下令拆除模板5.2柱模板安装柱模板的设计柱模面板选用915183018胶合板,竖楞及柱箍选用50100、100100松中方,对拉螺栓选用10、12钢筋,其间距、数量分别见下表。柱模板用料参考表面板材料柱子断面柱箍断面柱箍间距竖楞18胶合板400400及以下250100mm600mm2根100100mm 松中方450500400600250100mm500mm3根50100mm松中方40010002100100mm配2根12螺栓400mm35根50100mm松中方 柱模板安装示意图柱模的施工顺序 安装柱模时，应先在楼面上弹出柱轴线及边线测定标高找平柱脚立柱模加柱箍支设侧面稳定斜撑浇捣10、砼拆柱模（修整，翻至上一层使用）。 柱模施工的要点及细部要求 为保证断面尺寸，在柱断面用四个脚用25253mm角钢焊接在柱筋上作限位，用水准仪将相邻的水准点转移到柱钢筋上（一般为楼层结构标高上500mm），以此标高来控制柱模顶的标高。 柱与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难点之一。首先在安装柱模时，控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模安装基本结束时，在梁板模上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。 在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，以保证砼质量。 清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出11、100200的清扫洞口，从而保证砼浇捣质量。拉结筋埋设：当砌体与框架柱相连接时，应在柱模上弹出砌体厚度控制线，然后沿高度方向每隔400mm钻两个孔，最后在浇捣砼之前插入26拉结筋，长度一般不小于700mm，确保砌体拉结筋位置正确。5.3梁、板模板安装梁、板模板及支撑的设计面板选用915183018胶合板,次楞、主楞分别选用50100、100100松中方,对拉螺栓选用10钢筋,其间距、数量分别见下表。梁模板用料参考表梁高h立档断面立档间距次楞木断面次楞木间距主楞木断面主楞木间距立杆间距(沿跨度方向备注h5005010040010010012001400500h70050100mm4505010012、3501001001200140080050100mm4205010030010010012001200梁中一道10螺栓梁板模板安装操作流程如下： 先沿主梁梁位走向安放梁底立杆（后安放板底立杆）上顶托、主龙骨、次楞木梁模安装楼板面模板安装梁板钢筋安装梁板混凝土浇筑养护混凝土达到拆模强度， 拆除模板、支撑模板翻转上一层继续以上工序梁模板梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。当梁高超过700mm时，为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧13、模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。平板模板板模板用料参考表板厚h（mm）搁栅断面搁栅间距牵杆断面牵杆间距120501006001001001100mm平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线上牵杆托木，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，按设计间距，摆放搁栅，最后在搁栅上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。为了节约模板，不造成浪费现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。所有板缝力争拼密缝，确保砼表14、面光滑平整。6、 模板及其支撑系统的验算6.1柱以最大4001000mm2预算:一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1000mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=400mm， 柱模板支撑计算简图 柱模板的计算高度 L = 2800mm， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm。 柱箍采用250100mm木方。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混15、凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.860kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.860kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受16、模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。 荷载计算值 q = 1.254.8600.400+1.44.0000.400=28.573kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板17、的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.221.944+1.41.600)0.237 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.16110001000/21600=7.462N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.221.944+1.41.600)0.237=4.072kN 截面抗剪强度计算值 T=34072.0/(2400.00018.000)=0.848N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=118、.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67721.9442384/(1006000194400)=0.405mm 面板的最大挠度小于237.5/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.237m。 荷载计算值 q = 1.254.8600.237+1.44.0000.237=16.965kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为19、静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.786/0.400=16.965kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.116.9650.40 最大剪力 Q=0.60.40016.965=4.072kN 最大支座力 N=1.10.40016.965=7.465kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.271106/83333.3=3.26N/mm20、2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34072/(250100)=1.221N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67714.138400.04/(1009500.004166666.8)=0.062mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.254.86+1.44.00)0.221、37 0.400 = 6.79kN B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B 柱箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍变形图(mm) B 柱箍剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 11.226kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm B 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)B柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.439106/166666.7=2.63N/mm222、 B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)B柱箍抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=37833/(2100100)=1.175N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 B柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)B柱箍挠度计算 最大变形 v =0.1mm B柱箍的最大挠度小于463.3/250,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 23、12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.226 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.254.86+1.44.00)0.087 0.400 = 2.50kN H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m) H 柱箍变形图(mm) H 柱箍剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.000kN 经过计算得到最大变形 V24、= 0.7mm H 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)H柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.212106/166666.7=7.27N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35000/(2100100)=0.750N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm225、 H柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)H柱箍挠度计算 最大变形 v =0.7mm H柱箍的最大挠度小于660.0/250,满足要求!6.2梁模板扣件钢管脚手架支撑验算以350mm1400mm梁验算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):1.40；混凝土板厚度(mm):100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.00；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁26、截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N27、/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350 ，主楞竖向根数：4；主楞间距为：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压28、力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧29、模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 30、1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 350mm；面板的最大弯距 M= 0.12521.963502 = 3.36105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.36105 / 7.35104=4.575N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l 31、= 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值: = 521.963504/(38495004.86105) = 0.929 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.929mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面32、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 177mm； 内楞的最大弯距: M=0.10121.96176.672= 6.92104Nmm； 最大支座力:R=133、.121.960.177=8.455 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.92104/1.28105 = 0.541 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.541 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67721.34、965004/(100100005.12106) = 0.181 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.181mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81022/6 = 266.67cm3；I = 81032/12 = 1333.33cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2)35、 M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=2.69 kNm；其中，F=1/4qh=7.686，h为梁高为1.4m，a为次楞间距为350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.69106/2.67105 = 10.088 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =10.088N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：10000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力36、标准值：F=7.686kN； l-计算跨度：l=500mm； I-外楞的截面惯性矩：I=13333333.333mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.6157686.000500.003/(10010000.00013333333.333)=0.116mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.116 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.116mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取17037、 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.775 =9.455 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.455kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、38、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 12001818/6 = 6.48104mm3； I = 1200181818/12 = 5.83105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.201.39、400.90=46.27kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.200.90=0.45kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.200.90=3.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=46.27+0.45+3.02=49.74kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1049.7450.1172=0.068kNm； =0.068106/6.48104=1.045N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.045 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时40、不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.400+0.35）1.20= 43.26KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =116.67/250 = 0.467mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67743.26116.74/(10095005.83105)=0.01mm；面板的最大挠度计算值: =0.01mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 116.7 / 250 = 0.467mm，满足要求！七、梁底支撑的41、计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.40.117=4.165 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.117(21.4+0.35)/ 0.35=0.367 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.117=0.525 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计42、值 q = 1.24.165+1.20.367=5.439 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.525=0.735 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 5.439+0.735=6.174 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.16.1741.21.2= 0.889 kN.m；最大应力 = M / W = 0.88943、106/83333.3 = 10.669 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 10.669 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.66.1741.2 = 4.445 kN； 方木受剪应力计算值 = 34445.28/(250100) = 1.334 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.334 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的44、挠度和，计算公式如下: q = 4.165 + 0.367 = 4.532 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6774.53212004 /(10010000416.667104)=1.527mm；方木的最大允许挠度 =1.2001000/250=4.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.527 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.8 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.400= 35.700 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.3545、0 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(35.700 + 0.350 )+ 1.44.500 = 49.560 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.561 kN，中间支座最大反力Rmax=9.585；最大弯矩 Mmax=0.195 kN.m；最大46、挠度计算值 Vmax=0.037 mm；最大应力 =0.195106/4490=43.451 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 43.451 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =1.561 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295=0.775 kN； N =1.561+0.775=2.335 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 47、查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.73；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.731.5 = 2.997 m；L48、o/i = 2997.225 / 15.9 = 189 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.201 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2335.358/(0.201424) = 27.403 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 27.403 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =9.585 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5-1.4)=0.775 kN； N =9.585+0.775=49、10.143 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.73；上式的计算结果：立杆计算长度 L50、o = k1uh = 1.1551.731.5 = 2.997 m；Lo/i = 2997.225 / 15.9 = 189 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.201 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10142.669/(0.201424) = 119.012 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 119.012 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！6.3板模板扣件钢管脚手架支撑验算以100mm板验算：1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度51、(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.10；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):52、13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：木方 : 6080mm；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100153、.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m最大弯矩M=0.16.920.252= 0.043 kNm；面板最大应力计算值 = 43250/54000 = 0.54、801 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.801 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 2.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6772.852504/(100950048.6104)=0.016 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.016 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=555、101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.1 = 0.625 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.625 + 0.088)+1.40.625 = 1.73 k56、N/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1251.730.82 = 0.138 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.138106/83333.33 = 1.661 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.661 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6251.730.8 = 0.865 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.865103/(2 50100) = 0.26 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =57、 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.26 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.712 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5210.7128004 /(10095004166666.667)= 0.038 mm；最大允许挠度 V=800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.038 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算；托梁采用：木方 :58、 6080mm；W=64 cm3；I=256 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.73 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.811 kNm ；最大变形 Vmax = 1.482 mm ；最大支座力 Qmax = 8.542 kN ；最大应力 = 811067.237/64000 = 12.673 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=13 N/mm2；托梁的最大应力计算值 12.673 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 13 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.482mm 小于59、 800/250,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.1 = 0.706 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3510.8 = 0.28 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.110.8 = 2 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.986 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 10.60、8 = 3.6 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.623 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.623 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/m61、m2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8623.008/（0.537424） = 37.872 N/mm2；钢管立杆的最大应力62、计算值 = 37.872 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.004 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.004(1.5+0.12) = 2.122 m；Lo/i = 2121.552 / 15.9 = 133 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；63、=8623.008/（0.381424） = 53.379 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 53.379 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。7、模板的安装1. 支模前应熟悉图纸设计，确定承台、基础梁的几何尺寸、形状；2. 做标高测量工作，用水准仪将建筑物楼层相对标高引测到模板支撑架或其他相对固定物件上作为参照标高，一般取楼层结构标高1.000m为宜。3. 立模要按现有的控制线组装，如有不相符，应及时检查模板拼装64、是否符合图纸要求；4. 模板的组装应注意拼缝，因楼板梁比较多；故要求接缝处的模板进行倒角，不得在拼缝处塞木条来代替空隙，拼缝处的加固应多加支撑，且拼缝处上口钉加帮条，确保梁板砼在接缝处不漏浆。5. 模板组装前要涂刷脱剂，严禁后刷，避免污染钢筋。6. 模板拼装要严格安施工方案进行施工，模板支撑体系的立杆和水平横杆间距不得随意更改，以保证模板系统的整体稳定。7. 电梯井筒体模采用现场加工，制作准确，立模后应紧靠定位基准线，两侧模板均应利用斜撑调整和固定其垂直度。8. 柱箍采用钢管加螺栓，每600mm一道，每1800mm高时与支撑架进行有效连接稳固。上下两道柱箍离楼板间距为250mm。梁、板跨度大于65、4m的模板按规范要求起拱，起拱高度为跨度的2。梁高超过700mm的，梁模板增设对拉螺杆，间距为1000mm。9. 梁板底模应搁于柱侧模之上，梁底模拼接时，小块模板接在梁中，不得在梁与梁相交处拼接，梁侧模亦同。梁柱节点模板镶接应牢固，确保梁柱节点断面尺寸准确，在支梁模时，应考虑方便拆模，以减少模板的损伤。楼板支撑时，枋木应搁置平整，使混凝土楼板成形后平整挺刮。10. 本工程楼梯支模时，结合设计图中各楼梯装修的踏步面层做法及其工艺要求，支模时踏步应留出面层装修余地，并对休息平台和踏步标高进行严格控制。电梯井道模板的垂直度控制要严格，垂直累计偏差不得大于20mm，井道内的第一节模板支撑必须牢固，不得66、产生水平位移和扭曲，为下次施工创造有利条件。11. 本工程采用木胶合板，施工时，梁板内的木渣等难以清理，各工段施工时，一定加强这方面的管理。另外现场配备大功率的吸尘器清理梁柱节点内的杂物，确保混凝土出现夹渣现象，保证混凝土质量。12. 后浇带处采用双层钢板网，彩条编织布及钢筋对口撑。在后浇带处先支两层钢板网，在钢板网外用彩条编织布封面，再用模板和钢筋撑牢，确何后浇带断面尺寸准确。后浇带处的模板和支撑要和其它模板、支撑分开，单独成一体系，以便拆模时，保留此处的原支撑。如右图所示：13. 基础支模顺序由深至浅，由承台至梁安装，模板组装完毕后，应检查模板的支撑是否牢固。检查符合要求后，再进行下一道工67、序施工。8、模板拆除的程序和方法1. 拆模顺序和方法，应按照模板施工方案进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位及自上而下的原则。拆模时，严禁用锤子和撬棍硬砸硬撬。 2.拆模时混凝土的强度，应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下列规定：不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。一般墙体大模板在常温条件下，混凝土强度达到1N/mm2即可拆除。梁底板模待混凝土强度大于设计强度的75%时，才能进行拆模，如果跨度大于8m或悬臂梁时，混凝土强度必须达到100%时，才能进行拆除。拆模强度的确定由同条件养护试块强度试验报告为依据。承重模板，68、包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到规定，方可拆除。在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题，应暂停拆模，经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。已拆除模板及其支架的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。3.拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，技术负责人方可批准拆模。4.各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆顺序进行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。5.拆摸时下方69、不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误人被砸伤。6.现浇楼板及框架结构拆模。一般现浇楼板及框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍拆柱侧模拆楼板底模拆梁侧模拆梁底模。多层楼板模板支柱的拆除，下面应保留几层楼板的支柱，应根据施工速度、混凝土强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的差距通过计算确定。7.现浇柱模板拆除。柱模板拆除顺序如下：先拆除斜撑或拉杆(或钢拉条)自上而下拆除柱箍或横楞拆除竖楞并由上向下拆除模板连接件、模板面。8.后浇带部位拆模时，应保留后浇带处的梁板模和支撑，并且不得更换支撑，要保留原支撑，上下层支撑对齐。待后浇带施工完毕后，才能拆除。9、模板及配件的规格、数量汇总表和周转70、使用计划1. 模板及配件的规格、数量汇总表材料规格数量单位模板10500M2木方2m、2.5m、3m长12000条柱箍1m长16000条顶托5600个步步箍12000个丝杆5600条钢管483.5、6m长2400条钢管483.5、4.2m长400条钢管483.5、2.6m长6400条钢管483.5、2.8m长2000条钢管483.5、1.5m2m长4000条十字扣件24000个活动扣件3200个直接扣件1600个2. 周转使用计划由于本工程施工进度较紧，主体结构施工时，1#、2#楼六层框架结构各配备柱模二套，梁板模两套，梁底撑三套；3#、4#楼框架结构则配备柱模二套，梁板模两套；综合楼配备柱模71、一套，梁板以候工楼的梁板模周转，以满足流水翻转施工需要。10、模板工程中的安全要求1. 在柱子上继续安装模板时，模板应有可靠的支承点，柱及梁的对拉螺杆应平直相对，对拉螺杆不得斜拉硬顶，以防螺杆因受力不均局部拉断造成炸模现象。2. 施工机具应由现场机电工进行检修后才可运转，必要的防护罩等齐全，电动机具的接电规范，符合现场有关机具与用电安全制度的要求。3. 作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁直接放在模板或脚手架上，防止掉落。操作人员进行施工操作，均应戴好安全帽并系好帽扣，高空作业应系好安全带，挂好挂钩。4. 安装柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆，对模板工程中的扣件连接必须拧紧，并抽查扣72、件的扭力矩。5. 安装中及安装完成的梁板模上，不得集中堆载或堆放过重的机具、材料。6. 模板支设完毕，浇筑混凝土时，必须有专人看护模板，对柱及梁板的支撑和对拉严密监控，发现情况立即中止混凝土浇筑并及时进行加固。7. 对采用泵送商口混凝土浇筑面梁板的，首先在泵管支撑架下加焊200300mm水平光滑钢管，使其可在模板上进行滑动，以利于抵消泵送时的水平振动力，减小泵送混凝土对支撑体系的影响；其次，在泵送管道的搭设路线下的支撑架，在原有构造斜撑基础上，适当增加斜撑杆以加强支撑架的整体稳定性。泵送管道及泵管支撑架，均不得与外脚手架、模板支撑架或墙柱侧模相连接，避免泵送纵向振动对外架及支撑体系的破坏。8.73、 拆模操作前，由技术负责人及木工翻样对施工班组进行详尽的安全技术交底。9. 拆模操作时，上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。应采用可靠的登高工具，除操作人员外下面不得站人，高处作业应挂好安全带。10.拆模的施工顺序基本与安装顺序基本相反，遵循先支后拆、先非承重部位、后承重部位及自上而下的原则。支撑体系应在梁板逐步拆除完成才可拆除。11、模板的防火技术措施1.木料堆场严禁吸烟。2.木料堆场严禁动用明火。3.木料堆场、制作场不准堆放易燃、易爆品及危险品。4.夜间作业不得使用碘钨灯照明。5.下班前必须将木屑、零星木块等清除干净。6.下班时必须切断电源。7.木料堆场、制作场必须配板消防灭火器材。