1、宣城市香溢梅溪住宅三期1#、2#、15#、23#及地下室脚手架、钢卸料平台专项施工方案 修改、整理： 审 核： 审 批： 目录目录i第一章 工程概况1一、工程概况1二、施工平面布置3三施工要求和技术保证条件3第二章 编制依据3第三章 施工计划4一、施工进度计划4二、机械设备计划5三、材料物资计划5第四章 施工工艺技术6一、 搭设方案设计6二、 材料的选用与材质的要求9三、脚手架的构造要求10五、脚手架的搭设规定11六、脚手架搭设质量的检查验收规定11七、脚手架检查验收12八、脚手架的拆除13九、附图14第五章 人货电梯接料平台14一、料台放置位置及搭设方式14二、料台材料准备与搭设要求17三、2、料台的设计计算18四、附示意图23第六章 卸料钢平台23一、悬挑钢平台制作规格23二、操作平台安全要求24三、设计计算25四、附示意图31第七章 施工安全保证措施31一、组织保证31二、技术措施32（一）一般要求32（二）脚手架的搭设措施331、落地脚手架搭设搭设顺序332、纵横向扫地杆333、纵、横向水平杆344、立杆345、连墙件的设置346、剪刀撑与横向斜撑设置357、脚手板的铺设358、平网设置方法369、悬挑架搭设方法及要求3610、“临边”、“洞口”防护要求3811、电梯井部位防护3912、开口架处理3913、太阳能板及空调板处的架子加固处理4014、防电避雷措施4015、消防措施3、4116、外架悬挑梁洞口封堵措施41三、监测监控42四、安全措施43五、文明施工要求45六、应急救援预案46七、处置措施52第八章 劳动力计划53第九章 脚手架的搭设方法及各项安全稳定性设计计算书54第十章 附图81一、悬挑外架剖面图81二、工字钢悬挑梁平面布置图82三、落地外架平面布置图86四、外立面示意图93五、人货电梯接料平台97六、钢卸料平台示意图99七、防坠平网示意图 八、钢丝绳夹、锚环、吊钩示意图100九 、工字钢、拉结点、锚环制作大样101十 、电梯、临边、洞口防护及连墙件示意图102十 一、施工平面布置图104十 二、转角、防护、三角斜撑、落地架剖面大样图105第一章 工程概况4、一、工程概况工程名称：香溢梅溪住宅三期1#、2#、15#、23#及地下室建安工程工程地点：宣城市水阳江大道与薰化路交叉口处西北角建设单位：宣城市地矿置业有限公司 设计单位：江苏省邮电规划设计院有限责任公司勘察单位：核工业芜湖工程勘察院 监理单位：芜湖振兴工程建设监理有限公司 施工单位：云南工程建设总承包公司承包范围：包括但不限于土方挖填、地基（桩基）基础、基坑支护、土建工程、装饰装修（公共部分二次装饰装修不在本次招标范围内）、安装等工程施工。（具体以本工程施工图纸、图纸审查意见、招标答疑和工程量清单为准）。工程概况:地上24层（部分18层），剪力墙结构，层高2.9m；地下二层,框架结构，层高35、.6m；基坑开挖深度2.512.5米，总建筑面积约57501.08平方米。栋号建筑面积层数檐高1#9451.3618+1(跃层)55.1m2#9451.3618+1(跃层)55.1m15#10219.7824+1(跃层)72.5m23#11532.5824+1(跃层)72.5m二、施工要求和技术保证条件严格控制架子搭设间距及采取构造措施，过程中认真监督。从相关法律法规、规范、标准、施工组织设计，材料、设备，施工工艺，安全保证措施，劳动力组织等方面来保证。具体详见本专项施工方案中相关内容。第二章 编制依据1. 危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质【2009】87号文）；2. 工程测量规范（6、GB50026-2007）；3. 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）；4. 直缝电焊管（GB/T13793）标准；5. 碳素结构钢（GB/700）标准；6. 钢结构设计规范（GB50017-2003）；7. 建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；8. 建筑施工安全技术统一规范（GB50870-2013）；9. 建筑工程施工现场消防安全技术规范（GB50720-2011）；10. 混凝土结构设计规范GB50010-2010；11. 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；12. 建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；13. 施工现场临时7、用电安全技术规范（JGJ46-2005）；14. 建筑机械使用安全技术规程（JGJ79-2002）；15. 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；16. 建筑施工现场环境与卫生标准（JGJ146-2013）；17. 施工企业安全生产评价标准（JGJ/T77-2010）；18. 中华人民共和国工程建设标准强制性条文；19. 中华人民共和国建筑法；20. 中华人民共和国建设工程质量管理条例；21. 中华人民共和国建设工程安全生产管理条例；22. 施工组织设计；23. 建筑施工图纸；第三章 施工计划一、施工进度计划严格控制架子搭设间距及采取构造措施，过程中认真监督。从相关法律法规、规范、8、标准、施工组织设计，材料、设备，施工工艺，安全保证措施，劳动力组织等方面来保证。具体详见本专项施工方案中相关内容。搭设阶段随着主体结构进行搭设，拆除时待外墙装饰装修完毕时进行拆除（若外墙装饰装修采用吊篮施工时，待屋面工程完成后进行拆除），具体详见下表：楼号预计安装时间预计拆除时间备注1#2#15#2016年12月15日23#二、机械设备计划拟投入的主要施工机械设备表序号机械或设备名称型号规格数 量生产能力备注1塔吊QTZ63C3良好材料吊运2自卸汽车EQ30925良好材料运输3汽车吊QY161良好材料吊运4全站仪KTS-422RL1良好控制测量5水准仪KL-603良好施工测量6经纬仪DT-229、良好施工测量三、材料物资计划根据方案及计算，投入的材料如下表所示：序号材料名称计量单位计划数量1.6m 16#工字钢根2.4.5m 16#工字钢根3.3m 16#工字钢根4.10#槽钢m5.14b#槽钢m6.6x19+1，公称抗拉力1400Mpa 14钢丝绳m7.20圆钢m8.483.0钢管吨随施工进度增减9.绳卡个10.扣件个随施工进度增减第四章 施工工艺技术一、 搭设方案设计1、1#、2#住宅楼（18+1F）A、落地架：从标高-1.2m处采用常规（双排）落地式脚手架搭设至2层顶（标高为5.8m处），搭设高度为5.8m+1.2m=7m。B、悬挑架：第一次、从3层（标高为5.8处）采用16#工10、字钢悬挑式钢管脚手架搭设至8层顶（标高为20.3m处）；第二次、从8层顶（标高为20.3m处）采用16#工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至14层顶（标高为37.7m处）；第三次、从14层顶（标高为37.7m处）采用16#工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至檐口（标高为55.1m处）。2、15#、23#住宅楼（24+1F）A、落地架：从标高-1.95m处采用常规（双排）落地式脚手架搭设至2层顶（标高为5.8m处），搭设高度为5.8m+1.95m=7.75m。B、悬挑架：第一次、从2层顶（标高为5.8m处）采用16#工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至8层顶（标高为20.3m处）；第二次、从8层顶（标高为20.3m处）11、采用16#工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至14层顶（标高为37.7mm处）；第三次、从14层顶（标高为37.7mm处）采用16#工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至14层顶（标高为55.1m处）；第四次、从14层顶（标高为49.3m处）采用16#工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至檐口（标高为72.5m处）二、 材料的选用与材质的要求1、钢管：脚手架钢管选用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T13793)或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091）中规定的Q235普通钢管；其质量符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235级钢的规定。考虑到市场材料供应，计算时按483.0。钢管外表面锈蚀深度0.18mm,12、钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲1.5m时，0.5mm；b.立杆钢管弯曲3m4m时，12mm，4m6.5m时，20mm；c.水平杆、斜杆的钢管弯曲6.5m时，30mm。钢管两端面切斜偏差在1.7mm范围内，钢管表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管上严禁打孔。本工程全部采用483.0钢管，不得采用其它规格钢管。钢管质量检验要求项 次检查项目验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质检验报告3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。上述缺陷不应大于规范要求。4外径、壁厚钢管允许偏差：外径不超过-0.5mm壁厚不超过-0.5mm5端13、面应平整，不超过1.70mm6防锈处理必须进行防锈处理，涂防锈漆旧管7钢管锈蚀程度，应每年检查一次钢管内外锈蚀表面的深度0.50mm，锈蚀严重部位应将钢管截断检查。8其余项同新管2、 扣件：扣件选用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831规定。采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到4060N.m时，不得发生破坏。扣件由有生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷且扣件的规格应与规格相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧规格时开口处最小距离不小于5mm。扣件规格必须与钢管外径相同14、。（1）在主节点处固定横向水平杆，纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm。（2）对接扣件开口应朝上或朝内。（3）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。3、悬挑梁：悬挑梁钢材强度等级为Q235-A，型号为16号工字钢，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。4、卸荷钢丝绳：选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。使用预埋吊环直径为20，预埋吊环使用HPB300级钢筋制作。钢丝绳卡不得少于3个。5、连墙件、竹笆、槽钢：连墙件的材质亦应15、符合现行国家标准碳素结构钢（GBT700）中Q235-A级钢的规定。脚手板采用毛竹片横向编制的竹笆。选用清洁、完整的1500800mm横筋竹笆片，严禁使用霉烂、变质、抗折强度低的竹笆片。槽钢必须有产品合格证，满足计算荷载要求。6、密目网：外架外侧采用草绿色阻燃密目网全封闭围护，是用来防止人、物坠落或用来避免、减轻坠落或物击伤害的网具，分别由网体、边绳、系绳、筋绳相组成。密目网规格ML-1.86m，网目密度为2000目/100cm2，密目式安全网必须符合国家标准安全网（GB57252009）的规定，并应经过建设部及劳动部通过签定的合格产品。安全网随外架搭设而张挂，用不小于18#的镀锌铁丝穿入网四16、周的绑扎孔，与上、下纵向水平杆绑扎牢固，两网拼接处应采用同样镀锌铁丝穿过网孔绑扎严密，不允许留缝或扎结不全，立网应绷紧。三、脚手架的构造要求外架立杆横向间距0.8m，步距1.8m，纵距1.5m，内立杆离墙距离为0.2m。落地式脚手架立杆下10#槽钢铺设，悬挑架立杆下用16#工字钢作为受力杆件，确保其足够的长度、刚度、强度和稳定性。工字钢与混凝土面之间必须垫100x100x10mm的钢板。底层防护采用安全网满铺50mm板18mm厚层板进行防护。剪刀撑上涂刷黄、黑相间防锈油漆。五、脚手架的搭设规定A、在搭设之前必须对进场的脚手架杆、配件等进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。B、脚手架17、的搭设作业必须在统一指挥下，严格按照规程进行：a、按本施工方案设置各杆件位置。b、脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设。c、应按定位依次搭设工字钢架、竖起立杆，将立杆与纵横向扫地杆连接固定，然后装设第一步纵向和横向平杆，随校正立杆垂直并加以固定，并按此要求继续向上搭设。d、剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。e、架子搭设人员必须拴安全带。六、脚手架搭设质量的检查验收规定A、构架结构符合规定和施工方案，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围内。B、节点的连接可靠。扣件螺栓拧紧扭力矩在40N.m 60N.m。C、脚手架立杆的垂直度偏差应l/300，且同时控制其最大垂直18、度偏差值：不大于50mm。D、脚手架的水平杆偏差应1/250，且全架长的水平偏差值：不应大于50mm。E、作业层铺板、安全防护措施等应符合规范要求。F、脚手架在使用时出现下列情况时，需重新检查合格后，方准投入使用：a. 连续使用达6个月。b. 施工中途停止使用超过15天，应检查无误后才可使用。c. 在遭受暴风、大雨、地震等强力因素作用之后。d. 在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在情况时。G、随外架的搭升挂设安全网，安全网用尼龙绳绑扎固定在钢管上，不得随意松脱。H、使用脚手架的规定a、作业层每1架面上使用的施工荷载（人员、材料和机具）不得超过2KN/。b、在架面19、上设置的材料应堆放整齐、稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑、通行。c、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆的整体性杆件，连接紧固件和连墙件，确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以复原。d、工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。e、人员上下脚手架请走有安全防护的出入通道，严禁攀爬脚手架上下。f、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解20、决以后才能恢复正常作业。发现有异常和危险时，应立即通知所有架上人员撤离。g、在每步的作业完成之后，必须将架上剩余材料移至室内，在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。h、严禁上下同时作业，堆积在外架兜网上的建筑垃圾要及时清理干净。七、脚手架检查验收A、搭设阶段性检查与验收脚手架阶段性检查与验收时段阶 段初次中间验收顶层时 间基础完工后及脚手搭设前每搭完68高度后每作业层加荷前遇有六级大风、大雨后，冬季开冻后达到设计高度后B、在使用中应定期检查的项目脚手架在使用中定期检查的项目项 目杆 件底 座扣 件架体位移荷载安全措施内 容杆件的设置21、和连接，连柱杆、支撑、门洞桁架等是否符合构造要求底座是否松动，立杆是否悬空，地基是否积水扣件是否短缺，螺丝是否松动立杆的沉降与垂直度是否超过规定是否超载安全防护措施是否符合要求C、搭设的规范允许偏差双排脚手架主要搭设的允许偏差(mm)序号内 容项 目技 术 要 求允 许 偏 差1立杆垂直度最 后 验 收搭设高10-50m 150搭设中检查偏差的高度H 2 m 7H 10 m 20H 20 m 40H 30 m 60H 40 m 80H 50 m 1002间 距步 距 20纵 距 50横 距 203横向水平杆外伸长度外 伸 500 mm 504扣 件 安 装主节点处各扣件中心相互距离a150mm22、同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500 mm立杆上的对接扣件至主节点的距离 h/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点距离aL/3扣件螺栓拧紧扭矩40-60 NM5脚手板外伸长度第2项脚手架搭设完毕，应组织现场项目技术负责人进行检查验收，验收合格后方可继续使用。八、脚手架的拆除A、脚手架拆除前由项目经理召集有关人员对工程进行全面检查，确认已不需要脚手架时，方可进行拆除。B、拆除外脚手架前应进行安全技术交底。拆除人员必须拴安全带。C、拆除脚手架，应设置警戒区，并应专人负责警戒。D、拆除脚手架前，将脚手架上的遗留材料、杂物等清除干净。然后按自上而下，先装者后拆，后装者先拆的顺序进行。一般的拆除顺序为胶合23、板安全网栏杆脚手板剪刀撑大横杆小横杆立杆工字钢架。E、不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清，一杆一清。剪刀撑应先拆除中间后再拆两头扣件。拆立杆时应先抱住立杆再拆开最后两个扣件。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。F、所有的脚手板，应自外向里搬运或用绳索捆好后下放，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。G、在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。H、在拆除过程中，应作好配合、协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件的危险作业。I、拆下的杆件与零配件运到地面后，应随时整理、检查，24、按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。G、拆除脚手架时，要加强对成品的保护，以防损坏门窗玻璃及外墙饰面。K、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。九、附图第五章 人货电梯接料平台一、料台放置位置及搭设方式本工程采用人货电梯接料平台，平面图为暂定位置，具体由总包单位根据现场实际情况而定。料台悬挑采用16#工字钢，直径16的锚卡，料台全长4m，立杆间距为1.5m、0.8m、1.5m，按最大1.5m代入计算，横距为0.9m，步距为1.8m，距结构为0.1m，料台采用3.0m工字钢，悬挑1.2m，锚固1.8m。悬挑端用14的钢丝绳做为保险绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸荷（钢丝绳采用619+1，公称抗拉强度1425、00Mpa），楼面梁内预埋圆钢20的吊环。悬挑料台搭设最高度为17.4m，搭设方式如下：1、1#、2#住宅楼（18+1F）A、落地架：从标高-1.2m处采用常规（双排）落地式脚手架搭设至2层顶（标高为5.8m处），搭设高度为5.8m+1.2m=7m。B、悬挑架：第一次、从3层（标高为5.8处）采用16#工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至8层顶（标高为20.3m处）；第二次、从8层顶（标高为20.3m处）采用16#工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至14层顶（标高为37.7m处）；第三次、从14层顶（标高为37.7m处）采用16#工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至檐口（标高为55.1m处）。2、15#、23#住宅楼26、（24+1F）A、落地架：从标高-1.95m处采用常规（双排）落地式脚手架搭设至2层顶（标高为5.8m处），搭设高度为5.8m+1.95m=7.75m。B、悬挑架：第一次、从2层顶（标高为5.8m处）采用16#工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至8层顶（标高为20.3m处）；第二次、从8层顶（标高为20.3m处）采用16#工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至14层顶（标高为37.7mm处）；第三次、从14层顶（标高为37.7mm处）采用16#工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至14层顶（标高为55.1m处）；第四次、从14层顶（标高为49.3m处）采用16#工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至檐口（标高为72.5m处）二、料27、台材料准备与搭设要求1、料台搭设必须是钢管制作，同时做好料台支撑预埋。其强度（预埋件）必须确保足够的刚度和稳定性。2、料台的钢管、扣件材料必须符合JGJ130-2011规范中第3项的规定，钢管应选用483.2mm；但考虑到市场材料供应与施工现场的安全起见，计算时可按483.0，以确保安全。有弯曲、锈蚀、裂纹的钢管不得使用。3、料台基础应做200mm以上C20砼振实，回填土必须按施工规范要求回填，分层夯实、平整，立杆底部用12#槽钢铺垫在砼板上。在基坑四周应做好排水，严禁积水和浸泡。（基础处理相关回填资料须施工单位提前提供给架业公司以备检查验收。）4、料台搭设与架体必须分开，立杆应垂直，必须层层28、设置刚性连接，不得把吊盘设置在紧靠墙面的位置，确保视线清楚。料台立杆的横向间距不大于架体的横向间距，如料台大于架体间距，两立杆之间应增设立杆。5、料台层高与建筑层高相一致，纵向水平杆与填芯杆应搭在横向水平杆上面。横向水平杆间距与立杆纵向间距相同，并在其间设置12根填芯，但不得大于250mm。6、在料台的背面应设置八字撑，增加防滑扣件正面应设置与立杆相平行的付立杆间距不得大于250mm，副立杆的对接扣件应错开安全门装置位置（安全门由专业厂家制作），开口处应设置横向斜撑，连墙件应按规范层层设置。7、每层料台两侧必须设置二道防栏杆，栏杆高度距铺板面分别为500600mm和10001200mm，外侧应29、加设防护竹笆和围网防护，料台下面应设置能开启自如的封闭式牢固门栏，（由专业厂家安装）。8、料台平台板应用木板填铺，（由专业木工）铺严、铺实、钉牢。9、人货电梯接口处必须设置定型化、工具化的内开防护门。对人货电梯安全防护门的设置统一安装高度为1800mm，底部距料台铺板垂直间距不大于200mm，并用钢板网封闭，插销安装在吊笼一侧，在插销空隙处加焊钢板。确保人货电梯楼层卸料平台安全防护门统一由吊笼内司机开闭，料台上作业人员不得随意打开。连墙件随楼层料台两侧设置，且中间增设两道连墙件。10、当外架拆除时，必须采取加固措施，此现场还应由专人指挥，确保其料台的安全性。11、料台在搭设过程中，企业安全部门30、和使用单位应对料台进行分段分层验收，合格后方可使用；如有变更、重新搭设应有记录，搭设好后，按验收程序验收,方可继续使用。三、料台的设计计算悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.10米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采31、用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为5.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设9层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.4150。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.00m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算32、采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/2=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=5.0000.800/2=2.000kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载的计算值 q2=1.42.000=2.800kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座33、最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.102.800)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.1172.800)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.758106/4491.0=168.842N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值 q2=2.34、000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9902.000)1500.04/(1002.06105107780.0)=4.636mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=5.0000.8001.500/2=3.0035、0kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.43.000=4.341kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002 =0.872106/4491.0=194.146N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038836、00.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.060+3.000=3.118kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=3117.600800.0800.0800.0/(482.06105107780.0)=1.498mm最大挠度和 V=V1+V2=1.507mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆37、传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=5.0000.8001.500/2=3.000kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.060+1.43.000=4.309kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静38、荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1196 NG1 = 0.12017.400=2.081kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10091.500(0.800+0.100)/2=0.608kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5009=2.160kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.400=0.261kN经计算得到，静荷载标准值 NG39、 = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.109kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 5.00021.5000.800/2=6.000kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数：Us = 1.415经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.2501.0001.415 = 0.354kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得40、到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.109+0.91.46.000=13.691kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.109+1.46.000=14.531kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.531kN； i 计算立杆41、的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为2599/16=163 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=141 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=42、205.00N/mm2；经计算得: =14531/(0.27424)=127.803N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.691kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为243、599/16=163 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=141 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.150kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =13691/(0.27424)+150000/4491=153.912N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 310.270kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求44、! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体100mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=14.53kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑45、脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=13.933kN,R2=16.076kN,R3=-0.209kN最大弯矩 Mmax抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.382106/(1.05141000.0)+3.0961000/2610.0=10.523N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设46、计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =1.38106/(0.929141000.00)=10.55N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=14.273kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=14.273kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 47、其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00014.273/0.850=134.337kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=14.273kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最48、小直径 D=142734/(3.1416652)1/2=12mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=16.076kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=160764/(3.141665.002)1/2=13mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如49、果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 16.08kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于16075.56/(3.1416201.5)=170.6mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 16.08kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=550、d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 130-15 = 115mm；s = 14.47106/(1.00014.3001.510051、0115.02)=0.0510 = 1-(1-20.0510)1/2=0.0520s = 1-0.0520/2=0.9740楼板压点负弯矩配筋为 As = 14.47106 / (0.9740115.0210.0) = 615.2 mm2悬挑脚手架计算满足要求！四、附示意图第六章 卸料钢平台根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、建筑施工高处作业安全技术规范及合建质安监20147号文关于进一步加强我市建筑施工现场悬挑式钢平台安全管理的通知设计编制。一、悬挑钢平台制作规格A、卸料钢平台制作次梁采用14a#号槽钢U口水平，主梁采用16a#号槽钢U口水平，次梁间距0.6m，槽钢长度为6m，外伸4.52、2m，（料台长3m+外架1.2m）内置1.8m，同时应在4.2m槽钢靠墙下端设30cm抵脚杆，用16a#槽钢与主梁焊接。钢平台尺寸为3m长1.8m宽。B、四边外框采用16a#槽钢焊接，短方向肋为14a#槽钢平卧与外框焊接，焊缝高度不小于0.6cm，钢框上满铺50mm厚木板，两侧面用483.0钢管做栏杆；长3m，间隔1.5m有钢管焊接， 高为1.2m，在料台侧面有栏杆焊接的侧面防护，宽为1.8m，高为1.2m，每间隔0.6m有钢管焊接，两侧和侧面应加50厚钢板做防护高度和钢管防护高度一样。C、钢平台的搁支点和上部拉结点应设置在结构梁上，严禁设置在外伸阳台、悬挑板和脚手架上；主梁应伸至建筑物内，在53、与建筑搁支点下下端必须设置防止料台水平向内（建筑物方向）位移的构造措施。钢平台每侧的悬挑钢梁尾端采用2个U形钢筋拉环与建筑结构梁板固定（锚固环采用直径20mm的圆钢制作）；平台外口应略高于内口。D、平台悬挑钢梁前端两侧各设前后两道独立的斜拉钢丝绳，端头一只为主绳，内侧为保险绳（辅绳）。钢丝绳分别拉接在上部独立设置的四个拉接点上，与平台形成的夹角不应小于45度，采用619+1、21.5钢丝绳，且每组钢丝绳设置的绳卡应不少于5个。建筑物锐角利口处围系钢丝绳应加衬软垫物。E、钢平台设四个直径20吊环，吊环应采用R235钢筋制作，严禁使用螺纹钢。吊装平台时应使用卡环，不得使用吊钩直接钩挂吊环。F、平台54、左右两侧必须分别在500600mm和1200mm高处设置防护栏杆，并在栏杆内侧用木板封闭严密。G、预埋锚环：在16a#槽钢锚固端，预埋两道锚环，锚环采用20钢筋制作的U型环。在上层楼面梁内预埋20吊环。H、安装：钢平台安装，先用塔吊吊至安装位置，然后将平台后端与梁上固定后固定钢丝绳，平台安装与楼面平，前边稍高，全面固定牢固后，方可使用。I、平台上应在明显位置悬挂限荷标牌。平台上堆放材料时，容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷10kN。堆放材料做到随放随吊，不要长时间堆放不吊。J、平台在使用过程中民应安排专人负责管理，定期进行检查，特别是钢丝绳如有扭结、变形、断丝、锈蚀等现象的，55、应及时予以更换；焊缝脱焊、铺板不牢应及时修复。二、操作平台安全要求1、钢平台的每次安装（移位）前，技术人员均应根据安全专项施工方案的要求，对作业人员进行安全技术交底，并由作业人员在交底书上签字。并指定专职安全生产管理人员监督检查钢平台安装（移位）过程，监理单位要监督专项施工方案的执行情况。2、钢平台的水平设置位置严禁在安全进出通道或施工作业区域的正上方，并在钢平台坠落半径范围内下方的地（楼）面处设置不低于1.2m高的安全隔离栏杆。3、钢平台两侧和底部铺板必须牢固可靠、封闭严密。与脚手架（楼层临边）相交处底部和两侧必须有防止人员高处坠落的安全防护措施。钢平台与脚手架相交时，只可对存在干涉处的脚手56、架水平防护杆件进行临时拆除移位，在该处钢平台拆除完毕后及时恢复，在安拆过程中不得擅自拆除破坏立杆、纵横向水平杆等主要受力杆件。4、钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；5、钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏；6、钢平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；7、钢平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；8、操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。三、设计计算悬挑卸料平台计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J57、GJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁的悬挑长度4.20m，插入结构锚固长度1.20m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)1.80m。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用1458、a号槽钢U口水平，主梁采用16a号槽钢U口水平。次梁间距0.60m，外伸悬臂长度0.00m。容许承载力均布荷载3.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。栏杆采用冲压钢板，栏杆自重荷载取0.16kN/m。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构3.70m，两道钢丝绳距离1.00m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.00m。一、次梁的计算次梁选择14a号槽钢U口水平，间距0.60m，其截面特性为面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52c59、m截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.350.60=0.21kN/m(2)最大容许均布荷载为3.00kN/m2； Q2 = 3.000.60=1.80kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.14kN/m经计算得到: q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.21+0.14)+1.41.80 = 2.94kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.410.00=14.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩60、M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.941.8023.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度 =7.49106/(1.0580500.00)=88.64N/mm2；次梁的抗弯强度计算 f,满足要求!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5709.558.0235/(1800.0140.0235.0)=1.25由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录其值用b查表得到其值61、为0.826经过计算得到强度 =7.49106/(0.82680500.00)=112.61N/mm2；次梁的稳定性计算 f,满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16a号槽钢U口水平，其截面特性为面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.16kN/m Q1 = 0.16kN/m(2)型钢自重荷载 Q2=0.17kN/m经计算得到，静荷载计算值: 62、q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.16+0.17) = 0.40kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.20.35+1.43.00)0.301.80/2+1.20.141.80/2)=1.40kNP2=(1.20.35+1.43.00)0.601.80/2+1.20.141.80/2)=2.65kNP3=(1.20.35+1.43.00)0.601.80/2+1.20.141.80/2)=2.65kNP4=(1.20.35+1.43.00)0.601.80/2+1.20.141.80/2)=2.65kNP5=(1.20.35+1.43.00)0.601.863、0/2+1.20.141.80/2)+14.00/2=9.65kNP6=(1.20.35+1.43.00)0.601.80/2+1.20.141.80/2)=2.65kNP7=(1.20.35+1.43.00)0.601.80/2+1.20.141.80/2)=2.65kNP8=(1.20.35+1.43.00)0.301.80/2+1.20.141.80/2)=1.40kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm)外64、侧钢丝绳拉结位置支撑力为12.38kN最大弯矩 Mmax3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度 =9.54106/1.05/108300.0+9.161000/2195.0=88.04N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063.0235/(4200.0160.0235.0)=0.53经过计算得到强度 =9.54106/(0.534108300.0065、)=164.80N/mm2；主梁的稳定性计算 2m必须加设栏杆柱,并且整体构造成经受任何方向的1KN外力,防护栏杆必须自上而下用安全立网封闭,或在栏杆下面固定高度不低于0.18m的档脚板或0.4m的档脚竹笆.楼梯边必须顺楼梯坡度设置双道防护栏杆,栏杆构件间距也平栏杆相同,栏杆柱应固定牢靠，不得晃动。D、安全通道防护棚：a、因施工需要，搭设防护棚进行双层防护。一层防护棚高4.5m，立杆搭设长度为10m,宽度为4.5m,两侧加剪刀撑，正面与背面加设八字撑，保持纵横向稳定；防护棚的平面也设置八字撑，保持平面稳定。每隔1m设一根横向填芯杆；二层防护棚高度在一层高度0.6m处，每隔0.3m设一根横向填芯66、杆。b、防护棚两侧用密目网作防护，采用一层木板和一层竹笆铺设，以防坠物。E、门洞口处理：在临时落地架底部开门时，脚手架必须按国标JGJ130-2011、J84-2011规范中的6.51B型方法处理。a、洞口四周用钢管搭设三道防护栏杆，第一道栏杆距楼面1200mm，第二道栏杆距楼面600mm，第三道栏杆距楼面100mm，立杆高度1300mm。b、洞口尺寸不大于2000mm时，中间设一道立杆；洞口尺寸大于2000mm时，立杆间距不大于1200mm。c、主体结构施工阶段，洞口采用木模板和木枋封闭；安装及装修阶段，洞口采用水平安全网封闭。d、防护栏杆外侧满挂密目安全网。防护栏和密目网外侧悬挂12号提示67、牌。F、预留洞口：a、板与墙洞口立面门或平面板均应刷黄黑相间的警示色，并张贴安全警示标志；施工通道附近的各类洞口与坑、槽等处，除设置防护措施与安全标志外，夜间均应设置警示灯。b、楼板、屋面和平台等平面上短边尺寸大于25mm但小于250mm的孔口，必须用坚实的盖板覆盖，盖板须能保持四周搁置均衡，并有固定其位置的措施。c、楼板面等处边长大于250mm的洞口，应用贯穿于混凝土板内的直径不小于6mm的钢筋（或楼板分布筋）形成防护网，网格间距不得大于200mm，并在其上方满铺竹笆或脚手板；边长在1500mm以上的洞口，四周还必须设防护栏杆并用密目网封挡。垃圾井道和烟道、管道井等，在砌筑或安装前应严格按照68、预留洞口作防护，施工时需要切断钢筋防护时，应加设明显标志。d、墙面等处的竖向洞口，凡是落地的洞口应加装开关式、工具式或固定的安全门，门扇网格的横向间距不大于150mm，也可采用防护栏杆，下设挡脚板。e、下边沿至楼板或底面低于800mm的窗台等竖向洞口，如侧边落差大于2m时，应加设1.2m高的临时固定栏杆或其他措施防止意外坠落。11、电梯井部位防护A、电梯井层层用不大于2020、直径不小于6钢筋网片防护,上面铺竹笆。电梯井口必须设防护栏杆或固定栅门，防护栏杆或固定栅门应做到定型化、工具化，其高度在1.5至1.8范围内（如图示）。B、在电梯井口处要设置符合国家标准的安全警示标志；安全警示标志要醒目69、明显，夜间应设置红灯示警。C、电梯井口的防护栏杆和门栅应以黄黑相间的条纹标示，并按照建筑施工高处作业安全技术规范有关标准进行制作。D、电梯井口防护设施需要临时拆除或变动的，需经项目负责人和项目专职安全员签字认可，并做好拆除或变动后的安全应对措施，同时要告知现场所有作业人员；安全设施恢复后必须经项目负责人、专职安全员等有关现场管理人员检查，验收合格后方可继续使用。E、在施工现场进行安全生产教育时，应将电梯井口等危险场所和部位具体情况，如实告知全体作业人员，使现场作业人员了解电梯井口的危害性、危险性，熟悉掌握电梯井口坠落防范措施，避免因不熟悉作业环境，误入电梯井口造成坠落事故的发生。12、开口架70、处理在料台和悬挑架相交位置，必须断开搭设，成为开口架，为了保证脚手架的牢固和稳定性采取以下加固措施：A、脚手架的开口处的两端必须设置连墙件，相互垂直距离小于建筑物层高。B、双排脚手架开口端，必须按节间，要每个悬挑段由底至顶，连续设置“之”字横向斜撑予以加固。C、架子开口处，架子和料台相互之间的间隙不得大于250mm，如大于250mm，应对其填增加填芯杆或栏杆。13、太阳能板及空调板处的架子加固处理外脚手架搭设遇局部太阳能板、空调板、悬挑板、阳台、外墙装饰线条处在混凝土浇筑前预埋75mm内径PVC塑料管穿板；外架拆除后及时清理出75mm内径PVC塑料管孔，清洗润湿后用细石混凝土填实。14、防电避71、雷措施A、顶部四角和纵向中部设置避雷针；用404mm镀锌扁钢一端与工程接地体焊接，另一端与长度200300mm短钢管焊接。B、将焊牢后的短管与最靠近架体的立杆进行扣接。C、在上下段悬挑架之间，可用适当长度的404mm镀锌扁钢两端各焊接一段短管，然后用扣件将短管和上下两段架体跨接起来，形成连续导体。D、每层扣接点不少于三处，间隔10m，保证全部架体遇雷电时导电顺畅。E、扣接面要求钢管除锈、扣牢，导电良好；扣接好后，用模拟雷电流测量接地电阻，保证防雷装置的冲击接地电阻值不大于30。F、以后确定时间间隔测量接地电阻，当冲击电阻大于30时必须对扣接点进行清理。工地上也可用测地电阻摇表测脚手架接地体的接72、地电阻作参考，使接地电阻值不大于4。避雷带采用12镀锌圆钢连接，双面焊，焊接长度为72mm，焊接处焊缝平整，饱满，并有足够的机械强度，不得有夹渣、咬口、裂纹、虚焊、气孔等缺陷；沿外架四角明设。G、工艺流程避雷针接地体接地干线支架引下线明敷引下线暗敷均压环H、接地体安装工艺人工接地体（极）安装应符合以下规定：（1）人工接地体（极）的最小尺寸应符合规范要求。（2）地体的埋设深度其顶部为0.6m，角钢及钢管接地体应垂直配置。（3）垂直接地体长度为2.5m，其相互之间间距为5m。（4）接地体理设位置距建筑物为1.5m；遇在垃圾灰渣等埋设接地体时，应换土，并分层夯实。(5)接地体（线）的连接应采用焊接，73、焊接处焊缝应饱满并有足够的机械强度，不得有夹渣、咬肉、裂纹、虚焊、气孔等缺陷，焊接处的药皮敲净后，刷沥青做防腐处理。(6)采用搭接焊时，其焊接长度如下：c、镀锌扁钢不小于其宽度的2倍，三面施焊。（当扁钢宽度不同时，搭接长度以宽的为准）。敷设前扁钢需调直，煨弯不得过死，直线段上不应有明显弯曲，并应立放。b、镀锌圆钢与镀锌扁钢连接时，其长度为圆钢直径的6倍。c、镀锌扁钢与镀锌钢管（或角钢）焊接时，为了连接可靠，除应在其接触部位两侧进行焊接外，还应直接将扁钢本弯成弧形（或直角形）与钢管（或角钢）焊接。在施工期间遇有雷雨，脚手架上不得进行作业。15、消防措施A、应当在施工现场设置明显的防火宣传标志，电74、焊、切割等动火作业前应严格履行有关动火审批手续，落实监护人员和监护措施，制订火灾应急预案，并定期组织教育培训及火灾扑救和疏散演练。B、施工现场必须在可燃、易燃物堆放和使用场所、动火作业场所、配电房、设备用房、办公和生活用房等防火重要场所和区域配备足够数量、选型合理的灭火剂，并且要经常性地对灭火剂进行检查、维护、保养和更换，保证灭火剂灵敏有效，严禁随意挪动。C、当建筑施工高度超过30米时，必须设置临时消防给水系统，采用管径不小于50（100米以上不小于100）的镀锌钢管，根据工程进度逐层必须设置消火栓阀门（进度差不得大于3层），每隔三层必须设置足够长度的消防水带（水枪），为满足火灾延续时间内消防75、用水量的要求，消防水池的有效容积应不小于10M3，同时应配备具有足够扬程的消防高压水泵保证消防用水的水压和高程。消防高压水泵用电，应从总配电箱单独设置，与施工和照明等用电分开。D、脚手架、临边等处防护使用的密目式安全网必须符合国家标准安全网（GB57252009）的规定，施工单位选用的密目式安全网必须具有特种劳动防护用品安全标志（绿色盾牌LA标志）、产品合格证。各建筑工程脚手架体上不得使用竹笆、木板作为立面防护，确实需要加强立面防护的可采用钢板网进行围护。E、职工宿舍内电气线路必须规范安装，严禁乱接电线和使用碘钨灯、电炉、电饭煲、电热毯、电吹风等大功率电器，各建筑工地职工生活区的每间宿舍用电要76、求安装相应功率的限流保护装置（负载识别器）和漏电保护装置。16、外架悬挑梁洞口封堵措施洞口封堵施工工序工艺流程为：悬挑型钢洞口清理钢丝刷刷毛洒水润湿灌混凝土抹防水砂浆。凿除连墙件及型钢周围砼，安排专业凿除工人对连墙件及型钢周围砼凿除，将型钢及连墙件周围砼凿除并清理干净，凿除作业时应严格按照现场看管人员要求作业。安排具有特殊工序上岗证的人对连墙件及型钢进行烧出，烧除作业时应严格按照现场看管人员要求作业，严格执行防火及各项安全要求。将悬挑型钢洞口粘存杂物清理完毕，然后用吹风机吹干净。悬挑型钢洞口清理干净后，用钢丝刷绕周圈刷毛，瓦工在封堵洞口前将垃圾清理干净并用水将洞口冲洗到位。用吹风机吹净。使用喷77、壶进行喷水润湿，在施工前一小时进行喷水，使悬挑型钢洞口周围保持湿润。施工时再进行小量喷水，以便施工。将外墙一面用模板遮挡严密，用微膨细石混凝土边浇灌边捣密实，细石混凝土外面凹进砖墙10-15mm，操作时按照看管人员要求将洞口堵实。混泥土浇筑后，及时跟进和养护，养护时间不少于3-5天。待细石混凝土有一定强度后再用掺10%防水剂的1:3水泥砂浆补嵌密实至与墙面平。严格按照技术交底及规范要求将洞口处抹灰找平。保温层及面层，保温施工人员应严格按照外墙保温施工方案将洞口处外墙保温及面层施工完毕。外墙悬挑型钢穿墙洞眼处封堵完毕后应做好成品保护，防止碰撞造成未凝固前表面损伤，待砼、砂浆有一定强度后应及时养护78、，防止收缩干裂。检查和验收：总监和项目经理对封堵前洞眼的清理情况进行隐蔽验收，并签字确认；封堵混凝土必须使用比原结构混凝土强度至少提高一级的微膨胀混凝土。水泥、砂、混凝土等材料必须符合设计要求和施工及验收规范的规定；封堵施工过程及后期混凝土养护由专业监理工程师旁站，并记录旁站情况。同时要求对施工过程采用摄影、摄像等手段将现场作业情况进行实录；封堵完工后，总监理工程师应组织专项验收，验收内容应包括使用的封堵混凝土材料相关试验报告及现场淋水试验，不得有渗漏水现象。三、监测监控(1）项目部、班组日常进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)日常检查、巡查重点部位如下: 1）工字钢的位置、79、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 2）地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动。 4）架体的沉降、垂直度的偏差是否符合规范要求。5）施工过程中是否有超载的现象。 6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。8）脚手架卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象。 (3)脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 (4)监测项目包括:支架沉降、位移和变形。 (5)监测频率:在脚手架搭设期间，一般监测频率3 天/次，在脚手架使用期，一般监测频率10 天/次。 (6)监测的方法与工具:立杆的垂直度监测用经纬仪或吊线和卷尺80、， 立杆间距用钢板尺，纵向水平杆高差用水平仪或水平尺，主节点处各扣件中心点相互距离用钢板尺，同步立杆上两个相隔对接扣件的高差用钢卷尺，立杆上对接扣件至主节点的距离用钢卷尺，纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离用钢卷尺，扣件螺栓拧紧扭力矩用扭力扳手，剪刀撑斜杆与地面的倾角用角尺，脚手板外伸长度的检测用卷尺，钢管两端面切斜偏差用塞尺、拐角尺，钢管外表面锈蚀程度用游标卡尺，钢管弯曲用钢板尺。四、安全措施1、材质及其使用的安全技术措施（1）扣件的紧固程度宜在4060 Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（2）各杆件端头伸出扣81、件盖板边缘不小于100mm。（3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（4）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。（5）钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。2、脚手架搭设的安全技术措施（1）脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。（2） 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（3）开始搭设立杆时应每隔6 跨设置一根抛撑，82、直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（4）脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。（5） 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。（6）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。3、 脚手架上施工作业的安全技术措施（1） 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。（2）严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于2kN/m2，确保较大安全储备。（83、3）装修施工时同时作业层数不超过两层。（4）当作业层高出其下连墙件3.4m 以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。（5）各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。（6）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、 脚手架拆除的安全技术措施（1）脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。（2）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。（3）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障84、碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。（4）拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。（5）拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。（6）拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（7）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。（8）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。（9）在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作85、，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。（10）所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。（11）所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。（12）拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。（13）六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。五、文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。参加施工的人员要爱护周边的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除86、和移动标识牌。严禁酒后上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。不得将模板支87、撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。脚手架堆放场做到整洁、摆放合88、理、专人保管，并建立严格领料手续。施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。六、应急救援预案1、指导思想坚持“安全第一、预防为主、综合治理”的方针，采取切实可行的措施，建立健全项目安全事故应急救援体系，确保迅速有效开展抢险救援工作。2、危险源情况脚手架施工过程中存在发生重大安全事故的89、危险。主要危险源为整架倾倒或局部垮架，整架失稳、垂直坍塌，高处坠落，落物伤人(物体打击)，不当操作事故(闪失，碰撞等)。3、应急处理组织机构（1）组织机构本工程施工现场将成立以项目经理秦峻高为第一责任人的应急处理领导小组，负责领导、指挥本工程现场区域内突发事件应急处理工作。突发事件发生后，项目部即启动应急预案，成立应急处理指挥部，项目经理负责对本项目突发事件应急处理的统一领导、统一指挥。应急指挥及救援组织机构（2）应急救援领导小组与职责1）项目经理秦峻高是应急救援领导小组的第一负责人，担任组长，负责紧急情况处理的指挥工作。成员分别由各栋号工长、机电组长、班组长组成。安全总监是应急救援第一执行人90、，担任副组长，负责紧急情况处理的具体实施和组织工作。2）各栋号工长是坍塌事故应急小组第二负责人，机电组长是触电事故应急小组第二负责人，现场负责人是大型脚手架及高处坠落事故、电焊伤害事故、车辆火灾事故、交通事故、火灾及爆炸事故、机械伤害事故应急第二负责人，分别负责相应事故救援组织工作的配合工作和事故调查的配合工作。4、应急救援体系为保证应急救援预案的顺利实施，建立应急救援体系。（1）安全事故发生后，事故发生项目应立即组织抢险、保护现场的同时，迅速向公司安全事故应急救援有关领导报告。（2）项目部相关部门要按本预案要求指导开展抢险救援工作，在救援过程中要积极参与和听从项目部、公司及省市指挥部指挥，密91、切配合，协调作战，保护抢险救援工作有条不紊地进行。5、重特大事故报告和现场保护（1）重特大事故发生后，事故项目部必须以最快捷的方法，立即将所发生的重特大事故的情况报公司应急救援指挥部办公室，并在24小时内写出书面报告。事故发生后，事故现场有关人员应当立即向本单位负责人报告；单位负责人接到报告后，应当于1小时内向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。报告事故应当包括下列内容：1）事故发生单位概况；2）事故发生的时间、地点以及事故现场情况；3）事故的简要经过；4）事故已经造成或者可能造成的伤亡人数（包括下落不明的人数）和初步估计的直接经济损失；5）92、已经采取的措施；6）其他应当报告的情况。（2）项目部派人迅速赶赴现场，进行事故现场的保护和证据收集工作。必要时可将事故情况汇报给市公安局、消防部门等，请求给予支援；（3）重特大事故发生后，事故发生地的有关部门单位必须严格保护事故现场，并迅速采取必要措施抢救人员和财产。因抢救伤员、防止事故的扩大及疏通交通等原因需要移动现场物件时，必须做出标志、拍照、详细记录和绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹、物证等。6、应急处理预案（1）接报事故后2分钟内必须完成以下工作：1）立即报告项目部应急救援组及公司应急救援指挥部主要领导。2）项目部根据事故或险情情况，立即调集应急抢救人员、车辆、机械设备，组织抢救93、力量，迅速赶赴现场。3）立即组织或通知就近地方建设行政主管部门，组织调集应急抢救人员、车辆、机械设备。组织抢救力量，做好增援准备。（2）应急处理措施：1）抢救方案根据现场实际发生事故情况，最大可能迅速调集汽车吊、挖掘机、推土机等机械设备及人员、车辆迅速投入开展抢救及突击抢救行动，调查现场情况，如有人员失踪，立即判明方位，紧急安排技术专家根据工程特点、事故类别，制定抢救方案，同时安排受灾群众生活问题，必要时请求消防部门协助抢险，请公安部门配合，疏散人群，维持现场秩序。2）伤员抢救立即与急救中心和医院联系，请求出动急救车辆并做好急救准备，确保伤员得到及时医治。3）事故现场取证救助行动中，安排人员同94、时做好事故调查取证工作，以利于事故处理，防止证据遗失。4）自我保护。在救助行动中，抢救机械设备和救助人员应严格执行安全操作规程，配齐安全设施和防护工具，加强自我保护，确保抢救行动过程中的人身安全和财产安全。7、处理措施（1）发生后，事故现场应急专业组人员应立即开展工作，及时发出报警信号，互相帮助，积极组织自救；在事故现场及存在危险物资的重大危险源内外，采取紧急救援措施，特别是突发事件发生初期能采取的各种紧急措施，如紧急断电、组织撤离、救助伤员、现场保护等；及时向各工段、指挥部安全领导小组报告，必要时向相邻可依托力量求救，事故现场内外人员应积极参加援救。指挥部安全生产管理室接到报告后，安全生产管95、理室组长及副组长必须带领指挥部安全小组成员，第一时间赶到现场，与各工段安全领导小组一起，启动指挥部应急系统。（2）事故现场由项目部安全领导小组组长任现场指挥，全面负责事故的控制、处理工作。各工段安全领导小组组长接到报警后，应立即赶赴事故现场，及时启动应急系统，控制事态发展。（3）各应急专业组人员，要接受安全小组的统一指挥，立即按照各自岗位职责采取措施，开展工作。事故现场救护组，应开展事故现场的紧急救护工作，及时组织救治及护送受伤人员到医疗急救中心医治；随时与各工段安全领导小组、抢险组、救护组、通讯组保持联络。事故现场抢险组，应根据事故特点，采用相应的应急救援物资、设备开展事故现场的紧急抢险工作96、，抢险过程中首先要注重人员的救援、事故现场内外易燃易爆等危险品的封存及转移等，其次是贵重物资设备的抢救；随时与各工段安全领导小组、保护组、救护组、通讯组保持联络。事故现场保护组，应开展保护事故现场，人员的疏散及清点工作。现场保护组人员应指引无关人员撤到安全区，指定专人记录所有到达安全区的人员，并根据现场员工名单表、各宿舍人员登记表，经事发现场人员的证实，确定现场人员名单，并与到达安全区人员进行核对，判断是否有被困人员；随时与各工段安全领导小组、抢险组、救护组、通讯组保持联络。事故现场通讯组，应保证现场内与其相关单位及应急救援机构的通讯畅通；随时与各工段安全领导小组、抢险组、救护组、通讯组保持联97、络。（4）各安全小组接到报告后，应立即向上级安全领导小组报告。对发生的工伤事故，无论大小，都必须及时向指挥部安全生产管理室报告，报告内容包括发生事故的单位、时间、地点、伤者人数、姓名、性别、年龄、受伤程度、事故简要过程和发生事故的原因。不得以任何借口隐瞒不报、谎报、拖报、随时接受上级安全领导机构的指令。（5）各安全小组应根据事故程度确定，工程施工的停运，对危险源现场实施交通管制，并提防相应事故造成的伤害；根据事故现场的报告，立即判断是否需要应急服务机构帮助，确需应急服务机构的帮助时，应立即与应急服务机构和相邻可依托力量求救，同时在应急服务机构到来前，作好救援准备工作：如：道路疏通、现场无关人员98、撤离、提供必要的照明等。在应急服务机构到来后，积极作好配合工作。（6）事后，各工段安全领导小组，要及时组织恢复受事故影响区域的正常秩序，根据有关规定及上级指令，确定是否恢复生产，同时要积极配合上级安全领导小组及政府安全监督管理部门进行事故调查及处理工作。8、培训制度应急救援组织成员必须经过培训。掌握并且具备现场救援的基本技能。施工现场生产安全应急救援小组必须配备相应的急救器材和设备。（7）应急救援装备、物资、药品等的检查、维护制度1）项目部进行经常性的检查；2）每天上岗前，收工后及组织的不定期检查；3）对急救器材、设备的日常维修保养，确保救援时正常运转9、演练制度项目部分季节进行一 二次应急救99、援演习。项目部应根据工程情况及现场实际情况编制安全事故应急预案，并每季度进行应急救援预案演练。1）演练项目部按照假设的事故情景，每季度至少组织一次现场实际演练，将演练方案及经过记录在案。2）应急预案的修订与完善为了能把新技术和新方法运用到应急救援中去，以及对不断变化的具体情况保持一致，预案应进行及时更新，必要时重新编写。对危险源和新增装置、人员变化进行定期检查，对预案及时更新。在实践和演练中提高水平，对预案进一步合理化。项目部应急救援程序图10、应急响应程序 （1）接报事故后2分钟内必须完成以下工作：1）立即报告项目部应急救援组及公司应急救援指挥部主要领导。2）项目部根据事故或险情情况，立即调100、集应急抢救人员、车辆、机械设备，组织抢救力量，迅速赶赴现场。3）立即组织或通知就近地方建设行政主管部门，组织调集应急抢救人员、车辆、机械设备。组织抢救力量，做好增援准备。（2）应急处理措施1）抢救方案根据现场实际发生事故情况，最大可能迅速调集汽车吊、挖掘机、推土机等机械设备及人员、车辆迅速投入开展抢救及突击抢救行动，调查现场情况，如有人员失踪，立即判明方位，紧急安排技术专家根据工程特点、事故类别，制定抢救方案，同时安排受灾群众生活问题，必要时请求消防部门协助抢险，请公安部门配合，疏散人群，维持现场秩序。2）伤员抢救立即与急救中心和医院联系，请求出动急救车辆并做好急救准备，确保伤员得到及时医治。101、3）事故现场取证救助行动中，安排人员同时做好事故调查取证工作，以利于事故处理，防止证据遗失。4）自我保护。在救助行动中，抢救机械设备和救助人员应严格执行安全操作规程，配齐安全设施和防护工具，加强自我保护，确保抢救行动过程中的人身安全和财产安全。11、应急物资1）应急救援车辆为：皖AM366G，驾驶员：邱茂国 电话：。2）预备充足的急救药品：配备简易医疗箱,其中包括:临时急救应用手册及消毒纱布片、医用弹性绷带、医用胶带、一次性消毒手套、酒精棉片、医用剪刀、医用镊子、带单向阀的呼吸面罩、创可贴、冷敷袋、热敷袋、急救烧伤膏、急救夹板、氧气袋、急救药物等。3）应急救援物资：急救箱、担架、梯子、安全绳、102、对讲机、绷带。4）预备充足的脚手架管、扣件和脚手板，准备外架补强加固。5）急救电话“120”，附近医院：宣城中心医院，距离：2.1 公里左右。事故现场指挥人员，在指挥抢救受伤人员的同时，指定专人在大门口、出入口等候急救车辆，并有负责人随急救车前往医院负责受伤者的治疗，随时与应急小组长进行汇报。七、处置措施1、高处坠落和物体打击事故应急救援预案(1)一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。(2)迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等103、。(3)检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸 。(4)止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。(5)观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。(6)车辆一到立即就近送往医院。(7)由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。总结经验教训，教育职工。2、机械伤害急救援预案(1) 一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时104、迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。(2)对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。(3)车辆一到立即就近送往医院。(4)事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。(5)总结经验教训，教育职工。3、脚手架坍塌(1)一旦发生脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除105、尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。(2)如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警。并做好救助车辆引导。 (3)在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。1)争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。2)出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。3)伤口止血且使用止血带。4)切忌对压伤进行热敷或按摩。(4)事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。(5)总结经验教训，教育职工。第八章 劳动力计划因每个栋号不是同时开工106、，故架子工分批进场，每个栋号配备架子工5人劳动力投入计划表序号工种人数备注1电工32电焊工33架子工40个分栋号进场4普工20第九章 脚手架的搭设方法及各项安全稳定性设计计算书落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度7.8米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米107、。钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.4150。地基承载力标准值190kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算108、:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.800/2=0.140kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.140=0.214kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.200=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续109、梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.214+0.101.680)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.214+0.1171.680)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.490106/4491.0=109.202N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.140=0.178kN/m活荷载标准值 q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度110、 V=(0.6770.178+0.9901.200)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.984mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1111、.20.210+1.41.800=2.841kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002=0.572106/4491.0=127.346N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.06010510778112、0.000)=0.009mm集中荷载标准值 P=0.058+0.210+1.800=2.068kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2067.600800.0800.0800.0/(482.06105107780.0)=0.993mm最大挠度和 V=V1+V2=1.003mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横113、杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.210+1.41.800=2.809kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1114、)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.1077.750=0.831kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(0.800+0.200)/2=1.050kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.5004=1.020kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.5007.750=0.116kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+N115、G4 = 3.017kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数： Us = 1.415经计算得到：Wk = 0.2501.0001.415 = 0.354kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.23116、.017+0.91.43.600=8.157kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.23.017+1.43.600=8.661kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.661kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k117、 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =118、8661/(0.19424)=107.786N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.157kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取119、1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.217kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =8157/(0.19424)+217000/4491=149.748N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 305.365kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的120、地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=26.47 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 3.02+3.60=6.62kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 76.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 190.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑121、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设9层计算。栏杆采用木板，荷122、载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.4150。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.00m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。123、1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/2=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.200=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.680)1.5002支座最大124、弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.1171.680)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.463106/4491.0=103.190N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值 q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9901.200)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.830mm大横杆的最125、大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.800=2.661kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配126、的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002 =0.536106/4491.0=119.330N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.060+1.800=1.918kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度127、 V2=1917.600800.0800.0800.0/(482.06105107780.0)=0.921mm最大挠度和 V=V1+V2=0.930mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q128、=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.060+1.41.800=2.629kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10717.400=1.866kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；129、本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10091.500(0.800+0.200)/2=0.675kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.5009=2.295kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.400=0.261kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.097kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.0130、0021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数：Us = 1.415经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.2501.0001.415 = 0.354kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.097+0.91.43.600=10.653kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部131、立杆的最大轴向压力N=1.25.097+1.43.600=11.157kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.157kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，132、l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =11157/(0.19424)=138.844N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中133、 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.653kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算134、立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.217kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =10653/(0.19424)+217000/4491=180.807N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 305.365kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为80135、0mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=11.16kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=12.917kN,R2=10.272kN,R3=-0.139kN最大弯矩 Mma136、x抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.285106/(1.05141000.0)+2.8701000/2610.0=9.782N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =1.29106/(0.929141000.00)=9.81N/mm2；水平钢梁的稳定137、性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=13.232kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=13.232kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安138、全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00013.232/0.850=124.537kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=13.232kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=132324/(3.1416652)1/2=12mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.2139、72kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=102724/(3.141665.002)1/2=11mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.27kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝140、土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于10272.29/(3.1416201.5)=109.0mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.27kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固141、压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 130-15 = 115mm；s = 9.25106/(1.00014.3001.51000115.02)=0.0330 = 1-(1-20.0330)1/2=0.0330s = 1-0.0330/2=0.9830楼板压点负弯矩配筋为 As = 9.25106 / (0.9830115.0210.0) = 389.3 mm2悬挑脚手架计算满足要求！第十章 附图一、悬挑外架剖面图二、外立面示意图剪刀撑刷黑、黄相间防锈油漆三、人货电梯接料平台四、钢卸料平台示意图 五、防坠平网示意图 六、钢丝绳夹、锚环、吊钩示意图 七、工字钢、拉结点、锚环制作大样八 、电梯、临边、洞口防护及连墙件示意图 九、转角、防护、三角斜撑、落地架剖面大样图