1、温岭市xx建设有限公司砂石加工一、二、三车间工程二层梁板模板盘扣式支架专项施工方案砂石加工一、二、三车间工程项目部 发布目 录第一节、工程概况5一、工程概况5二、施工要求5三、技术保证条件5第二节、编制依据7第三节、组织机构及管理职责81、项目管理组织机构82、安全文明管理体系框图9第四节、主要构配件的材质及制作质量要求10一、主要构配件10二、材料要求11三、制作质量要求11第五节、施工工艺技术141、支撑体系设计理念142、混凝土浇筑方式143、支撑体系方式144、技术参数145、工艺流程226、施工方法227、构造要求248、搭设与拆除279、检查验收2910、周边拉结3411、支模架的2、安全通道设置要求34第六节、模板安拆施工35一、准备工作35二、模板支设施工35三、质量通病及防治措施37四、模板拆除施工38五、模板支架立杆的构造应符合下列规定39第七节、资源配置401、劳动力402、周转材料403、机械设备414、检测仪器41第八节、施工安全保证措施41一、组织保障41二、技术措施42三、监测监控45四、安全措施47五、重大危险源辨识49六、应急预案51第九节、安全管理责任分工54第十节、计算书551、二层梁模板3501000计算书552、二层梁模板250600计算书643、二层板模板120（盘扣式）计算书734、二层梁侧模板3501000计算书855、二层梁侧模板2503、600计算书90第一节、工程概况一、工程概况工程基本情况工程名称、砂石加工一、二、三车间工程工程地点椒江建筑面积（m2）6160m2建筑高度（m）22m基础形式桩承台基础主体结构框架结构抗震等级不抗震抗震设防烈度/地上层数三层地下层数/根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号和浙江省地方标准DB33/1035-2006建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程及建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范（JGJ231-2010）， 该工程的二层梁板支模架工程属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。本方案结合该工程实际图纸情况，确保支模架工程的稳定与安全选取了具有一定代表性的梁、板构4、件进行安全性验算，按施工图纸选取二层3轴交A-G轴梁KL3(4)3501000mm，二层113轴交B轴梁KL11(10)250600mm，顶板120mm厚，层高10.8m，该方案拟用盘扣式满堂脚手架搭设方式。二、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。三、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二节、编制依据编制依据如下：(1) 建筑、结构施工图纸；(2) 施工组织设计；(3) 建设部建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；(4) 行业标准建筑施工模5、板安全技术规范JGJ162-2008；(5) 浙江省标准：建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）；(6)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011)；(7)建筑施工计算手册（ISBN-7-11-04626-2 江正荣编著）；(8)建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)；(9) 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)；(10) 混凝土结构设计规范（GB500102010）；(11) 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）（2011年版）；(12)钢管脚手架扣件（GB15831-2006）；(12)低压流体输送用焊接钢6、管（GB/3091-2008）；(13)钢管脚手架扣件（GB15831-2006）；（14）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）；（15）建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范（JGJ231-2010）；(16) 建设部建质200987 号文件“危险性较大的分部分项工程安全管理办法”(17) 建质2009254 号文件“建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则”；(18) 台建规2008250号文件“台州市建设工程重大危险源管理办法”；(19) 国家及地方有关安全生产的法律、法规文件；(20) 本公司的安全管理标准；(21)台建规2011136号文件“关于加强7、建筑企业和施工现场安全生产基础工作的若干规定”；(22)台质监201120号文件“关于加强支模架安全管理的若干意见的通知”。(23)本方案计算采用2014 年品茗施工安全设施计算软件(V10.0.0.40版本)和浙江省2014年品茗施工安全设施计算软件（V7.6版本）进行验算。第三节、组织机构及管理职责1、项目管理组织机构2、安全文明管理体系框图第四节、主要构配件的材质及制作质量要求一、主要构配件1、盘扣节点应由焊接于立杆上的连接盘、水平杆杆端扣接头和斜杆杆端扣接头组成。2、插销外表面应与水平杆和斜杆杆端扣接头内表面吻合，插销连接应保证锤击自锁后不拔脱，抗拔力不得小于3kN。3、插销应具有可靠8、防拔脱构造措施，且应设置便于目视检查楔入深度的刻痕或颜色标记。4、立杆盘扣节点间距宜按0. 5m模数设置；横杆长度宜按0. 3m模数设置。二、材料要求1、承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准低合金高强度结构钢GB/T 1591、碳素结构钢GB/T700以及一般工程用铸造碳钢件GB/T11352的规定。 承插型盘扣式钢管支架主要构配件材质2、连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，其材料机械性能不得低于现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中牌号为ZG 230 - 450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。三、制作质量要求1、杆9、件焊接制作应在专用工艺装备上进行，各焊接部位应牢固可靠。焊丝宜采用符合现行国家标准中，气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝的要求，有效焊缝高度不应小于3. 5mm。2、铸钢或钢板热锻制作的连接盘的厚度不应小于8mm，允许尺寸偏差应为0.5mm；钢板冲压制作的连接盘厚度不应小于l0mm，允许尺寸偏差应为0.5mm。3、铸钢制作的杆端扣接头应与立杆钢管外表面形成良好的弧面接触，并应有不小于500平方毫米的接触面积。4、楔形插销的斜度应确保楔形插销楔入连接盘后能自锁。铸钢、钢板热锻或钢板冲压制作的插销厚度不应小于8mm，允许尺寸偏差应为0.lmm。5、立杆连接套管可采用铸钢套管或无缝钢管套管。采用铸钢10、套管形式的立杆连接套长度不应小于90mm，可插入长度不应小于75mm；采用无缝钢管套管形式的立杆连接套长度不应小于160mm，可插入长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm。6、立杆与立杆连接套管应设置固定立杆连接件的防拔出销孔，销孔孔径不应大于14mm，允许尺寸偏差应为0.1mm；立杆连接件直径宜为12mm，允许尺寸偏差应为0.1mm。7、连接盘与立杆焊接固定时，连接盘盘心与立杆轴心的不同轴度不应大于0.3mm；以单侧边连接盘外边缘处为测点，盘面与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大于0. 3mm。8、可调底座和可调托座的丝杆宜采用梯形牙，A型立杆宜配置48丝杆和调节手柄11、，丝杆外径不应小于46mm；B型立杆宜配置38丝杆和调节手柄，丝杆外径不应小于36mm。9、可调底座的底板和可调托座托板宜采用Q235钢板制作，厚度不应小于5mm，允许尺寸偏差应为0.2mm，承力面钢板长度和宽度均不应小于150mm;承力面钢板与丝杆应采用环焊，并应设置加劲片或加劲拱度；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。10、可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm，可调托座和可调底座插入立杆内的长度应符合规范规定。11、主要构配件的制作质量及形位公差要求，应符合规范规定。12、可调托座、可调底座承载力，应符合规范规定。13、挂扣式钢脚手板12、承载力，应符合本规范的规定。14、构配件外观质量应符合要求： 1）、钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用对接焊接钢管； 2）、钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的1500，两端面应平整，不得有斜口、毛刺； 3）、铸件表面应光滑，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净； 4）、冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷； 5)、各焊缝有效高度应符合规定，焊缝应饱满，焊药应清除干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷； 6)、可调底座和可调托座表面宜浸漆或冷镀锌，涂层应均匀、牢固；架体杆件及其他构配件表面应热镀锌，表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块；7)、主要构配件上的13、生产厂标识应清晰。第五节、施工工艺技术1、支撑体系设计理念在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距尽量一致，便于立杆有一侧纵横向水平杆件拉通设置；立杆的地基或楼板承载力符合要求，构造要求按照规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、混凝土浇筑方式柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。施工时按对称由两端向中间推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推14、进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案涉及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下1或2层支架不允许拆除。3、支撑体系方式根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。4、技术参数1、二层梁模板3501000界面参数表一、基本参数新浇混凝土梁特性一层梁模板3501000新浇混凝土楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】3501000模板支架高度H(m)10.8模板支架尺寸(m)【纵向La横向Lb】60.432.6二、支撑体系参数混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵15、横向间距la、lb(mm)900,900模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵横向间距la、lb(mm)900,900梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数0扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8梁底支撑次楞根数4每纵距内附加梁底支撑主楞根数4立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50三、荷载参数模板自重标准值(kN/m2)0.3主楞、次楞自重标准值分别为(kN/m)0.035,0.01支架自重标准值(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24梁、板钢筋自重标准值分别为(kN/m3)1.5,1.1是否考虑荷载16、叠合效应否施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2模板风荷载标准值(kN/m2)0.306架体风荷载标准值(kN/m2)0.144风压重现期10年一遇基本风压w0(kN/m2)椒江市洪家:0.35地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)20风荷载高度变化系数z1.25模板支架形式敞开式风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板风荷载体型系数s1架体风荷载体型系数s0.471结构模板纵向挡风面积AF(m2)60.4四、模板参数模板类型胶合板模板厚度(mm)17、18模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000五、次楞参数次楞材质及类型方木截面宽度(mm)50截面高度(mm)70次楞验算方式三等跨连续梁次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833六、立杆参数钢管计算截面483.2截面面积A(mm2)450抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205截面抵抗矩(cm3)4.73回转半径i(mm)15.9七、地基参数模板支架作用位置不计算18、2、二层梁模板250600界面参数表一、基本参数新浇混凝土梁特性一层梁模板250600新浇混凝土楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】250600模板支架高度H(m)10.8模板支架尺寸(m)【纵向La横向Lb】60.432.6二、支撑体系参数混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵横向间距la、lb(mm)900,900模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵横向间距la、lb(mm)900,900梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数0扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8梁底支撑次楞根数3每纵距内附加梁底支撑主楞根数4立杆伸出顶层横向水平杆中心线19、至模板支撑点的长度a(mm)50三、荷载参数模板自重标准值(kN/m2)0.3主楞、次楞自重标准值分别为(kN/m)0.035,0.01支架自重标准值(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24梁、板钢筋自重标准值分别为(kN/m3)1.5,1.1是否考虑荷载叠合效应否施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2模板风荷载标准值(kN/m2)0.306架体风荷载标准值(kN/m2)0.144风压重现期10年一遇基本风压w0(kN/m2)椒江市洪家:0.35地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比20、较稀疏的乡镇和城市郊区)模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)20风荷载高度变化系数z1.25模板支架形式敞开式风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板风荷载体型系数s1架体风荷载体型系数s0.471结构模板纵向挡风面积AF(m2)36.24四、模板参数模板类型胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000五、次楞参数次楞材质及类型方木截面宽度(mm)50截面高度(mm)70次楞验算方式三等跨连续梁次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/21、mm2)1.3次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833六、立杆参数钢管计算截面483.2截面面积A(mm2)450抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205截面抵抗矩(cm3)4.73回转半径i(mm)15.9七、地基参数模板支架作用位置不计算3、二层板模板120（盘扣式）界面参数表一、工程属性新浇混凝土板名称二层板模板120新浇混凝土板板厚(mm)120模板支架纵向长度La(m)60.4模板支架横向长度Lb(m)32.6模板支架高度H(m)10.8二、荷载设计荷载取值和设计计算依据建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程J22、GJ231-2010模板及其支架自重标准G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，1.05混凝土自重标准G2k(kN/m3)24钢筋自重标准G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)：4模板工程支拆环境考虑风荷载风荷载作用方向沿模板支架横向作用省份浙江城市椒江市洪家基本风压o(kN/m2)0.35风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6三、模板体系设23、计主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)150小梁间距l(mm)400小梁最大悬挑长度L1(mm)100主梁最大悬挑长度L2(mm)150四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)18抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9000计算方式简支梁五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型483.5截面惯性矩I(cm4)142.917截面抵抗矩W(cm3)40.833抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹24、性模量E(N/mm2)8415计算方式三等跨梁六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型0mm0mm 截面惯性矩I(cm4)11.36截面抵抗矩W(cm3)4.73抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式三等跨梁七、立柱验算钢管类型(mm)B-LG-2500（48X3.2X2500）回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)200立柱截面面积(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4730支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7八、可调托座验算可调托座内主梁根数1可调托承载力容许值N(k25、N)30九、抗倾覆验算结构重要性系数0：5承载力设计调整系数R5模板及支架的类型系数5正常使用极限状态承载力施工极限状态抗倾覆可变荷载的组合值系数c10.90.9可变荷载的分项系Q11.41.4永久荷载的分项系数G11.21.35十、立柱地基基础计算脚手架放置位置混凝土楼板4、二层梁侧模板3501000界面参数表一、基本参数新浇混凝土梁名称二层梁350*1000梁板结构情况梁两侧有板混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】3501000新浇混凝土梁计算跨度(m)6楼板厚度(mm)120二、支撑体系参数次楞布置方式水平向布置次楞道数6主楞间距(mm)800主楞合并根数2共同作用系数0.5次楞最大悬挑长度26、(mm)200次楞计算方式三等跨连续梁对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为150，700三、新浇混凝土对模板的侧压力值标准参数侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土浇筑速度V(m/h)2.5新浇混凝土初凝时间t0(h)5外加剂影响修正系数0.85混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1四、荷载参数新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取小值:24混凝土下料产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)2五、模板参数模板类型胶合板模板厚度t(mm)18模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹27、性模量E(N/mm2)6000六、次楞参数次楞材质及类型方木方木宽(mm)50方木高(mm)70次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.4次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞弹性模量E(N/mm2)9600七、主楞参数主楞材质及类型钢管截面类型483.2主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)11.36主楞截面抵抗矩W(cm3)4.73主楞弹性模量E(N/mm2)206000八、对拉螺栓参数对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.85、二层28、梁侧模板250600界面参数表一、基本参数新浇混凝土梁名称二层梁250*600梁板结构情况梁两侧有板混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】250600新浇混凝土梁计算跨度(m)6楼板厚度(mm)120二、支撑体系参数次楞布置方式水平向布置次楞道数4主楞间距(mm)800主楞合并根数2共同作用系数0.5次楞最大悬挑长度(mm)200次楞计算方式三等跨连续梁对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为80，400三、新浇混凝土对模板的侧压力值标准参数侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土浇筑速度V(m/h)2.5新浇混凝土初凝时间29、t0(h)5外加剂影响修正系数0.85混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.6四、荷载参数新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取小值:14.4混凝土下料产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)2五、模板参数模板类型胶合板模板厚度t(mm)18模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000六、次楞参数次楞材质及类型方木方木宽(mm)50方木高(mm)70次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.4次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞弹性模量E(N/mm2)9630、00七、主楞参数主楞材质及类型钢管截面类型483.2主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)11.36主楞截面抵抗矩W(cm3)4.73主楞弹性模量E(N/mm2)206000八、对拉螺栓参数对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8高大模板支架搭设构造参数一览表一搭设参数梁截面尺寸(mm)3501000250600支架形式可调托撑+钢管盘扣式模板支架可调托撑+钢管盘扣式模板支架搭设高度(m)10.810.8最大跨度(mm)60006000可调托撑型号/梁侧支撑类型14对拉螺栓14对拉螺栓梁侧次楞规格50mm70mm方31、木50mm70mm方木梁侧次楞布置方向水平向布置水平向布置梁侧次楞道数64梁侧主楞规格483.5钢管483.5钢管梁底次楞规格50mm70mm方木50mm70mm方木梁底次楞布置方向平行梁跨方向布置平行梁跨方向布置梁底次楞间距(mm)60100梁底主楞规格483.5483.5每纵距内附加梁底支撑主楞根数44梁底主楞间距(mm)900900梁底增加立杆数/立杆横向间距(从梁左侧至右侧) (mm)/立杆纵向间距(mm)900900模板支架步距(mm)15001500梁底立杆扣件类型/剪刀撑竖直剪刀撑模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵，横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。水平剪刀撑32、模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。水平拉结在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m，竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。钢管类型483.5(计算采用483.2)扣件类型铸钢5、工艺流程板盘扣搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁扣件（以扣件式展开计算，架体采用盘扣式脚手架搭设方法）弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁33、筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。6、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，并严格按省规范要求进行，在立杆接长时应满足JGJ231-2010要求立杆接长严禁搭接，必须采用对接，确保整体稳定性和满足计算前提条件。2、本工程的支模方案梁采用扣件式钢管搭设(梁底主梁钢管与板立杆同用的立杆采用扣件式搭设)、板采用盘扣式的满堂脚手架支撑系统。本方案须严格按照现行建34、筑施工承插盘扣式及扣件式脚手架安全技术规范组织施工。3、本工程梁钢管脚手架安全计算方法套用扣件式钢管脚手架形式展开计算，板钢管脚手架安全计算方法套用盘扣式钢管脚手架形式展开计算，计算采用“2014 年品茗安全计算软件(V.40版本)”和“浙江省2014年品茗施工安全设施计算软件（V7.6版本）”进行验算。4、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。5、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工35、缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。6、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架、碗扣式钢管架作为本模板工程的支撑体系。7、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(6)拼装高度36、为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(7) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(8) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(9) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(10)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉37、杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(11)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(12)柱与梁板混凝土应分开浇捣，先浇筑柱墙混凝土，待柱墙混凝土达到一定强度（如达到设计强度的80%，并采取回弹等手段检测混凝土强度的方法），方可浇筑梁板混凝土，以利于架体整体稳定；模板支撑系统在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位应设置固结点，与模板对应，牢固、顶紧；(14)模板支架纵横向应设置扫地杆一道；(15)严格按照JGJ162-38、2008的规范要求设置竖向剪刀撑和水平剪刀撑；根据JGJ162-2008 第五款满堂支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑；（16）后浇带的两侧模板和支承架应单独分开搭设，不可混搭。支架搭设时后浇带区域部分的模板、承重支撑水平杆、立杆应单独分开，成为一个单独支撑系统。模板拆除时要保证后浇带处的模板不得与同楼层处模板要求进行拆除，要待后浇带混凝土强度达到设计强度100%以上时方能拆除两侧模板。(17) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。7、构造要求1、模板支架搭设高度不宜超过24m;当超过2439、m时，应另行专门设计。2、模板支架应根据施工方案计算得出的立杆排架尺寸选用定长的水平杆，并应根据支撑高度组合套插的立杆段、可调托座和可调底座。3、模板支架的斜杆或剪刀撑设置应符合要求：1）、当搭设高度不超过8m的满堂模板支架时，步距不宜超过1.5m，支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。当满堂模板支架的架体高度不超过4个步距时，可不设置顶层水平斜杆；当架体高度超过4个步距时，应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑。满堂架高度不大于8m 满堂架高度不大于8m斜杆40、设置立面图 剪刀撑设置立面图1立杆；2水平杆；3斜杆；4扣件钢管剪刀撑2）、当搭设高度超过8m的模板支架时，竖向斜杆应满布设置，水平杆的步距不得大于1. 5m，沿高度每隔46个标准步距应设置水平层斜杆或扣件钢管剪刀撑周边有结构物时，最好与周边结构形成可靠拉结。满堂架高度大于8m水平斜杆设置立面图1立杆；2水平杆；3斜杆；4水平层斜杆或扣件钢管剪刀撑3）、当模板支架搭设成无侧向拉结的独立塔状支架时，架体每个侧面每步距均应设竖向斜杆。当有防扭转要求时，在顶层及每隔34个步距应增设水平层斜杆或钢管水平剪刀撑。无侧向拉结塔状支模架1立杆；2水平杆；3斜杆；4水平层斜杆4、对长条状的独立高支模架，架体总41、高度与架体的宽度之比H/B不宜大于3。5、模板支架可调托座伸出顶层水平杆或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆或双槽钢托梁长度不得小于150mm。6、高大模板支架最顶层的水平杆步距应比标准步距缩小一个盘扣间距。7、模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。当单肢立杆荷载设计值不大于40kN时，底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆；当单肢立杆荷载设计值大于40kN时，底层的水平杆应比标准步距缩小一个盘扣间距，且应设置竖向斜杆。8、模板支架宜与周围已建成的结构进行可靠连42、接。9、当模板支架体内设置与单肢水平杆同宽的人行通道时，可间隔抽除第一层水平杆和斜杆形成施工人员进出通道，与通道正交的两侧立杆间应设置竖向斜杆；当模板支架体内设置与单肢水平杆不同宽人行通道时，应在通道上部架设支撑横梁，横梁应按跨度和荷载确定。通道两侧支撑梁的立杆间距应根据计算设置，通道周围的模板支架应连成整体。洞口顶部应铺设封闭的防护板，两侧应设置安全网。通行机动车的洞口，必须设置安全警示和防撞设施。模板支架人行通道设置图1支撑横梁；2立杆加密8、搭设与拆除一）施工准备1、模板支架及脚手架施工前应根据施工对象情况、地基承载力、搭设高度，按本规程的基本要求编制专项施工方案，并应经审核批准后实施。43、2、搭设操作人员必须经过专业技术培训和专业考试合格后，持证上岗。模板支架及脚手架搭设前，施工管理人员应按专项施工方案的要求对操作人员进行技术和安全作业交底。3、进入施工现场的钢管支架及构配件质量应在使用前进行复检。4、经验收合格的构配件应按品种、规格分类码放，并应标挂数量规格铭牌备用。构配件堆放场地应排水畅通、无积水。5、当采用预埋方式设置脚手架连墙件时，应提前与相关部门协商，并应按设计要求预埋。6、模板支架及脚手架搭设场地必须平整、坚实、有排水措施。二）、地基与基础1、模板支架与脚手架基础应按专项施工方案进行施工，并应按基础承载力要求进行验收。2、土层地基上的立杆应采用可调底座和垫板，垫板的44、长度不宜少于2跨。3、当地基高差较大时，可利用立杆0. 5m节点位差配合可调底座讲行调整。可调底座调整立杆连接盘示意4、模板支架及脚手架应在地基基础验收合格后搭设。三）、模板支架搭设与拆除1、模板支架立杆搭设位置应按专项施工方案放线确定。2、模板支架搭设应根据立杆放置可调底座，应按先立杆后水平杆再斜杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，应以此扩展搭设成整体支架体系。3、可调底座和土层基础上垫板应准确放置在定位线上，保持水平。垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板。4、立杆应通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头的位置宜错开，且错开高度不宜小于75mm。模板支架高度大于8m时，错45、开高度不宜小于500mm。5、水平杆扣接头与连接盘的插销应用铁锤击紧至规定插入深度的刻度线。6、每搭完一步支模架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差。立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的1/500，且不得大于50mm。7、在多层楼板上连续设置模板支架时，应保证上下层支撑立杆在同一轴线上。8、混凝土浇筑前施工管理人员应组织对搭设的支架进行验收，并应确认符合专项施工方案要求后浇筑混凝土。9、拆除作业应按先搭后拆，后搭先拆的原则，从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除，严禁抛掷。10、分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后架体稳定46、。9、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm47、）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节48、点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢49、管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；9、模板支架验收记录表如下：模板支架验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆垂直度L/500且505水平杆水平度5可调托座垂直度5插入立杆深度150-5可50、调底座垂直度5插入立杆深度150-5立杆组合对角线长度6立杆梁底纵、横向间距板底纵、横向间距竖向接长位置基础承载力水平杆纵、横向水平杆设置梁底纵、横向步距板底纵、横向步距插销销紧情况竖向斜杆最底层步距处设置情况最顶层步距处设置情况其他部位剪刀撑垂直纵、横向设置水平向扫地杆设置与已建结构物拉结设置其他施工单位检查结论结论： 检查日期： 年 月 日 检查人员： 项目技术负责人： 项目经理：监理单位验收结论结论： 检查日期： 年 月 日 专业监理工程师： 总监理工程师：10、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图51、，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。11、支模架的安全通道设置要求模板支撑架设置人行通延时，应符合下列规定：、通道上部应架设专用横梁，横梁结构应经过设计计算确定；、横梁下的立杆应加密，并应与架体连接牢固；、通道宽度应小于或等于4.8m；、门洞及通道顶部必须采用木板其他硬质材料封闭，两侧应设置安全网；、通行机动车的洞口中，必须设置防撞击设施。第六节、模板安拆施工一、准备工作(1)、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。 (2)、模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱52、或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。梁侧模的支设应根据模板图在钢筋绑扎验收后合拢。已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。二、模板支设施工A、柱模板(1)先在基础或楼板面弹出柱的中心线四周边线。(2)沿边线竖立立板，正确固定柱脚，用斜撑将柱模板临时固定，再由柱顶用线垂吊直找正，然后正式固定。柱脚一侧要留清扫口 (3)通排柱模53、板安装，应先装两端柱模板，校正固定，拉通线校正中间各柱模板。 (4)门子板应分节铺钉，或分节预留施工洞口，其高度由地面起 2m 留一道，以便灌入混凝土及放入振捣器。(5)柱模板加设柱箍，柱箍采用 50mm100mm 松方木及 12mm 对拉螺栓，间距通过 计算确定，截面较大的柱加设对拉螺栓。(6)在柱与梁的结合处，正确锯好梁的槽口，在梁的槽口上划好中心线。(7)柱模安装时应注意以下事项：a、在浇筑楼板砼时应在柱位四周预埋 40mm*40mm*30mm 小木块做为柱模底部固定。b、支设的柱模，其标高、位置要准确，柱身不扭曲，支设应牢固，均采用四面支 撑。c、柱模底部四周用 1：3 水泥砂浆堵严，54、防止漏浆。d、每根柱模底部应设清渣口，作为浇筑之前清理模内杂物。柱模板上口标高应安 至梁底模板下，在柱砼达到拆模强度时，可比梁模板先拆卸，在安装时应钻好插筋孔， 及时预埋好其他设计要求的预埋件，并要求方位准确。B、梁、板模板(1)在楼面上弹出主梁及次梁的中心线，同时复核柱模上梁槽口处中心线位置，在 柱模上弹出梁底标高，对准标高钉上梁底托木。(2)按照设计间距搭设盘式钢管支撑架，钢管支撑底部应铺设垫板。设计要求安装 纵横两个方向的水平拉杆，并在钢管立柱上弹好标高线。(3)根据梁底标高及起拱要求，确定梁底大横担标高，安装好大横担。在大横担上 铺设梁底木楞。按同样的方法铺好板底木楞。(4)对准柱模槽55、口中心线，在托木上铺设主梁底模，轴线复核无误后安装。(5)侧模，主梁侧模上应开好次梁槽口，在槽口上划好次梁中心线，对准中心线安 装次梁底模。次梁轴线位置核对无误后，安装侧模。(6)主次梁模板安装加固完毕，铺设板底模。 (7)梁高度较大时，侧模可先安装一面，待梁钢筋安装完毕，再安装另一面侧模。 (8)梁高度大时，应设置对拉螺栓，待梁钢筋安装完毕，在侧模上钻孔，安装对拉螺栓。C、楼梯模板(1)先弹出墙的中心线和两边线。 (2)安装墙的内侧模板，钉横档，支斜撑。在顶部用线锤吊直，拉线找平，撑牢钉实。清理墙底杂物，绑扎墙体钢筋。(3)待钢筋扎好后，立外侧模板。将钢筋、横档等撑好，找平吊直后固定。在模板56、 底部留出清扫口。(4)在墙壁最下部和模板上口先支钉控制墙厚的小木条，再用螺栓将两侧模板的横 档拉紧加固，螺栓间距按模板设计方案布置。D、梯模板 采用九夹板，支撑前先根据层高放好大样，搭好支撑架，先支平台梁底模板，再支梯梁底模板、外帮侧板，在外帮侧板内侧，放出楼梯底板厚度线，用样板划出踏前侧板 的档木，再钉侧板。梯踏步高度要均匀一致，特别要注意最上一步和最下一步的高度， 要考虑楼地面装修层厚度的影响以及梯自身装修层的影响。三、质量通病及防治措施A、梁、板模板： 梁、板底不平、下挠；梁侧模不平直；梁上下口涨模：防止的方法是：梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑57、系统有足够的强 度和钢度。作业中应认真执行设计要求，以防止砼浇筑时模板变行。模板支柱应立在垫 有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计 或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。B、柱模板：(1)涨模、断面尺寸不准：防治的方法是，根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身 的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和竖向钢楞，以保证柱模的强度、刚 度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业。(2)柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑（或 拉锚），吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线58、坠到地面，线坠所示两 点至柱位置线距离均相等，即使柱模不扭向。(3)轴线位移，一排柱不在同一直线上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在 地面上弹出柱轴线及轴线通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱 模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪力撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保 证每柱垂直和位置正确。C、墙模板(1)墙体厚薄不一，平整度差：防治方法是模板设计应有足够的强度和刚度，龙骨 的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法等在作业中要认真执行。(2)墙体烂根，模板接缝处跑浆；防治方法是，模板根部砂浆找59、平塞平，模板间卡 固措施牢固。(3)墙身超厚：墙身放线时误差过大，模板就位调整不认真，穿墙螺栓没有全部穿 齐、拧紧。(4)墙体上口过大：支模时上口卡具没有按设计要求尺寸卡紧。 (5)混凝土墙体表面粘连：由于模板清理不好，涂刷隔离剂不匀，拆模过早所造成。 (6)角模与大模板缝隙过大跑浆：模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢靠，应加强检查，及时处理。(7)角模入墙过深：支模时角模与大模板连接凹入过多或不牢固。应改进角模支模 方法，严格控制模板上口标高。模板工程质量标准 模板安装完毕，应对其轴线、截面尺寸、垂直度、标高、平整度等进行全面检查，模板安装允许偏差应符合规范的要求。四、模板拆除施工(1)侧60、模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后，方可拆除。 (2)承重模板（梁、板底模）的拆除时间。板跨度2m 时 达到砼强度标准值 50%以上； 板跨度2m，8m 时 达到砼强度标准值 75%以上； 板跨度8m 时达到砼强度标准值 100%； 梁结构跨度8m 时达到砼强度标准值的 75%以上；悬臂构件及结构跨度8m 时达到砼强度标准值的 100%；(3)拆除模板应先支的后拆，先拆非承重部分，拆除大跨梁支撑柱时，先以跨中开 始向两端对称进行，当立杆水平拉杆超过两皮时，应先拆两皮以上的水平拉杆，最后一道水平杆与立杆同时拆除，以确保柱模稳定。 (4)拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始，分61、别拆向两端。 (5)模板拆除应按区域逐步进行，严禁猛撬，硬砸或大面积撬落的拉倒，模板支撑要随拆随运，严禁随意抛掷，拆除后分类码放，不得留有未拆除的悬空模板，并及时消 除防止伤人。(6)拆除模板作业比较危险，防止落物伤人，应设置警界线明显标志，并设专门监护人员。五、模板支架立杆的构造应符合下列规定(1)、模板支架立杆的构造应符合下列规定： a、每根立柱底部应设置垫木和底座，顶部设可调顶托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于 200mm，安装时应保证上下同心。b、在立柱底距地面 200mm 高处，沿纵横向水平方向设扫地杆c、立柱需接长使用时，应采用对接，接长部位不得设在立杆下部，立柱接头在同 一平面上应错62、开 50cm 以上。(2)支架立杆应竖直设置，2m 高度的垂直允许偏差为 15mm；(3)当梁模支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应 大于 25mm；(4)安装此体系支撑架应水平搭设，首先根据支撑平面配置方案放置好立杆，4 个为 一基本组装单元，接着同时安装横杆及纵杆，并敲紧上盘扣，使节点紧固。并以此基本 单元为起点，安装其它的支撑架单元杆件，随安装随调整加固，完成最底层的安装。当 一层高度不能满足高度需要时，可采用立杆接高方法来解决。首先铺设操作平台板供安 装人员站在上面操作，将立杆活接头安装在下层立杆上端部，这是上下层立杆连接的重 要构件，安装上层立杆插入立杆接头63、内，注意与下立杆方向对正，先把上层 4 根立杆装 好后再安装此基本单元的横杆及纵杆，接下来以此单元为基础安装此层支撑架的其它杆 件，完成此层的构件搭设。按此方法可以垂直搭设完一层后继续搭设上层构件，最后安 装上部可调托撑，至此完成了整个架体的搭设，最后进行上层钢管、木方和模板及其它 部件的安装。拆除此体系支撑架时，先放松上部的可调托撑，从一侧分单元逐件拆除，同时应将 上部的模板及脚手板同步拆除。拆除的总原则是先装的后拆，后装的先拆。(5)支撑架单元组装完成后，应及时校正立杆垂直度、连杆的水平度、及单元组的 整体方向，并及时紧固节点上盘扣，防止架体倾倒。安装上层构件时必须铺设必要的操 作脚手板，64、确保操作人员安全。多层脚手架立杆应采用不同长度交错布置，立杆接长时， 应将 2 根需连接的立杆和接头同时组装、调整。当架体超高时，必须在适当位置设与墙 体的可靠连接，防止架体整体失稳，并增加侧向通长斜撑杆。(6)梁板的钢管立杆、其纵横向间距相等或成倍数。(7)模板支撑四角均应布置双向垂直剪刀撑。剪刀撑均应与框架柱、墙模板可靠连 接。水平支撑与立杆应连接牢固，四周要与框架柱或剪力墙顶紧。第七节、资源配置1、劳动力支模开始时间20158支模工期(天)210作息时间(上午)6：3011：30作息时间(下午)13：0017：00砼工程量(m3)15000支模建筑面积(m2)30000木工(人)80钢筋65、工(人)50砼工(人)30架子工(人)25水电工(人)5其它工种(人)72、周转材料立杆483.5(t)1000胶合面板(m2)15000水平杆(根)20000可调托座(只)20000水平斜杆(根)5000方木6080(m)40000竖向斜杆（根)1500穿梁螺栓14(根)50003、机械设备塔吊(台)1固定混凝土泵(台)2手持电锯(台)5圆盘锯(台)1振捣棒(只)10平板振动器(台)2对焊机(台)2切断机(台)2电渣压力焊(台)2电焊机(台)2弯曲机(台)5调直机(台)24、检测仪器名称规格数量精度精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3m66、m红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机9力矩检测板手2第八节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施1、准备工作(1) 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2) 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；367、) 竖向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设(1) 基础及地下工程模板：1) 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；2) 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；3)斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层68、支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；4) 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。(2) 楼梯模板1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3) 柱模板1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和69、四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。(4) 墙模板1) 当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施；2) 安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板；3) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一直，墙厚尺寸应正确；4) 墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙70、模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。(5) 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001) 侧模在混凝土强度能71、保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3)板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、8米混凝土强度达到75%；8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱72、，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(1) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、监测监控1、监测措施(1) 监测73、控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工74、程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、安全措施（1）新工人和调换工种75、的职工，须按规定进行安全教育与培训，经考试合格，发证后方可上岗。（2）电工、焊工、架了工、起重工、机械操作工，打桩机和各机动车司机等特殊工种工人须进行一般安全教育除外，还要经本工程的安全交底和培训，经考核合格后方可独立操作，须持证上岗。（3）定期培训各级领导干部和安全干部，以项目经理、施工员、班组长为教育重点。（4）采用新工艺、新设备、新技术和改换工种时，要对新操作人员进行新岗位安全教育，未经教育，不得上岗操作。（5）强化安全管理检查制度，并认真做好安全日记。（6）对从事危险作业的人员要进行安全检测和设置监护。（7）现场必须有灭火，防爆炸等的器材物资。（8）施工现场要明确划分用火作业区，易燃、76、可燃材料堆放场仓库，易燃废品集中点和生活区等。（9）认真贯彻落实安全生产方针、政策法规和公司各项规章制度，结合本项目特点，提出针对性安全管理要求，严格履行安全考核指标和安全生产奖罚办法。（10）认真落实安全施工组织设计中制定的各项安全管理措施和规定要求，严格执行安全技术审批制度、安全技术交底制度和设施设备交接验收制度。（11）组织安全生产检查，研究分析施工中存在的不安全因素，及时处理、消防隐患、杜绝事故苗头。（12）认真落实文明施工措施，营造适宜的工作生产环境。（13）加强治安保卫工作，贯彻落实消防措施和劳动保护措施。（14）参加安全事故调查分析处理工作，落实防范措施。（15）进入施工现场，戴77、好安全帽、上岗证；不赤膊，不穿拖鞋、高跟鞋及喇叭裤。（16）要做到不酗酒、不赌博、不打架、文明施工。（17）施工机具须由专人使用，不能让不懂的人玩弄，检修时须切断电源，并挂牌加锁，以防万一。（18）在施工现场易燃区域不得吸烟。（19）施工过程中要听从管理人中的指挥。（20）遵守各项安全规章制度和操作规程施工，不违章指挥和违章作业，违者按有关制度处罚。（21）应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。（22）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。（23）登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操78、作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。（24）装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。（25）装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。（26）安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。（27）对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。（28）对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。（29）在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在79、适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。（30）模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。五、重大危险源辨识本模板工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点(1)、机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施：设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。停机时要拉闸、断电、上锁。(2)、触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。应采取的控制措施：机械设备必须做到“一机一闸一漏电”。按、拆电源应由专业电工操作。漏电开关等必须灵敏有效。现场电缆布设规范。(580、) 设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。(3)、火灾形成原因：明火。应采取的控制措施：严禁烟火；严禁存放易燃易爆物品；操作间必须配齐消防器材。(4)、物体打击形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施：轻拿慢放，规范作业，注意安全。应经常检查所用工具，确保安全有效。(5)、高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。(6)、坍塌形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求。应采取的控制措施：应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。 基础符合设计要求，达到设计的承载81、力，检测条件缺乏的情况下，可做堆载实验。(7)、起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：吊装时应把吊物绑牢固。 信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。经常检查吊索具，并且保持安全有效。遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。六、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小82、组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急83、处理施工过程中可能发生的事故主要有：坍塌、物体打击、机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、中毒窒息、高空坠落、落物伤人、起重吊吊装等事故。 火 灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空84、坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。高温中暑事件发生地的卫生行政部门和气象行政主管机构根据高温中暑事件的预警级别，分别采取以下响应措施： 一级预警响应措施a积极主动地开展高温中暑病例监测、报告，及早发现病例并采取应急处置措施，做好高温中暑病人的收治;b主动接受上级气象部门对事件发生地或可能发生地的天气预报、预测技术和产品的加强指导，及时发布高温中暑气象等级预报和高温中暑事件预警及相关信息;c强化防暑降温知识宣传，在当地政府的统一领导下积极组织开展防暑动员；d依据中华人民共和国职业病防治法、中华人民共和国劳动法、中85、华人民共和国安全生产法等法律法规，在当地政府的统一领导下，会同劳动保障、安全生产、工会等有关部门单位，联合开展防暑降温工作专项监督检查。二级预警响应措施a进一步加强对高温中暑病例监测、报告，并对夏季露天作业工地等重点场所开展主动监测，做好高温中暑病人的收治；b组织加密气象观测，主动加强与上级气象业务单位的天气会商，及时发布高温中暑事件预警及相关信息；c进一步加大宣传防暑降温知识的力度，强化全体社会公众防控高温中暑的意识；d依据中华人民共和国职业病防治法、中华人民共和国劳动法、中华人民共和国安全生产法等法律法规，积极会同劳动保障、安全生产等部门，对高温环境作业人群的用人单位，开展联合防暑降温工作86、专项监督检查。三级预警响应措施a加强对高温中暑病例的监测、报告，做好高温中暑病人的收治；b加强气象监测分析，主动加强与上级气象业务单位的天气会商，及时发布高温中暑事件预警及相关信息；c开展多种形式的防暑降温知识宣传，强化社会公众或有关单位做好老年、儿童、病人等特殊人群的高温中暑防控工作的意识；d根据有关部门、单位的要求，对高温环境作业人群开展防暑降温咨询，并指导用人单位向高温环境作业人群提供预防性给药。四级预警响应措施a开展高温中暑病例的监测、报告，做好高温中暑病人的收治；b加强气象监测，主动加强与上级气象业务单位的天气会商，及时发布高温中暑事件预警及相关信息；c开展防暑降温知识宣传，增强高温87、环境下作业人群的自我保护意识。4、应急通信联络项目负责人：项永富 手机： 安全员：李俊 手机： 技术负责人： 王阿富 手机： 医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第九节、安全管理责任分工搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：项目经理：项永富 组长，负责协调指挥工作；施工员：陈88、佳明 组员，负责现场施工指挥，技术交底；安全员： 李俊 组员，负责现场安全检查工作；架子工班长：徐云军 组员，负责现场具体施工；第十节、计算书1、二层梁模板3501000计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性一层梁模板3501000新浇混凝土楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】3501000模板支架高度H(m)10.8模板支架的纵向长度La(m)60.4模板支架的横向长度Lb(m)32.6二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)90089、楼板立杆横向间距lb(mm)900梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加承重立杆根数0梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)0梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数4梁底支撑次楞根数4立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.035支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁190、.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期10年一遇0.350.144城市椒江市洪家风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1.25模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)20风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.471风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.306四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板91、弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)11.0+1.4(1+2)1.0=39.03kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.1ql2=0.139.030.1162=0.053kNm max=Mmax/W=0.053106/54000=0.973N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.639.030.116=2.716kN max=3Qmax/(2b92、h)=32.716103/(2100018)=0.226N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.67739.031164/(1006000486000)=0.016mm max=0.016mm=minl/150，10=min116/150，10=0.773mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=R4=0.4ql=1.811kN，R2=R3=1.1ql=4.98kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)5070次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值93、fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞弹性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.4(1+2)(0.45-0.35/2)/2=1.192kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.4(1+2)(0.9-0.45-0.35/2)/2=1.192kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=194、.350.5(1-0.12)=0.594kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.5(1-0.12)=0.594kN/m q=max1.811/1.0+0.014+1.192+0.594，4.98/1.0+0.014，1.811/1.0+0.014+1.192+0.594=4.994kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.14.9940.182=0.016kNm max=Mmax/W=0.016106/40833=0.396N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.64.9940.18=0.539kN95、 max=3Qmax/(2bh0)=30.5391000/(25070)=0.231N/mm2 max=0.231N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6774.9941804/(10090001429170)=0.003mm max=0.003mm=minl/150，10=min180/150，10=1.2mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(1.811+0.014+1.192+0.594)0.18=0.715kN R2=1.1(4.98+0.014)0.18=0.989kN R3=96、1.1(4.98+0.014)0.18=0.989kN R4=1.1(1.811+0.014+1.192+0.594)0.18=0.715kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483.2主楞材料自重(kN/m)0.035主楞截面面积(mm2)450主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.73主楞截面惯性矩I(cm4)11.36主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.035=0.047kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax97、=0.589kNm max=Mmax/W=0.589106/4730=124.495N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=1.725kN max=2Qmax/A=21.7251000/450=7.667N/mm2 max=7.667N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=2.015mm=minl/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=1.725kN,R2=1.725kN七、纵向水平钢管验算 计算简图如下： 1、强度验算 纵向水平钢管弯矩图98、(kNm) Mmax=0.749kNm max=Mmax/W=0.749106/4730=158.356N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Qmax=4.303kN max=2Qmax/A=24.303103/450=19.126N/mm2 max=19.126N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max=1.294mm=minl/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=4.364kN,R2=9.5kN,R3=9.5kN,R4=4.36499、kN八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应否扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8 最大支座反力Rmax=9.5kN，9.5kN0.812.0=9.6kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/Lb=10.8/32.6=0.3315 符合要求！十、立杆验算钢管计算截面483.2截面面积A(mm2)450截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/900=1.667，查附录D，得k=1.167，=1.473 l0=maxkh，100、h+2a=max1.1671.4731500，1500+250=2578mm =l0/i=2578/15.9=163=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.265 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.9m，h=1.5m，查规程表得w=0.129 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6 通过插入法求，得=0.96 z0d2=1.250.350.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.9670)/(1101、-0.96)=3.648 s=wstw=0.1293.648=0.471 k=0.7zs0=0.71.250.4710.35=0.144kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.71.2510.35=0.306kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(10.8-4)=0.967 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=9.5+1.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.9+1.4(1+2)0.9(0.9/2+(0.45-0.35/2)/2)+1.350.1510.8=16.009kN R2=9.5+1.2(0.3+(24102、+1.1)0.12)0.9+1.4(1+2)0.9(0.9/2+(0.9-0.45-0.35/2)/2)+1.350.1510.8=16.009kN Nut=maxR1,R2=max16.009, 16.009=16.009kN Nut/(AKH)=16.009103/(0.2654500.967)=138.81N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=15.462kN, R2=15.462kN Nut=maxR1,R2=max15.462, 15.462=15.462kN Mw=0.851.4k lah2103、/10=0.851.40.1440.91.52/10=0.035kNm Nut/(AKH)+Mw/W=15.462103/(0.2654500.967)+0.035106/(4.73103)=141.417N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)60.4 F=0.85AFkla/La=0.8560.40.3060.9/60.4=0.234kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.23410.8/(34+1)32.6=0.007kN =(Nut+N1)/(AKH)=(15.462+0.007)103/(0.2654500.967)=134.1104、26N/mm2f=205N/mm2符合要求！2、二层梁模板250600计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性一层梁模板250600新浇混凝土楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】250600模板支架高度H(m)10.8模板支架的纵向长度La(m)60.4模板支架的横向长度Lb(m)32.6二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)900楼板立杆横向间距lb(mm)900梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加承重立杆根数0梁底增加立105、杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)0梁底立杆支撑方式单扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数4梁底支撑次楞根数3立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.035支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标106、准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期10年一遇0.350.144城市椒江市洪家风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1.25模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)20风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.471风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.306四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000182107、/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)0.61.0+1.4(1+2)1.0=25.26kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.125ql2=0.12525.260.1252=0.049kNm max=Mmax/W=0.049106/54000=0.914N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.625ql=0.62525.260.125=1.973kN max=3Qmax/(2bh)=31.973103/(2100018)=0.164N/mm2fv=1.4N/m108、m2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.521ql4/(100EI)=0.52125.261254/(1006000486000)=0.011mm max=0.011mm=minl/150，10=min125/150，10=0.833mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=R3=0.375ql=1.184kN，R2=1.25ql=3.947kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)5070次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截面惯性矩I(c109、m4)142.917次楞弹性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.4(1+2)(0.45-0.25/2)/2=1.409kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.4(1+2)(0.9-0.45-0.25/2)/2=1.409kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.350.5(0.6-0.12)=0.324kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：110、q5=GNGk=1.350.5(0.6-0.12)=0.324kN/m q=max1.184/1.0+0.014+1.409+0.324，3.947/1.0+0.014，1.184/1.0+0.014+1.409+0.324=3.96kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.13.960.182=0.013kNm max=Mmax/W=0.013106/40833=0.314N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.63.960.18=0.428kN max=3Qmax/(2bh0)=30.4281000/(25070)=0.111、183N/mm2 max=0.183N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6773.961804/(10090001429170)=0.002mm max=0.002mm=minl/150，10=min180/150，10=1.2mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(1.184+0.014+1.409+0.324)0.18=0.58kN R2=1.1(3.947+0.014)0.18=0.784kN R3=1.1(1.184+0.014+1.409+0.324)0.18=0.58kN六112、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483.2主楞材料自重(kN/m)0.035主楞截面面积(mm2)450主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.73主楞截面惯性矩I(cm4)11.36主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.035=0.047kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.37kNm max=Mmax/W=0.37106/4730=78.14N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力113、图(kN) Qmax=0.993kN max=2Qmax/A=20.9931000/450=4.414N/mm2 max=4.414N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=1.199mm=minl/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=0.993kN,R2=0.993kN七、纵向水平钢管验算 计算简图如下： 1、强度验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax=0.433kNm max=Mmax/W=0.433106/4730=91.499N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、114、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Qmax=2.488kN max=2Qmax/A=22.488103/450=11.058N/mm2 max=11.058N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max=0.748mm=minl/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=2.519kN,R2=5.488kN,R3=5.488kN,R4=2.519kN八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应否扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8 最大支座反力Rmax=5.488kN，5.488kN0.88.0=6115、.4kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，单扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/Lb=10.8/32.6=0.3315 符合要求！十、立杆验算钢管计算截面483.2截面面积A(mm2)450截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/900=1.667，查附录D，得k=1.167，=1.473 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.4731500，1500+250=2578mm =l0/i=2578/15.9=163=210 长细比符合要求116、！ 查规程附录C得 =0.265 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.9m，h=1.5m，查规程表得w=0.129 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6 通过插入法求，得=0.96 z0d2=1.250.350.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.9670)/(1-0.96)=3.648 s=wstw=0.1293.648=0.471 k=0.7zs0=0.71.250.4710.35=0.144kN117、/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.71.2510.35=0.306kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(10.8-4)=0.967 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=5.488+1.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.9+1.4(1+2)0.9(0.9/2+(0.45-0.25/2)/2)+1.350.1510.8=12.181kN R2=5.488+1.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.9+1.4(1+2)0.9(0.9/2+(0.9-0.45-0.25/2)/2)+1.350.1510.8=118、12.181kN Nut=maxR1,R2=max12.181, 12.181=12.181kN Nut/(AKH)=12.181103/(0.2654500.967)=105.623N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=11.642kN, R2=11.642kN Nut=maxR1,R2=max11.642, 11.642=11.642kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.1440.91.52/10=0.035kNm Nut/(AKH)+Mw/W=11.642103/(0.2119、654500.967)+0.035106/(4.73103)=108.297N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)36.24 F=0.85AFkla/La=0.8536.240.3060.9/60.4=0.141kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.14110.8/(34+1)32.6=0.004kN =(Nut+N1)/(AKH)=(11.642+0.004)103/(0.2654500.967)=100.983N/mm2f=205N/mm2符合要求！3、二层板模板120（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JG120、J162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 2312010 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土板名称二层板模板120新浇混凝土板板厚(mm)120模板支架纵向长度La(m)60.4模板支架横向长度Lb(m)32.6模板支架高度H(m)10.8 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1121、施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.350.3510.8=0.28风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a122、(mm)150小梁间距l(mm)400小梁最大悬挑长度L1(mm)100主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)18抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9000计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000182/654000mm4 I=bt3/121000183/12486000mm3 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.12)+1.413=7.934kN/m q1静=Gb(G123、1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.12)=3.734kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.12)+113=6.112kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.1257.9340.42=0.159kNm =Mmax/W=0.159106/(54000103)=2.944N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=56.1124004/(3849000486000)=0.466mm max=0.466 mmmin4124、00/150，10=2.667mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型483.5截面惯性矩I(cm4)142.917截面抵抗矩W(cm3)40.833抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式三等跨梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.4(0.3+(24+1.1) 0.12)+1.40.43=3.27kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.4(0.3+(24+1.1) 0.12)+10.43=2.525kN/m 按 三等跨梁连续梁 计算125、，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.262106/40833=6.416N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1.744kN max3Vmax/(2bh0) =31.7441000/(25070)=0.747N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.906mm=minla/150，10=min900/150，10=6mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=1.526kN R2=3.216kN R3=3.215kN R4=1.526kN 正常使用126、极限状态 R1=1.181kN R2=2.488kN R3=2.488kN R4=1.181kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型0mm0mm 截面惯性矩I(cm4)11.36截面抵抗矩W(cm3)4.73抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式三等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3,R4=max1.526,3.216,3.215,1.526=3.216kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3,R4=max1.181,2.488,2.488,1.181=127、2.488kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.655106/4730=138.478N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax5.529kN max2Vmax/A=25.5291000/450=24.573N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=1.104mm=minla/150，10=min900/150，10 =6mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)B-LG-2500（48X3.2X2500）回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)200立柱截面面积(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4730128、支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1000+20.7150=1210mm l02=h=1.21500=1800mm 取两值中的大值l0=1800mm =l0/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=1210/15.9=76.101 查表得，=0.664 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.430.90.9=6.816kN f=N1/(1A)6.816103/(0.664129、450)=22.811N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1800/15.9=113.208 查表得，=0.386 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+1.430.90.9=7.35kN f=N2/(2A)7.35103/(0.386450)=42.314N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.280.91.52/10=0.071kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+cQMw/130、lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.430.90.9+0.91.40.071/0.9=6.575kN f=N1w/(1A)+Mw/W=6.575103/(0.664450)+0.071106/4730=37.015N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+0.91.430.90.9+0.91.40.071/0.9=7.109kN f=N2w/(2A)+Mw/W=7.109103/(0.386450)+0.071106/4730131、=55.937N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数1可调托承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力 N =6.816kNN=30kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1 MR=GG1kLaLb2/2=1.351.0560.432.62 MT=1548.26kN.mMR 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3k132、Lah1 MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.1260.432.62 MT=372.91kN.mMR 满足要求！ 十、立柱地基基础计算脚手架放置位置混凝土楼板 立柱底垫板的底面平均压力 p=N/(mfA)=7.35/(0.40.25)=73.5kPafak=200kPa 满足要求！4、二层梁侧模板3501000计算书一、工程概况新浇混凝梁名称二层梁350*1000混凝土梁截面尺寸(mmxmm)3501000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(133、kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)5外加剂影响修正系数0.85混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取小值：24混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282450.852.51/2，241min45.157，2424kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.40.7Q4k0.9max1.224+1.42，1.3524+1.40.720.9134、max31.6，34.360.934.3630.924kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k24 kN/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式水平向布置次楞道数6主楞间距(mm)800主楞合并根数2次楞最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为150，700 设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。模板计135、算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承130.92430.924kN/m q1静0.91.3524129.16kN/m q1活0.91.40.7211.764kN/m Mmaxmax(0.077q静l2+0.1q活l2，-0.107q静l2+0.121q活l2，-0.071q静l2-0.107q活l2)=max(0.07729.160.1762+0.11.7640.1762, -0.10729.160.1762+0.1211.7640.1762,-0.07129.160.1762-0.1071.7640.1762)0.075kNm Mmax/W0.075106/540001.389N/mm2f136、15N/mm2 符合要求！ 2、挠度验算 qbS正12424kN/m max0.632ql4/(100EI)=0.632241764/(1006000486000)0.05mm176/400=0.44mm 符合要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax(1.143q1静+1.223q1活)l=1.14329.160.176+1.2231.7640.1766.246kN 正常使用极限状态 Rmax1.143ql=1.143240.1764.828kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm)200次楞计算方式三等跨连续梁次楞类型方木次楞材料规格(mm)5070次楞弹性模量E(N/mm2)137、9600次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)142.917 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q6.246kN/m Mmaxmax0.1ql2，0.5ql12=max0.16.2460.82，0.56.2460.22=0.4kNm Mmax/W0.4106/408339.789N/mm2f13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql，ql1=max0.66.2460.8，6.2460.2=2.998kN max=3Qmax/(2bh0)=32138、.9981000/(27050)1.285N/mm2 max1.285N/mm21.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 q4.828kN/m 1max0.677ql4/(100EI)=0.6774.8288004/(10096001429170)0.976mm800/400=2mm 2maxql4/(8EI)=4.8282004/(896001429170)=0.07mm200/400=0.5mm 符合要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.16.2460.8，0.46.2460.8+6.2460.25.496kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.14.828139、0.8，0.44.8280.8+4.8280.24.249kN六、主楞验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主楞类型钢管主楞材料规格(mm)483.2主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)11.36主楞截面抵抗矩W(cm3)4.73共同作用系数0.5 因主楞2根合并，验算时次楞传递共同作用系数为0.5。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.948kN，R22.748kN，R32.252kN，R42.252kN，R52.748kN，R60.94140、8kN 正常使用极限状态：R10.73kN，R22.124kN，R31.725kN，R41.725kN，R52.124kN，R60.73kN 1、抗弯验算 主楞弯矩图(kNm) maxMmax/W0.318106/4730=67.305N/mm2f=205 N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Qmax/A=24.6781000/45020.79N/mm2=120 N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.369mm550/4001.375 mm 符合要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主楞计141、算过程，可知对拉螺栓受力N0.956.27/0.511.913kNNtb17.8kN 符合要求！5、二层梁侧模板250600计算书一、工程概况新浇混凝梁名称二层梁250*600混凝土梁截面尺寸(mmxmm)250600梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)5外加剂影响修正系数0.85混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取小值：14.4混凝土下料产生的水平142、荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282450.852.51/2，240.6min45.157，14.414.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.40.7Q4k0.9max1.214.4+1.42，1.3514.4+1.40.720.9max20.08，21.40.921.419.26kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k14.4 kN/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式水平向布置次楞道数4主楞间距(mm)800主楞合并根数2次楞最大悬挑长度(143、mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为80，400 设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。模板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承119.2619.26kN/m q1静0.91.3514.4117.496kN/m q1活0.91.40.7211.764kN/m Mmaxmax(0.08q静l2+0.101q活l2144、，0.1q静l2-0.117q活l2)=max(0.0817.4960.162+0.1011.7640.162，0.117.4960.162-0.1171.7640.162)0.04kNm Mmax/W0.04106/540000.748N/mm2f15N/mm2 符合要求！ 2、挠度验算 qbS正114.414.4kN/m max0.677ql4/(100EI)=0.67714.41604/(1006000486000)0.022mm160/400=0.4mm 符合要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax(1.1q1静+1.2q1活)l=1.117.4960.16+1.21.145、7640.163.418kN 正常使用极限状态 Rmax1.1ql=1.114.40.162.534kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm)200次楞计算方式三等跨连续梁次楞类型方木次楞材料规格(mm)5070次楞弹性模量E(N/mm2)9600次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)142.917 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q3.418kN/m Mmaxmax0.1ql2，0.5ql12=max0.13.4180.82，0.53.4180.22=0.219k146、Nm Mmax/W0.219106/408335.357N/mm2f13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql，ql1=max0.63.4180.8，3.4180.2=1.641kN max=3Qmax/(2bh0)=31.6411000/(27050)0.703N/mm2 max0.703N/mm21.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 q2.534kN/m 1max0.677ql4/(100EI)=0.6772.5348004/(10096001429170)0.512mm800/400=2mm 2maxql4/(8EI)=2.5342004/(89600142147、9170)=0.037mm200/400=0.5mm 符合要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.13.4180.8，0.43.4180.8+3.4180.23.008kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.12.5340.8，0.42.5340.8+2.5340.22.23kN六、主楞验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主楞类型钢管主楞材料规格(mm)483.2主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)11.36主楞截面抵抗矩W(cm3)4.73共同148、作用系数0.5 因主楞2根合并，验算时次楞传递共同作用系数为0.5。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.549kN，R21.504kN，R31.504kN，R40.549kN 正常使用极限状态：R10.406kN，R21.115kN，R31.115kN，R40.406kN 1、抗弯验算 主楞弯矩图(kNm) maxMmax/W0.076106/4730=16.152N/mm2f=205 N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Qmax/A=21.5041000/4506.684N/mm2=120 N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.036mm320/4000.8 mm 符合要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主楞计算过程，可知对拉螺栓受力N0.952.053/0.53.901kNNtb17.8kN 符合要求！