1、高支模施工方案一、工程概况：塑料模具有限公司厂房B1、C1 工程位于东莞市桥头镇田头角村，本工程属于低层框架结构，地上2 层，总建筑面积：7576 平方米（每幢建筑面积为：3788平方米）。建筑高度为11.3m；首层层高为 7.5m，二层层高为 3.8m，属于高支模工程，梁最大截面为 300800，板厚度为 100mm，柱最大截面为 500600mm 计算。二、施工要点：1、材料选择确定：模板材料选用 18 胶合板作主模，用 68木枋作底板，上楞采用两根 48 钢管作托梁，支撑系统采用木枋支撑，门式钢管架作主立杆配合使用，用12 对拉螺栓作夹具，8#拉铁丝等几种为主材。2、模板配置用量：模板配2、置数量，柱模板、梁模板配制各二套。3、柱模安装：该工程柱用 18 厚胶合板，510 木枋竖向钉于外侧。抱箍用510 木枋 500，第一疲距柱脚高300安装固定，可用 12 对柱螺栓夹紧，砼垫层或楼面时预埋 810 钢筋，短头作钢撑之脚，用钢钉将胶合板钉埋在放线的砼表面作底框，安装时必须用吊锤校正；柱模与墙连接处按设计要求预留26500 高钢筋长 1000。4、梁、板模安装：梁底模的支设方法必须以柱上方弹画的柱中线为准，梁底标高由柱上水平引线引上，在梁板模支设完工前，用水准仪测出楼台面板标高，然后调整主立杆即门式钢管架，使整个楼面板保证在设计要求的标高面上。边梁及梁高大于600 的梁可直接有木枋3、或钢管扣件支设。梁板模支设时，门式钢管架立于地面时，回填土必须是经夯实过的；立于砼楼面上，支架之间用剪刀撑拉结牢固，利用支架上的可调调节器调整其高度至设计所需标高。对结构跨度 L4M的支承及 L2M的悬臂梁应按施工规范要求起拱为跨度的3/1000。注意校柱梁模中心尺寸的准确性和梁的截面尺寸，请特别注意截面尺寸均按设计要求标准-5进行组织施工，并经严格验收合格后，方可进入下一道工序施工。梁中预留洞不得大于梁高的1/3,留 200 的圆洞时,位置必须保证绝对准确,洞边应按设计要求增加加强筋,且需加设套管未经设计人员同意,不得自行在梁内留洞或凿洞.5、安装质量要求：模板的强度及刚度应满足施工要求，支4、撑系统稳定可靠，上、下层立杆应对准。接缝严密、垂直度、平整度、截面尺寸、标高等满足设计和规范要求。楼面楼板支撑后，要进行测验平，装模时应与水电及其他各工种作好配合，认真校核预留洞口，预埋件位置做到准确无误。6、模板的拆除：（1）柱模板及梁侧模必须在平台、梁砼浇筑48小时后方可拆除；（2）跨度小于等于 2 米的板，必须在砼试块常规养护达到设计砼强度标准值的50%时（约 5 天以后），方可拆除；跨度在2-8m 之间的板，必须在砼试块常规养护达到设计砼强度标准值的75%时（约 10 天以后），方可拆除；跨度大于8 m 的板，必须在砼试块常规养护达到设计砼强度标准值的100%时（即 28 天以后），方5、可拆除；如上一层的梁板砼未施工，则该层的梁板底模拆除后加顶撑。（3）跨度小于等于 8 m 的梁，必须在砼试块常规养护达到设计砼强度标准值的75%（约 10 天以后），方可拆除；跨度大于8 m 的梁，必须在砼试块常规养护达到设计砼强度标准值的 100%时（约 28 天以后），方可拆除。（4）所有悬挑构件均须待砼试块常规养护达到设计砼强度标准质的100%时（约 28天以后），方可拆除底模。（5）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运，确保安全和质量。（6）已拆除模板及其支架的结构，应在砼达到设计强度以后，才允许承受全部计算荷载，施工中不得超载使用，严禁堆放过量的建6、筑材料。三、安全技术操作要求：1、严格遵守施工现场的安全生产制度。2、工作前检查所有的工具是否牢固，作业场所是否符合安全规定，所有工具利器不用时要放回工具箱或工具袋内，不得随意乱放。3、模板装顶和支撑不得使用腐朽扭裂、劈裂的材料，顶撑在垂直，底端平整坚实，木楔要钉牢，不得有砖头垫高顶撑，并用横顺拉和剪刀撑拉牢。4、支撑应按工序进行，模板未固定前，不得进行下道工序，严禁利用拉杆支撑攀登上落。5、安装外围柱、边梁模板，应先搭设棚架或挂安全网。6、支设单梁模板应设临时工作台或桥架，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。7、装钉楼面板在下班时已铺好而来不及钉牢和定型模时，应有设防和警示，以防误为已钉牢而7、踩踏行走导致板翻人坠安全事故。8、操作时不准将钉含在口内。9、拆除模板时必须经现场负责人同意，操作时应按顺序进行，拉好围闭安全网。严禁猛撬，硬砸或大面积撬落。超过4m以上高空不允许让模板材料自由落下，凡是上方拆除模板时，下方必须设禁区警示标志，禁止行人通过。10、一切人员包括拆除模板的本人，不得在拆了支顶而未拆模板的下方休息或通行，拆除楼面模板时，外围要挂水平安全网，以防止材料从排栅和建筑物间的空隙中掉落伤人。11、模板拆除后要立即清理运走或归堆，疏通道路，带钉的碎板要清理干净，防止铁钉刺伤。12、使用各种木作机械的人员，必须熟悉机械的性能，刀具及锯片要适应操作要求，凡是崩口的刀具和有裂痕、钝8、口的锯片不得使用。13、长度不到 40 的短料，不得入电锯操作。14、无防护罩和锯尾刀的电圆锯，不得使用。15、操作人员精神必须集中，严格执行安全操作。四、应急救援预案1、概况该工程位于东莞市桥头镇田头角村，附近交通便利，框架结构地上2 层厂房，高支模部分层高达7.5 米。针对本工程高支模及模板工程的实际情况，项目经理部设应急救援领导小组，由项目经理部相关人员组成；项目经理对应急救援工作全面负责。2、生产安全事故应急救援组织机构（1）项目按需要建立以单位主要负责人为首的生产安全事故应急救援领导小组，救援领导小组成员保持手机24 小时畅通。当接到事故报告后，领导小组成员应能以最快的速度集合，并迅9、速到达事故现场，应急救援领导小组组成如下：组长：姚焕兴组员：赵师文、黄国军、姚福祥（2）相关联系方式：项目经理电话：13713188127公司电话：0769-86769448东莞公安局：110 转桥头镇公安分局东莞市桥头镇人民医院：120 火警电话：119 3、人员分工与职责（1）项目经理责任组织成立事故现场应急指挥小组，在事故发生时亲临现场指挥应急抢险救援工作，项目技术责任人、其他副经理及全体职工个人分别对应预案的响应负责。（2）主管生产副经理负责应急预案的启动及实施，并对以下工作负责：、按国家规定配置应急救援（消防）设施和器材、设置安全标志及报警、通讯设施，并定期组织检查维修，确保设施和器10、材完好、有效。、定期组织开展安全检查，及时消除或控制各类事故隐患。、组建一支以他为组长的，经过应急培训演练的应急救援小组。并确保应急小组成员熟知各种危险品及机械设备的性质及应急处理方法；熟练掌握各种应急救援器材的使用方法，保持与各小组成员之间的通讯联络畅通，一旦事故报告后，能立即通知应急小组前往处理。、制定并实施项目部应急救援培训、演练计划，组织对应急救援小组及全体职工进行应急救援相关知识的培训及演练。（3）安全员负责现场安全生产、文明施工临督检查工作。安全员的职责有：、协助主管生产副经理对所有人员进行安全宣传教育及培训教育，培训内容应包括应急救援知识、紧急情况下的报警、疏散、紧急救护等常识，11、使其熟知防止事故和应付紧急情况的能力。、不定期地对施工现场的设备或设施进行标识和检查，及时消除各类事故隐患，对设施或设备使用人员进行相应的安全操作和应急处理的教育。、协助材料员对易燃、易爆物品的储存及使用的安全管理，确保所有易燃、易爆物品能在安全的条件下储存或进行使用，防止因设备损坏、操作失误等原因造成事故的发生。、保障现场及危险品专用仓库内外的疏散通道、安全出口畅通，并设置符合国家规定的安全疏散标志。（4）项目部材料员责任项目部危险物品的管理，材料员的职责有：、确保危险品专用仓库符合有关安全、防火规定，并据危险品的种类、性能、设置相应的通风、泄压、防火、防爆、防毒、监测、报警、防晒、防潮、避12、雷、防护围堤等安全设施。、定期对危险品储存仓库进行检查，并随时掌握危险品的储存、保管、发放及使用情况。（5）全体职工个人在搞好安全生产的同时，必须认真学习并严格执行相关文件及本预案的各项规定，熟知各类危险品的特性及应急处理方法，并配合做好危险品的储存、管理及使用等工作，积极配合做好应急处理、救援行动和事故调查处理等工作。4、应急救援工作处置程序施工现场一旦发生事故时，施工现场应急救援小组应根据当时的情况立即采取相应的应急处置措施或进行现场抢救，同时要以最快的速度进行报警，应急指挥领导小组接到报告后，要立即赶赴事故现场，组织、指挥抢救排险，并根据规定向上级有关部门报告，并迅速采取以下措施，尽量把13、事故控制在最小范围内，并最大限度地减少人员伤亡和财产损失：、撤离、疏散事故可能波及区域内的其他人员：将事故区域内的危险品、易燃物品及设备等移至安全区域。、清理路障，并保持场内外的道路畅通，并在路口为救护车或消防车指示最近的路线；若在夜间应在现场设置足够的临时照明。、协助、配合医护人员抢救伤员，将伤员送上救护车；为消防队员指出最近的消防水源。、协助消防队员灭火，阻止事故蔓延扩大（如防止火势窜入临近建筑物、防止燃油泄漏至其它部位）。、加固有倒塌危险的设施及建筑物，用警戒旗、绳封闭事故可能波及区域，并竖起“此处危险、禁止入内”的警告标志，夜间应使用声光报警设备发出信号；避免无关人员进入此区域。、根据14、需要，为在此进行救治、处理事故等人员提供安全防护设备（如橡胶手套、裤子、长靴、防毒面罩、呼吸器等）或工具。、事故处理结束后，应急救援组对事故区域进行必要的整理，消除事故遗留的材料对人员或环境造成的伤害可能性。、事故处理结束后，项目经理按事故调查程序规定，组织或协助上级主管部门对事故进行调查、处理，并对调查及处理情况作书面记录备案，并向上级主管部门及业主提交事故记录或报告的复印件。5、突发事件应急救援方法首先备齐救援物资，如车辆、吊车、担架、氧气袋、止血带、送仪器等。按照各自的职责分工迅速有效地组织抢险救援工作，防止事故扩大，努力减少人员是、伤亡和财产损失。在抢救的同时，由项目负责人及时拨打1215、0 和 119 抢救伤员。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变性情况及时停止施工，疏散人员并上报主管领导。五、劳动力计划劳动力配置一览表序号工种人数序号工种人数1 砼工18 人5 钢筋工25 人2 木工30 人6 机械工2 人3 电工2 人4 杂工5 人柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范 GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二16、层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度 B(mm):600.00；柱截面高度 H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H=7.50m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度 B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度 B方向竖楞数目:3；柱截面高度 H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度 H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；柱箍的17、间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值 fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值 fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值 ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载18、标准值F2=2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度 B方向和 H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为 l=270 mm，且竖楞数为 3，面板为 2 跨，因此对柱截面宽度 B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度 B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M-面板计算最大弯距(N mm)19、；l-计算跨度(竖楞间距):l=270.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.257.25 0.45 0.90=27.822kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2:1.42.00 0.45 0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大弯距：M=0.125 28.956 270 270=2.64 105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯距(N mm)；W-面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽20、度，h:面板截面厚度；W=450 18.0 18.0/6=2.43104 mm3；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：=M/W=2.64 105/2.43104=10.858N/mm2；面板的最大应力计算值=10.858N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:其中，-面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(竖楞间距):l=270.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.257.25 0.45 0.90=27.821、22kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2:1.42.00 0.45 0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大剪力：=0.625 28.956 270.0=4886.250N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，-面板承受的剪应力(N/mm2)；-面板计算最大剪力(N)：=4886.250N；b-构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值:=348822、6.250/(2 45018.0)=0.905N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力=0.905N/mm2小于 面板截面抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=57.25 0.4525.76 kN/m；-面板最大挠度(mm)；l-计算跨度(竖楞间距):l=270.0mm；E-面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00 N/mm2；I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=450 18.0 18.0 18.0/12=223、.19105 mm4；面板最大容许挠度:=270/250=1.08 mm；面板的最大挠度计算值:=0.521 25.76270.04/(100 9500.0 2.19 105)=0.343 mm；面板的最大挠度计算值=0.343mm 小于 面板最大容许挠度设计值 =1.08mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为 7.5m,柱箍间距为 450mm，竖楞为大于3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度 80mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:W=60 80 80/6=64cm3；24、I=6080 80 80/12=256cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M-竖楞计算最大弯距(N mm)；l-计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.257.25 0.27 0.90=16.693kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2:1.42.00 0.27 0.90=0.680kN/m；q=(16.693+0.680)/2=8.687 kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1 8.687 450.0 450.0=1.76 105N.mm；其中，-竖楞承受的应力(N/mm2)；M-竖楞计算最大25、弯距(N mm)；W-竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40 104；f-竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:=M/W=1.76 105/6.40 104=2.749N/mm2；竖楞的最大应力计算值=2.749N/mm2小于 竖楞的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，-竖楞计算最大剪力(N)；l-计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.257.25 0.27 0.90=16.693kN/m；倾26、倒混凝土侧压力设计值 q2:1.42.00 0.27 0.90=0.680kN/m；q=(16.693+0.680)/2=8.687 kN/m；竖楞的最大剪力：=0.6 8.687 450.0=2345.400N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，-竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；-竖楞计算最大剪力(N)：=2345.400N；b-竖楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn-竖楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:=32345.400/(2 60.080.0)=0.733N/mm2；竖27、楞截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值=0.733N/mm2小于 竖楞截面抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=57.25 0.27=15.46 kN/m；-竖楞最大挠度(mm)；l-计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00 N/mm2；I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56 106；竖楞最大容许挠度:=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值:=0.677 15.46450.04/(128、00 9500.0 2.56 106)=0.176 mm；竖楞的最大挠度计算值=0.176mm 小于 竖楞最大容许挠度=1.8mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为:W=8 10 10/6=133.33 cm3；I=8 10 10 10/12=666.67 cm4；柱箍为 2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2 57.25 0.9+1.4 2 0.9)0.27 0.45/1=7.82 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=11.667 kN；B29、方向柱箍弯矩图(kN m)最大弯矩:M=0.278 kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.040 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.28 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=133.33 cm3；B边柱箍的最大应力计算值:=1.99 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:f=13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值=1.99N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:=0.04 mm；柱箍最大容许挠度:=300/250=1.2 mm；柱箍的最大挠度=0.04mm 小于30、 柱箍最大容许挠度=1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中 N-对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积(mm2)；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M12；对拉螺栓的有效直径:9.85 mm；对拉螺栓的有效面积:A=76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=11.667 kN。对拉螺栓最大容许拉力值:N=1.70105 7.60 10-5=12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=11.667kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性31、矩I和截面抵抗矩 W分别为:W=8 10 10/6=133.33 cm3；I=8 10 10 10/12=666.67 cm4；柱箍为 2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.257.25 0.9+1.4 2 0.9)0.22 0.45/1=6.37 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=9.899 kN；H方向柱箍弯矩图(kN m)最大弯矩:M=0.199 kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.023 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.232、 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=133.33 cm3；H边柱箍的最大应力计算值:=1.422 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:f=13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值=1.422N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.023 mm；柱箍最大容许挠度:V=250/250=1 mm；柱箍的最大挠度V=0.023mm 小于 柱箍最大容许挠度V=1mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中 N-对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积(mm2)；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表33、得：对拉螺栓的直径:M12；对拉螺栓有效直径:9.85 mm；对拉螺栓有效面积:A=76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:N=1.70105 7.60 10-5=12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=9.899 kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=9.899kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板(门架)计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范 GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范等规范编制。34、梁段:L1。计算门架的几何尺寸图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.80；门架型号:MF1217；门架搭设高度(m):6.70；承重架类型设置:MF1217；门架纵距 Lb(m):1.00；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；加强杆的钢管类型:483.5；立杆钢管类型:483.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):3.00；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m235、):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底横向支撑截面类型：木方:60 80mm；梁底纵向支撑截面类型：钢管(单钢管):4 8 3.5；梁底横向支撑间隔距离(mm)：150.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：36、250，主楞竖向根数：4；主楞间距为：150mm，150mm，150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48 3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按 200/(T+15)计算，得 5.714h；T-混凝土的入模温度，取 20.000；V-混凝土的浇筑速度37、，取 2.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值 18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=100 38、1.8 1.8/6=54cm3；M-面板的最大弯距(N mm)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q-作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2 1 18 0.9=19.44kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4 1 2 0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=19.440+2.520=21.960 kN/m；计算跨度(内楞间距):l=250mm；面板的最大弯距M=0.125 21.96 2502=1.72105N mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=1.72 105/5.401039、4=3.177N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值=3.177N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=21.96N/mm；l-计算跨度(内楞间距):l=250mm；E-面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=1001.8 1.8 1.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值:=521.962504/(384 9500 4.86 105)=0.242 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值=0.240、42mm 小于 面板的最大容许挠度值=1mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度 80mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:W=6 82 1/6=64cm3；I=683 1/12=256cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，-内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M-内楞的最大弯距(N mm)；W-内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.218 0.941、+1.4 2 0.9)1=21.96kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=150mm；内楞的最大弯距:M=0.101 21.96 150.002=4.99 104N mm；最大支座力:R=1.1 21.96 0.15=6.039 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值=4.99 104/6.40 104=0.78 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值=0.78 N/mm2小于 内楞的抗弯强度设计值f=11N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 l-计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 42、N/mm；E-内楞的弹性模量：9000N/mm2；I-内楞的截面惯性矩：I=2.56106mm4；内楞的最大挠度计算值:=0.677 21.965004/(100 9000 2.56 106)=0.403 mm；内楞的最大容许挠度值:=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值=0.403mm 小于 内楞的最大容许挠度值=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.039kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为:截面类型为圆钢管 48 3.5；外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外钢楞43、截面惯性矩I=24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算其中 -外楞受弯应力计算值(N/mm2)M-外楞的最大弯距(N mm)；W-外楞的净截面抵抗矩；f-外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F a=1.098 kNm；其中，F=1/4 q h=4.392，h为梁高为 0.8m，a为次楞间距为 250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:=1.10 106/1.02 104=108.071 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值=108.071N/mm2小于 外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！（2）.外44、楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=4.392kN；l-计算跨度：l=500mm；I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.615 4392.000 500.003/(100 206000.000 243800.000)=0.177mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.177 mm 外楞的最大容许挠度值:=500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值=0.177mm 小于 外楞的最大容许挠度值=1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓45、有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12 mm；穿梁螺栓有效直径:9.85 mm；穿梁螺栓有效面积:A=76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2 18+1.4 2)0.5 0.25=3.05 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=17076/1000=12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.05kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷46、载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:其中，M-面板计算最大弯距(N mm)；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=150.000mm；q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1.2（24+3）0.8 0.3 0.9=6.998kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2 0.35 0.3 0.9=0.113kN/m 振捣混凝土时产生的荷载设计值q3:1.42 0.3 0.9=0.756kN/m；q=q1+q2+q3=6.998+0.113+0.756=7.8647、8kN/m；面板的最大弯距：M=0.1 7.868 1502=17702.55N mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯距(N mm)；W-面板的截面抵抗矩b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=0.300 103 18.0002/6=16200.000 mm3；f-面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：=M/W=17702.550/16200.000=1.093N/mm2；面板截面的最大应力计算值:=1.093N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.48、挠度验算根据建筑施工计算手册钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+3.00)0.800+0.35）0.30=6.59N/mm；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=150.00mm；E-面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=30.0001.8003/12=14.580cm4；面板的最大允许挠度值:=150/250=0.6mm；面板的最大挠度计算值:=0.677 6.5851504/(100 9500 1.46 105)=0.016mm；面板的最大挠度计算值:=0.016mm 小于 面49、板的最大允许挠度值:=0.6mm，满足要求！七、梁底纵、横向支撑计算（一）、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方:60 80mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1:=（24+3）0.8 0.15=3.24kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.35(2 0.8+0.3)/0.30.15=0.157kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1:=2 0.15=050、.3kN/m；恒荷载设计值：q=1.2 3.24 0.9+1.2 0.157 0.9=3.669kN/m；活荷载设计值：P=1.4 0.3 0.9=0.378kN/m；线荷载标准值：q=3.669+0.378=4.047kN/m；简图(kN m)剪力图(kN)弯矩图(kN m)变形图(mm)横向支撑的支座力 N1=N2=0.607 kN；横向支撑杆最大弯矩值为M=0.32 kN m；横向支撑的最大受弯应力计算值：=0.323106/64000=5.042 N/mm2；截面抗剪强度必须满足：梁底横向支撑受剪应力计算值T=3 0.608 103/(2 60.000 80.000)=0.190N/m51、m2；横向支撑的最大挠度：=1.932 mm；横向支撑的允许挠度:=1219.000/250=4.876 mm；横向支撑的最大应力计算值5.042 N/mm2小于 横向支撑的抗弯强度设计值f=11.000 N/mm2，满足要求！横向支撑的受剪应力计算值0.190 N/mm2小于 抗剪强度设计值T=1.400 N/mm2，满足要求！横向支撑的最大挠度=1.932 mm 小于 最大允许挠度=4.876 mm，满足要求！（二）、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用钢管(单钢管):48 3.5。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只52、考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：p1:=（24+3）0.8 0.3 0.15/2=0.486kN；(2)模板的自重荷载(kN)：p2:=0.35(2 0.8+0.3)0.15/2=0.05kN(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P3:=2 0.3 0.15/2=0.045kN；经计算得到，活荷载标准值集中荷载设计值：P=1.2（0.486+0.050)+1.40.045=0.706 kN；2.抗弯强度及挠度验算：梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：梁底纵向支撑计算简图梁底纵向支撑53、梁剪力图(kN)梁底纵向支撑梁弯矩图(kN m)梁底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M=0.472 kN m 最大剪力：V=2.696 kN 最大变形（挠度）：0.636 mm 按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：其中，-梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)；M-梁底纵向支撑计算最大弯距(N mm)；W-梁底纵向支撑的截面抵抗矩:截面抵抗矩W=10160mm3；f-梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)f=205.000N/mm2；w-最大容许挠度(mm)w=1000.000/250=4.000 mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值：=M/W=0.472 106/10160.054、00=46.441 N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算值46.441 N/mm2小于 梁底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！梁底纵向支撑的最大挠度计算值:=0.636mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 =4mm，满足要求！3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足:其中，A-钢管的截面面积；梁底纵向支撑受剪应力计算值T=2 2.696 103/(489.000)=11.026N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值fv=120.000 N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值11.026 N/mm2小于 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 120N/mm2，满足要求！八、门架荷载计算1.55、静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力 NGK1(kN)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：MF1217 1榀0.224 kN 交叉支撑2副2 0.04=0.08 kN 连接棒2个2 0.165=0.33 kN 锁臂2副2 0.184=0.368 kN 合计1.002 kN 经计算得到，脚手架自重合计NGk1=1.0026.7/1.95=3.443 kN。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN)剪刀撑采用483.5mm 钢管，按照 5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角：=arctg(51.950)/(4(1.000+1.219)=47.69 每56、米脚手架高中剪刀撑自重：2 37.632 10-3/sin=0.102kN/m；水平加固杆采用483.5 mm 钢管，按照 5步4跨设置，则每跨距内每米脚手架高中水平加固杆自重：37.632 10-3 (1.000+1.219)/(51.950)=0.009kN/m；每跨内的直角扣件 4个，旋转扣件 4个，每米高的扣件自重：(4 0.0135+4 0.0145)/1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为 0.010kN/m；经计算得到，脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=(0.102+0.009+0.057+0.010)6.700=1.191 kN；(3)梁钢筋混凝土57、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1）钢筋混凝土梁自重(kN)：（24.000+3.000）0.300 0.800 1.000=6.480kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.350 (2 0.800+0.300)1.000=0.665 kN；经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计NGk3=6.480+0.665=7.145 kN；静荷载标准值总计为NG=(NGK1+NGK2)6.700+NGk3=38.192kN；2.活荷载计算活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ=2.0000.300 1.000=0.600kN；九、立杆的稳定58、性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)其中 NG-脚手架的静荷载标准值，NG=38.192 kN；NQ-脚手架的活荷载标准值，NQ=0.6 kN；经计算得到，N=46.671 kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中 N-作用于一榀门架的轴向力设计值，N=46.671 kN；Nd-一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算其中-门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到，=0.566；k-调整系数，k=1.13；k0-一榀门架的承载力修正系数，k0=0.8；i-门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12 cm；h0-门架的高度59、，h0=1.93m；I0-门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19 cm4；A1-门架立杆的截面面积，A1=4.89 cm2；h1-门架加强杆的高度，h1=1.54m；I1-门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19 cm4；f-门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。A-一榀门架立杆的截面面积，A=9.78 cm2；I-门架立杆的换算截面惯性矩，I=21.89 cm4；I=I0+I1 h1/h0=12.190+12.190 1536.000/1930.000=21.891 cm4经计算得到，Nd=90.782 kN。立杆的稳定性计算N Nd，满足要求！板模板(门架)计算书计算依据建筑施工扣60、件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范 GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范等规范编制。一、参数信息1.构造参数门架型号:MF1219；门架搭设高度(m):7.40；扣件连接方式:单扣件；承重架类型设置:纵向支撑平行于门架；门架横距 La(m):1.00；门架纵距 Lb(m):1.00；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步61、距(mm):1950.00；加强杆的钢管类型:483.5；立杆钢管类型:483.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0；钢筋自重(kN/m3):1.10；施工均布荷载(kN/m2):1.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：21000.0；钢材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/62、mm2)：13.0；4.楼板参数钢筋级别:二级钢 HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；5.板底模板参数板底横向支撑截面类型：木方:60 80mm；板底纵向支撑截面类型：钢管(单钢管):48 3.5；板底横向支撑间隔距离(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；二、板底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面63、的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:其中，M-面板计算最大弯距(N mm)；l-计算跨度(板底横向支撑间距):l=250.000mm；q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1.2(25+1.1)0.1 1 0.9=2.819kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2 0.35 1 0.9=0.378kN/m 施工人员及设备产生的荷载设计值q3:1.41 1 0.9=1.26kN/m；q=q1+q2+64、q3=2.819+0.378+1.26=4.457kN/m；面板的最大弯距：M=0.1 4.457 2502=27855Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯距(N mm)；W-面板的截面抵抗矩b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=1.000 103 18.0002/6=54000.000 mm3；f-面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：=M/W=27855.000/54000.000=0.51 6N/mm2；面板截面的最大应力计算值:=0.516N/mm2小于面板截面的抗弯强65、度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=（25.00+1.100)0.100 1.000=2.61N/mm；l-计算跨度(板横向支撑间距):l=250.00mm；E-面板的弹性模量:E=9000.0N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=100.00023/12=48.600cm4；面板的最大允许挠度值:=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值:=0.677 2.612504/(100 9500 4.86 105)=0.015mm；面板的最大挠度计算值:66、=0.015mm 小于 面板的最大允许挠度值:=1mm，满足要求！三、板底纵、横向支撑计算（一）、板底横向支撑计算本工程板底横向支撑采用木方:60 80mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=(25+1.1)0.1 0.25=0.652kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.35 0.25=0.087kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1:=1 0.25=0.25kN/67、m；均布荷载设计值：q=1.2（0.652+0.087）+1.4 0.25=1.238kN/m；计算挠度时，均布荷载标准值：q=0.652+0.087=0.74kN/m；2.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下:其中，M-计算最大弯距(N mm)；l-计算跨度(门架纵距)；l=1.000mm；q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=1.238kN/m 最大弯距：M=0.1 1.238 1.0002=0.124kNm；最大支座力：N=1.1 1.238 1.000=1.362kN；按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算：其中，-板底横向支撑承受的应力(N/mm2)；M-板底横向支撑计算最大弯距(N 68、mm)；W-板底横向支撑的截面抵抗矩b:板底横向支撑截面宽度，h:板底横向支撑截面厚度；W=60.000 80.0002/6=64000.000 mm3f-板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=11.000N/mm2；板底横向支撑截面的最大应力计算值：=M/W=0.124 106/64000.000=1.934N/mm2；板底横向支撑的最大应力计算值1.934 N/mm2小于 板底横向支撑抗弯强度设计值 11N/mm2，满足要求！3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力:V=0.6 1.238 1.000=0.743 kN；板底横向支撑受剪应力计算值T=3 0.743 69、103/(2 60.000 80.000)=0.232N/mm2；板底横向支撑抗剪强度设计值fv=1.400 N/mm2；板底横向支撑的受剪应力计算值:T=0.232N/mm2小于板底横向支撑抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2，满足要求！4.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:其中，-计算最大挠度(mm)；l-计算跨度(门架纵距)；l=1000.000mm；q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=0.740kN/m；E-板底横向支撑弹性模量；E=9.00 103 N/mm2；I-板底横向支撑截面惯性矩；I=2560000.000 mm4；板底横向支撑最大挠度计算值=070、.677 0.74010004/(100 9.00 103 2560000)=0.217mm；板底横向支撑的最大允许挠度=1000.000/250=4.000 mm；板底横向支撑的最大挠度计算值:=0.217mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =4mm，满足要求！（二）、板底纵向支撑计算本工程板底纵向支撑采用钢管(单钢管):48 3.5。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度及挠度验算：板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：板底纵向支撑所受荷载P=1.3671、2 kN 板底纵向支撑计算简图板底纵向支撑梁弯矩图(kN m)板底纵向支撑梁剪力图(kN)板底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M=0.708 kN m 最大剪力：V=4.415 kN 最大变形（挠度）：3.668 mm 按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算：其中，-板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)；M-板底纵向支撑计算最大弯距(N mm)；W-板底纵向支撑的截面抵抗矩:截面抵抗矩W=5080mm3；f-板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=205.000N/mm2 -最大容许挠度(mm)=1219.000/250=4.876 mm；板底纵向支撑的最大应力计算值：=M/W=72、0.708 106/5080.000=139.414 N/mm2板底纵向支撑的最大应力计算值139.414 N/mm2小于 板底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！板底纵向支撑的最大挠度计算值:=3.668mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =4.876mm，满足要求！3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足:其中，A-钢管的截面面积；板底纵向支撑受剪应力计算值T=2 4.415 103/(489.000)=18.056N/mm2；板底纵向支撑抗剪强度设计值fv=120.000 N/mm2；板底纵向支撑的受剪应力计算值18.056 N/mm2小于 板底纵向支撑抗剪强度设计值 1273、0N/mm2，满足要求！四、门架荷载计算1.静荷载计算每榀门架静荷载标准值包括以下内容：(1)每米高门架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：MF1219 1榀0.224 kN 交叉支撑2副2 0.04=0.08 kN 连接棒2个2 0.165=0.33 kN 锁臂2副2 0.184=0.368 kN 合计1.002 kN 经计算得到，每米高门架自重合计NGk1=0.514 kN/m。(2)每米高加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)剪刀撑采用483.5mm 钢管，按照 5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角：=arctg(41.95)/74、(51.00)=57.34 每米高门架剪刀撑自重：2 37.632 10-3 (5 1.000)/cos/(4 1.950)=0.089kN/m；水平加固杆采用483.5 mm 钢管，按照 5步4跨设置，每米高门架水平加固杆自重：37.632 10-3 (5 1.000)/(41.950)=0.024kN/m；每跨内的直角扣件 4个，旋转扣件 4个，每米高的扣件自重：(4 0.0135+4 0.0145)/1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为 0.010kN/m；经计算得到，每米高门架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.124 kN/m；(3)板钢筋混凝土、模板及板75、底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1）钢筋混凝土板自重(kN)：（25.000+1.100）0.100 1.000(1.000+1.219)=5.792kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.350 1.000 (1.000+1.219)=0.777 kN；经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计NGk3=6.568 kN/m；每榀门架静荷载标准值总计为NG=(NGK1+NGK2)H+NGk3=(0.514+0.124)7.400+6.568=11.285kN；2.活荷载计算活荷载为施工荷载标准值(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ=1.0001.000 (1.000+1.76、219)=2.219kN；五、立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式其中 NG-每榀门架的静荷载标准值，NG=11.285 kN；NQ-每榀门架的活荷载标准值，NQ=2.219 kN；H-门架的搭设高度，H=7.4 m。经计算得到，N=16.648 kN。门架的稳定性按照下列公式计算其中 N-作用于一榀门架的轴向力设计值，N=16.648 kN；Nd-一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算其中-门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到，=0.537；k-调整系数，k=1.17；i-门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12 cm；h077、-门架的高度，h0=1.93m；I0-门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19 cm4；A1-门架立杆的截面面积，A1=4.89 cm2；h1-门架加强杆的高度，h1=1.54m；I1-门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19 cm4；f-门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。A-一榀门架立杆的截面面积，A=9.78 cm2；A=2 A1=2 4.89=9.78 cm2；I-门架立杆的换算截面惯性矩，I=21.89 cm4；I=I0+I1 h1/h0=12.190+12.190 1536.000/1930.000=21.891 cm4经计算得到，Nd=107.663 kN。立杆的稳定性计算N Mmax=12.607 所以第 10天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支撑可以拆除。