1、模板专项施工方案第一节编制依据建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范GB50010-2002屮国建筑工业出版社；建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社；建筑施工手册笫四版 中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范MGJ130-2001屮国建筑工业出版 社；钢结构设计规范GB 50017-2003 +国建筑工业出版社；第二节工程概况钦州市世纪广场T程位于钦州市了材西大街，属于框剪结构。地上23层， 地下2层；建筑高度：71.5m；标准层层高：2. 9m ；总建筑面积：41608. 53平方米。木工程由广西止坤置业投资有限公司投资建设，城2、市建设研究院设计，南宁 地矿地质工程勘察院地质勘察，广西得一建设工程监理有限公司监理，广西裕华 建筑工程有限公司组织施工；何文国担任项口经理，包安担任技术负责人。第三节模板方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，在选择方案时，充分考虑以下几占八、1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久 性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检 查验收；5、综合以上儿点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查3、标准要 求，要符合省文明标化工地的有关标准。6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考 虑了以往的施工经验，决定采用以下3种模板及其支架方案：模板支架，梁模板，柱模板。第四节材料选择按钢筋混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。模板支架 板底采用70mmX70mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用（p48x3.5钢管。梁模板面板采用18mm胶合面板70X70木方（内楞）现场拼制，70X70木方（外楞） 支撑，采用M12对拉螺栓进行加固。梁底采用70X70木方支撑4、。承重架采用扣件式 钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用（p48x3.5钢管。柱模板 分段一采用18mm厚木胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用70X70 木方，柱箍采用70X70木方围標加固，采用可回收M12对拉螺栓进行加固（地下室 外柱采用止水螺栓）。边角处釆用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑, 采用（p48x3.5钢管斜向加固（尽量取45 ）第五节模板安装1、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装 柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，并弹 出柱中线及柱截面方框线。2、0. 000以下模5、板安装要求（1）底板模板安装顺序及技术要点垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用砖模，按梁中线+2cm 弹出砖模内边现，延底板边线外延50mm砌筑120mm厚砖墙，高度=底板厚+3 50mm, 在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用1： 3水泥砂浆，上面350nnn部分 砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹20mm厚1： 3水泥砂浆，伐板磴垫层C10压顶。积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定 要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。（2）楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序满堂脚手架一主龙骨一次龙骨一柱头模板6、龙骨一柱头模板、顶板模板一拼装 f顶板内、外墙柱头模板龙骨f模板调整验收f进行下道工序 技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、 梁模板连接，然后向中央舖设，按设计要求起拱（跨度大于4ni吋，起拱0.2%）,起 拱部位为屮间起拱，四周不起拱。（3）柱模板安装顺序及技术要点模板安装顺序搭设脚手架f绑扎柱钢筋f柱模就位安装f安装柱模f安设支撑f固定柱模-浇筑混凝土f拆除脚手架、模板一清理模板技术要点板块与板块竖向接缝处理，拼缝密实，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。3、43以上模板安装要求（1）梁、板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序 模板定位、垂直度调整f模板加固f7、验收f混凝土浇筑f拆模 技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物,做好测量 放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上根据 放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。（2）梁模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序搭设和调平模板支架（包括安装水平拉杆和剪力撑）一按标高铺梁底模板拉 线找直一绑扎梁钢筋一安装垫块梁两侧模板一调整模板 技术要点按设计要求起拱（跨度大于4ni时，起拱0.2%）,并注意梁的侧模包住底模，下 面龙骨包仆侧模。（3）楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序满堂脚手架一主龙骨一次龙骨柱头模板龙骨一柱头模板、8、顶板模板拼装 一顶板内、外墙柱头模板龙骨一模板调整验收一进行下道工序 技术要点楼板模板当采用单块就位吋，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、 梁模板连接，然后向屮央铺设，按设计要求起拱（跨度大于4ni时，起拱0.2%）,起 拱部位为中间起拱，四周不起拱。（4）柱模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序搭没脚手架柱模就位安装一安装柱模一安设支撑固定柱模一浇筑混凝土 一拆除脚手架、模板一清理模板 技术要点板块与板块竖向接缝处理，拼缝密实，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。4、模板组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装吋，要控 制好和邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆9、，拼装完成后用钢丝 把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模板Z间拼缝W12、相邻模板Z间高低差W13、模板平整度W24、模板平面尺寸偏差35、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（21.2MPa）,即用手按不松 软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸 线、模板500控制线，以便于梁、柱模板的安装和校正。当、柱混凝土浇筑完毕, 模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的 控制线直接引测到、柱上。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起 点，引出每道、柱轴线10、，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外 侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。6、模板的支设模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面 浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。7、柱模板柱模板分段一采用18mm竹胶合板模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用60X 80木方，柱箍采用80X 100木方柱截面B方向间距166mm,柱截面H方向间距166 用可冋收的M12普通穿墙螺栓加固，柱截面B方向间距水平间距500 mm, 500竖向 间距同柱箍间距，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证 楞角方直、美观。斜向支11、撑，起步为150mm,每隔1500mm 一道，采用双向钢管 对称斜向加固（尽量取45 ）,柱与柱Z间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住 板缝，以减少漏浆。8、楼板模板模板支架1 楼板模板采用70mmX70mm木方做板底支撑，屮心间距300mm,扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距lm,跨距lm,步距1.5m。2、楼板模板施工时注意以下几点:(1) 横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；(2) 钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连 接牢固，水平拉撑连通；(3) 模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间 拼接缝小于1mm,否则用腻子封条；(4) 根据房12、间大小，决定顶板模板起拱大小：4开间不考虑起拱，4WLV 6起拱10mm, 26的起拱15mm；(5) 模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨 刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板 与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300mm,板铺完后，用水准仪校正标高， 并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体”吃模，板模周 转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板 及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷 好脱模剂。(6) 从墙根起步300mm立笫一根立杆以后按900m13、m和1200mm的间距立支 撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考 虑到人行通道，在支撑屮留一条通道，屮、下两道水平不设(在顶板支撑完善Z 后拆除部分横杆形成人行通道)。9、梁模板支撑梁模板1、梁侧模板采用木方作为内楞间距300mm,木方作为外楞间距500mm,采用 可回收的M12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm,竖向间距同外楞。梁模板采用 18mm胶合面板作为面板，梁底采用小头直径为50mm圆木横向布置，间距300mm。 纵向支承为(p48x3.5钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向1.5m, 梁两侧立杆间lm,步距lm。2、梁模板施工时注意以下14、几点：(1) 横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；(2) 钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连 接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，4WLV6起拱10mm,上6的起拱15mm；（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45 ）第六节模板拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由 技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝 土强度要达到1.2MPa （依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模 板而受损后方可拆除15、。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆 除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墙模板拆除墙模板在混凝土强度达到1.2MPa,能保证其表面及棱角不因拆除而损坏吋方 能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序和反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板, 再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板吋，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚 螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证 拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口 模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻 振出拆除，严禁直接用撬棍16、从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除 时洞口的阳角被损坏，跨度大于Im的洞口拆模后要加设临时支撑。（2）楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离 的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手 架上。拆除板模板吋要保留板的养护支撑。4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。 支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及吋进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及吋进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第七节模板技术措施1、进场模板质量标准模板要求：(1) 技术性能必须符合相关质量标准(通过收存、检查进场17、木胶合板出厂合 格证和检测报告來检验)。(2) 外观质量检查标准(通过观察检验)任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板 脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2(3) 规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两 对角线Z差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺(或钢卷 尺)量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、模板安装质量要18、求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范(GB 50204-2002)及相关规范 要求。即”模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇 筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。(1) 主控项目1) 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承 载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2) 在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）般项目1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应 19、有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板 内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量 的10%,且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符 合附表1的规定；检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10%, A不应 少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%, 且不得小20、于3间）。检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1的规定。检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10%,且不应 少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间）。现浇结 构模板安装允许偏差和检验方法见表1:（检验方法：检查同条件养护试块强度试 验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）项 次项目国家规范标准 允许偏蛋(mm)检查疔法1轴绽位移柱、埴、梁5重尺2底模上未面标高5水准仪或垃娃、尺壘3戟面模内尺寸基础10尺壘柱、埴、梁+4,54足高垂宜度足简不大于5m6经纬仪或拉雄、尺堡层高大于5m85相翎两板表面高低差21、2尺莖6表面平整度5簸、塞尺7阴阳角方正 握塞尺垂直 雄尺8预坦铁件中心线位移拉线、尺星9预埋管、螺栓中心线位移3披线、尺莖螺栓外露长度+ 10,10繭留孔涓中心线位移+10拉线、尺重尺寸+ 】0, -011门翻中心线僅移 拉线、尺莹贯、高对角线 12插筋中心线位移5尺童夕卜35长度+ 10.0(4) 模板垂直度控制1) 对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复 测，无误后，方可模板安装。2) 模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过 3mm,平整度不超过2mm；3) 模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。(5) 顶板模板标高控制每层顶板抄22、测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm 及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。(6) 模板的变形控制1)墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍(墙厚每边减少lnrni) o2) 浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分曾振捣，分层浇筑，层高控 制在500以内，严防振捣不实或过振，以免模板变形。3) 门窗洞口处对称下混凝土；4) 模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑 位；5) 浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6) 模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。(7) 模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时23、，及时 修整。(8) 窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝 土浇筑不密实。(9) 清扫口的昭置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50X100洞，以便用空压机清扫模 内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。(10) 跨度小于4m不考虑，46m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱 15mm。(11) 与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。(12) 混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直 度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。(13) 为提高模板周转、安装效率，事先按工程24、轴线位置、尺寸将模板编号, 以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定 编号负责制。3、其他注意事项在模板工程施工过程上屮，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于 一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执 行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。(1) 胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。(2) 进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。(3) 模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。(4) 墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准 靠紧，25、以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设 置模板支撑垫带，并校正其平直。(5) 墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓 套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。(6) 门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。(7) 支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4、脱模剂及模板堆放、维修(1) 木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被 雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油：柴油=2： 8O(2) 模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模 板变形或损伤。(3)26、 装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。(4) 拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及吋进行 修补。第八节 安全、环保文明施工措施(1) 拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。(2) 支模前必须搭好和关脚手架(见本工程脚手架方案及和关方案、和关安 全操作规程等)。(3) 在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆吋与起重工配合；拆除顶板模 板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂”禁止通行” 安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。(4) 浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必 27、须由模板支设班组设专人看模，随吋检查支撑是否变形、松动，并组织及吋恢复。 经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织 处理。（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m,外 壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、 分料器和护手装置。使用木工多用机械吋严禁电锯和电刨同吋使用；使用木工机 械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操 作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。（6）用塔吊吊运模板吋，必须由起重工指28、挥，严格遵守相关安全操作规程。 模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两 个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许次吊运二块模板（7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30。，不得将模板堆放在施工层上，防 止模板在风荷载下倾覆。（8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。 安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通， 防止漏电伤人。（9）在电梯间进行模板施工作业吋，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土 侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增 大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速29、度也要适当降低。当T=15C 吋，混凝土浇筑速度不大于2m3/ho（10）环保与文明施工夜间22： 006： 00 Z间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工 垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工 现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第九节模板计算梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。无承重立杆，木方支撑垂直于梁截面一、参数信息1. 模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):O. 30；梁截面高度D(m):l. 10；混凝土板厚度(mm) : 160. 00；立杆沿梁跨度方向间距La(m) :0. 90；立杆上端伸出至模板支撑点30、长度a(ni) ：0, 10；立杆步距h(m) : 1. 50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m) : 1. 00；梁支撑架搭设高度H(m)： 3.00；梁两侧立柱间距(m):0. 50；承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；采用的钢管类型为0)48x3.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0. 80；2荷载参数模板自重(kN7m2) :0, 35；钢筋自重(kh/m3) :1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2) :2. 5；新浇混凝土侧压力标准值(kN7m2) : 1& 0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2) :2.0；振捣混凝土荷载标准值(31、kN/m2) :2.0；3. 材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)： 10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)： 1.7；面板类型:胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500. 0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 13.0；梁底方木截面宽度b (mm): 70.0；梁底方木截面高度h(mm): 70.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)： 18.0；主楞间距(mm)： 500；次楞根数:4；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：200mm, 200mm, 200mm；穿梁螺栓水平间距(m32、m)： 500；穿梁螺栓直径(Dim)： M12；主楞龙骨材料：木楞，宽度80mm,高度lOOnini；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度70mm,高度70mm；二、梁模板荷载标准值计算1梁侧模板荷载强度验算耍考虑新浇混凝土侧圧力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝 十侧压力。10.22灯几炖折 F = yH其中Y-混凝土的重力密度,取24. 000kN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算,得5714h；T -混凝土的入模温度，取20. 000C；V 混凝土的浇筑速度，取1. 500m/h；H -混凝土侧压力计算位置处至新33、浇混凝土顶面总高度，取0. 750m；Pi-外加剂影响修正系数，取1.200；p2-混凝土坍落度影响修止系数，取1150o根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最人侧压力F；分别计算得50. 994 kN/m 18.000 kN/m2,取较小值18. 000 kN/n?作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾 倒混凝土吋产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞(内龙骨)的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)跨中弯矩计算公式如下:M 孑 b = fW其中，W 面板的34、净截面抵抗矩,W = 50X 1.8X 1.8/6=27cm3；M -面板的最大弯距(N. mm)；O -面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩:M = QAqt其中，q -作用在模板上的侧压力，包描：新浇混凝土侧压力设计值:qi= 1.2X0.5X18X0. 9=9. 72kX/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2二1.4X0. 5X2X0. 9=1. 26kX/m；q 二 qi+q2 二 9. 720+1. 260 二 10. 980 kN/m；计算跨度（内楞间距）:1 = 313. 33mm；面板的最大弯距 M= 0. 1X 1035、. 98X313. 3332 = 1. 08X 105N. mm；经计算得到，而板的受弯应力计算值：a = 1.08x105 / 2.70x104=3.993N/mm2；面板的抗弯强度设计值：f二13N/mm2；面板的受弯应力计算值a =3.993N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足 要求！2. 挠度验算0.677昇100 EI500500? 500XXX内楞计算简图(1)内楞强度验算强度验算计算公式如下:M 孑 b = f其屮，a -内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M -内楞的最大弯距(N. nuii)；W -内楞的净截而抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2) o36、按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载,q = (1. 2X 18X0. 9+1. 4X2X0. 9) X0. 313=6. 88kN/m；内楞计算跨度(外楞间距)：1二500mm；内楞的最大弯距:M二0. 1X6. 88X500. 0()2二 1. 72X 105N. mm；最大支座力:R=l. 1X6. 881X0. 5=3. 784 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值a = 1.72x105/5.72x104 = 3.009 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值o二3.009 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值f=17N/m37、m2,满足要求！(2)内楞的挠度验算0.677昇100 EIa) = l/250其中1计算跨度(外楞间距):1 = 500mm；q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q =18. 00X0.31= 5.64 N/mm；E 内楞的弹性模量：lOOOON/mm2；I -内楞的截面惯性矩：I二2. 00X 106mm4；内楞的最大挠度计算值:co = 4/(100x10000x2.00x106) = 0.119 mm；内楞的最大容许挠度值：3 = 500/250二2mm；内楞的最大挠度计算值u)=0.119mm小于内楞的最大容许挠度值oo=2mm,满足耍 求！2. 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的38、集屮力，取内楞的最大支座力3. 784RN,按照集屮荷载作用下 的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm,截面高度100mm,截面惯性矩T和截面抵 抗矩W分别为：W = 8X 102X2/6 = 266. 67cm3；I = 8X 103X2/12 = 1333. 33cm4；313y313y313y1.893.783.781.89OV,200 L200200jT丄200140yX外楞计算简图外楞弯矩图(kN. m)外楞变形图(nrni)(1) 外楞抗弯强度验算M 孑 b = fW其中o -外楞受弯应力计算值(N/nun2)M -夕卜楞的最大弯距(N. mm)；W -外39、楞的净截面抵抗矩；f 一外楞的强度设计值(N/mm2) o根据连续梁程序求得最大的弯矩为帖0. 378 kN.m外楞最大计算跨度：1二200mm；经计算得到,外楞的受弯应力计算值：o = 3.78x1 05/2.67x105 = 1.419 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：f二17N/mm2；外楞的受弯应力计算值o二1.419N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2,满足要求！(2) 外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最人挠度为0. 062 mm外楞的最大容许挠度值：co = 200/250二0.8mm；外楞的最大挠度计算值0) =0.062mm小于外楞的最大容许挠度值u)=40、0.8mm,满足要 求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：NN = fxA其N -穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面积(mm?)；f -穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；杳表得：穿梁螺栓的直径：12 mm；穿梁螺栓有效直径：9.85 mm；穿梁螺栓有效面积：A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =(1.2X18+1.4X2)X05X0.3 =3.66 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N = 170X76/1000 = 12. 92 kN；穿梁螺栓所受的最人拉力N二3.66kN小于穿梁螺栓最人容许拉力值N二12.92kN,满足 要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验41、算具抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模 板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时 产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W 二 900X18X18/6 二 4. 86X10W；I 二 900X18X18X18/12 二 4. 37X 105n)m4；1. 抗弯强度验算按以下公式进行而板抗弯强度验算：M 孑 b = f其屮，。-梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2):M 计算的最大弯矩(kN. m)；1计算跨度(梁底42、支撑间距)：1 =100.00inm； q 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝十及钢筋荷载设计值：qi： 1.2X (24.00+1.50) X0. 90X 1. 10X0. 90=27. 26kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2X0. 35X0. 90X0. 90=0. 34kN7m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4X2.00X0. 90X0. 90=2. 27kN/m；q 二 ql + q2 + q3=27. 26+0. 34+2. 27=29. 87kN/m；跨中弯矩计算公式如下：M = 0.1ql2Mmax = 0. 10X29. 873X0. l2=43、0. 03kN. m；o =0.03x 106/4.86x 104=0.615N/mm2；梁底模而板计算应力o =0.615 N/mrr?小于梁底模而板的抗压强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2. 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：1QQEI1-其中，q作用在模板上的压力线荷载：q = (24. 0+1.50)Xl. 100+0. 35) X0. 90= 25. 56KN/m；1 一计算跨度(梁底支撑间距):1 =100. 00mm；E面板的弹性模量：E二9500. ON/mm2；面板的最大允许挠度值：co =100.00/44、250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值：3 = 4/(100x9500x4.37x105)=0.004mm；而板的最大挠度计算值：3=0.004mm 小于而板的最大允许挠度值：co = 100/250=0.4mm,满足耍求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算耍考虑模板结构口重荷载、新浇混凝土口重荷载、钢筋口重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构口重、新浇混凝土 口重、钢筋口重荷载。1 荷载的计=J(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m):qi 二(24+1.5) XI. 1X0. 1=2.805 kN/m；(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q2 45、= 0. 35X0. IX (2X1. 1+0.3)/ 0. 3=0. 292 kN/m；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产牛的荷载(kh/m):经计算得到，活荷载标准值Pi= (2. 5+2) X0. 1=0. 45 kN/m；2. 方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.2X2. 805+1.2X0. 292=3.716 kN/m；活荷载设计值 P = 1.4X0. 45=0. 63 kN/m；P900900900B方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例屮，方木的截而惯性矩1和截而抵抗矩W分别为：W=7 X 7 X 7/6 = 57. 17 cm3；1=7X7X7X7/146、2 二 200. 08 cm4；方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线荷载设计值 q 二 3 716+0. 63=4. 346 kN/m；最大弯距 M =0. lql2= 0. 1X4. 346X0.9X0. 9= 0. 352 kN. m；最大应力。二 M / W 二 0.352x106/57166.7 = 6.158 N/mm2；抗弯强度设计值f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值6. 158 N/mm2小于方木抗弯强度设计值13 N/mn?,满足要求!方木抗剪验算:截而抗剪强度必须满足:3V2bh其中最大剪力：V 二 0.6X4. 3447、6X0.9 二 2. 347 kN；方木受剪应力计算值 t = 3x2346.84/(2x70x70) = 0.718 N/mm2；方木抗剪强度设计值t = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.718 N/mm2小于方木抗剪强度设计值17 N/mn?,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:0.677/4加=10072时:P=- n -1N = 1.2q2ahPPi=-+NP2 = P3= =几-1 = Prqrqrq-厶2.233.633.632.23500计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kN. m)经过连续梁的计算得到：支48、座反力Ra = Rb=5867 kN；最大弯矩 Mmax=0. 95 kN. m；最大挠度计算值Vmax=0. 975 mm；最大应力 q=0.95x1()6/5080=187.033 N/mm 梁两侧立杆稳定性验算： 其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括:；支撑抗弯设计强度f1=205 N/nuii2；支撑钢管的最大应力计算值187. 033 N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205 N/mm2, 满足要求！八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承 载力设计值取16. OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0. 80,该工程实际的旋转双49、扣件承载力取值为 12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接吋，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5. 2. 5):R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取12. 80 kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到25.867 kN；R 12. 80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！九、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式水平钢管的最大支座反力：Ni =5. 867 kN ；脚手架钢管的自重:N2二1.2X0. 129X3=0. 465 kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=l. 2X (1. 00/2+(0. 5050、-0. 30)/2) X0. 90X0. 35=0. 227 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1.2X (1. 00/2+(0. 50-0. 30)/2) X0. 90X0. 160X (1. 50+24. 00)=2. 644kN；N 二5. 867+0. 465+0. 227+2. 644=9. 203 kN；(P-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；i -计算立杆的截而回传半径(cm): i = 1. 58；A -立杆净截面面积(cm2): A二4. 89；W -立杆净截面抵抗矩(cm3): W二5. 08；钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设51、计值:fl =205 N/mm2；lo 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo 二 kjuh(1)k.-计算长度附加系数,取值为:1.155 ；u 计算长度系数,参照扣件式规范表5. 3.3, u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = kjuh = 1. 155X 1.7X 1.5 = 2.945 m；L0/i 二 2945. 25 / 15.8 二 186 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；0=9202.5/(0.207x489) = 90.913 N/mm2；钢管立杆稳定性计算c =52、 90.913 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f = 205 N/mm2,满足要求！板模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息：1模板支架参数横向间距或排距(m) : 1. 00；纵距(m) : 1. 00；步距(m) : 1. 50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0. 10；模板支架搭设高度(m):2. 90； 采用的钢管(mm):0)48x3.5 :板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0. 80；2. 荷载参数模板与木板自重(kN/m2) :0. 350；混凝土与钢筋自重(kN/m3) :25. 000； 施工均布荷载标准值(kN/m2) :53、 1. 000；3. 楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝十强度等级:C25； 每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mnd ：360. 000； 楼板的计算长度(m) :4. 50；施工平均温度(C) :15. 000； 楼板的计算宽度(m) :4. 00；楼板的计算厚度(mm) : 160. 00；4. 材料参数而板采用胶合而板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mrn2) :9500；面板抗弯强度设计值(N/mn?) : 13；木方弹性模量E(N/mm2) :9500, 000；木方抗弯强度设计值(N/mm2) :13. 000；54、 木方抗剪强度设计值(N/mnd : 1.400；木方的间隔距离(mm) :300, 000； 木方的截面宽度(nun) : 70. 00；木方的截面高度(mm) :70, 00；单位：(mm)管稲酒彌也对珂累解REQ却啟ZE9能林锄皆肿曲a啦1吕NCD CM2J111000OST模板支架立面图图2楼板支撑架荷载计算单元模板面板计算面板为受弯构件，需要验算其抗弯強度和刚度，取单位宽度lm的面板作为计算单元 而板的截而惯性矩1和截而抵抗矩W分别为：W = 100X 1. 82/6 二 54 cm3；I 二 100X 1. 83/12 二 4& 6 cm4：模板面板的按照三跨连续梁计算。3003055、0300丿丿q面板计算简图1、荷载计算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):cii = 25X0. 16X 1+0. 35X 1 = 4. 35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN):q2 = 1X1= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:M = 0Aqt2其中:q二 1.2X4. 35+1. 4X1 二 6. 62kN/m最大弯矩M二0. 1X6. 62X0. 32= 0. 06 kN - m；面板最大应力计算值 o二59580/54000 = 1.103 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f二13 N/m56、m2；面板的最大应力计算值为1.103 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 = /2500.677g/4100 7其中q 二 4. 35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0. 677 X 4. 35 X 3004/(100 X 9500 X 2000833. 333)=0. 013 mm；面板最大允许挠度V二300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值0.013 mm小于 面板的最大允许挠度1.2 mm,满足要求!三. 模板支撑方木的计算：方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=7 X 7 X 7/6 = 557、7. 17 cm3；1=7X7X7X7/12 = 200. 08 cm4；qVV100010001000/上方木楞计算简图(mm)1荷载的计算：(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m):qi二 25X0.3X0. 16 = 1.2 kN/m；(2) 模板的口重线荷载(kN/m):q2= 0. 35X0. 3 二 0. 105 kN/m ；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土吋产牛的荷载(kN):Pi = 1 X0. 3 = 0. 3 kN/m；2. 强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：kN/m；均布荷载 q 二 1.2 X + q2)+ 1.4 X58、P1 = 1.2X (1.2 + 0. 105)+1.4X0.3 = 1.986最大弯距 M = 0. lql2 = 0. 1 X 1.986X 12 = 0. 199 kN；最大支座力 N = 1. lXqXl = 1. 1 X 1.986X 1 = 2. 185 kN ；方木最大应力计算值 o= M /W = 0.199x1()6/57166.67 = 3.474 N/mm2；方木的抗弯强度设计值f二13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为3.474 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求！3. 抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大59、剪力：Q = 0.6X1.986X1 = 1. 192 kN；方木受剪应力计算值 T 二 3 XI. 192X 103/(2 X70X70)二 0. 365 N/mm2；方木抗剪强度设计值T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.365 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1. 4 N/mm2,满足要求!4. 挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:0.677/4加=1007 = /250均布荷载q 二 qi + q2 二 1 305 kN/m；最大挠度计算值3= 0.677x1.305x10004/(100x9500x2000833.333)=60、 0.465 mm；最大允许挠度V=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值0.465 mm小于方木的最大允许挠度4 mm,满足要求！四. 板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集屮荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P二2. 185 kN；PPPPPPPPPPP1000 1000 1000支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN. m)支撑钢管计算变形图(mm)3.2773.2771.8861.8861.0$ 221.0920.2982.483b2984.668 4.668432.4830.290.299i I1.0921.0921.8861.8864.668 461、.6683.2773.277支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0. 735 kN. m ；最大变形Vmax = 1. 88 mm ；最大支座力Qmax = 7. 945 kN ;最大应力735394.616/5080 = 144.763 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值144. 763 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2, 满足要求！支撑钢管的最大挠度为1.88mm小于1000/250,满足要求！五、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承 载力设计值62、取16. OOkN,按照扌II件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扌I【件承载力取值为 12. 80kN o纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5. 2. 5):R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取12. 80 kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R二7.945 kN；R Mmax= 20. 129所以第16天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑 混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱篩，用以支63、撑竖楞所受的压力；柱篩Z间用对 拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。单位：(mm)拄箍(方木)竖愣(方木)面板对拉蛭栓柱剖面图柱立面图柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm) : 1000. 00；柱截面高度H(mm) :1100. 00；柱模板的总计算高度:H = 3. 00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2. 00kN/m2；1000310 | 310 | 310计算简图、参数信息1. 基本参数柱截而宽度B方向对拉螺栓数目2 柱截而宽度B方向竖楞数目：4；柱截面高度II方向对拉螺栓数目2 柱截面高度II方向竖楞数目：5；对拉螺栓直径(mm):M1264、；2. 柱箍信息柱箍材料:木楞；宽度(mm) : 70. 00；高度(mm) : 70. 00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3. 竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数：2；宽度(mm) : 70. 00；高度(mm) : 70. 00；4. 面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm): 18. 00；面板弹性模量(N/mm2) :9500. 00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2) :13. 00；面板抗剪强度设计值(N/mnd : 1. 50；5. 木方参数方木抗弯强度设计值f0(N/mm2) :13. 00；方木弹性模量E(N/mm2) :9500. 00；方木抗剪强65、度设计值ft (N/mm2) :1. 50；柱模板荷载标准值计算卩=0.22存久仇 F = yH其屮Y-混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算, 得5.714h；T -混凝土的入模温度，取20. 000C；V 混凝土的浇筑速度，取2. 500m/h；H 模板计算高度，取3. 000m；Pr-外加剂影响修正系数,取1.200；畑-混凝土坍落度影响修正系数，取l.OOOo根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力分别计算得57. 246 kN/m 72. 000 kN/m2,取较小值57. 246 66、kN/n?作为本工程计算荷载。 计算屮采用新浇混凝土侧压力标准值F|二57. 246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 2 kN/m2o三、柱模板面板的计算模板结构构件屮的而板屈丁受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程屮取柱截而宽度B 方向和II方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇 混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为1二310 mm,且竖楞数为4,面 板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。qP9P9P9r9310j367、107弋310IX面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最人跨中弯距:M = 0Aql2其中，M-血板计算最大弯距(N. mm)；1 一计算跨度(竖楞间距)：1 =310. Omni；q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值 qi： 1.2X57.25X0. 45X0. 90=27. 822kX/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4X2. 00X0. 45X0. 90=1. 134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q 二 qi + q2 =27. 822+1. 134=28.956 kN/68、m；面板的最大弯距：M =0. 1X28. 956X310X310= 2. 78X 105N. mm； 面板最大应力按下式计算：M 彳w J其中,O -面板承受的应力(N/mm2)；M -面板计算最大弯距(N. mm)；W -面板的截面抵抗矩：护=竺16b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W二 450X 18. 0X 18. 0/6二2. 43X10 mm3；f -面板的抗弯强度设计值(N/mnP) ；f=13. 000N/mm2；而板的最大应力计算值：o = M/W = 2.78x105 / 2.43x10 = 11.451 N/mm2；面板的最大应力计算值o =11.451 N/mm2小于69、 面板的抗弯强度设计值a=13N/mm2, 满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：7=0.6妙其屮，V-ilii板计算最大剪力(N)；1 一计算跨度(竖楞间距):1 =310. 0mm；q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值qi： 1. 2X57. 25X0. 45X0. 90二27. 822kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值S： 1. 4X2. 00X0. 45X0. 90=1. 134kN/m； 式屮，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = qi + q2 二27. 822+1. 134=28.956 kN/m；面板的70、最大剪力：V 二 0.6X28. 956X310.0 二 5385. 733N；截面抗剪强度必须满足下式：37T = 2込一其屮，t 而板承受的剪应力(N/mm2)；V面板计算最大剪力(N)： V = 5385. 733N；b-构件的截面宽度(mm): b二450mm ；hn-面板厚度(mm)： hn = 18. 0mm ；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2): fv = 13. 000 N/mm2；而板截而受剪应力计算值：T=3x5385.733/(2x450xl8.0)=0.997N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv=l. 500N/mm2；面板截面的受剪应力t =0.997N/mm71、2小于面板截面抗剪强度设计值fv=l. 5N/mm2,满 足要求！3. 面板挠度验算最人挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:0)=0.677qlA100EI其屮，q作用在模板上的侧压力线荷载(kN7m): q = 57. 25X0. 45 = 25. 76 kh/m；co面板最大挠度(mm)； 1 一计算跨度(竖楞间距)：1 =310. Omni ；E面板弹性模量(N/mm2) : E = 9500. 00 N/mm2 ；I面板截面的惯性矩(nun4)；I = b/12I二 450X 18.0X 18.0X 18. 0/12 二 2. 19X105 mm4；面板最大容许挠度72、：co = 310 / 250 = 1.24 mm；而板的最大挠度计算值：co = 0.677 x25.76x 310.04/(100x9500.0 x2.19xl05) = 0.775 mm； 面板的最大挠度计算值co =0.775mm小于面板最大容许挠度设计值co= 1.24mm,满足 要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞(小楞)屈于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm,竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三 跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度70mm,高度70mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 70X70X70/6 = 57.73、 17cm3；I 二 70X70X70X70/12 二 200. 08cm4；q450 J?J450? 4501 彳XX竖楞方木计算简图支座最大弯矩计算公式：其中,M竖楞计算最大弯距(N. mm)；1-计算跨度(柱箍间距)：1 =450. 0mm；q作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值qi： 1. 2 X 57. 25 X 0. 31 X 0. 90=19. 166kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4X2.00X0.31X0. 90=0. 781kN/m；q = (19. 166+0. 781)/2=9. 974 kN/m；竖楞的最大弯距:M 二0. IX9. 97474、X450. 0X 450.0二 2. 02X 105N. mm；M .c = /W 7-其屮，o -竖楞承受的应力(N/mm2):M 竖楞计算最大弯距(N. mm)；W 竖楞的截面抵抗矩(mm3), W=5.72X 104；f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2) ； f二13. 000N/mm2；竖楞的最大应力计算值：o = M/W = 2.02x1 05/5.72x104 = 3.533N/mm2；竖楞的最大应力计算值a=3.533N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值o=13N/mm2,足 要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V = Q.6ql其中，V竖楞计75、算最大剪力(N);1计算跨度(柱箍间距):1 =450. 0mm；q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值 qi： 1.2X57.25X0.31X0.90=19. 166kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 8： 1.4X2. 00X0.31X0. 90=0. 781kN/m； q = (19. 166+0. 781)/2=9. 974 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.6X9. 974X450.0 = 2692. 867N；截面抗剪强度必须满足下式：372bh其屮，工-竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V竖楞计算最大剪力(N)： V = 2692. 867N；b-竖楞的76、截而宽度(mm) ： b = 70. 0mm ；九-竖楞的截面高度(mm) ： hn = 70. 0mm ；仇-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2): fv二1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值：2；竖楞截面抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm2；竖楞截而最大受剪应力计算值T=0.824N/mm2小于竖楞截而抗剪强度设计值 fv=l. 5N/mm2,满足要求!3. 挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:（X）=0 677 ql 4100 EI y = / / 250其中,q作用在竖楞上的线荷载(kN/m): q =57. 25X0.31二17. 75 kN/m；co-竖楞77、最大挠度(mm)；1-计算跨度(柱篩间距):1 =450. 0mm ；E-竖楞弹性模量(N/mn?) : E = 9500. 00 N/mm2 ；1-竖楞截面的惯性矩(nrni4), 1=2. 00X 106；竖楞最大容许挠度：co = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值：co = 0.677x17.75x450.04/(100x9500.0x2.00x106) = 0.259 mm；竖楞的最大挠度计算值co=0.259mm小于竖楞最大容许挠度co=1.8mm，满足要求!五、B方向柱箍的计算本工程中，柱篩采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为：W = 7 X7 X7 / 78、6 = 57. 17 cm3；I 二 7X7X7X7/12 二 200. 08 cm4；柱箍为大于3跨，按集中荷载三跨连续梁计算(附计算简图):4.49I8.98IX8.98I4.49X433.33333.33|43333B方向柱箍计算简图 其中P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2 X57. 25X0.9 + 1.4 X2X0. 9)X0.31 X 0. 45/1 = 8. 98 kN；2.6722.672In I11.816 .8161.816 1.816: 中2.6722.672B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力：N二10. 792 kN；0.3610.36179、B方向柱篩弯矩图(kN. m) 最大弯矩：M = 0.361 kN. m；B方向柱箍变形图(mm) 最大变形：V二0. 221 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式M .(7 = J W 其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M二0.36 kN. m；弯矩作用平而内柱箍截而抵抗矩：W = 57.17 cm3；B边柱篩的最大应力计算值：a = 6.01 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值o=6.01N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值f = 13N/mm2,满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到：co = 0.221 mm；柱箍最大容许80、挠度:co = 333.3 / 250= 1.333 mm；柱箍的最大挠度co =0.221mm小于柱箍最大容许挠度co=l.333mm,满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下：N N= fxA其N -对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm?)；f -对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；杳表得：对拉螺栓的型号:Ml2 ；对拉螺栓的有效直径：9.85 mm；对拉螺栓的有效面积：A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力：N二10.792 kNo对拉螺栓最大容许拉力值:N = 1.70X 105X7. 60X 10-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=181、0. 792kN小于 对拉螺栓最大容许拉力值N二12.92kN,对 拉螺栓强度验算满足要求！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩T和截面抵抗矩W分别为：W 二 7 X7 X7 / 6 二 57. 17 cm3；I = 7 X7 X7 X7 / 12 = 200. 08 cm4；柱箍为大于3跨，按三跨连续梁计算(附计算简图):3.747.477.477.473.74466.67366.67466.67H方向柱篩计算简图 其屮P -竖楞方木传递到柱箍的集屮荷载(kN)；P = (1.2X57.25X0.9+1.4X2X0.9) X0.258 X0.45/1 = 7.47 kN；882、.418.412.7962.796l=0.9393.73537350.9392.7962.796D.9电0.9-93.7353.7358.418.41H方向柱篩剪力图(kN)最大支座力：N二12. 145 kN；H方向柱箍弯矩图(kN. m) 最大弯矩:M 二 0.488 kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形：V = 0. 357 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱篩截面抗弯强度验算公式：M 彳w J其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M二0.49 kN. 01；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W二57.17 cm3；H边柱输的最大应力计算值：o = & 133N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：f83、 = 13 N/mm2；II边柱篩的最大应力计算值133N/mm2小于 柱篩的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到：V = 0. 357 mm；柱篩最大容许挠度：V = 366. 667 / 250 = 1.467 mm；柱箍的最犬挠度V二0.357mm小于 柱箍最大容许挠度V二1. 467mm,满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下：NN= fxA其屮N -对拉螺栓所受的拉力；A -对拉螺栓有效面积（mn?）；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M12 ；对拉螺栓冇效直径：9. 85 mm；对拉螺栓有效面积：A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:N二1.70X 105X7. 60XW5 = 12. 92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力：N二12. 145 kN。对拉螺栓所受的最大拉力：N=12. 145kN小于N二12.92kN,对拉螺栓强度验算满足要求!