1、贵州省毛家河水电站大坝标主体建筑物土建工程表孔闸墩联系大梁及墩头牛腿施工方案（合同编号：MJH/A-2）批准： 审核： 校核： 编制： 中国水利水电第三工程局有限公司毛家河电站项目部二一四年八月目 录一、慨况 1二、表孔闸墩联系大梁及墩头支撑设计说明 12.1表孔闸墩联系大梁支撑设计说明 12.2孔闸墩联系大梁及墩头支撑设计说明 1三、表孔闸墩联系大梁施工支撑平台荷载计算 23.1跨度4m结构承受最大受力荷载计算： 23.2底部斜撑刚度和整体稳定性验算 3四、表孔闸墩坝前墩头钢筋吊拉荷载计算 44.1边墩承重计算 44.2中墩承重计算 5五、钢筋混凝土施工 65.1、钢筋施工混凝土施工工艺 62、5.2、模板施工 9六、支撑系统拆除 106.1表孔闸墩联系大梁支撑拆除顺序 106.2表孔闸墩墩头支撑拆除顺序 10七、资源配置 107.1主要机械设备配置 107.2主要劳动力配置 11八、质量保证措施 11九、安全保证措施 129.1、施工安全 12 9.2、材料、机械安全 139.3、高处作业安全措施 139.4吊装作业安全措施 13表孔闸墩联系大梁及墩头牛腿施工方案一、慨况毛家河大坝为碾压混凝土重力坝，布置2个溢流坝段，总宽为54m，布置3孔表孔。表孔溢洪道孔口宽8m，闸墩中墩宽3.0m，边墩宽2.0m，为C25(二级配)钢筋混凝土结构。表孔闸墩联系大梁布置在3#及4#溢流坝段闸墩顶3、部，表孔闸墩联系大梁底部高程EL1300.00m，顶部高程为EL1303.5m，联系梁总高为3.5m，宽度为2.5m。表孔闸墩联系大梁3跨总长度为34m，每跨间净跨距为8m，钢筋混凝土结构，总重量为192.55T。闸墩底部溢流面高程为EL1285.20m，而表孔闸墩联系大梁底部高程为EL1300.00m，高差为14.8m。上游表孔闸墩墩头为C25(二级配)钢筋混凝土结构。牛腿折点高程为EL1297.38m，牛腿总高为3.12m，边墩墩头宽度2m，中墩墩头宽度3m，边墩墩头总重量为25.21t，中墩墩头总重为37.72t。二、表孔闸墩联系大梁及墩头支撑设计说明2.1表孔闸墩联系大梁支撑设计说明因4、直接从溢流面搭设脚手架作为表孔联系大梁承重支撑高差太大且溢流面过流存在安全隐患，故而本次表孔联系大梁承重支撑采用在联系大梁底部布置14根工20b工字钢主要作为混凝土承重支撑施工使用。为减小跨度，提高工字钢支撑强度，在工字钢下部布置8根（每边4根）斜撑工20b工字钢作为支撑，在其上焊接水平工20b工字钢与联系大梁底部布置的工字钢相连，斜撑斜长2.62m，水平及竖直长度为2m，斜撑间距为70cm。采用斜撑支撑后跨度减小为4m。在斜撑埋件(工20b工字钢)以下80cm预埋定位锥，悬挂多卡模板下支架作为安装斜撑操作平台使用，并在其上布置间距40cm脚手架管作为承重平台，并在其上部搭设附图（MJH-A-5、02-FA-93-1/44/4）中所示支撑，站杆间距100cm，排距80cm，水平杆间距为120cm，承重平台作为补强使用。表孔闸墩联系大梁以叠合梁的型式进行浇筑，按照上述支撑方式，第一层浇筑厚度为1.55m（从下往上第二个箍筋6cm保护层外置），第二层浇筑厚度为1.95m，承重 (按照第一层浇筑厚度3m进行承重计算) 计算如下:2.2孔闸墩联系大梁及墩头支撑设计说明上游表孔闸墩墩头牛腿折点高程为EL1297.38m，牛腿总高为3.12m，边墩墩头宽度2m，中墩墩头宽度3m。此次承重计算按照倒三角形混凝土浇筑从折点起上升3.12m。倒三角形水平及竖直长度为3.12m，斜长4.412m，在折点以6、下30cm埋设定位锥悬挂多卡模板下支架作为安装斜撑操作平台使用，并在其上部搭设附（MJH-A-02-FA-93-1/44/4）中所示支撑，牛腿下部钢管辅助施工系统可根据现场施工情况进行调整。此次承重计算按照3.123.12m倒三角，边墩宽度2m，中墩宽度3m，做承重计算。三、表孔闸墩联系大梁施工支撑平台荷载计算3.1跨度4m结构承受最大受力荷载计算：按照建筑施工手册中有关现浇混凝土结构模板的设计说明，对各荷载进行如下取值：3.1.1荷载计算1）新浇混凝土自重取24KN/m3；即：2442.53=720KN，则每平米取值为：720/（42.5）=72 KN/，荷载分项系数为1.2，则721.2=7、86.4 KN/2）钢筋自重按照设计图纸所示为7716.45Kg，即7716.459.8=75.62KN；则每平米取值为：75.62/(42.5)=7.562 KN/，荷载分项系数为1.2，则7.5621.2=9.07 KN/；3）施工人员及设备荷载取2.5KN/，荷载分项系数为1.4，则2.51.4=3.5 KN/，4）振捣混凝土产生的荷载取2 KN/，荷载分项系数为1.4，则21.4=2.85KN/，5）倾倒混凝土产生的荷载，按照容量为13m3的运输器具取8.0KN/，荷载分项系数为1.4，则81.4=11.2KN/；6）模板及支撑自重取0.75 KN/m2，荷载分项系数为1.2，则0.78、51.2=0.9 KN/；其中永久荷载Gk =2.5（86.4+9.07+0.9）=240.425 KN/m，可变荷载Qik =2.5（3.5+2.85+11.2）=43.875KN/m 3.1.2工20b工字钢抗弯强度验算如下：在联系大梁底部布置14根工20b工字钢主要作为混凝土承重施工使用，查表得，工20b工字钢x取1.05， Wx=250.2cm3。由q =0(GGk+q1Qik ) 其中0=1.0，G=1.2，q1=1.4，得q =1.0(1.2240.425+1.443.875)=349.935KN/m=349.935N/mm跨中最大弯矩Mx2 =qL28=349.9354000289、=6998.7105 Nmm则一根工20b工字钢工字钢跨中最大弯矩为Mx=6998.710514=499.91105 Nmm则Mx/（rxWx）=499.91105/（1.05250.2103）=190.3 N/mm2f=215N/mm2。则跨度4m在表孔联系大梁底部布置14根工20b工字钢以叠合梁的型式进行浇筑，则按照计算第一层浇筑厚度3m能够满足要求。3.2底部斜撑刚度和整体稳定性验算3.2.1荷载计算1）新浇混凝土自重取24KN/m3，荷载分项系数为1.2，即：（2.53824）1.2=1728KN；2）钢筋自重按照设计图纸所示为7716.45Kg，荷载分项系数为1.2，即7716.4510、9.81.2=90.79KN；3）施工人员及设备荷载取2.5KN/，荷载分项系数为1.2，即（82.52.5）1.2=60KN；4）振捣混凝土产生的荷载取2 KN/，荷载分项系数为1.4，即（82.52）1.4=56KN；5）倾倒混凝土产生的荷载，按照容量为13m3的运输器具取8.0KN/，荷载分项系数为1.4，即（82.58）1.4=224N；6）模板及支撑自重取0.75 KN/，荷载分项系数为1.2，即（82.50.75）1.2=18KN。7）布置在表孔闸墩联系梁底部的工字钢，91431.059.8=38.34KN则F总=1）+2）+7）=2176.79KN斜撑受力计算简化为轴心受压稳定性11、进行计算，按照浇筑厚度为3 m，斜撑（单侧布置4榀斜撑，两侧总计布置8榀）承受2176.79KN的荷载，则每榀工20工字钢承受的荷载为：F单=2176.79/8=272.1KN3.2.2截面验算截面按照无消弱，可不验算强度，又轧制工字钢的翼缘和腹板均较厚，可不验算局部稳定，只需进行刚度和整体稳定性验算：查表得工20b工字钢截面A=39.55cm2，ix=7.95=7.95，iy=2.07。x=i0x/ ix=262/7.95=32.96=150y=i0y/ iy=262/2.07=126.6=150 截面满足要求因为yx， 126.6，查表得=0.404=272.1103/0.404*39.512、5*102=170.3f=215N/mm2故以叠合梁的型式进行浇筑，按照计算第一层浇筑厚度3m能够满足要求。3.2.4斜支撑水平工20b工字钢抗弯强度验算按照三（跨度4m结构承受最大受力荷载计算）中1的荷载计算，斜撑间距为70cm，单根水平工字钢承受的荷载为：由q =0(GGk+q1Qik ) 其中0=1.0，G=1.2，q1=1.4，得q =1.22.5(86.4+9.07+0.9+3.834)+1.42.5（3.5+2.8+11.2）=361.862KN/m=361.862N/mm跨中最大弯矩Mx =qL28=361.862700 28=221.64105 Nmm则Mx/（rxWx）=221.64105/（1.05250.2103）=84.4N/mm2f=215N/mm2。