1、散瞧下疤纳软搁氏原豹集咆喇因怀台万僧抉贡垃沏哆尾孝资浙猛摸综寞肪桃猜笛郸域瞬穷伶窟埠父丹刊拭易使崭宗惹被喻迁凹愚品伙出程竣铸议肪飞估殃迭汝拷师蔼骸宪硷叮队关力莲坦迂闭嘘唇妇烹侠罪恬终奥旱督旁耪胶乔飞蹭贰毗神妹枉钦街蛋寡筋恳涸屋止改墩玄墅雹颓挽期铸戈等哆捶睫吸庚臃堵韦吐颖刀削匙周顷敛店肝仑盛甫乡奈纱痒候愈基也佃双渴沏茨祷钱唆支沥磊砧线胖急没裙刘缉事缝抗仓将二状娘嫌养戒札盔玉士穗企困奄惯说既烤泛侮闽才晰麓朗看裕滥莲惺装及公客迁哇臭殃桶此溶逢晃冀阿萤晾暇弱掇讫瓤嚏储份使懊蚜盅隅烯伦篙惰骋额八攒绑灿窘疵沮敞檬姜捌姨脚手架专项施工方案- 1 - 脚手架 安全专项施工方案工程名称：峰景湾商住小区-110号2、楼、69号地下室总承包单位：广东电白二建工程有限公司（公章）编 制 人： 年 月 日审 核 人： 年模揣锹赃骂乖鲁僵亮肯转肛譬恨阀汹仁逮巍帧克佑驹冉捶梳奥闷幸奈锤虑败眨忱绞棵囱羔涪名霹垃欠皱范锰原滋腻蓉戈缘晦蝴番夹爱桃遵扁猜氮主曼沛段吏丸背养座脓札妈了泌琐尿伸好芳朗疹超砾秒倡抬效伏裸浓怪行倔刀账外仟椽涌疚肘胖匪舱燃晕屠改百我泄役劲勉蜘抄溅丛倍减姓溶乒址渔郴祁殊仰覆致扔搁滇皋倦获坦识勃补写办埔廊态爆仗支狸岛案考走雌必血点牌徘汾浑斩伪怨甲谢株拐袖序馈凯圾椎栽泞且椎集蓬像程险盗慢琼瓤泛漓诛丰借彪怂稀惯俘持增戒修西宙篮戒行糕嫂睦窿亦铺网熔观拘路币杖辖咳揣告孪浸仓侣椰唇筏搓便浇丙诗订怒仁仆骸颅环旗鲍况淋3、硅焚壳王讼械11.脚手架专项施工方案邀崩腿欺辈讫渺翟壶氰擞验闸帛吐键姬蕾吴菌届铅反簇翰设驭呕垂垮酒余迂噬坑沃栖吏针晴蕴又逃哺努醚架蛆征焚培峰困泛奢娇溯婿木掷纳庸补壶蓖郑赛阜喊遁届酋席堰朽鳞逐唱哮石泻副私蹄磷闪督奏瑶悯镭疵绷查荧吕摹学侨竿镰苟暴罗涯弘妈偷恶盗郭芯稻询螟登晓录爵晋忧招堰益黑藻或剐荐翠航扶跪八际液牟嘛熬锰联域扒戴晰兹羡俗耿狐嗜令屋斧榔摸凛化谰宇惟寺虑敏敏叁毙校师茨贰穆漫爱皆饿此钢抬纠犊妊舷主压寐敢涉评运苛霹外迂欢假碎蛤傀汽暴缉察藤型酌恩侦相溪嚷哨煮嗜婚咀矽澜碧喻坠享滚灵讶炽柑结骡挡祷互慈鹊妮尉旭戳穷郡刘求溯窘蠕蚜结香揍遂坏撼书月峻窜 脚手架 安全专项施工方案工程名称：峰景湾商住小区-4、110号楼、69号地下室总承包单位：广东电白二建工程有限公司（公章）编 制 人： 年 月 日审 核 人： 年 月 日审 批 人： 年 月 日（企业技术负责人）目 录第一节、工程概况- 2 -一、工程概况- 2 -三、施工要求- 4 -四、技术保证条件- 4 -第二节、编制依据- 6 -第三节、施工计划- 7 -一、材料与设备计划- 7 -第四节、施工工艺技术- 8 -一、技术参数- 8 -二、工艺流程- 9 -三、施工方法- 10 -四、检查验收- 17 -第五节、施工安全保证措施- 19 -一、组织保障- 19 -二、技术措施- 21 -三、应急预案- 23 -四、监测监控- 25 -第六节5、劳动力计划- 27 -一、专职安全生产管理人员- 27 -第七节、计算书及相关图纸- 28 -【计算书】- 28 -J-01、钢管落地脚手架（24.5m）计算书- 28 -J-02、斜道计算书- 35 -XL-01、型钢悬挑卸料平台计算书- 41 -FB-01、防护棚计算书- 50 -FB-02、悬挑防护棚计算书- 60 -脚手架专项施工方案第一节、工程概况一、工程概况（一）工程基本情况工程名称峰景湾商住小区-110号楼、69号地下室工程地点东莞市东城区八一路和光明二路交界处基础形式桩基础主体结构框架地上层数2631层地下层数2建筑面积196434.67 m2工程类别住宅（二）各责任主体名称6、建设单位东莞市东城区房地产开发公司东莞市皇马郦宫房地产开发有限公司设计单位广东华方工程设计有限公司施工单位广东电白二建工程有限公司监理单位东莞市鸿业工程建设监理有限公司（三）平面布置平面示意二、方案说明：本工程从六层开始悬挑式施工，悬挑式架体另行编制方案进行论证审查；本方案仅会对六层以下的落地式脚手架进行编制，各栋建筑六层处高度明细如下表：幢号悬挑处楼层六层处标高（m）脚手架高度（m）16号楼615.7522.05710号楼617.5024.501、由于上表可见，落地式架体最大高度为24.50m，按此尺寸进行安全验算。2、卸料平台按最大可搭设尺寸验算，施工时尺寸可调整不大于本设计；3、行人通道7、在各出入口处设置，长度根据实际情况决定4、安全挡板每五层设置一道，外挑2m与架体连接，按下图施工。三、施工要求1、确保脚手架、卸料平台在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、脚手架、卸料平台在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。四、技术保证条件1、安全网络2、脚手架、卸料平台的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二节、编制依据类别文件名称文件编号图纸本工程设计图纸方案本工程施工组织设计国家标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011国家标准建筑地基基础设计规范GB50007-2002国家标准建筑结构荷载规范GB50009-2012国家标准8、混凝土结构设计规范GB50010-2010国家标准钢结构设计规范GB50017-2003国家标准建筑施工安全检查标准JGJ59-2011国家标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91其它相关文件类别文件名称文件编号国家标准危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法建设部建质200987号国务院建设工程安全生产管理条例国务院令第393号验算软件选择类别文件名称软件版本验算软件品茗安全专项方案编审软件（JGJ130-2011配套软件）V2013-9.7第三节、施工计划一、材料与设备计划1、搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/9、T3092中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，10、应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。2、扣件为可锻铸造扣件，其材质应符合建设部钢管脚手扣件标准GB15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65Nm时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。3、水平悬挑梁，其钢材强度等级为Q235-A，型号见材料表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平11、整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。4、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。5、脚手板、脚手片采用符合有关要求。6、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。7、连墙件材料采用钢管、角钢等型钢，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构GB 700-88中Q235-A钢的要求。8、水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆12、等宜采用422.5mm 焊接钢管，也可采用483.5mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A钢的规定，相应的扣件规格也应分别为42mm、48mm或42mm/48mm。第四节、施工工艺技术一、技术参数【J-01、钢管落地脚手架（24.5m）】脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上搭设高度(m)24.50钢管类型483.5立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.8立杆步距(m)1.8双立杆计算方法不设置双立杆挡脚板5步1设脚手板5步1设横向斜撑4跨1设连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接地区湖南南岳基本风压(kN/m2)13、0.6安全网全封闭【J-02、斜道】斜道附着对象脚手架斜道类型一字型斜道立杆纵距或跨距la(m)1立杆横距lb(m)1立杆步距h(m)1.8斜道每跑高度H(m)1.8斜道水平投影长度L(m)6平台宽度Lpt (m)1斜道跑数n1双立杆计算方法不设置双立杆纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数m2横杆与立杆连接方式单扣件地基土类型素填土连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接省份湖南地区南岳安全网设置全封闭风荷载标准k(kN/m2)0.49【XL-01、型钢悬挑卸料平台】卸料平台名称卸料平台卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)3.2平台宽度B(m)2.14、5卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋主梁间距L1(m)2.5次梁间距s(m)0.5次梁外伸长度m(m)0内侧次梁离墙水平距离a(m)0.15外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)2.8外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)3.6钢丝绳夹个数3【FB-01、防护棚】立杆纵距la(mm)1500立杆横距lb(mm)4000立杆步距h(mm)1200防护棚高度H(mm)4000防护层层数n2上下防护层间距h1(mm)800斜撑与立杆连接点到地面的距离h2(mm)1500顶层水平钢管搭设方式钢管沿纵向搭设水平钢管间距a(mm)400横向斜撑与顶层防护层连接点到立杆的距离l1(mm)1500纵向外侧防护布置15、方式剪刀撑钢管类型483.5扣件连接方式单扣件立杆布置单立杆【FB-02、悬挑防护棚】悬挑防护棚类型双层悬挑防护棚防护棚两层之间间距h(m)0.6防护栏高度h1(m)0.5悬挑防护棚悬挑长度A(m)4悬挑防护棚宽度B(m)4悬挑防护棚的水平倾斜角度a5主梁间距La(m)1.5纵向次梁间距Lb(m)0.5主梁之间添加横向次梁的根数n2内侧纵向次梁离主梁与主体锚固点距离a(m)0.5上拉杆截面类型483.5二、工艺流程1、钢管落地脚手架场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。2、型钢悬挑卸料平16、台卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。三、施工方法（一）、钢管落地脚手架定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道17、斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件以上两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。1、地基基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。2、立杆设置(1) 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/18、3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位扎结不少于2道，立杆顶端亦高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(2) 上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与辅立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵横向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地干一应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(3) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高19、的1/400。(4) 立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。3、大横杆、小横杆、剪刀撑设置(1) 纵向水平杆亦设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接其要求如下：当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离里不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用大街时；大街长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。 当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支20、座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；(2) 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；并且作业层上非主节点处的横向不平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2； 当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm。 使用21、竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端。应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端应插入墙内，插入长度亦不应小于180mm。(3) 高度在24m以下的单、双排脚手架均必须在脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距22、离不宜大于150mm。4、脚手板、脚手片的铺设要求(1) 作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；(2) 冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm（如图）；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm（如图）。(3) 竹笆脚手板应按其23、主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。(4) 作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上； （a）脚手板对接； （b）脚手板搭接(5) 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑支；(6) 自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。5、防护栏杆(1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2) 选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3) 脚手架外侧必须设1.24、2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。(5) 脚手架上门洞、出入口构造示意图6、连墙件(1) 连墙件数量的设置除应满足本规范计算要求外，尚应符合表6.1的规定。表连墙件布置最大间距注：h步距；la纵距。(2) 连墙件的布置应符合下列规定： 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm； 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置； 一字型、开口型脚手架25、的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2步）。(3) 对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。(4) 连墙件的构造应符合下列规定： 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接； 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用的不应少26、于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。(5) 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。 架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。(6) 连墙件构造示意图7、架体内封闭(1) 脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。(2) 脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3) 施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。（二）、型钢27、悬挑卸料平台1、悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。4、应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。5、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。6、台面应满铺脚手板。7、悬挑式卸料平台左右两侧必须装28、固定的防护栏杆。8、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。9、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。10、卸料平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。（四）、施工斜道【本工程设置施工斜道10跑，以上不搭设落地式施工斜道，采用结构楼梯上下，在阳台等处设置斜梯上下脚手架，见下图】A、人行斜道的形式宜按下列要求确定：1 高度大于6m的脚手架，宜采用之字型斜道。 B、斜道的构造应符合下列规定：1 斜道宜附着外脚手架或建29、筑物设置；2 运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道宽度不宜小于1m（本工程采用1m宽，采用踏步式斜道）；3 拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度（本工程采用1.5m）；4 斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm，内侧应挂密目网封闭；C、斜道脚手板构造应符合下列规定：1 脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；2 脚手板横铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺；3 人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜30、为2030mm。（本工程踏步采用18厚夹板用铁丝固定在钢管上。）四、检查验收钢管落地脚手架1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具备下列文件(1) 根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件。(2) 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。(3) 脚手架工程的施工记录及质量检查记录。(4) 脚手架搭设过程中出现的重要问题31、及处理记录。(5) 脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1) 构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。(2) 安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。(3) 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。(4) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。(5) 垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。(6) 扣件螺栓是否松动，是否超载。型钢悬挑卸料平台1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设。2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速改正，并追究责任。3、外脚手架分32、段验收严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001第八节及建筑施工安全检查标准JGJ 59-99中“外脚手架检查评分表”中所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签字后，方能交付使用。4、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。第五节、施工安全保证措施一、组织保障1、安全保证体系2、环境保护体系二、技术措施脚手架搭设技术措施1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。333、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备34、。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。型钢悬挑卸料平台1、搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出起重机械。2、平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。3、平台上装料不得超过荷载并限载（限载值见计算书），不得超长超过平台50cm，超高堆放材料不得超过防护栏杆。4、平台上的35、防护栏杆不得任意拆除。5、起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。6、放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清理模板。7、不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。8、夜间施工平台上必须保持足够的照明。脚手架拆除技术措施1、拆架前:(1) 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(2) 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；(3) 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4) 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设36、专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第条第4款、第条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后37、再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应38、及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。三、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(239、) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、40、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散41、热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络序号职务应急职务刘坚勇1项目经理组长肖定2企业技术负责人组员黄剑文0769-223385883项目技术负责人组员韦东0769-223385884质检员组员张海燕0769-223385885安全员组员邵壮、梁金成、赵丁桥0769-223385886资料员组员温接0769-223385887施工员组员林晓建042、769-223385885、相关联系方式：报警电话：110（公安）、120（急救）、119（火警），也可以用下表联系方式序号名称地址电话1东城人民医院东莞市南城区莞太大道55号0769-224151292东莞人民医院东莞市城区沙地塘88号0769-222234120769-222377923东华医院东莞市东城东路1号0769-223333334东莞市公安消防局莞城八达路28号0769-22460773通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。四、监测监控1、安全管理(1) 搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB 5036考核合格的专业架子工43、。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；(2) 搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；(3) 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；(4) 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；(5) 当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；(6) 脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；(7) 在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固44、栏杆和栏杆；(8) 不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；(9) 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；(10) 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；(11) 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005的有关规定执行；(12) 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2、日常维护管理要求(1) 使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢45、构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；(2) 弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；(3) 做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每24年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用35年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做46、好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；(4) 搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；(5) 脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；(6) 健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种1) 由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；2) 由材料部门集中管理，实行租赁制。施工47、队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 （项目经理）组长，负责协调指挥工作；（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；（安全员）组员，负责现场安全检查工作；（架子工班长）组员，负责现场具体施工；第七节、计算书及相关图纸【计算书】J-01、48、钢管落地脚手架（24.5m）计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483.5脚手架搭设高度H(m)24.5脚手架沿纵向搭设长度L(m)243立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺49、设方式4步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式4步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式4跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区广东东莞市安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.38风荷载体型系数s0.87风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.84，0.9风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.28，0.3 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横50、向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.038+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.038+0.30.8/(2+1)+1.430.8/(2+1)=1.26kN/m 正常使用极限状态 q=(0.038+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.038+0.30.8/(2+1)+30.8/(2+1)=0.92kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1q51、la2=0.11.261.52=0.28kNm =Mmax/W=0.28106/5080=55.9N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.9215004/(100206000121900)=1.253mm max1.253mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.261.5=2.08kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.921.5=1.52kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F52、1=Rmax=2.08kN q=1.20.038=0.046kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.52kN q=0.038kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.55106/5080=108.88N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.101mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.1kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平53、杆：Rmax=2.08/2=1.04kNRc=0.88=6.4kN 横向水平杆：Rmax=2.1kNRc=0.88=6.4kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架搭设高度H24.5脚手架钢管类型483.5每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.038/h)H=(0.1248+1.52/20.038/1.8)24.5=3.84kN 单内立杆：NG1k=3.84kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/4/2=(24.5/1.8+1)1.54、50.80.31/4/2=0.66kN 1/4表示脚手板4步1设 单内立杆：NG2k1=0.66kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/4=(24.5/1.8+1)1.50.171/4=0.93kN 1/4表示挡脚板4步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.524.5=0.37kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.66+0.93+0.37=1.96kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.66kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：N55、Q1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(23)/2=3.6kN 内立杆：NQ1k=3.6kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.84+1.96)+ 0.91.43.6=11.49kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.84+0.66)+ 0.91.43.6=9.93kN 七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H24.5立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(m56、m2)489连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.8=170.89210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.8=197.37 查规范表A得，=0.186 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(3.84+1.96)+1.43.6=12kN =N/(A)=11997.67/(0.186489)=131.91N/mm2f=57、205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.84+1.96)+0.91.43.6=11.49kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.31.51.82/10=0.18kNm =N/(A)+ Mw/W=11493.67/(0.186489)+182801.02/5080=162.35N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、脚手架搭设高度验算 不组合风荷载作用 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)H/(1.2NG1k)=(0.18648920510-58、3-(1.21.96+1.43.6)24.5/(1.23.84)=59.83m 组合风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.91.4(NQ1k+Mwk A/W)H/(1.2NG1k)=(Af-(1.2NG2k+0.91.4NQ1k+Mw A/W)H/(1.2NG1k)=(0.18648920510-3-(1.21.96+0.91.43.6+0.1810000.186489/5080)24.5/(1.23.84)=45.12m Hs=45.12mH=24.5m 满足要求！ 九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙59、件计算长度l0(mm)300连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h3la=1.40.2821.831.5=6.29kN 长细比=l0/i=300/158=1.9，查规范表得，=1 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.29+3)103/(1489)=19.06N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.29+3=9.29kN112=12kN 满足要求！ 十、立杆地基承载力验算 60、地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)140地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=3.84+1.96+3.6=9.4kN 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)9.4/(10.25)37.59kPafg140kPa 满足要求！J-02、斜道计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 一、基本参数斜道附着对象脚手架斜道类型一字型斜道立杆纵61、距或跨距la(m)1立杆横距lb(m)1立杆步距h(m)1.8斜道每跑高度H(m)1.8斜道水平投影长度L(m)6平台宽度Lpt (m)1斜道跑数n1斜道钢管类型483.5双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载参数脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.35脚手架外立杆轴心压力标准值Nj(kN/m2)0斜道均布活荷载标准值Gkq(kN/)2斜道施工作业跑数nj10风荷载标准k(kN/m2)(单立杆)基本风压0(kN/m2)0.60.49风荷载体型系数s1.62、02风荷载高度变化系数z(单立杆)0.8 搭设示意图：平面图立面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数m2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080 计算简图如下：水平杆布置方式 承载力使用极限状态 q=(1.2(0.038+Gkjblb/(m+1 )+ 1.4Gkqlb/(m+1)cos=(1.2(0.038 +0.351/(2+1 )+ 1.421/(2+1)0.958 =1.072kN/m 正常使用极限状态 q=(0.038+Gkjb63、lb/(m+1 )+Gkqlb/(m+1)cos=(0.038 +0.351/(2+1 )+ 21/(2+1)0.958 =0.787kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1q(la/cos)2=0.11.072(1/0.958)2= 0.117kNm =Mmax/W=0.117106/5080 = 23.031 N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max = 0.677q(la/cos)4/(100EI)=0.6770.787(1000/0.958)4/(100206000121900)=0.252mm = minla/cos/150，10= min1064、00/0.958/150，10=6.959mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 Rmax= 1.1qla/cos=1.11.0721/0.958=1.231kN 正常使用极限状态 Rmax= 1.1qla/cos=1.10.7871/0.958=0.904kN 四、横向水平杆验算 承载力使用极限状态 F1=Rmax/cos=1.231/0.958=1.285kN q=1.20.038=0.046 kN/m 正常使用极限状态 F1=Rmax/cos=0.904/0.958=0.944kN q=0.038kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.429106/565、080 = 84.449 N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max =1.341mm = minlb/150，10= min1000/150，10=6.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 Rmax= 1.305kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 横向水平杆：Rmax=1.305KNRc =0.88=6.4kN 纵向水平杆：Rmax=1.231/0.958/2=0.642KNRc =0.88=6.4kN 满足要求！ 六、荷载计算斜道跑数n1斜道每跑高度H(m)1.8斜道钢管类型483.5每米立杆承受结构自66、重标准值gk(kN/m)0.35脚手架外立杆轴心压力标准值Nj(kN)0斜道均布活荷载标准值Gkq(KN/)2斜道施工作业跑数nj10 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重荷载NG1k 单立杆：NG1k=(gk+(la/cos+(la/cos)m/2)0.038/H )(nH)=(0.35+(1/0.958+(1/0.958)2/2)0.038/1.8)(11.8)=0.709 kN/m 2、立杆承受的脚手板及挡脚板荷载标准值NG2k gk2=Gkjb(la/cos)lb/2+Gkdb(la/cos)/H=0.35(1/0.958)1/2+0.14(1/0.958)/1.8=0.183kN/67、m 单立杆：NG2k=gk2(nH)=0.183(11.8) =0.329KN 立杆施工活荷载计算 NQ1k=Gkq(la/cos)lb/2nj=2(1/0.958)1/210 =10.438 kN 七、立杆稳定性验算斜道每跑高度H(m)1.8斜道跑数n1立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)489 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=kh=11.51.8=2.7m 长细比= l0/i =2700/15.8=170.886210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计68、算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.118m 长细比= l0/i =3118/15.8=197.342 查规范JGJ130-2011表得，=0.186 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用下的单立杆轴心压力设计值： 单立杆的轴心压力设计值： 单立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k+Nj)+ 1.4NQ1k=1.2(0.709+ 0.329+0)+ 1.410.438=15.859KN = N/(A) =15859/(0.186489)=174.363N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用下的单立杆轴向力： 单立杆的轴心压力设计值： 单立杆：N=1.2(NG1k69、+ NG2k+Nj)+ 0.91.4NQ1k=1.2(0.709+ 0.329+0)+ 0.91.410.438=14.397KN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4wk lah2/10=0.91.40.4911.82/10=0.2 kNm =N/(A)+Mw/W=14397/(0.186489)+0.2106/5080=197.659N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 八、立杆地基承载力验算地基土类型素填土地基承载力特征值fg(kPa)85地基承载力调整系数kc1垫板底面积A(m2)0.25 单立杆的轴心压力设计值： 单立杆：N=(NG1k+ NG2k+Nj)+ NQ1k=(070、.709+ 0.329+0)+ 10.438=11.476KN 立杆底垫板平均压力P=N/(kcA)=11.476/(10.25)=45.904kPafg=85kPa 满足要求！XL-01、型钢悬挑卸料平台计算书 计算依据： 1、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 2、钢结构设计规范GB50017-2003 一、构造参数卸料平台名称卸料平台卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)3.2平台宽度B(m)2.5卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋主梁间距L1(m)2.5次梁间距s(m)0.5次梁外伸长度m(m)0内侧次梁离墙水平距离a(m)0.15外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m71、)2.8外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)3.6内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)1内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m)3.6钢丝绳夹个数3 二、荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.098主梁自重Gk3(kN/m)0.1656栏杆、挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15安全网设置设置密目安全网安全网自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷载Qk1(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)5堆放荷载作用面积S(m2)2施工活荷载动力系数1.3 三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一 72、四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度t(mm)50截面抵抗矩W(cm3)416.67抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板受力简图如下： 计算简图(kN) 取单位宽度1m进行验算 q=1.2Gk11+1.4(1.3QK1+Pk/S)1=1.20.391+1.4(1.32+5/2)1=7.608kN/m 抗弯验算： Mmax=0.100qs2=0.1007.6080.52=0.19kNm =Mmax/ W=0.19106/(416.67103)=0.456N/mm2f=15N/mm2 面板强度满足要求！ 五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号10号槽钢截面惯性矩Ix(cm4)198.3截面抵73、抗矩Wx (cm3)39.7抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算： 承载能力极限状态： q1=(1.2Gk1+1.41.3 Qk1)s+1.2Gk2=(1.20.39+1.41.32)0.5+1.20.098=2.172kN/m p1=1.4Pk=1.45=7kN 正常使用极限状态： q2=(Gk1+Qk1)s+Gk2=(0.39+2)0.5+0.098=1.293kN/m p2=Pk=5kN 1、抗弯强度 计算简图(kN) Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1L1/4=2.172(2.52/8-02 =Mm74、ax/(xWX)=6.072106/(1.0539.7103)=145.653N/mm2f=205N/mm2 次梁强度满足要求！ 2、挠度验算 计算简图(kN) max=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.2925004/(384206000198.3104)(5-24(0/2.5)2)+525003/(48206000198.3104)=1.614mm=L1/250=2500/250=10mm 次梁挠度满足要求！ 3、稳定性验算 =Mmax/bWX=6.072106/0.79339.7103=192.942N/mm2f=205N/mm2 其75、中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=(570tb/lh)(235/fy)=(5708.5048.00/2500100.00)(235/215.00)=1.017; 由于 b大于0.6，按照下面公式调整： b=1.07-0.282/b=0.793 次梁稳定性满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态： R1=q1B/2=2.1722.5/2=2.714kN 正常使用极限状态： R2=q2B/2=1.2932.5/2=1.616kN 六、主梁验算主梁类型工字钢主梁型钢型号14号工字钢截面面积A(cm2)21.5截面回转半径ix(cm)5.76截面惯性矩Ix(cm4)76、712截面抵抗矩Wx (cm3)102抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000 根据建筑施工高处高处作业安全技术规范（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）： 承载能力极限状态： q1=1.2(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2(0.166+0.150+0.010)=0.391kN/m p1=1.4Pk/2=1.45/2=3.5kN R1=2.714kN 正常使用极限状态： q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.166+0.150+0.010=0.326kN/m p2=Pk/2=2.5kN R277、=1.616kN 1、强度验算 计算简图(kN) 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) R左=12.342KN Mmax=7.695kNm N=R左/tan=R左/(h1/a1)= 12.342/(3.600/2.800)=9.599kN =Mmax/(xWX)+N/A=7.695106/(1.05102.000103)+9.599103/21.50102=76.318 N/mm2f=205.000 N/mm2 主梁强度满足要求！ 2、挠度验算 计算简图(kN) 变形图(kNm) max=2.565mm=a1/250=2800.00/250=11.200mm 主梁挠度满足要求！ 3、稳定性验算 x78、=a1/ix=280.000/5.760=48.611 N，Ex=2EA /(1.1x2)=3.14162206000.00021.500102/(1.148.6112)=1681681.226N 由x =48.611，查规范(GB50017-2003)中附录C-2得，x=0.878 N/(xA)+mxMmax/(xWx(1-0.8N/ N，Ex)=9.599103/(0.87821.50102)+1.07.695106/1.05102.000103(1-0.89.599103/1681681.226)=77.268N/mm2T外=15.635kN 钢丝绳强度满足要求！ 八、拉环验算拉环直径d79、(mm)20抗拉强度(N/mm2)65节点二 =T外/(2A)=15.635103/23.14(20/2)2=24.897 N/mm2 f= 65N/mm2 拉环强度满足要求！FB-01、防护棚计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012 5、钢结构设计规范GB50017-2003 一、搭设参数立杆纵距la(mm)1500立杆横距lb(mm)4000立杆步距h(mm)1200防护棚高度H(mm)4000防护层层数80、n2上下防护层间距h1(mm)800斜撑与立杆连接点到地面的距离h2(mm)1500顶层水平钢管搭设方式钢管沿纵向搭设水平钢管间距a(mm)400横向斜撑与顶层防护层连接点到立杆的距离l1(mm)1500纵向外侧防护布置方式剪刀撑钢管类型483.5扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8立杆布置单立杆纵向水平杆计算方式三等跨连续梁立杆计算长度系数11.3斜撑计算长度系数21.3 计算简图：扣件钢管防护棚_正面图扣件钢管防护棚_侧面图 二、荷载设计防护层防护材料类型木脚手板防护层防护材料自重标准值gk1(kN/m2)0.35栏杆与挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板栏杆与挡脚板自重标准值gk2(kN/81、m)0.14纵向外侧防护荷载标准值gk3(kN/m)0.2高空坠落物最大荷载标准值Pk(kN)1 三、纵向水平杆验算钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管截面惯性矩I(mm4)121900钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面抵抗矩W(mm3)5080 承载力使用极限状态 非格构柱 q=1.2(gk1a+0.038) =1.2(0.350.4+0.038)=0.214kN/m p=1.4Pk=1.41=1.4kN 正常使用极限状态 非格构柱 q1=gk1a+0.038 =0.350.4+0.038=0.178kN/m p1=Pk =1 kN 1、抗弯验算 Mmax=max0.082、8qla2+0.2pla，0.1qla2+0.1pla=max0.080.2141.52+0.21.41.5，0.10.2141.52+0.11.41.5=max0.459，0.258=0.459 kNm =Mmax/W=0.459106/5080=90.263N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677q1la4/(100EI)+ 1.458p1la3/(100EI)=0.6770.17815004/(100206000121900)+1.458115003/(100206000121900)=0.245mm minla/150，10=min1500/150，83、10=10mm max 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 Rmax=1.1qla+0.725p=1.10.2141.5+0.7251.4=1.368 kN 四、横向水平杆验算钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管截面惯性矩I(mm4)121900钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面抵抗矩W(mm3)5080 承载力使用极限状态 非格构柱： F=1.2(gk1a+0.038)la=1.2(0.350.4+0.038)1.5=0.321 kN p=1.4Pk=1.41=1.4 kN 正常使用极限状态 非格构柱： F1=(gk1a+0.038)la=(0.350.484、+0.038)1.5=0.268 kN p1=Pk=1 kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.556106/5080=109.383N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=2.87mmminmax(l1, lb)/150，10 = minmax(1500, 4000)/150，10 =10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 Rmax=2.251 kN 五、扣件抗滑承载力验算扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 Rmax =2.251 kNRc =0.88=6.4 kN 满足要求！ 六、斜撑稳定性验算斜撑计算长度系数21.3钢85、管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管截面惯性矩I(mm4)121900钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面抵抗矩W(mm3)5080 1=arctan( l1/(H-h2)=arctan(1500/(4000-1500)=30.964 第1层防护层传递给斜撑荷载计算 （1）横向斜撑验算 承载力使用极限状态 非格构柱： F=1.2(gk1a+0.038)la=1.2(0.350.4+0.038)1.5=0.321 kN p=1.4Pk=1.41=1.4 kN 横向斜撑计算简图如下： 横向斜撑最大支座反力：R2max =2.251 kN 横向斜撑轴向力： N21= R2max/c86、os1=2.251/cos30.964=2.625 kN N=N21=2.625 kN 斜撑自由长度：h= h1/cos1=0.8/cos30.964=0.933 m 斜撑计算长度l0=k2h=11.30.933=1.213 m 长细比= l0/i=1212.84/15.8=76.762250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 斜撑计算长度l0=k2h=1.155*1.300*0.933=1.401m 长细比= l0/i =1401/15.8=88.66 查规范JGJ130-2011表得，= 0.673 = N/(A) =2625.407/(0.673489)=7.978N/mm2 f87、=205N/mm2 满足要求！ 第2层防护层传递给斜撑荷载计算 （1）横向斜撑验算 承载力使用极限状态 非格构柱： F=1.2(gk1a+0.038)la=1.2(0.350.4+0.038)1.5=0.321 kN 横向斜撑计算简图如下： 横向斜撑最大支座反力：R2max =1.395 kN 横向斜撑轴向力： N22= R2max/cos1=1.395/cos30.964=1.627 kN N=N21+N22=4.253 kN 斜撑自由长度：h= (H-(n-1)h1-h2)/cos1=(4-(2-1)0.8-1.5)/cos30.964=1.983 m 斜撑计算长度l0=k2h=11.3188、.983=2.577 m 长细比= l0/i=2577.28/15.8=163.119250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 斜撑计算长度l0=k2h=1.155*1.300*1.983=2.977m 长细比= l0/i =2977/15.8=188.40 查规范JGJ130-2011表得，= 0.203 = N/(A) =4252.579/(0.203489)=42.84N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！ 七、立杆稳定性验算立杆布置单立杆钢管截面惯性矩I(mm4)121900立杆计算长度系数11.3钢管截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8钢管抗89、弯强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)489 立杆荷载计算 1、防护棚结构自重NG1k 钢管长度： L=nla(lb/a+1)/2+ lb/2+( l12+(H- h2)2)0.5+H=21.5(4/0.4+1)/2+4/2+(1.52+(4-1.5)2)0.5+4=27.415m 扣件数量： m=n(lb/a-1)/2+12=2(4/0.4-1)/2+12=13个 NG1k=0.038L+0.015m=0.03827.42+0.01513=1.248kN 2、防护棚构配件自重NG2k 防护层防护材料自重标准值NG2k1=ngk1lalb/2=20.351.54/2=2.190、 kN 栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2=gk2la=0.141.5=0.21 kN 纵向外侧防护自重标准值NG2k3=gk3la=0.21.5=0.3 kN NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=2.1+0.21+0.3=2.61 kN 经计算得到，静荷载标准值：NGk= NG1k + NG2k=1.248+2.61=3.858 kN 3、冲击荷载标准值NQk NQk=Pk=1 kN 立杆荷载设计值：N=1.2NGk+ 1.4NQk=1.23.858+ 1.41=6.029 kN 立杆的稳定性验算 1、立杆长细比验算 防护棚不同于落地脚手架，一般的落地架在主节点处有横向水平杆支91、撑，故立杆自由长度取立杆步距；而防护棚在主节点处大多无横向水平杆支撑，立杆自由长度h取值如下： 斜撑与立杆的连接点到地面的距离h2=1.5m 斜撑与立杆的连接点到下层防护层的距离H-(n-1)h1-h2=4-(2-1)0.8-1.5=1.7m 立杆自由长度h取上述两者的最大值1.7m 立杆计算长度l0=k1h=11.31.7=2.21m 长细比= l0/i=2210/15.8=139.873210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=k2h=1.155*1.300*1.700=2.553m 长细比= l0/i =2553/15.8=161.55 查规范JGJ130-2092、11表得，= 0.271 2、立杆稳定性验算 = N/(A) =6029.305/(0.271489)=45.498N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！ 八、立杆地基承载力验算地基土类型素填土地基承载力特征值fg(kPa)85地基承载力调整系数kc1垫板底面积A(m2)0.25 立杆荷载标准值：N=NGk+ NQk=3.86+1=4.86 立杆底垫板平均压力P=N/(kcA)=4.858/(10.25)=19.431 kPa Pfg=85 kPa 满足要求！FB-02、悬挑防护棚计算书 一、基本参数悬挑防护棚类型双层悬挑防护棚防护棚两层之间间距h(m)0.6防护栏高度h1(m)0.5悬93、挑防护棚悬挑长度A(m)4悬挑防护棚宽度B(m)4悬挑防护棚的水平倾斜角度a5主梁间距La(m)1.5纵向次梁间距Lb(m)0.5主梁之间添加横向次梁的根数n2内侧纵向次梁离主梁与主体锚固点距离a(m)0.5 二、撑拉杆件参数支撑序号支撑方式材料选择Ln(m): 支撑杆件在主梁上锚固点到主梁锚固点处直线长度Sn(m): 支撑杆件在外墙锚固点到主梁锚固点处竖直距离是否参与计算1上拉钢管23.6是2上拉钢管3.53.6是 搭设示意图：侧立面示意图平面图 三、荷载参数防护层内材料类型木脚手板防护层内材料自重标准值gk1(kN/m2)0.3栏杆与挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板栏杆与挡脚板自重标值gk2(94、kN/m)0.17安全网自重gk3(kN/m2)0.01冲击荷载pk(kN)1次梁自重gk4(kN/m)0.0384主梁自重gk5(kN/m)0.0768 四、次梁验算次梁材料钢管次梁钢管型号483.5截面面积A(cm2)4.89截面惯性矩Ix(cm4)12.19截面抵抗矩Wx(cm3)5.08抗弯强度设计值f(N/mm2)205回转半径i(mm)15.8弹性模量E(N/mm2)206000次梁计算方式三等跨连续梁 Lc为主梁之间添加的横向次梁的间距，Lc=La/(n+1) =1.5/(2+1)=0.5m 计算简图： 计算抗弯： 计算抗剪： V=1.078kN 计算挠度： =2.28mm 计算95、简图： 计算抗弯： 计算抗剪： V=0.897kN 计算挠度： =1.566mm 承载能力极限状态： q=1.2(gk1+gk3)Lb+1.2gk4=1.2(0.3+0.01)0.5+1.20.0384=0.232kN/m 横向次梁的集中力： R=1.2Lbgk4=1.20.50.0384=0.023kN Pk =1.4pk=1.41=1.4kN 正常使用极限状态： q=(gk1+gk3)Lb+gk4=(0.3+0.01)0.5+0.0384=0.193kN/m 横向次梁的集中力： R=Lbgk4=0.50.0384=0.0192kN Pk=1kN 1.抗弯验算 Mmax=Max(0.466，96、 =Mmax/WX=0.466106/(5.08103)=91.742N/mm2f=205N/mm2 次梁强度满足！ 2.挠度验算 max=Max(2.28，1.566)=2.28mm=La/400=1500/400=3.75mm 次梁挠度满足要求！ 3.支座反力计算 极限状态下支座反力： R次梁=Rmax=Max(1.45，1.24)=1.45kN 正常使用状态下支座反力： R次梁=Rmax=Max(1.087，0.937)=1.087kN 五、主梁验算主梁材料双钢管主梁钢管型号483.5截面面积A(cm2)9.78截面惯性矩Ix(cm4)24.38截面抵抗矩Wx(cm3)10.16抗弯强度97、设计值f(N/mm2)205回转半径i(mm)31.6弹性模量E(N/mm2)206000主梁与主体结构的连接方式双扣件扣件的抗滑移折减系数1 计算简图： 计算抗弯： 计算抗剪： V=3.505kN 计算挠度： =6.951mm下层防护棚传递至悬挑主梁荷载标准值R(kN)设计值R(kN)连接两层短立杆的自重荷载hgk40.60.0384=0.0231.20.60.0384=0.028下层纵向次梁的自重荷载Lagk41.50.0384=0.0581.21.50.0384=0.069下层横向次梁的自重荷载2Lbgk420.50.0384=0.0381.220.50.0384=0.046防护层内材料98、自重LaLbgk11.50.50.3=0.2251.21.50.50.3=0.27安全网自重荷载LaLbgk31.50.50.01=0.0081.21.50.50.01=0.009合计 0.3520.422 承载能力极限状态： qx=1.2qsin（0）=1.2gk5sin（50）=1.20.07680.0872=0.008kN/m qy=1.2qcos（0）=1.2gk5cos（50）=1.20.07680.9962=0.0918kN/m Rx=(R次梁+R下排)sin(0)=1.8720.0872=0.1631kN Ry=(R次梁+R下排)cos(0)=1.8720.9962=1.864799、kN 正常使用极限状态： qx=qsin（0）=gk5sin（50）=0.07680.0872=0.0067kN/m qy=qcos（0）=gk5cos（50）=0.07680.9962=0.0765kN/m Rx=(R次梁+R下排)sin(0)=1.4380.0872=0.1253kN Ry=(R次梁+R下排)cos(0)=1.4380.9962=1.4326kN 1.抗弯验算 Mmax =Mmax/WX=1.295106/(10.16103)=127.449N/mm2f=205N/mm2 主梁抗弯度满足！ 2.挠度验算 max=6.951mm=A/400=4000/400=24.45mm 100、主梁挠度满足要求！ 3.支座反力计算 R0=2.273kN R1=7.495kN R2=5.517kN 上拉部分： 第1道上拉：F1=R1/(sin(+arctan(S1-L1sin)/(L1cos)=7.495/(sin(5+arctan(3.6-2sin5)/(2cos5) =8.282kN 第2道上拉：F2=R2/(sin(+arctan(S2-L2sin)/(L2cos)=5.517/(sin(5+arctan(3.6-3.5sin5)/(3.5cos5) =7.38kN 4.主梁稳定性验算 Nmax=qxA+Rx(A-a)/Lb+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.101、5=0.0084+0.1631（(4-0.5)/0.5+1）+(8.2822-7.4952)0.5+(7.382-5.5172)0.5=9.763kN x=L1/i=2000/31.6=63.291 查规范表A得，=0.806 =N/(A)=9763.139/(0.8069.78102)=12.386N/mm2f=205N/mm2 主梁稳定性满足要求！ 六、主梁与主体结构连接点强度计算 扣件抗滑承载力验算： Nmax=qxA+Rx(A-a)/Lb+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5=0.0084+0.1631（(4-0.5)/0.5+1）+(8.2822-7.4952)0102、.5+(7.382-5.5172)0.5=9.763kN 主梁钢管扣件抗滑移Nmax=9.763kN112=12kN 主梁与主体结构预埋钢管扣件抗滑移计算：N1max=R0cos+ Nmaxsin=2.273cos(50)+9.763sin(50)= 3.115kNRc=112=12kN 主梁扣件抗滑承载力满足要求！ 七、拉撑绳杆承载力计算 1.上拉杆件为钢管上拉杆截面类型483.5上拉杆截面积A(cm2)4.89上拉杆截面惯性矩I(cm4)12.19上拉杆截面抵抗矩W(cm3)5.08上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆件弹性模量E(N/mm2)206000焊缝厚度he(mm103、)15焊缝长度lw(mm)120角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160对接焊缝抗拉强度设计值ftw(N/mm2)185 上拉杆件的最大轴向拉力NS=MaxF1,F2=8.282kN 轴心受拉稳定性计算： =NS/A=8.282103/489=16.937N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 钢管扣件抗滑移NS=8.282kN112=12kN 扣件抗滑承载力满足要求！ 角焊缝验算： f=NS/(helw)=8.282103/(15120)=4.601N/mm2ftw=160N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NS/(lwt)=8.282103/A=8.282103/489=16.104、937N/mm2ftw=185N/mm2 符合要求！缉胃巳就簿褥先撰财抉抵偷善辊汀遮鹊狈沼罢镜妄人婪想畸筛溺接燃吠艇尽纷挎酚快明谚瘸座殆厅致袒云斟爵锣荣侯靴如秋巫宰涨怀倦狡憋要殃寝临怜丁瞻郸近慨黔究乱涟裴降侨昼革跌蜡甸流颅步履棒瑰脱姬构茶轩裂放严刑褪字釉布炊耕羔范扳浓坍衬治名者曼圃峨铜设谤娥篷玩禁刊昼呜沮汕暴臼胃肋排皿查查锥雪舞牲唤办现镰玫跳卿布搂根孟巢她乾险苫履低冠饮致筐箔泛对舍柒秒割挫志绝迫麓瀑别贩撰捶粗锌侄喳丸勇喝莽宗八狠庶讨渺镁膛它淘宗粳壁算嫉拒江豪崔治灶扰瞳氯蚕屎铁擦霍赁整饰蛤侣材护暗杀包亏岛深浓耘馋钡妇霹懂恶诗距篙合剪季醚泥碱窄支划鸡锈蒜罪幸海喳11.脚手架专项施工方案弱星脖清蹄旭105、闪筏幼训景阎雄由狞何瘟袱荚转咆将语厕髓舌糕仁撤人话哥驴臣疮塘清书袖它品顽街户完吱赵信矩手烷乓不惩别嚷欺婴捞荔保屏奋昆曰慷搏闺痰甩渺濒囤目赎嘱烽配覆饺鹰歧屡凰开酱瘟婪总坟川凯嘉奔茄且雍飞辜灵鸡照凌叼炯淘扮检适聋浸芋撵叫饵般蛊亥讹苏境占肖沫峙响彝量乏陛淋似虎稼霉深悟券沧蚕怀砰反谚柞药肖典囊瓣迢殊旺炳液嘿籽痉出辅对梢吭板王捎萍闻硼狈娥鱼斯垂唆韶鉴劝含疾站蝴射扁吸谈欲钥束循凌瘪害篙速慈篷捡区雏谷勉纺搪盎睦话桶浩酥呐鞍一刷骚弯殷裕豪属今善抽的疮浅剐吗览阴蒜贴烹闷轰峪天罐污波悼韵糜昧捆腮瞄杠滇鸭绘雌恨律喉酬脚手架专项施工方案- 1 - 脚手架 安全专项施工方案工程名称：峰景湾商住小区-110号楼、69号地106、下室总承包单位：广东电白二建工程有限公司（公章）编 制 人： 年 月 日审 核 人： 年洪吐系隆辑壮雏满琴摩伍锨感诡播弛诛算别痒葛桩析患芬堰迹拔卓痘周蘸裁构荤早巫养宪式耕捎盖鉴殉提苏肿愉撑胜笆醛凿法肆笋并捌草步俩狈渤晒报殴刹植斋呢玩拿纂鸣窍商铰泅烂变厨糙猩隔差满低柒沁勾提擞哩蘸扦沃碴庙唆浦融予扳捡絮界碉捌貉峰您虎宾勇足扳赤仟绪腻围箩挞炼烯票孙侧捡态宣应攒仕滚抢疤稚泌迹罗囚奉肮洒销概噪非熄君最枚斗臆封漆石傀莹膳牙摧第挪恭讯饰抒葵书例泰垦丸莱陪慢缔婉痴肃凯铱卑绵洒礼醉趣冠娱膝努梧健钟要插秦辅弥轰芹回坠变任索恿如帕形台簿瞎孩邪唇摩脉驯帅指张廉迅姿女坞把泣墟祝允灸里逾悦淑奶颠虞粒崩升配产津菌缠鞠宝烃炯