1、第一章 编制依据和说明1.1 编制依据 为保证本工程脚手架工程的施工安全，脚手架工程的设计、施工和验收应满足但不限于下列文件、规范、标准和国家、企业的有关规定要求：（1）纯水岸九期2区工程施工图；（2）纯水岸九期2区工程招标文件、施工合同；（3）规范、标准和国家、企业有关规定：类别编号名称国家标准GB15831钢管脚手架扣件GB50300-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB/T13793直缝电焊钢管GB50017-2003 钢结构设计规范GB50009-2001（2006版）建筑结构荷载规范GB70088普通碳素结构钢技术要求GB/T700-2006碳素结构钢行业标准JGJ 59-99建2、筑施工安全检查标准JGJ 80-91建筑施工高空作业安全技术规范JGJ 128-2000建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2002建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范企业标准质量/环境/职业健康安全管理手册、程序控制文件、作业指导书（4）纯水岸九期2区工程施工组织设计。1.2 编制说明本方案所称脚手架工程是指用于工业与民用建筑施工中的落地式（底撑式）单、双排扣件式钢管脚手架，以及型钢悬挑脚手架。本工程脚手架工程应用中国建筑科学研究院PKPM施工安全计算软件进行安全计算。第二章 工程概况2.1 总体概况工程名称纯水岸九期2区工程地点深圳南山区华侨城香山西街建设单位深圳华侨城房地产3、有限公司设计单位北京市建筑设计院深圳院监理单位深圳市中深建设监理有限公司质量监督深圳市建设工程质量监督总站监督安全监督深圳市建设工程安全监督站监督施工单位江苏省华建建设股份有限公司2.2 建筑概况2.2.1 建筑面积与层高本工程总建筑面积为40920.01m2，由两栋高度为98.65 米、32层高层住宅塔楼及一层商业裙楼组成。塔楼首层架空层层高 6.15米，标准层层高3米。各层层高情况如下表（表2）：楼层层高（M）16.1523.233-313323.07楼梯间屋面4.72.2.2 建筑类型和使用功能本工程由1#、2#楼共两栋塔楼组成，塔楼采用钢筋混凝土框支剪力墙结构，均属一类高层建筑，耐火等4、级为一级。本工程在两栋塔楼东侧及北侧首层沿街位置均布置商业网点，局部设架空花园和露天采光庭院。塔楼二至三十二层均为住宅；屋面层及以上设置电梯机房、人防报警间等。2.2.3 工程周围环境本工程位于深圳市南山区华侨城西北片区，纯水岸七期西侧，其西侧为华侨城待建设用地，北侧为香山西街。现有围墙在西侧及东北侧共开有三个大门，由香山西街可直通现场，交通比较顺畅，设备、材料进退场方便。目前本工程地下室结构部分目前已经全部由纯水岸九期1区工程施工总承包单位施工完毕，已经具备进场施工条件。第三章 施工布署3.1 脚手架施工方案 落地式扣件脚手架本工程3层外墙以下搭设落地式扣件钢管脚手架，3以上设置型钢式钢管悬5、挑脚手架。考虑到钢管悬挑脚手架卸荷体系形成需要一定的时间，主体结构工程施工又必须连续进行，故落地式脚手架需连续搭设至三层楼面方能满足施工需要。根据建筑物结构形式，落地式脚手架自地下室顶板开始搭起，本脚手架全部采用483.5mm（计算时壁厚按3.0mm考虑）钢管搭设双排脚手架，脚手架立杆下铺设脚手板垫木，距地200左右高设扫地杆，架宽1.05m，立杆纵距1.5m，步距1.8m，与主体结构间利用连接钢管和预埋螺栓制作连墙杆，连墙杆按照两步三跨设置，沿建筑周边形成整体闭合的维护体，切实保障施工顺畅。本工程落地式扣件脚手架搭设的详细规格详见下表：落地式扣件脚手架搭设规格一览表内容 栋号单立杆搭设高度（6、m）双立杆搭设高度（m）基础情况立杆纵距(m)立杆横距(m)步距(m)连墙件布置（纵向竖向）(m)内立杆距建筑物(m)1#楼东侧18.5局部商业屋面结构1.51.051.83.64.50.31#楼西、南侧及2#楼11地下室顶板结构1.51.051.83.64.50.3 型钢式悬挑脚手架根据建设单位要求，为尽快提供地下室顶板室外工程施工的工作面，本工程1#、2#楼自3层楼面向上的外墙脚手架全部采用型钢式悬挑反拉脚手架。该部分脚手架采用双排脚手架，搭设高度18米（标准层6层高度），立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管7、类型为483.5 mm（计算时壁厚按3.0mm考虑），连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。脚手板采用钢笆片，栏杆采用钢笆片，脚手架立面满铺密目式安全防护网。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度0.20米。悬挑水平钢梁采用一道拉杆与建筑物反拉卸荷，最外面支点距离建筑物1.40m。拉杆采用637+1、直径15的钢丝绳，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。本工程型钢式悬挑脚手架搭设的详细规格详见下表：悬挑脚手架搭设规格一览表部位内容1#、2#楼外墙大墙（凸窗部位）外墙阳角转角阳台悬挑反8、拉梁型钢位置3、9、15、21、27层3、9、15、21、27层3、9、15、21、27层搭设高度（m）181818立杆纵距(m)1.51.51.5立杆横距(m)1.051.051.05步距(m)1.81.81.8连墙件布置（纵向竖向）H50m，2步3跨，3.604.50；50H100m，2步2跨， 3.604.50内立杆距建筑物(m)0.30.30.3工字钢型号I16I16I16悬挑长度(m)1.5（2.1）2.11.5锚固方式螺栓锚固螺栓锚固螺栓锚固锚固长度(m)0.2无0.1锚固螺杆直径(mm)202020斜拉钢丝绳直径（mm）151515斜拉钢丝绳上下吊点距离（m）333（6）反拉点位9、置4、10、16、22、28层4、10、16、22、28层4、10、16、22、28层卸荷钢丝绳直径(m)无无无段数无无无卸荷钢丝绳上下吊点距离（m）000钢丝绳拉结形式穿墙（梁）螺栓连接穿墙（梁）螺栓连接穿墙（梁）螺栓连接3.2 施工进度计划根据工程施工进度计划安排脚手架施工进度,具体内容详见附后纯水岸九期2区工程脚手架施工进度横道图。3.3 材料计划脚手架主要施工材料计划见下表：脚手架工程材料需求计划表序号材料名称型号规格单位数量1钢管483.5T2602扣件含直角扣件、对接扣件、十字扣件只600003钢笆片0.5m1m张70004安全网密目阻燃式230005工字钢16号T306钢丝绳6310、7+1m80007钢丝绳夹头与钢丝绳配套个4500说明：以上计划用量，具体根据工程进度情况调整。3.4 劳动力计划本工程具体劳动力用工计划如下表：脚手架工程劳动力需求计划表序号工种数量(人)工作内容1架子工18各类脚手架搭拆与维护、铺脚手板、挂安全网、配合支模等2普工16配合架子工作业3安全员配置2安全管理第四章 脚手架材料要求、搭设方法及检查验收4.1 材料要求钢管钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙杆等。钢管采用直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的483.5普通焊接钢管，钢管必须有出厂合格证，钢管表面平直光滑，两端切口需平直，不得有斜口、毛口、卷口等现象，更不得使用锈蚀、砂眼、11、结疤、分层、错位、硬弯、裂缝、压痕和深的划道的钢管。钢管上严禁打孔，应涂有防锈漆。扣件扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件等。在使用前必须进行检查、保养，不得有变形、滑丝裂缝以及其它不允许的缺陷，扣件要有出厂合格证，其机械性能应符合钢管脚手架扣件（GB15831），在螺栓拧紧力矩达到65Nm时不得发生破坏。新旧扣件应做防锈处理。安全网必须有出厂合格证，不得使用已经腐烂或破损严重的安全网，当对其质量有怀疑时，要做冲切破坏试验。采用密目式安全网，其挡风系数不小于0.5。脚手板采用本公司自制钢笆片，钢笆片采用8或者10圆钢点焊制成，规格为500mm1000mm，每块重8.4Kg。不得使用已经12、锈蚀严重的钢笆片，圆钢缺少及断条的要加上，焊点脱落的要补焊。钢丝绳（吊索）选用637+1、15光面钢丝绳，钢丝绳破断拉力总和167.5KN。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。钢丝绳每端用3只夹头锁定，夹头方向一致。旧钢丝绳应经技术部门鉴定确认合格后（必要时须经荷载试验）方可投入使用。型钢悬挑外架型钢采用I16，悬挑长度1.52.1m，悬挑部分焊接两根约10cm20竖向钢筋，用于固定立杆钢管，锚固长度0.2m，锚固端在楼板上采用预埋M20螺栓固定，悬挑端与建筑物采用637+1、15的钢丝绳连接。钢丝绳吊环选用20钢筋及铁板制作，钢材要求有出厂质量证明书，材质应符合普通碳素结构钢技术要求GB700813、8中Q235A钢的技术要求，且钢材表面无锈蚀、麻点等缺陷。预埋拉环要等砼浇筑七天后才能使用。（在主体施工支模时，可根据型钢位置，设置将直径适当放大的螺栓孔，以代替吊环；悬挑部位采用脚手板满铺封闭，或者采用废模板，下垫木枋进行封闭）手板葫芦手板葫芦的起重量为3t。4.2 搭设方法横杆间距1.05m ，立杆间距1.5m，步距1.8m。立杆立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步必须采用对接扣件连接，相邻立杆接头交错设置，不得在同一步距内接长，相隔接头在高度方向错开的距离不得小于500mm，各接头中心至主节点的距离不得大于步距的1/3。立杆垂直的最大偏差不超过脚手架高度的1/200。搭接时，搭接14、长度不应小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆顶端应高出女儿墙1.2m。每根立杆底部设置面积0.1 m2的木垫板，垫板宽度20cm，厚度20mm，垫板的垫设方向一致。 扫地杆脚手架设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距垫板上皮200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高底差1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离500mm。 纵向水平杆纵向水平杆应设置在立杆内侧，且置于小横杆之上，其长度不小于3跨。纵向水平杆可对接也可搭接。对接15、时，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头错开的距离500；各接头中心至主节点的距离1/3倍跨。搭接时，搭接长度1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端100mm。 横向水平杆主节点处(水平杆与立杆连接处)必须设置一根横向水平杆，与立杆用直角扣件固定且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距150mm。在每跨跨中设置一根横向水平杆，以便支承脚手板。对双排脚手架，横向水平杆靠墙一端的悬挑长度距装修面100mm,最大不超过400mm，伸出外立杆不超过200 mm，间距与立杆相同。 连墙杆连墙杆是防止脚手架横向变形的重要措施，因此连16、墙杆的设置至关重要。连墙杆的布置必须符合以下规定：（1）对高度24 m以上的双排脚手架，连墙杆必须采用刚性连接；（2）连墙杆为2步3跨设置，呈梅花式布置；（3）在楼面浇筑砼之前，在框架梁上预埋螺栓或者钢管（外露100mm，插入砼内立杆300mm，并与梁墙主筋焊接），连墙杆长为L=7001300mm的483.5钢管，连墙钢管一端与预埋圆钢焊接连接，另一端用不少于2只的扣件（共12KN）与脚手架的立杆或大横杆连结，尽可能拉在立杆与大横杆的交接处，与交接处的距离不得大于300mm（当砼达到设计强度的50%后连接）。（4）脚手架遇施工电梯洞口、错层阳台等层高较高的部位时，连墙杆需加密，自下而上每层均设17、一道连墙杆。 剪刀撑剪刀撑的斜杆除两端用扣件与脚手架的立杆和大横杆紧扣外，尤其在中间应加设不少于3个扣结点，剪刀撑应与地面成4560角，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度大于1000mm，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m。高度在24m以下双排架的剪刀撑在外侧立面的两端各设置一道，并由底至顶边续设置，中间各道剪刀撑之间的净距15m 。高度在24以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。 采用密目式安全网对脚手架进行全封闭，并用8号铁丝将安全网边系牢在脚手架钢管上。 工字钢根据计算结果选择满足要求的I16字钢，工字钢与建筑物要有可靠的连接，采用螺栓连接在建筑物上。并且要18、使用钢丝绳反拉卸荷。钢丝绳反拉卸荷的主节点用20吊环，通过预留穿墙螺栓孔锚固在建筑物上。 4.2.9脚手板脚手板铺满、铺稳、离开墙面 120150mm，脚手板探头用直径 3.2 的镀锌钢丝固定在支撑杆件上，严禁使用探头板。在拐角、斜道平台口处的脚手板与脚手架水平杆可靠连接,防止滑动,自顶层的脚手板往下计，每隔四步架铺满一层脚手板。 作业层斜道的栏杆和挡脚板搭设符合下列规定栏杆和挡脚板均应搭设应在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度为 1.2m；挡脚板高度不小于 180mm，中栏杆应居中设置。 防护棚 根据工程防护需要，应该在施工现场设置落地防护通道或悬挑钢管防护棚。防护通道可根据施工现场情况设置1.219、m宽，长度（按照30米高度6米坠落半径设置），防护通道的具体分布见附图。悬挑钢管防护棚根据1：6的防护比例，从20米标高处开始每30米设置一道5米宽的悬挑防护棚。4.2.12 人行马道在建筑物设“之”字形人行马道，坡度1:3、宽度0.9m，以连接上下两结构面层。马道脚手板采用钢笆顺铺、每隔30cm 设置一根防滑木条，木条规格为20mm40mm（厚度宽度）。马道转角处设置休息平台，宽度大于1.50m。斜道两侧及平台外围均必须设置栏杆及挡脚板。栏杆设置两道，高度分别为0.6m 和1.2m，挡脚板高度不小于150mm，外侧用密目式安全立网封闭。通道口处还应按要求设置防护棚。3 门洞 门洞采用上升斜杆20、，平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角在45度60之间。门洞桁架的型式采用B型；双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆；斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接； 门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步；门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。（21、a）挑空一根立杆（A型）；（b）挑空二根立杆（A型）；（c）挑空一根立杆（B型）；（d）挑空二根立杆（B型）；1防滑扣件；2增设的横向水平杆；3副立杆；4主立杆图1 门洞处上升斜杆、平行弦杆桁架4 安全防护规定脚手架必须按以下规定设置安全防护措施，以确保架上作业和作业影响区域内的安全：（1）挑脚手架、吊篮和悬挂脚手架的外侧面应按防护需要采用立网围护。（2）下脚手架的梯道、坡道、栈桥、斜梯、爬梯等均应设置扶手、栏杆或其它安全防护措施并清除通道中的障碍，确保人员上下的安全。（3）外架与结构边空隙采用在连墙件短钢管上满挂安全网围护。（4）脚手架防雷措施，将建筑物上的避雷针引出与各段脚手架承载装置的四22、角焊接，接地电阻不大于10欧姆。5 脚手架必须配合施工进度搭设，架体搭设高度要超出施工层一到两步架,一次搭设高度不超过相邻连墙件以上二步。每搭完一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。6 脚手架搭设步骤检查准备，材料配备定位（放置悬挑型钢）纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙件铺脚手板设置防护栏杆扎安全网（钢丝绳反拉）4.3 检查验收4.3.1 检查施工方案有无审批手续、有无技术交底等。4.3.2 按施工方案的要求对立杆基础、材质、架体与建筑物的拉结、卸荷、杆件间距、脚手板与防护栏板、杆件搭接、通道等进行检查。4.3.3 严格按照规范规定对进场构配件进行检查和验23、收，不合格的构配件严禁使用。4.3.4 脚手架及其基础应在下列阶段进行检查和验收：基础完工后，脚手架搭设前作业层上施加荷载前每搭设完 1013 米高度后达到设计高度后遇有六级大风和大雨后停用超过一个月4.3.5 验收依据：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）本专项施工方案技术交底文件4.3.6 脚手架定期检查项目：杆件的设置和连接是否符合构造要求。地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空。扣件螺栓是否松动。立杆的沉降与垂直度偏差是否符合规范要求。安全防护措施是否符合要求，是否超载。第五章 脚手架搭设和拆卸安全技术措施5.1 搭设安全技术措施（1)搭除脚手架必须持证上岗24、,并定期进行身体检查,凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者,一律不得上脚手架操作。（2)搭拆脚手架时,操作人员必须戴好安全帽,系好安全带，使用的工具要放在工具袋内,防止掉落伤人,登高要穿防滑鞋,袖口及裤口要扎紧。（3)拆下的零部件要装入容器内,用吊蓝吊下,拆下的钢管要绑扎牢固,双点起吊,严禁从高空抛掷(利用塔吊吊运)。(4)脚手架的构配件质量和搭设质量应按规范要求进行检查验收，合格后方可使用。(5)作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送泵等固定在脚手架上，严禁挂起重设备。(6)当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与25、拆除作业，雨后作业应设置防滑条。(7)安全网搭设应按有关规定搭设或拆除。(8)脚手架使用期间严禁拆除主节点处纵、横水平杆和纵、横扫地杆、连墙杆。(9）不得在脚手架基础及临近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。(10）在脚手架上进行电、气焊作业，必须有防火措施和专人看管。(11）搭设或拆除脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。(12）搭设脚手架起步时,应设临时剪刀撑,搭设中要随时按规定做好脚手架与主体拉撑工作,铺好脚手板,固定好挡脚杆和防护栏杆,拉好安全网。(13）脚手架设防雷装置,脚手架每隔 50m 设一处接地,其最远点到接触脚手架上电阻不得超过26、 10。(14）拆除架子在使用电焊切割时,派专职人员做好防火工作、配备料斗、防止火星和切割物溅落(如室内已装饰,窗要关好,窗未安装好的应派专人看好)。(15）搭设过程中应由工地项目经理组织有关人员及时检查,按有关规定报请公司安全科组织人员(项目经理、安全员、架子工、班长等)进行检查,验收和鉴证,标准化工地每两步挂验收合格牌一块。(16）在工程施工过程中,应派有经验的架子工负责对脚手架进行检查与保修工作.扣件松动时及时拧紧；脚手架上不得堆放各种材料，每天安排专人进行整个施工区域的安全检查，特别在大风雨后,项目经理要及时组织有关人员对架子进行全面检查。(17）脚手架应由工地安全员定期检查(如立杆垂27、直度,沉降观测等)，若发现问题应及时采用措施予以解决。(18）脚手架验收合格后,任何人不得擅自拆改,如需做局部拆改时,需经项目经理同意由架子工操作。(19）加强对楼梯口,电梯口预留洞口的栏杆,防护网的检查。(20）安全通道、井架通道、混凝土输送泵管等不得与脚手架杆件连接。5.2 拆除安全技术措施 拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：（1）脚手架拆除前由项目经理召集有关人员对工程进行全面检查,确认已不需要脚手架时,方可进行拆除。（2）拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。（3）根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施。（4）拆28、除前由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。（5）拆卸规定脚手架拆卸前,脚手架上的材料、杂物等应清除干净，拆卸通知单应经下达，架子工应了解拆卸技术交底意图和操作方法，拆卸范围内的护栏和警示标志应设置完备。2、脚手架拆除时应符合下列规定：（1）拆除作业必须由上至下、逐层拆卸，严禁上下同时作业。按自上而下,先装者后拆,后装者先拆的顺序进行,一般的拆除顺序为:安全网栏杆脚手板剪刀撑纵杆大横杆立杆。（2）不准分立面拆架或上下两步同时进行拆架,做到一步一清,一杆一清,剪刀撑应先拆除中间后拆除两头扣件。拆立杆时,拆除同步下降,所有杆件和扣件在拆除时应分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。（3）连墙杆29、必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步应增设连墙杆加固。（4）分段分面拆除时，对不拆除的脚手架两段应按规定设置连墙杆和横向斜撑加固。（5）拆除脚手架，应有专人指挥，上呼下应，左右协作，当拧开与另一人有关的扣件时，应提醒对方，拆除下来的各部件应用滑轮或绳索运送到指定位置，不得从高空向下抛掷。（6）脚手架拆除过程中,不宜中途换人,如必须换人时,应将安全技术要求交底清楚。（7）拆除现场必须设置警戒区域，张挂醒目的警戒标志，警戒区域内严禁非操作人员通行或脚手架下方继续组织施工。地面监护人员必须履行职责，配备良好的通讯装置。（8）仔细检30、查吊运机械包括索具是否安全可靠。（9）如遇强风、大雨等特殊气候，不应进行脚手架的拆除。夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备(10）所有高处作业人员，应严格按照高处作业规定执行和遵守安全纪律、拆除工艺要求。(11）拆除人员进入岗位后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块。(12）不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除（踏步式），认真做到一步一清。(13）所有连墙杆、斜拉杆、隔排措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。(14）所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面。(15）所有脚手板拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里31、向外翻起后，脚手板垃圾物件直接从高处坠落伤人。(16）脚手架内必须使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的要求和消防规定执行。必须有防火措施和专人看守，配备料斗（桶），防止火星和气割物溅落。严禁无证动用焊割工具。(17)当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。(18)输送至地面的所有杆件、扣件等物件，应按类堆放整理。(19)当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。3、卸料时应符合下列规定：(1)各构配件严禁抛掷至地面。(2)运至地面的构配件应按规范要求及时检查、修32、整与保养，并按品种、规格随时码堆存放。(3)拆除脚手架时,要加强对成品的保护,以免损坏门窗及外墙饰面。(4)每天拆架下班时,不应留下隐患部位。第六章 质量保证及监测措施6.1 质量保证措施(1)建立健全的质量保证措施，组建项目脚手架搭设专业技术组，配备一名项目工程师、施工员、安全员，全面负责现场施工技术指导和监督管理。(2)负责脚手架施工管理人员必须树立高度责任心，增强安全意识，严格按照操作规程的要求及标准进行施工，杜绝不合格器材的使用。脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036 考核合格的专业架子工，上岗人员应定期检查，合格后方可持证上岗。(3)脚手架33、的构配件质量与搭设质量，应按规范规定进行检查验收，合格后方准使用，加工零件要严格按照尺寸加工，预留、埋件位置尺寸按施工方案中所要求，做到预埋位置准确无误。(4)当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。(5)脚手架必须按照施工图施工，严格按照设计及验收规范验收。作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。脚手架使用期间严禁拆下纵横水平杆、扫地杆和连墙杆。6.2 监测措施(1）项目部、班组日常进行安全检查,所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)日常检查、巡查重点部位如下:杆件的设置和连接、扫34、地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。地基是否有积水,底座是否松动,立杆是否符合要求。连接扣件是否松动。架体的沉降、垂直度的偏差是否符合规范要求。施工过程中是否有超载的现象。安全防护措施是否符合规范要求。脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。脚手架卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象。(3)脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4)监测项目包括:支架沉降、位移和变形。(5)监测频率:在脚手架搭设期间,一般监测频率不超过 3 天/次5 天/次,在脚手架使用期间，一般监测频率不超过 10 天/次15 天/次。(6)监测的方法与工具:立杆的垂直度监测用经纬仪或吊线和卷尺，立杆间距用钢板尺，纵35、向水平杆高差用水平仪或水平尺，主节点处各扣件中心点相互距离用钢板尺，同步立杆上两个相隔对接扣件的高差用钢卷尺，立杆上对接扣件至主节点的距离用钢卷尺，纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离用钢卷尺，扣件螺栓拧紧扭力矩用扭力扳手，剪刀撑斜杆与地面的倾角用角尺，脚手板外伸长度的检测用卷尺，钢管两端面切斜偏差用塞尺，钢管外表面锈蚀程度用游标卡尺，钢管弯曲用钢板尺。第七章 安全及文明施工管理措施7.1 安全管理措施 组织机构图为了保证施工顺利进行，保障安全生产成立以下小组,组织机构图如下组 长：王 勇副组长：王 健副组长：王章虎资料员：周红消防组：丁国泉施工班组：吕春华安全组：马春生质量组：何玉成施工组：36、许健 安全管理注意事项（1）所有直接从事脚手架搭设的人员均应持有特殊工种操作证，凡不宜从事高处作业人员一律不准进行脚手架搭设工作，杜绝酒后作业的违章行为，操作前要对班组进行脚手架搭设详细安全技术交底，遇大雨、六级以上的大风，应停止进行室外作业。（2）进行架子作业时，必须戴好安全帽，并系好帽带，严禁穿高跟鞋、拖鞋、硬底鞋，工具、零件应放在工具袋内，不得打闹，不得乱抛乱扔，下方不得站人。（3）施工层脚手架应满铺钢笆片，钢笆四角应用12号铁丝同大横杆扎牢，严禁出现漏铺、漏绑现象。（4）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬37、挂起重设备。（5）脚手架的外侧，从第一步开始均需在外立杆设1.2m高的防护栏杆。（6）首层出入口设双层防护棚，上层满铺木板，下层可采用满铺钢笆片，斜杆及横杆均用483.5的钢管搭设，搭设平面外高内低，与水平面约15度角，施工过程应随时清理积聚在防护棚上的物件。（7）搭设过程中应严格执行交班手续，执行上、下岗检查制度和验收制度，脚手架搭设应沿建筑物四周一步一步升高，不得上下两步同时施工，且脚手架必须超出施工层一到两步架,一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。（8）为了安全防火，在每两层上人跑道及建筑物对角处，各设置一个灭火器。（9）在靠近电源处搭设脚手架时，必须先切断或迁移电源后方可搭设，不允38、许将电源线拉在脚手架上。（10）脚手架各种杆件、连墙杆、安全防护设施等不得随意拆除，如确需拆除时，要首先征得项目工程师的同意，采取必要的加固措施后方可拆除，施工完毕，必须及时复位。7.2 文明施工措施（1)安装和拆模时，操作人员必须戴好安全帽，挂好、系好安全带。（2)搭设和拆除脚手架前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“禁止通行”安全标志。（3)标识牌：施工现场的各种材料标识要齐全，要标明材料的品种、规格、数量、产地、检验状态等说明，标识统一用制作，尺寸为 300*400。（4)安全标志牌：各楼层层次牌要挂在货梯口等醒目的位置，并挂好系牢。各种安全标志要齐全，挂在规定的39、位置。（5)施工材料堆放、保管应符合防火安全要求，易燃、易爆物品，分类专库单独存放，保持通风，不准在库房调配油漆、稀料。（6)脚手架必须进行防锈处理，统一涂色，力求环境美观，并且外脚手架外侧自第二步起立杆内侧采用密目网进行全封闭。（7)施工现场坚持工完料清，运至地面的构配件应按规范的规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。（8)应定期清除脚手架上杂物及地面障碍物。（9)在施工现场设置吸烟室，禁止在作业面和其它禁火区吸烟。（10)现场脚手架上的建筑垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站，整个脚手架材料堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。（11)40、环保与文明施工,夜间 18:006:00 之间现场停止脚手架施工作业。（12)未详之处按施工组织设计执行。第八章 脚手架使用及保护8.1 脚手架使用中必须经常检查，清除架上杂物，严禁在架子堆放过多的施工材料，或多人挤在一起，以防架子超载。8.2 脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得超过设计荷载，若一定超过时，提前书面报告项目工程师确定加固方案。使用的工具、材料等应尽量放在脚手架内侧，以减少倾覆力矩。8.3 施工过程中，定期观察脚手架整体或局部的垂直偏差，尤其对拐角，观察是否偏斜、下沉，做好书面记录，留作安全存档，如发现异常，应立即上报项目经理部，组织人员分析原因，采取相应的加固措施。8.441、 对悬挑脚手架斜拉的钢丝绳、支撑钢管，要经常检查其受力情况，钢丝绳、扣件的上油保养要指定专人负责，施工过程中要经常检查悬挂体系，如发现异常现象，必须停止加载，修复后才可使用。8.5 对钢笆片经常检查维修，及时修复断条和绑扎点，更换损坏的钢笆片，对安全网的检查要防止绑扎点松动，对使用周期过长，外观目测不合格的安全网要立即更换。8.6 在脚手架使用期间严禁拆除主节点的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆和连墙件。第九章 预防脚手架坍塌的安全技术及应急救援预案9.1 预防坍塌的安全技术措施设计脚手架工程方案时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷42、载。所有钢管、扣件、型钢、钢丝绳、安全网等材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。脚手架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。现场搭设钢管脚手架时，对脚手架的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。现场搭设钢管脚手架时，必须按要求在立杆底部设置底座或钢垫板。每搭完一步架后，应立即检查并调整立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因立杆倾斜过大造成脚手架系统的不稳。脚手架系统搭设时，必须严格按照本方案要求设置连墙件、扫地杆、剪刀撑，防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故。为保证安全网美观，防止形成从上到下的挂污，严禁将洗泵管的污水及各种43、垃圾直接冲或倾倒在安全网上。安装完毕经验收确认符合要求后才能交付施工使用。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在脚手架架体上集中堆放模板、钢筋等物件。施工期间不得拆除剪刀撑、连墙件、纵横向扫地杆等杆件。9.2 坍塌事故应急救援预案为了保证本工程脚手架工程的施工安全工作落到实处，根据建设工程安全生产管理条例等有关法律、法规和标准，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定脚手架工程应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。应急救援组织及其44、通讯方式应急救援小组名单：应急响应发生四级以下的一般事故时，由现场应急救援小组实施应急响应，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；发生四级以上重大安全事故时，由公司应急救援小组指挥现场应急救援小组实施应急响应。.1 工程项目部现场应急救援小组（1）工地现场发生事故后，现场应急救援小组应立即组织人员展开抢救伤员和排除险情，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救中心或119报火警救助。（2）由现场应急救援小组组长负责事故现场应急的指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动，防止45、事故的扩大和蔓延，力求将损失减少至最低程度，同时注意安排做好保护好事故现场。（3）指挥调动工地现场的一切所需的应急救援排险物资和人员参与抢救救援，确保救援工作在统一指挥下有序地进行。（4）协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部门对事故的调查处理。（5）协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教训“举一反三”地制定并落实相应的预防措施，切实防止类似的事故重复发生。（6）负责安排专人做好事故的善后处理工作，使各级人员都受到安全教育，在切实做好预防措施和确保安全的情况下，上报有关上级部门，争取尽快批准恢复工地的正常生产。.2 公司应急救援小组（1）公司应急救援小组接到工地重大46、事故报告后，应立即赶赴现场，同时将事故概况（包括伤亡人员、发生事故时间、地点、原因等）分别用电话和快报的办法报告上级应急救援组织以及政府有关部门。（2）指挥现场应急救援组织，首先抢救伤员和排除险情，防止事故蔓延扩大。同时协同现场保护好事故现场。（3）负责协调指挥调动公司的应急救援力量，包括应急物质资源和人员支持、技术支持，全力保障应急行动的顺利完成。（4）协助和接受政府有关部门对事故的调查处理。（5）协助政府有关部门分析事故原因和性质。 （6）吸取事故教训，制定并落实相应的预防措施，防止类似事故的重复发生。（7）协同现场做好事故的善后处理工作，在做好预防措施确保安全的情况下，上报有关部门复检认47、可后，努力争取尽快恢复正常生产。.3应急响应中必须遵循的原则（1）紧急事故发生后，发现人应立即报警。（2）项目部急救援小组在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。（3）事故发生时，应立即疏散人群，保证现场道路畅通，确保救援工作顺利进行。（4）在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。（5）截断发生事故的区域或场所处电源，防止事态扩大。（6）项目部设紧急联络员一名，负责紧急事物的联络工作。（7）紧急事故处理结束后，部门负责48、人应填写事故有关记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。 应急救援装备应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。内服药品：云南白药等。 应急救援演练项目部应根据施工现场实际情况定期组织有关人员演习预案，同时应定期检查施工现场内的设施、机具及消防器材。演习或事故发生后，项目部应组织人员对应急预案的实际效果进行评价，必要时进行修订。 应急救援措施.1发生脚手架坍塌事故的应急救援措施：（1）当施工现场的监控人员发现异常49、时，应立即报告给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。（2）当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部门之外，还应保护好现场。（3）当发生施工人员被压，被埋或受困的情况下，应先对脚手架进行观察，如需局部加固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人员进行相应的抢救。（4）被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院50、进行治疗。（5）当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。.2发生高处坠落事故的应急救援措施：（1）当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。处理后，迅速送往邻近医院进行检查治疗。（2）抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。（3）对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌物、呕吐物，防止影响呼吸；让其保持安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，然后尽快送医院抢救治疗。（4）对51、于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。（5）对于脊椎受伤的伤员，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（6）对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。（7）对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意52、保暖。.3 发生物体打击伤害事故的应急救援措施：（1）发生物体打击伤害事故时，必须立即对伤者进行救治。抢救的重点应放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。（2）抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸。（3）对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。（4）对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。处理后，应立即送53、往邻近医院进行检查治疗。（5）对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。.4 发生机械伤害事故的应急救援措施：（1）发生机械伤害事故时，要立即采取拉闸断电等措施，停止机械运转，然后应立即对伤员采取包扎止血措施。（2）对于手、脚趾被切断的伤员，立即将被切断部分用干净布包好，与伤员同时送到医院，以便做接驳手术。（3）对于手脚骨折、重伤休克等伤员的处理方法同上。进行处理后，应组织车辆尽快将伤者送医院检查治疗。.5发生火灾事故的应急救援措施：（1）发生火灾时，首先是迅速扑灭火源，及时疏散有关人员，并对伤者进行救治；同时拨打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须54、始终有人在现场门口等待并引导救火车入场救火。（2）火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要及时把握好这一时机，尽快把火扑灭。（3）现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾区域扩大；同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法疏散、撤离事故区域。（4）如有人员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救，并立即打“120”电话求救或用车把伤员送到医院救治。.5发生触电事故的应急救援措施：（1）触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。（2）当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或55、摔死（电击二次伤害）。（3）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。（4）触电者未失去知觉时，应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。（5）触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治。（6）若发现触电者呼吸困难、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止时，应首先为其通畅气道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救。第十章 脚手架设计及安全计算前述各类型脚手架搭设规格均已经过PKPM计算软件进行了安全计算，能满足强度、稳定性等安全性要求56、，各类型脚手架安全计算验证过程如下：10.1 落地式脚手架安全计算 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度18.5米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用本公司自制钢笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设10层计算。 栏杆采用本公司自制钢笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/57、m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.75kN/m2，高度变化系数0.6200，体型系数0.8680。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 静荷58、载的计算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.109+0.101.470)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.5002=-0.412kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.412106/59、4491.0=91.632N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.091+0.9901.050)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.511mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值60、，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.079+1.41.575=2.369kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.369 =0.8351061、6/4491.0=186.009N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105107780.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1711.3501050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105107780.62、0)=3.167mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.194mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.63、20.118+1.42.362=3.498kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10718.500=1.979kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150101.50064、(1.050+0.300)/2=1.519kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.50010/2=1.125kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.500=0.139kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.761kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 风荷载65、标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.750 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 0.620 Us 风荷载体型系数：Us = 0.868 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.7500.6200.868 = 0.283kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.761+0.851.44.725=11.337k66、N 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.761+1.44.725=12.329kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2831.5001.800 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.329kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.67、60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12329/(0.19424)=153.433N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考68、虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.337kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； M69、W 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11337/(0.19424)+163000/4491=177.469N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 49.32 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.33 A 基础底面面积 (m2)70、；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 170.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!10.2 外墙凸窗部位悬挑式型钢脚手架安全计算 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度19.8米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.90米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件71、采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用本公司自制钢笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设5层计算。 栏杆采用本公司自制钢笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.75kN/m2，高度变化系数1.2700，体型系数0.8680。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.10米，建筑物内锚固段长度0.02米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.00m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算 72、大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑73、为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.109+0.101.470)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.412106/4491.0=91.632N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均74、布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.091+0.9901.050)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.511mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷载75、的计算值 P=1.20.058+1.20.079+1.41.575=2.369kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.369 =0.835106/4491.0=186.009N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=76、5.00.0381050.004/(3842.060105107780.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1711.3501050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105107780.0)=3.167mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.194mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； 77、R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.118+1.42.362=3.498kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值78、 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10719.800=2.118kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15051.500(1.050+0.900)/2=1.097kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5005/2=0.563kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.79、50019.800=0.148kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.926kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.750 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.270 Us 风荷载体型系数80、：Us = 0.868 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.7501.2700.868 = 0.579kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.926+0.851.44.725=10.334kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.926+1.44.725=11.326kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准81、值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.5791.5001.800 五、立杆的稳定性计算 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.326kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm282、； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11326/(0.19424)=140.955N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.334kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度83、确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10334/(0.19424)+335000/4491=203.135N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时84、，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体900mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 950mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 受脚手架集中荷载 P=11.33kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计85、算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=10.559kN,R2=12.207kN,R3=5.756kN,R4=-5.348kN 最大弯矩 Mmax 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=0.525106/(1.05141000.0)+11.6841000/2610.0=8.024N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系86、数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.929 经过计算得到强度 =0.53106/(0.929141000.00)=4.01N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=12.976kN RU2=12.890kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴87、力RU我们均取最大值进行计算，为RU=12.976kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00012.976/0.800=129.76kN。 选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.0mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=12.976kN88、 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=129764/(3.1416502)1/2=13mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.756kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=57564/(3.1416502)1/2=9mm 水平钢梁与楼板压点的拉环89、一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.76kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于5755.95/(3.1416201.5)=61.1mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 590、.76kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!10.3 阳台部位悬挑式型钢脚手架安全计算 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度19.8米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间91、距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用本公司自制钢笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设6层计算。 栏杆采用本公司自制钢笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.75kN/m2，高度变化系数1.2700，体型系数0.8680。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度0.02米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁92、进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载93、作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.109+0.101.470)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.412106/4491.0=91.632N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠94、度 V=(0.6770.091+0.9901.050)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.511mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷载的计算值 P=1.295、0.058+1.20.079+1.41.575=2.369kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.369 =0.835106/4491.0=186.009N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381096、50.004/(3842.060105107780.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1711.3501050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105107780.0)=3.167mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.194mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆97、传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.118+1.42.362=3.498kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载98、包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10719.800=2.118kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15061.500(1.050+0.300)/2=0.911kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5006/2=0.675kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50019.800=99、0.148kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.853kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.750 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.270 Us 风荷载体型系数：Us = 0.86100、8 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.7501.2700.868 = 0.579kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.853+0.851.44.725=10.246kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.853+1.44.725=11.238kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； 101、la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.5791.5001.800 五、立杆的稳定性计算 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.238kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模102、量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11238/(0.19424)=139.863N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.246kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500103、； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10246/(0.19424)+335000/4491=202.043N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 104、Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 350mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 受脚手架集中荷载 P=11.24kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的105、计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=10.539kN,R2=11.313kN,R3=6.275kN,R4=-5.277kN 最大弯矩 Mmax 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=0.524106/(1.05141000.0)+3.1191000/2610.0=4.736N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范106、(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.929 经过计算得到强度 =0.52106/(0.929141000.00)=4.00N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=10.822kN RU2=11.332kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进107、行计算，为RU=11.332kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00011.332/0.800=113.32kN。 选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.0mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=11.332kN 钢丝拉绳的吊环强度计108、算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=113324/(3.1416502)1/2=13mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.275kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=62754/(3.1416502)1/2=9mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋109、下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.28kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于6275.44/(3.1416201.5)=66.6mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.28kN； d 楼板110、螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!10.4 外墙阳角转角部位悬挑式型钢脚手架安全计算计算参数: 水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。 型钢采用16号工字钢，型钢支点距离建筑物角点2000mm。 型钢截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141111、.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 外墙阳角转角部位悬挑式型钢脚手架平面示意图阳角型钢示意图一、脚手架荷载标准值 外墙阳角转角部位脚手架搭设示意见上面:作用于该部位脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.124819.8=2.471kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用本公司自制钢笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15061.35(1.05+1.5)/2=1.55kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，112、标准值为0.15 NG3 = 0.1501.056=0.945kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.0519.8=0.104kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4=5.07kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.0002(1.05+1.5)/21.050/2=4.02kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用113、：W0 = 0.750 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.27 Us 风荷载体型系数：Us = 0.868 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.7501.270.868 = 0.579kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.07+0.851.44.02=10.868kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.07114、+1.44.02=11.712kN 阳角型钢计算简图 1、型钢受力计算 受脚手架作用的联梁传递集中力 P=11.71kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 经过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图(kN) 阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m) 阳角型钢支撑梁变形图(mm) 型钢支点的的支撑力为11.855kN 型钢固接处的支撑力为12.082kN 型钢最大弯矩 Mmax 图中距离|MP|=(2.0002.000+0.3000.300+2.0000.3001.414+2.8002.800)1/2=3.575m 图中角度 MPQ=arcsin(2.80115、0/3.575)=0.900 图中角度 OPQ=arctg(0.119/2.000)=0.059 每根钢丝绳的拉力 T=11.855/2/sin(0.900)=7.567kN 水平型钢的轴向力 N=27.567cos0.900cos0.059=9.392kN 型钢抗弯计算强度 f =M/1.05W+N/A=4.153106/(1.05141000.0)+9.3921000/2610.0=31.652N/mm2 型钢计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 2、型钢整体稳定性计算 水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB500116、17-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.929 经过计算得到强度 =4.15106/(0.929141000.00)=31.71N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 3、拉绳强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 R=7.567kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、117、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取10.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.0007.567/0.820=92.284kN。 选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径13.0mm。 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=75674/(3.1416502)1/2=10mm 4、型钢与建筑物连接的计算 水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积 A =130mm2； 其中 N 对接焊缝轴向力，N=9.392kN； F 对接焊缝切向力，F=12.082kN； A 水平钢梁满焊的截面积，A=130mm2； ft 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力强度 = 9392.09/130.00 = 72.25N/mm2； 焊缝剪应力强度f = 12081.62/130.00 = 92.94N/mm2； 焊缝总强度为176.44N/mm2； 对接焊缝的强度计算满足要求!