1、XXXX阶梯教室 模板支撑安全专项施工方案 目录第一节、工程概况2一、工程概况2二、施工平面布置4三、施工要求5四、技术保证条件5五、工程安全危险源分析6第二节、编制依据6第三节、施工计划7一、施工进度计划7二、材料与设备计划7第四节、施工工艺技术12一、技术参数12二、工艺流程14三、施工方法15四、检查验收20第五节、施工安全保证措施24一、组织保障24二、技术措施25三、监测监控29四、应急预案31第六节、劳动力计划33一、专职安全生产管理人员33二、特种作业人员34第七节、梁模板计算书34一、梁模板（扣件式）计算书（5001500）二、板模板（扣件式）计算书（180） 三、模板支架对混2、凝土楼盖影响分析第一节、工程概况一、工程概况工程名称：XXXX阶梯教室建设单位：XXXX设计单位：XXXX勘察单位：XXXXX监理单位：XXXXX施工单位：XXXX工程地址：XXXX结构类型：框架结构；结构层数：共3层（一、二层局部设有夹层）。建筑高度0.000以上19.50m；潼南中学江北校区阶梯教室工程总建筑面积为2533.16平方米。1、设计要求：结构形式为框架结构，结构设计使用年限为50年；重点设防乙类,抗震设防烈度为6度,提高一度构造设防；设计使用年限为二类，建筑耐火等级为二级，建筑结构安全等级为二级。2、由于该工程一层为阶梯教室，地坪为阶梯型，需大量回填土石方，经研究地面如做成阶多3、级梯状或斜面状，皆对模板支架不利于搭设，且不很稳固，故征得建设单位和监理单位同意，该工程一层地坪回填夯实，机械碾压层平面壮，高度为二个高差，支撑地基为砼垫层，200mm厚的C25商品砼。按照建质2009254号建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的规定，该工程6.0米层混凝土构件梁7001550模板支撑跨度为21.6米，搭设跨度超过规定18m，且梁7001550集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。需按高大支撑模板系统有关规定进行安全专项施工方案的编制。 二 、施工平面布置（附后）施工平面应本着合理有序的原则进行布置，必须综合考虑本工程的结构特点和施工需求，从有利于文明施工和现场管4、理的角度设置各类施工临设。三、施工要求 1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。四、 技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。 主要特点：根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定，本模板工程属高大模板工程。难点：工期紧，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。五、工程安全危险源分析高支架风险评估表序号事故类型危险等级影响程度01坍塌中等02机械伤害中等035、触电中等04高处坠落中等05物体打击中等06火灾中等07起重伤害中等第二节、编制依据施工组织设计、建筑施工图、结构施工图及该分部工程专项施工方案危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号文件木结构设计规范GB 50005-2003建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2001）建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2002）6、建设工程安全生产管理条例建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006；施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；第二节、编制依据建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）；施工现场机械设备检查验收技术规程（JGJ160-2008）；建设工程施工现场消防安全技术规范（GB50720-2011）；生产过程危险和有害因素分类与代码（GB/T13861-2009）；企业职工伤亡事故分类标准（GB/T6441-1986）；高处作业分级（GB/T3608-2008）；建筑工程预防高处坠落事故若干规定和建筑工程预防坍塌事故惹干规7、定（建质200382号）；建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质【2009】254号）；建筑施工作业劳动防护用品配备及使用标准(JGJ184-2009)混凝土结构设计规范(GB50010-2010)；生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则（GBT29639-2013）危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则（渝建发201416号）。第三节、施工计划一、施工进度计划（附后）二、材料与设备计划1、钢材的选用(1) 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2) 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用8、焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3) 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用48.32.7以上的钢管。(4) 新钢管的尺寸和表面质(5) 量应符合下列规定：1) 应有产品质量合格证；2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J9、GJ130-2011的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺5) 钢管必须涂有防锈漆。(6) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1) 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JG10、J 130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板a. 板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）53) 钢管上严禁打孔。(7) 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(8) 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(9) 扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证11、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2) 新、旧扣件均应进行防锈处理；3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。(10) 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(11) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。2、木材的选用(1) 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2) 模板结构应根据受力种类或用12、途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4) 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5) 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6) 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB50005的标准进行。(7) 施工现场制作的木构件，13、其木材含水率应符合下列规定：1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2) 板材和规格材，不应大于20%；3) 受拉构件的连接板，不应大于18%；4) 连接件，不应大于15%。3、竹、木胶合模板板材的选用(1) 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的14、要求。(4) 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。本工程主要设备使用统计表序号机械设备名称型号及规格数量定额功率总功率备注1塔吊QTZ40123.5KW23.5KW2交流电焊机GTZ-40B121KVA21KVA3木工圆盘锯SCT-16014KW4KW4木工平刨AMB-50414KW4KW5力矩扳手1测量仪器配备仪 器 名 称型 号数量使 用 部 位备 注全站仪南方NTS332R1台放样建筑物角点坐标检校合格激光铅直仪1台轴线竖向传递检校合格水准仪（配塔尺）DS31套控制网建立及标高抄测检校合格鉴定钢尺50mm1把控制网建立检校合格普通钢尺50mm1施工放样检校合格对15、讲机3台施工通讯小卷尺、线锤、墨斗、铅笔、毛笔、斧头、木桩、等配套工具若干主要周材需用计划序号材料名称规格单位数量备注1复合板=15mmm2约15002钢 管482.7T约153扣 件颗约12004木材35*80厚m3约55顶托3006底座3007步步紧50第四节、施工工艺技术一、技术参数本工程模板采用15mm厚木胶合板，方木采用3580mm2，模板支撑体系采用482.7mm扣件式钢管脚手架。架体设计详见计算书。二、工艺流程板扣件搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁扣件弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁16、底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。梁侧安装梁一侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。三、施工方法1、柱模板搭设完毕并梁底模支撑到位，梁板支模架与柱模架牢固后，再绑扎梁板钢筋，经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁柱板砼。2、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。3、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用梁侧模板、扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系17、。4、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，18、应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用482.7mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地19、杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。(13)剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面上下各设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角为60度，水平剪刀撑与水平杆的夹角为45度。具体以计算为准(14) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、立柱及其他杆件(1)扣件式1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要20、求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：8、剪刀撑(1)扣件式9、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。10、模板的拆除1）拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，21、再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板。2）因本层梁跨度大，荷载重，柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的100才能脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。3）模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。4）拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。522、）拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。11、成品保护措施1）模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。2）模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。3）搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。4）不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。5）拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。四、检查验收1、不满足要求的相关材料23、一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字，检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：24、项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的25、水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应26、的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；9、梁板模板高支撑架的构造和施工要求:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1）模板支架的构造要求：a.梁板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。d、钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设27、可调支托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。e、钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接；剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm出进行固定。2）立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距为1.5m。3）整体性构造层的设计：a.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格28、总数的1/3；b.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；c.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4）剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.上下水平杆处各设置一道剪刀撑。5）顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6）支撑架搭设的要求29、：a.立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3；b.钢管规格、间距、扣件应符合要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地干应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。e、满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应30、每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑的杆件底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60度。当建筑层高在8-20m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间增加一道水平剪刀撑。f、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平立杆上。7）施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆31、放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。第五节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施1、准备工作(1) 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2) 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位32、置；3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设(1) 柱模板1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。(2) 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m33、的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3)板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、8米混凝土强度达到75%；8米，混凝土强度达到100%方可34、拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模35、板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8) 当拆除梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、监测监控1、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水36、平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑37、混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习38、工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：坍塌、高处坠落、物体打击、机械伤39、害、触电、火灾等事故。4、发生安全事故应急救援措施抢救疏散迅速，对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。（1）模板坍塌）当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。）当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，控制好事故现场。）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）（2）高处坠落1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。2）40、仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。3）如果头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。（3） 触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作41、为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即42、用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。（4）起重伤害和机械伤害1）抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。2）发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。3）伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。4）根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。（5）物体打击）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行43、包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。）同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。（6） 火灾1）当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。2）火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，44、造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员序号姓名职务执业证书联系电话备注12二、特种作业人员序号工种人数备注1架子工30人2塔吊工2人3指挥工2人4电工2人第七节、计算书梁模板（扣件式）计算书（7001550） 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 5045、017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称6m层梁新浇混凝土梁计算跨度(m)21.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)7001550新浇混凝土结构层高(m)6.0梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.46、25非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)600、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)467,733梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(m47、m)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.72151.46kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.9148、.350.1+(24+1.5)1.6149.69kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.6140.9kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10749.690.22+0.1211.760.220.22kNm Mmax/W0.22106/375005.9N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63240.92004/(10010000281250)0.147mml/400200/4000.549、mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39349.690.2+0.4461.760.24.06kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14349.690.2+1.2231.760.211.79kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92849.690.2+1.1421.760.29.63kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39340.90.23.21kN R2=R4=1.143 q2l=1.14340.90.29.35kN 50、R3=0.928 q2l=0.92840.90.27.59kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max4.06+0.91.35(0.3-0.1)0.8/4+0.5(1.6-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72max0.6-051、.8/2，(1.2-0.6)-0.8/2/21，11.79+0.91.35(0.3-0.1)0.8/4=11.84kN/m q2max3.21+(0.3-0.1)0.8/4+0.5(1.6-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.6-0.8/2，(1.2-0.6)-0.8/2/21，9.35+(0.3-0.1)0.8/49.39kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10711.840.62，0.511.840.320.53kNm Mmax/W0.53106/533309.99N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪52、验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60711.840.6，11.840.34.312kN max3Vmax/(2bh0)=34.3121000/(25080)1.62N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6329.396004/(10093502133300)0.39mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)9.393004/(893502133300)0.48mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rm53、axmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14311.840.6，0.39311.840.6+11.840.38.12kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.96kN，R2R48.12kN，R36.63kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1439.390.6，0.3939.390.6+9.390.36.44kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.37kN，R2R46.44kN，R35.24kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数54、2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.255106/412061.85N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.885kN max2Vmax/A=24.8851000/38425.44N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max55、0.17mml/400467/4001.17mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R42.31kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R2.31kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.7立柱截面面积A(mm56、2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/16=164.59=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.61.52/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(2457、+1.5)1.6)+0.91.42146.44kN/m 2)小梁验算 q1max3.67+(0.3-0.1)0.8/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41max0.6-0.8/2，(1.2-0.6)-0.8/2/21，10.65+(0.3-0.1)0.8/4=10.69kN/m 同上四六计算过程，可得： R12.13kN，R211.9kN，R311.9kN，R42.13kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/16190.099，查表得，10.199 立柱最大受力N58、wmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax2.13+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.6-0.8/2)/20.6，11.9，11.9，2.13+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.8/2)/20.6+0.03/1.211.94kN fN/(A)+Mw/W11941.12/(0.2384)+0.03106/4120162.95N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.559、38/16190.034，查表得，20.199 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax2.13+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.6-0.8/2)/20.6，11.9，11.9，2.13+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.8/2)/20.6+0.03/1.211.94kN fN/(A)+Mw/W11941.12/(0.2384)+0.03106/4120162.95N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座60、可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3213.09kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)11.94/(10.15)79.61kPafak140kPa 满足要求！梁侧模板计算书（7001500） 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB61、 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称1号楼混凝土梁截面尺寸(mmxmm)7001550梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.868，38.429.868kN/m262、振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.87，38.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.44，44.240.944.2439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距100主梁合并根数2主梁最大63、悬挑长度(mm)300对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，725，1250 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m Mmax0.125q1l20.12539.820.120.05kNm Mmax/W0.05106/375001.33N/mm64、2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max529.871004/(38410000281250)=0.01mm100/400=0.25mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R0.5q1l=0.539.820.11.99kN 正常使用极限状态 R0.5ql=0.529.870.11.49kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6050小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)30小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)90 计算简图65、如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=1.99kN/m Mmax/W0.14106/300004.54N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)30.741000/(25060)0.37N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=1.49kN/m max0.76mm525/400=1.31mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.47kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁合并根数2主梁66、弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=0.74kN/m Mmax/W0.33106/412080.83N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax/A=22.671000/38413.9N/mm2120N/mm2 满67、足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=1.1kN/m 1max0.48mm600/400=1.5mm 2max0.54mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax9.78kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M16轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5 可知对拉螺栓受力N0.959.789.29kNNtb24.5kN 满足要求！二、板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-68、2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称阶梯教室一层楼板新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)10.3新浇混凝土楼板边宽B(m)3.3 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.69、5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)6立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)150立柱距混凝土板长边的距离(mm)150主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)100，1070、0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算71、 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.137kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.1370.22/8，0.1080.22/8+3.150.2/4= 0.158kNm Mmax/W0.158106/372、75004.214N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.618kN/m 5ql4/(384EI)54.6182004/(38410000281250)0.034mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)7080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)74.67小梁截面惯性矩I(cm4)298.67 因L/la取整10300/1000取整1073、，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.21.671kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.21.041kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN74、/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.04112+0.1210.63120.188kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.06512+0.213.151，0.1070.06512+0.1813.1510.666kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.6710.12/2，0.0650.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M75、3max0.188，0.666，0.3150.666kNm Mmax/W0.666106/746708.926N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.0411+0.620.6311.022kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0651+0.6813.152.184kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.6710.1，0.0650.1+3.153.156kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.022，2.184，3.1563.156kN max3Vmax/(2bh0)=33.1561000/(76、28070)0.845N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.20.964kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.96410004/(10093502986700)0.218mml/2501000/2504mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)77、4.12 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.21.484kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.21.219kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.378、78kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.2=1.004kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.2191+1.2230.37811.856kN 按悬臂梁，R1q1l=1.4840.10.148kN RmaxRmax，R1/20.928kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.00411.147kN 按悬臂梁，R1q2l=1.0040.10.1kN RmaxRmax，R1/20.574kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) 79、Mmax0.455kNm Mmax/W0.455106/4120110.369N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.682kN max2Vmax/A=22.6821000/38413.968N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.835mm 跨中max=0.835mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.265mm=100/250=0.4mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.280、41非顶部立杆计算长度系数21.993钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.241(1500+2200)=2357.9mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.9931500=2989.5mm =l0/i=2989.5/16=186.844=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.241(1500+2200)=2723.375mm 1l01/i2723.375/16170.211，查表得，10.281、45 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.1811.52/100.051kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.4111+0.91.40.051/17.346kN f Nw/(A)+ Mw/W7345.898/(0.245384)+0.051106/412090.467N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.9931500=3452.873mm 2l02/i3452.873/16215.805，查表得，20.157 Mw=0.91.4klah2/10=82、0.91.40.1811.52/100.051kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.4111+0.91.40.051/17.646kN f Nw/(A)+ Mw/W7645.898/(0.157384)+0.051106/4120139.209N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)25 按上节计算可知，可调托座受力N7.346kNN25kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型碎石土地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地83、基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.646/(10.1)76.459kPafak115kPa 满足要求！三、模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 一、工程属性新浇楼板单元名称4B轴、C轴/1轴、2轴当前施工层第2层当前施工层楼板厚度h2(mm)180第1层层高H1(m)5.1第1层混凝土楼板厚度h1(mm)180板单元计算长度Bl(m)7.2板单元计算宽度Bc(m)6.6楼盖板84、配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第1层X向正筋HRB33510200ASX=392.7Y向正筋HRB33510200ASY=392.7X向负筋HRB33510200ASX=392.7Y向负筋HRB33510200ASY=392.7 二、模板支架搭设参数楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb(m)第1层11 设计简图如下：结构模型立面图结构模型平面图 三、荷载参数当前施工层每根立杆传递荷载(kN)7施工荷载(kN/m2)1振捣荷载(kN/m2)2钢筋混凝土自重(kN/m3)25.1模板自重(kN/m2)0.3 四、各楼层荷载计算 1、第1层荷载计算模板类型胶合板本层砼85、的龄期(天)14砼的实测抗压强度fc(N/mm2)11.15砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.57砼的弹性模量实测值E(MPa)27600 立杆传递荷载组合值：P17kN 楼盖自重荷载标准值：g1=h1/100025.14.52kN/m2 2、各楼层荷载分配： 假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)P2/(E2h23)P3/(E3h33).则有：Pi(Eihi3Fi)/(Eihi3) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Ei(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值q86、i(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi(kN/m2)1276001804.5275.429.8Gi1.2Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi1.4Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(qi+qi-1+qi-2) 五、板单元内力计算 1、第1层内力计算第1层配筋图 第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl6600/72000.92m10.02m20.02m1-0.06m2-0.05四边简支Bc/Bl6600/720087、0.92mq10.04mq20.04 第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/25.429.810.3215.224.9内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.020.020.040.040.26.622.03M20.020.020.040.040.26.619.01M1-0.060.26.6-38.13M2-0.050.26.6-35.58M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第188、层板正截面承载力验算 依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为： 公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区钢筋总面积s纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-s)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当2s时As89、受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较392.7300160111.151000300392.70202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)392.7300100016011.150.07392.7300100016011.150.07备注Asfy/bh0fcm Mui1sf90、c(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.0711.15100016019.1222.03Mu210.0711.15100016019.1219.01比较Mu1m1不符合要求Mu2m2符合要求建议保留本层支架或增加二次支撑 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1300392.716020-16.49-38.13Mu2300392.716020-16.49-35.58比较Mu1m1不符合要求Mu2m2不符合要求建议保留本层支架或增加二次支撑 六、楼板裂缝验算 1、本91、结构按压弯构件进行计算 公式参数剖析使用条件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（）：当c20时，取c=20，当c65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准cr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；Es钢筋的弹性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算92、中，当te0.01，时取 te=0.01tk/(tesk)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，0.2时，取=0.2；当1.0时，取=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取=1.0Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate=0.5bh矩形截面sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂缝处钢筋应力 2、最大裂缝宽度计算楼层crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第1层2.10.852010415.9710.012000000.44比较第1层 max/0.31不93、符合要求建议保留本层支架或增加二次支撑 七、楼板抗冲切验算 根据混凝土结构设计规范（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式 公式参数剖析F=(0.7hft+0.15pc,m)umh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)94、1=0.4+1.2/s , 2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s 2时取s =2 ，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40 ，对边柱，取as =30 ：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算楼层F0.7hftumh0F1hftumh0F第1层11.5710.8160140.6715.22比较第1层 F/F11符合要求梁板下钢管支架立杆搭设平面示意图600 600 1200n 600 600 1200n600n 600 6001200