1、麒麟启迪低碳智能产业园A6工程 A6地块工程模板支撑系统专项施工方案第一部分 支撑系统专项施工方案部分一、主要编制依据 1、混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB 502042002)； 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程(JGJ 1302011)； 3、木结构设计规范 (GBJ500052003) ； 4、钢结构设计规范 (GBJ500172003)；5、建筑施工安全检查标准（JGJ592011）；6、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)；7、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；8、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2004）；9、建质【2009】872、号危险性较大分部分项工程安全管理办法；10、建质【2009】254号建设工程高大模板支撑体系施工安全监督管理导则；11、江苏省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法；11、南京长江都市建筑设计股份有限公司设计的施工图；12、南京市关于加强建设工程高大模板支撑体系施工安全管理的若干规定；13、我公司以往类似工程施工经验。二、工程概况2.1、概述（1）工程名称：麒麟启迪低碳智能产业园A6地块工程（2）工程地址：南京江宁区钟学北路北侧，东麒路以西（3）建设单位：江苏启迪科技园发展有限公司（4）设计单位：南京长江都市建筑设计股份有限公司（5）勘察单位：江苏省岩土工程公司（6）总包单位：江苏汉宇建筑有限3、公司（7）监理单位：江苏华宁工程咨询监理有限公司（8）施工单位：江苏汉宇建筑有限公司2.2、工程规模： 本工程地处南京市江宁区麒麟镇东麒路与钟学北路交汇处。由1#8#楼工程及地下一层车库组成，总建筑面积为95475.15m2，地上70837.07，地下室24638.08包括2幢14层高层建筑、6幢4层多层建筑及地下车库部分，均为办公用房。A6-1#、A6-2#楼室内地面0.000相当于绝对高程13.50米，A6-3#、A6-4#楼室内地面0.000相当于绝对高程13.10米，A6-5#、A6-6#楼室内地面0.000相当于绝对高程12.80米，A6-7#、A6-8#楼室内地面0.000相当于绝4、对高程13.10米。其中16#楼0.000以下地下一层地下室,地上4层，层高4.20米，地面以上高度为17.10米；78#楼0.00以下一层地下室,局部为夹层,地上14层,层高4.10米, 地面以上高度为62.50米。结构类型：框架核心筒结构。结构抗震等级为三级（其中A6-7#、A6-8#为二级抗震），抗震设防烈度为7度，建筑耐火等级一级，地基基础设计等级丙级（其中A6-7#、A6-8#为甲级），基础形式为筏板基础，主楼筏板厚度为400 mm，地库一区筏板厚为500 mm，地库二区筏板厚550 mm。基础筏板面标高7#、8#楼为-7.60m，其他楼为-5.50m。地下部分抗渗等级为P6。砼强度5、等级为基础以下除地下室外墙内墙柱为C60P6外，其他为C40P6，0.00以上1#6#楼墙柱板均为C30，0.00以上7#8#楼墙柱为C60、C50、C40、C30，梁板为C35、C30。未注明的构造柱、过梁、压顶梁砼强度等级为C25。三、支模部分的基本概况3.1 支模架搭设高度为：地下室部分：主楼8#、7#楼地下一层层高3.65米，地下夹层3.90米；主楼6#、5#楼地下一层层高5.15米；主楼4#、3#楼地下一层层高4.70米；主楼2#、1#楼地下一层层高5.10米。地库层高由南向北为4.6米、4米、3.7米、5.5米、6米。地上部分：主楼7#、8#楼一层4.50米，以上层高4.10米，主6、楼1#6#楼层高4.20米。支模架搭设高度为上述层高。3.2基本构件尺寸如下：1）框架柱截面尺寸：主要为700*700、800*800等2）框架梁、连续梁截面尺寸： 地下室顶板梁截面主要尺寸400*650、200*650、250*550、400*750、400*850、500*850、500*900、400*2100,二层以上主要梁截面尺寸600*750、400*650、500*750、200*750。3）7#、8#主楼地下一层楼板厚为200mm，地下室顶层板厚180，地库顶板厚一区为300 mm； 1#4#楼地下一层顶板厚为350 mm，5#、6#楼地下一层顶板厚180 mm，地库顶板厚二区7、为350 mm。主楼楼板厚度按130 mm。3.3、模板加固及施工方法1、基础承台及地梁模板的支设（1）、基础承台、地梁、集水坑、电梯坑及筏板外侧均采用240厚砼实心砖M5水泥砂浆砌筑作胎模。（2）、承台、地梁侧砖胎模放样时，应预留砖胎模宽度、2厚聚氨酯防水层、20厚水泥砂浆保护层厚度，以确保承台、地梁等截面尺寸。2、基础柱及主体结构柱模板的支设（1）、柱模采用M14螺杆紧固，螺杆柱高1/2以下为350mm，柱高1/2以上垂直间距450，柱加固为双钢管加螺杆垂直间距按450 mm设置。其大角部位不能采用螺杆紧固时可采用双扣件锁紧并加斜撑与满堂脚手架连牢，扣件要做到三敲三紧，然后用木楔塞紧。木方8、按225mm间距设置。（2）、墙柱模板截面尺寸配模时可小于设计值5，但不能超过此值。支模前在墙柱四角和每隔600外表面纵筋上焊钢筋限位的方式，以保证柱下口截面尺寸。（3）框架柱模的紧固方法：采用双钢管加螺杆在四周箍紧，垂直间距为为450mm。柱子边长在700mm、800 mm的中间需增加1根对拉螺杆进行加固。(4)、框架柱模的垂直度检验：垂直吊线至少2个面，四个点，垂直度偏差应小于5；高度大于3.5m的柱模吊线时按上、中、下三点进行测量。柱模校正后与排架固定牢固。3、 剪力墙模板的支设1）木枋次楞竖放，间距(mm):225；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞双钢管间距(mm):450；穿墙9、螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M14；地下室外墙、水池墙等采用止水螺杆。2）主楞材料:双圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；3）次楞材料:木方；竖放宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4）面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；四、支模板体系施工材料的选用和要求4.1、模板采用=15厚胶合板；4.2、木枋采用4090杉木方；4.3、立杆和水平杆所用钢管均应符合国家规范要求，钢管规格选用482.8（由于目前钢管租赁市场钢管的壁厚为2.8mm以上，因此本方案所有计算中钢管壁厚均按2.8mm考虑）；使用的扣件应符合国家规范标准的扣10、件，在螺栓拧紧扭力矩达65 N. m时，不得发生破坏；4.4、柱对拉螺栓采用14圆钢制作；4.5、模板安装使用材料的要求：1）钢管及其配件的规格、性能、及质量应符合设计和规范的规定，要有合格证和及进场检测报告。2）钢管要平直,不得歪斜、硬变、砸扁、严重锈蚀，钢管使用前要进行检查维修并做好使用中的防锈工作。严禁将外径48mm 与51mm 的钢管混合使用。3）木枋、模板不得腐朽、翘曲、劈裂、严重损伤。五、支模支撑体系的施工设计5.1、支模板支撑体系的施工设计（支架、木枋间距布置）框架柱柱模板支设a、柱模板支设的准则：一般采用在柱纵筋上焊钢筋限位的方式。b、柱模支设应控制好顶端的高度，如果过高会将梁11、底模顶上去，造成梁底弯曲；如果低了，梁底和板底就会有空隙，造成节点不严密。c、框架柱模的紧固方法：采用双钢管水平加螺杆在四周箍紧，垂直间距为450mm（见图）。柱子边长700mm-900 mm时在中间需增加1根对拉螺杆进行加固。d、框架柱模的垂直度检验：垂直吊线至少2个面，四个点，垂直度偏差小于3；高度大于3.5M的柱模吊线时按上、中、下三点进行测量。柱模校正后与排架固定牢固。e、在砼浇筑前，应将柱底部的缝隙嵌补密实，保证不流浆。同时在支模时应考虑在柱模底部留出清洗口，把垃圾冲洗出来。剪力墙支设施工： 1）木枋次楞竖放，间距(mm):225；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞双钢管间距(m12、m):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M14；外墙采用止水螺杆。2）主楞材料:双圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；3）次楞材料:木方；竖放宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4）面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；52、框架梁模板安装的木枋布设要求如下：（1）、梁底模铺设前应控制好梁底模在排架搁置点的高度，当梁跨度大于4m时，可按13起拱；梁跨度小于4米时应略有起拱。梁的起拱应均匀一致。（2）、梁底模的位置是按下部楼面的梁的位置线垂直吊线上来，吊线位置正确后再将梁底模固定。（3）、梁高度700及以上时采用对拉13、螺杆紧固，水平间距按450mm。（4）、梁侧模使用的木档宽度应一致，使钢管围檩都能紧贴所有木档。当木档与梁侧支撑钢管间有空隙时，须用木楔塞紧，避免梁底角出现小胀模现象，梁底角保持顺直方正。（5）、在同一条直线上的梁底模、侧模都应拉统线校直，外侧模的上口应向内拉接加固，内倾2以防止浇砼时向外胀模。梁板钢管支模架立杆施工设计： 立杆采用482.8mm钢管，基础以下钢管支架立杆纵横间距为0.80米，纵横水平杆步距1.8米。钢管的长度根据层高和楼面板高度情况确定。主体结构钢管支架立杆纵横间距为1.00米，纵横水平杆步距1.8米。5.3、梁底承重立杆及钢管剪刀撑布设设计：（1）400*650、400*714、50、400*850、500*850、500*900等梁截面尺寸梁底承重立杆为1根， 600*750梁底立杆为2根，400*2100梁底立杆为3根，居中设置；梁底下立杆采用横杆与满堂架连通。支撑体系中纵横向扫地杆、水平系杆、垂直剪刀撑不得缺失。对500*750、500*850、500*900、600*750、400*2100等大截面梁底立杆均用可调顶托支撑； 除7#、8#、6#、5#楼地下室顶板处立杆顶均采用双扣件连接处理外，其他地下室以下部分主楼及地库的立杆顶部采用可调顶托支撑处理。400*750梁底支模同400*850、500*750及500*850梁底支模同500*900。梁底及板底立杆15、按间距0.80米纵横向设置，按1.8米高度搭设水平横杆，梁底水平横杆相应加密至1.8米，并与满堂脚手架联成一体。外侧每跨梁沿长度设置剪刀撑，每根框架梁垂直梁方向的剪刀撑设置数量不少于2道，从下至上梁底及外侧立杆、剪刀撑在模板施工期间不得拆除。（2）剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b、沿框架梁方向设置连续竖向剪刀撑。（3）顶部支撑点的设计a.在立杆顶部设置双扣件；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；六、支模板体系的施工搭设（安装）1、施工准备:1）备足各种施工材料，并熟悉图纸，做好技术交底工作。2）放好轴线、模板边线、水平控制标高线。3）支模架立16、杆的排列要放好墨线，按线布设。4）根据设计图纸构件的尺寸,配制加工好屋面模板,并按相应结构构件编号。2、支模排架支撑面的要求梁板支架支撑，基础处搭设在 -7.60米标高的砼底板面及-5.50米标高的砼底板面上，支模架立杆下端必须满铺50*200*4000松木板，其他搭设在主楼楼板面上。3、钢管排架的搭设：1）钢管排架立杆的间距,须严格按照施工设计规定的间距进行布设，严禁随意增大间距。2）排架搭设好后,要拉线检查调整水平度和垂直度。排架搭设的其他要求参照现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程(JGJ1302011)。3）模板支架立杆底座下要垫松木板。4) 所有立杆接长严禁搭接，必须采用对接17、扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。5）在立柱离地200mm处沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置一道扫地杆。在可调顶托底部的立柱顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。可调顶托螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm。6）钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处固定。7）所有支模支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应严格按照建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2018、08）中第条及6.2.4条规定设置。8）支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。9）施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架19、和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。10）地下室每层后浇带处钢管搭设时，该处立杆有至少六排（后浇带两侧各三排钢管立杆）其纵横向水平杆均与其满堂架分开设置，不得拆除。七、模板安装施工验收1、模板体系安装前必须将本方案施工设计要求向施工班组进行技术交底。施工操作中不得随意更改方案设计。2、进行施工安装检查，加强自检、互检和专检。重点检查钢管架立杆间距、剪刀撑、纵横水平加固杆布设数量、位置，对不符合方案要求的及时整改。3、对安装好的扣件要全面检查，要用力矩扳手检查扣件的拧紧度是否达到规定要求，扣件拧紧力矩为4065Nm。4、整个模板体安装完成后，由公司技术负责人组织检查验收，符合要求并办理20、验收手续，方可进行下道工序施工。八、模板体系的拆除1）非承重模板（梁侧模）其拆除时砼强度不低于1.2Mpa,承重底模板的拆除应按设计要求和施工规范规定进行。结构类型结构跨度（m）按设计强度的百分率（%）板和拱2502，875梁承重结构8758100悬臂板-100施工中必须提前拆模时,应采取可靠的技术措施后,方可进行。2)模板拆除:墙、柱、梁、板模板的拆除按常规方法进行,但施工拆除中要注意如下几项:：a拆除顺序，应采取先装的后拆，后支的先拆；先拆非承重模板，后拆承重模板；先拆侧模后拆底模、自上而下的顺序进行。b拆除的支架、模板、木方要及时清理,螺栓与配件收集集中管理,支架、木方、模板要整理归堆使21、用。c拆除人员要站在已拆除模板的空隙地再拆除近旁的模板,模板要用钩子钩下,不得猛撬猛敲,使模板大片整体落下。d由于楼层较高,需利用支撑体系改作为拆模平台,先松开顶托螺杆,取出木方，拆除模板,再清运木方、模板,然后再拆支撑体系钢管。e拆除时不得把模板、木方直接从高处往下掷,以防模板变形和伤人及砸坏其他物体,临边模板拆除时,临边面要封闭好。f拆模时，地面需搭设安全通道。3）后浇带处两侧模板及支撑不得拆除，并做好相应加固措施，待后浇带施工完成后方可拆除。九、施工质量保证措施1、建立健全施工过程的质量保证体系，对工程施工实施质量预控法，提高操作人员及管理人员的管理效能。有目的、有预见地采取有效措施，有22、效防止施工中的一切质量问题的产生，真正做到施工中人人心中有标准，有准则，以确保施工质量达到预定的目标，把以事后检查为主的质量管理方法转变为以控制工序为主的质量管理，达到预防为主的目的。在施工当中，项目将严格加强培训考核，技术交底，技术复核，“三检”制度的管理工作，使其质量行为受到严格的监督。同时实行质量重奖重罚，以确保质量控制体系的有效运行，确保工程质量的目标。质量保证体系示意图如下：项目经理 陈春贻项目技术负责人吴正红施工组 郭正辉材料组 葛建卓质量组 邱文平安全组 陈 林技术组吴正红施工班组 项目部质量保证体系示意图 2、为了使现场施工的作业人员都能做到人人了解工程施工的概况及施工方法，明23、确各自的施工要求和具体的施工任务，工地各项施工管理制度以及工程情况达到心中有数，尽量避免在施工过程中出现返工现象，因此，在进场进入施工作业之前，必须对木工和搭架专业工种施工人员进行图纸内容、施工标准、特殊部位施工方法以及安全文明施工方面的知识的交底，具体方法是：1）由项目经理组织技术、质安、主管施工员、专业工种施工人员参加学习活动。2 ）将工程项目施工方案向工人讲解，使作业人员了解具体的施工方法、质量要求。参加培训的人员都要签名，未经培训的施工人员一律不准上岗。3、为防止高支撑模板支撑系统失稳坍塌事故的发生，要严格按照有关规定，认真做好高支撑模板系统安全管理工作。对于高度大于8米、跨度超过1824、米、施工荷载大于15KN/m2、集中荷载超过20KN/m的模板支撑系统应由专家对其方案进行审查论证。4、模板体系安装和拆除的质量要求请按照混凝土结构工程施工质量验收规范中的模板分项工程具体要求执行。5、模板体系安装完毕后,须经检查验收符合要求,并办理交接手续后,方可进行下道工序作业。6、支撑系统搭设、拆除及模板安装、混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支撑底下，必须有施工管理人员现场监护。7、浇筑混凝土时，要有专人观察模板和支撑体系，出现异常情况须立即停止，及时排除故障，并经现场安全员检查同意后方可继续作业。8、在进行图纸会审时，请设计单位对结构设计进行技术交底。9、扣件螺栓拧紧力矩为4060Nm25、。10、本工程钢筋非常密集，给施工造成一定难度。对此采取以下施工保证措施：10.1 要求砼和易性好，即保证泵送时不堵塞，又便于浇筑，砼中骨料要求级配良好，以保证砼的质量。10.2使用直径为50mm的插入式震动棒震捣，做到垂直插入和拨出，震动棒不准贴近模板、钢筋、固定架锚垫板等铁件。须分层浇注时要保持上层震捣时震动插入下层砼5cm以上。10.3 在浇注砼时，应设专人监测模板、支撑有无变形、下沉、胀模、有无漏浆等现象，发现问题及时报告，采取妥善的措施。必要时停止浇注砼，妥善处理后再继续浇注砼。10.4 砼试块制作，应根据环境气温情况，参照施工规范的砼龄期强度参考曲线的时间进行试件强度检验，达到设计26、规定拆模强度后，方可进行拆模施工。10.5砼浇注完毕后，及时保温保湿，连续养护七天，防止出现温度应力裂缝。11、施工前由施工人员对工人进行详细的技术交底，对钢管脚手架搭设、模板安装等按规范要求安装。12、钢管脚手架搭设前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，确保钢管脚手架的质量。13、模板安装中，严禁使用有裂缝的枋木，应事前检查，挑选完好的枋木。14、模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工，高支模搭设施工完成后按规定进行办理验收。15、浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向有关部门汇报。16、用于27、施工的钢管、扣件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的钢管、扣件。十、施工安全保证和环境保护措施（一）施工安全保证措施：1、模板、支撑不得使用腐朽、扭曲、劈裂的材料.底部要平整坚实。2、安装模板应按顺序进行,当模板没有固定前,不得进行下一道工序作业.禁止利用拉杆斜撑攀登上落。3、现场安装模板时,未用工具要装入工具袋,防止上层作业时工具掉下伤人。4、模板、木枋、支架传送吊运要捆绑牢固,不得乱扔。5、安装模板时,高度大于4m以上时,应搭设工作台,不足4m的,可使用脚手架平台操作。6.、墙、柱模板未安装对拉螺栓前,板面要向内倾斜一定的角度并用斜撑撑牢,以防模板倒塌。7、安装楼面模板遇有预留洞口的地方28、,应做好临时封闭,以防误踏和落物伤人。8、.安装楼面模板,在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板,应拿起堆放稳妥,以防误入伤人事故发生。9.、安装外围墙模板,要搭设脚手架并设防护栏杆或挂好安全网。10、在浇筑混凝土中,要有专人看守模板,发现变形、松动等异常情况要及时加固处理,防止塌模伤人。11、拆除模板必须经施工负责人同意,方可进行拆除,操作人员必须戴安全帽。操作时要按顺序分段进行,超过4M以上高度不允许让模板、木方自由落下。严禁猛撬、硬砸或大面撬落和拉下。12、拆除模板应使用长撬棍,严禁操人员站在正拆除模板下。在拆除楼板模板时,要特别注意防止整块模板掉下伤人。13、拆除模板前,要将预留的洞口、建29、筑物周边用木板或安全网作防护封闭,防止模板、枋料落下伤人。14、拆模间歇时,要将已松动的模板、木方、拉杆、支撑固定好,防止突然掉落或倒塌。15、模板拆完后不得留下松动和悬挂的模板、木方在结构物上.拆除下来的模板、木方要及时清理、修整、并运送到指定地方堆放稳妥。16、项目技术负责人、专职安全员必须向施工人员、操作班组进行书面安全交底。（二）安全技术措施1、支模施工的洞口临边如果无栏栅的须设置安全护栏，高度不少于1.2m，护栏内满铺密目安全网。2、加强对现场工人的安全教育，工人进场施工前，质安员必须进行有针对性、有重点的生产安全交底。钢管脚手架支撑搭设人员必须是经过现行国家标准考核合格并持证上岗的30、专业架子工。3、进入施工现场，必须配戴安全帽，工地现场任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。4、使用电动机械必须接零接地，并实行一箱一机一闸一防漏电开关。5、施工现场严禁吸烟，严禁酒后上班，经医生检查不适宜高处作业的人员，不得进行高处作业。6、水平杆、剪刀撑与立杆确保有足够的连接刚度。严禁不同直径钢管混合使用。7、钢管立柱点应在同一直线上，立柱垂直度应符合规范要求，严禁使用有质量毛病的钢管。8、水平杆的接头均应错开在不同的位置中设置，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m。9、施工过程模板没有固定前，不得进行下道工序施工。禁止利用拉杆、支撑攀爬上下，必须设置专用31、施工楼梯上下。10、拆除模板周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，禁止无关人员入内。拆除应按顺序以先装后拆，后装先拆原则，从一端向另一端，逐层向下拆除，禁止上下同时作业。11、水平杆、剪刀撑，应与钢管立杆同步拆除，不得提前拆除。12、拆下的模板、方木、钢管、扣件等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下投扔。13、拆除工作当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结束，方可撤离岗位。14、输送至地面的所有模板、枋木、扣件、钢管等物体，应按类堆放整理。15、操作木工机械不准戴手套，以防将手套卷进机械造成事故。16、临边支架外侧应有防护措施32、，以防坠物伤人。17、高支模搭设，拆除和混凝土浇筑期间无关人员不得进入高支模底下。18、严禁堆放碎板、纸碎、水泥袋等杂物。19、严禁在作业面上吸烟、乱丢火种。在各层楼面设置灭火器材。20、需要进行电焊施工作业时，必须有专业人监护跟焊，对焊接的火花必须用铁皮封挡，严禁焊花掉落。动火作业前，必须进行安全检查并用水淋湿所施工作业的范围。并开具动火证。21、施工现场临时使用的电线、电闸不得挂在支架上，如确实施工需要架设的电线，必须用有效的绝缘器材进行安装。电器设备，必须 有防雨、防漏电措施。施工现场使用照明灯具要遵守有关安全规定。（三）施工用电安全措施：1.、工地的施工用电严格按照建设部JGJ46-233、005 施工现场临时用电安全技术规范执行。 2.、圆锯机要有安全防护装置才准使用,未作业时要拉闸停机。3、每班用电作业必须要持证电工跟班，并严格遵守现场的各项安全管理规章制度。4.、施工现场各种用电用器具及有关机械设备，都必须按安全规程要求安设二级漏电保护装置，每次使用前，尤其是受潮淋雨后，都必须由电工检查，确认性能可靠安全的情况下方可使用。结构楼层竖向及平面水平的供配电缆都必须严格按电缆机械性能及供电要求进行，配选电缆规格，同时必须时刻注意好电缆的安全保护工作，严防破损，漏电。5.、一切机具运到现场后，必须由电工检测其绝缘电阻及检查电器附件是否完整无损，固定用电设备其绝缘电阻不少于0.5M，34、类手持电动机具不少于2M，类不少于7M。用电设备的金属外壳必须有可靠的接地保护，使用手动工具应穿戴安全用具。（四）高空作业安全措施：1、.严禁从高空往下乱抛杂物，防止物体打击伤人。2、.防“六个口”：楼板预留口、电梯口、通道口、阳台口、井架口、梯口。除“五害”：高空坠落、物体打击、机械伤害、吊装伤害、塌方和倒塌，要做好安全防护措施。3、.要遵守操作规程和安全制度，严禁酒后操作，不准在高空临空边缘危险地方站立和操作。4、. 2m以上高处作业应有可靠立足点。要系好安全带，扣好保险钩。5、.模板拆除前应经拆模申请批准，拆除区域应设置警戒线，并派专人监护，拆模不得留下悬空模板。6、.作业面孔洞及临边应35、设明显警戒线，并设防护栏杆等。（五）恶劣天气下的安全措施：1.、雨期施工的工作面不宜过大，应逐段分片、分期施工完成，重要的部位，应尽量在雨期前完成，同时做好防雨材料、雨具的准备。2.、根据工程进度计划安排，掌握好气象情况变化，以便合理安排、组织施工，减少不必要的投入。3.、做好安全防护，检查供电线路、防漏电、触电，做好外脚手架防滑、加固工作。4.、组织施工人员学习雨期施工安全、技术操作规定，做到心中有数、责任分明，防范于未然。5.、凡遇恶劣天气、大雾、暴雨等，应停止吊装及高空作业，吊钩应提升至顶部，大风雨过后要检查外排栅架，钢井架和塔吊等，认定设备完好后才能继续施工。（六）环境保护措施：1、做36、好施工现场的清洁环保工作，废模板、木枋和废弃物及时回收处理。2、规范施工，模板、木枋、支架等按规定地方堆放整齐。3、施工中用过的废铁钉及拆除模板拔下的铁钉要收集存放在带盖的铁桶内并定期处理。4、施工中严禁从上向下倾倒废板材料或木屑。工地严禁燃烧废材木屑。5、严格控制夜间施工时间，不得超过当地政府部门规定的夜间施工时间，防止噪音扰民。十一、应急救援预案：1、安全事故应急救援组织机构 项目经理：陈春贻 组长：陈春贻 副组长：陈 林 电 话： 组 员：朱春辉、郭正辉、张锐、吴正红、吴峥、李君君、张云。应急救援电话由于加峰负责打电话联系;救护电话120。公安局电话：110。救援路线： 事故地点-工地大37、门-绿色通道（钟学北路以东，右拐沿东麒路直行）-江宁区中医院2、应急救援程序当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措放施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及时请求救援。3、发生高处坠落事故应急救援应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况，对骨折和出血的马上进行处理：31发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受作情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平38、卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。32出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧 ，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。33发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等 覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。34发现手足骨折者，不要盲目搬动伤39、者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血客。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等 ，在无材料要情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。35遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，江注意保暖。正确的现场止血处理措施：（1）一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。（2）加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。（3）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等 ，40、上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢同出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40分钟放松一次，每次放松0.5-1分钟。（4）动用最快的交通工具或其他措施，及把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口听情况。4 发生支模坍塌应急救援：41施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。保持出入口畅通。42在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。4.3 当支模或在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌41、张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。4.4 在坍塌过程中不要盲目抢 险，有危及用电安全的，应立即切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。4.5 现场急救处理：（1）尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。（2）伤脚制动，可用夹板等简单托持伤脚。（3）伤肢降温（避免冻伤），尽量避免局部热缺血。（5）如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。（6）迅速转往医院。（7）立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。（8）按规定上报有关主管部42、门请求救援。5、触电事故救援5.1 当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，脱离电源的基本方法有：（1）将出事附倾家荡近电源开关刀拉掉、或将电源插头拨掉，以切断电源。（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（6）如果触电者触及断43、落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。5.2 在使触电者脱离电源时应注意的事项：（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（4）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源44、后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（5） 夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。（6） 触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静臣休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。（7）触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。（8）对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：A、通畅气道。第一，清除口中异物。使触45、电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。B、口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道畅通。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深46、吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16-18次为宜。C、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压后脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60-80次。在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。6、火灾事故的预防及其应急措施6.1 注意事项（1）施工现场防火工作认真贯筑“预防为主、消防结合”的方针，立足于自防自救，实行“谁主管、谁负责”的原则。（2）对职工47、进行经常的防火宣传教育，普及消防知识，增强消防观念，使员工自觉遵守各项防火规章制度。（3）施工过程需要动火作业，必须办理动火审批手续，落实动火作业“八不、四要、一清”的防火措施，才可动火。（4）现场存放易燃、易爆化学危险物品，不论数量多少，必须经公司主管部门审批同意后，才可存放，严格控制存放数量，并落实防火措施。（5）按规定配备消防器材、设立临时消防供水系统，做到与施工同步进行。临时消防供水系统高压水泵设专线供电、供水管直径不少于65mm；每层设直径为50mm的消防结合，配备一条长度为20m的消防水带。（6）电线架设、电器设备的安装要符合技术规程的要求，并由持有电工证的电工架设安装，严禁乱拉乱48、接电线。（7）易燃物要及时清理，不宜堆放在施工现场和宿舍附近，消防通道要保持畅通无阻。（8）火灾事故扑灭后，要保护好事故现场，及时消除对周边环境的影响。对主管部门或消防部门对事故现场进行调查、鉴定、确定起火原因。第二部分 模板支撑架稳定性计算书第一节 墙模板计算书墙模板计算书麒麟启迪低碳智能产业园A6地块工程工程 ；工程建设地点：江宁区钟学北路与东麒路交汇处；属于框架结构；地上14层；地下1层；建筑高度：62.5m；标准层层高：4.2m ；总建筑面积：95475.15平方米；总工期：730天。本工程由江苏启迪科技园发展有限公司投资建设，南京长江都市建筑设计股份有限公司设计，江苏岩土工程公司地质49、勘察，江苏华宁工程咨询监理有限公司监理，江苏汉宇建筑有限公司组织施工；由陈春贻担任项目经理，吴正红担任技术负责人。墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2。一、参数信息1.50、基本参数次楞间距(mm):225；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm51、2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.00052、m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验53、算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =225.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4500.900=8.277kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.18.277225.02+0.1171.701225.02= 5.20104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N54、mm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 5.20104 / 1.69104 = 3.1N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.1N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =225.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0355、10.4500.900=8.277kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/m；面板的最大剪力：V = 0.68.277225.0 + 0.6171.701225.0 = 1353.5N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1353.5N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =56、31353.5/(245015.0)=0.301N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.301N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.45 = 7.664N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 225mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 457、51.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.9mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.662254/(10060001.27105) = 0.175 mm；面板的最大挠度计算值: =0.175mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.9mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 499/62= 108cm3；I = 4999/122= 486cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯58、矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2250.900=4.139kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.230.90=0.851kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.14.139450.02+0.1170.851450.02= 1.04105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗59、矩，W=1.08105mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.04105/1.08105 = 1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2250.900/2=2.069kN/60、m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.230.90/2=0.425kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.62.069450.0+ 0.6170.425450.0 = 676.8N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 676.8N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 90.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =3676.61、8/(240.090.02)=0.141N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.141N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.23=3.83 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm462、)，I=4.86106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6777.66/24504/(10090004.86106) = 0.024 mm；次楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；次楞的最大挠度计算值 =0.024mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.2472= 8.494cm3；I =10.1932= 20.386cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算63、弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.220.451.430.220.452.495kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 2.53105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.49103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 2.53105/8.49103 = 29.7 N/mm2；主楞的最大应力计64、算值 =29.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 3056.4N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 795.2mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =23056.4/795.200=7.687N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =7.687N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的65、挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.166mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；主楞的最大挠度计算值 =0.166mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉66、力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 5.55 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=5.551kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！第二节柱模板计算书柱模板计算书麒麟启迪低碳智能产业园A6地块工程工程 ；工程建设地点：江宁区钟学北路与东麒路交汇处；属于框架结构；地上14层；地下1层；建筑高度：62.5m；标准层层高：4.2m ；总建筑面积：95475.15平方米；总工期：730天。本工程由江苏启迪科技园发展有限公司投资建设，南京长江都市建筑设计股份有限公司设计，江苏岩土工程公司地质勘察，江苏华宁工程咨询监理有限公司监理，江苏汉宇建筑有限公司组织施工；由陈春贻担任项67、目经理，吴正红担任技术负责人。柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截68、面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯69、强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取370、.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方71、向竖楞间距最大，为l= 253 mm，且竖楞数为 4，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =253.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q 72、= q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.110.871253253= 6.96104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 6.96104 / 1.69104 = 4.124N/mm2；面板的最大应力计算值 73、=4.124N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =253.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪74、力：V = 0.610.871253.0 = 1650.293N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1650.293N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31650.293/(245015.0)=0.367N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.367N/mm2 小于 面75、板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =253.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45015.015.015.0/12 = 1.27105 mm4；面板最大容许挠度: = 253 / 250 = 1.012 76、mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.02253.04/(1006000.01.27105) = 0.329 mm；面板的最大挠度计算值 =0.329mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.012mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/61 = 54cm3；I = 40909090/121 = 243cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最77、大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2530.900=5.475kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2530.900=0.638kN/m； q = 5.475+0.638=6.112 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.112450.0450.0= 1.24105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm378、)，W=5.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.24105/5.40104 = 2.292N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.292N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2530.900=5.475kN/m； 79、倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2530.900=0.638kN/m； q = 5.475+0.638=6.112 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.66.112450.0 = 1650.293N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.66.112450=1650.293N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm80、2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31650.293/(240.090.01)=0.688N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.688N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.25 = 6.11 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 981、000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.43106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.11450.04/(1009000.02.43106) = 0.078 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.078mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.2472=8.49cm3；I = 10.1932=20.39cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P -82、 -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.253 0.45 = 2.75 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.135 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.321 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.070 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 320722.3 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8494 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 35.96 N/mm2；柱箍的抗弯强度设83、计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =3.21108/(1.058.49106)=35.96N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.07 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.07mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M1484、 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.135 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.135kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.2472=8.49cm3；I = 10.1932=20.39cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖85、楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.253 0.45 = 2.75 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.135 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.321 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.070 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 320722.3 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8494 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 35.961 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f 86、= 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =3.21108/(1.058.49106)=35.961N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.07 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.07mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉87、螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.135 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=6.135kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!第三节 梁模板(扣件钢管架)计算书400*650梁模板(扣件钢管架)计算书麒麟启迪低碳智能产业园A6地块工程工程 ；工程建设地点：江宁区钟学北路与东麒路交汇处；属于框架结构；地上14层；地下1层；建筑高度：62.5m；标准层层高：4.2m ；总建筑面积：95475.15平方米；总工期88、：730天。本工程由江苏启迪科技园发展有限公司投资建设，南京长江都市建筑设计股份有限公司设计，江苏岩土工程公司地质勘察，江苏华宁工程咨询监理有限公司监理，江苏汉宇建筑有限公司组织施工；由陈春贻担任项目经理，吴正红担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式89、钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.65；混凝土板厚度(mm)：350.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.80；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；290、.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm291、)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：450；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，300mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.80；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F92、=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和93、振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.51.5/6=16.88cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4517.850.9=8.674kN/m；振捣混94、凝土荷载设计值: q2= 1.40.4540.9=2.268kN/m；计算跨度: l = (650-350)/(3-1)= 150mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(8.674+2.268)(650-350)/(3-1)2 = 3.08104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(8.674+2.268)(650-350)/(3-1)/1000=2.052 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.08104 / 1.69104=1.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值95、 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 8.674N/mm； l-计算跨度: l = (650-350)/(3-1)=150mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5218.674(650-350)/(3-1)4/(10060001.27105) = 0.03 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(650-350)/(3-196、)/250 = 0.6mm；面板的最大挠度计算值 =0.03mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.6mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.052/0.450= 4.559kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过97、计算得到最大弯矩 M = 0.092 kNm，最大支座反力 R= 2.257 kN，最大变形 = 0.059 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 9.23104/5.40104 = 1.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大挠度计算值 =0.059mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！2.98、主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.257kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.247=8.49cm3；I = 210.193=20.39cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.169 kNm，最大支座反力 R= 2.258 kN，最大变形 = 0.030 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.69105/8.49103 = 19.99、9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =19.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.030 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.03mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣100、混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001515/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.65+0.500.800.90=14.753kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.800.90=4.032kN/m；q=14.753+4.032=101、18.785kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12518.7852002=9.39104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37514.7530.2+0.4374.0320.2=1.459kNRB=1.25ql=1.2518.7850.2=4.696kN =Mmax/W=9.39104/3.00104=3.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0102、.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=12.294kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52114.7532004/(10060002.25105)=0.091mm；面板的最大挠度计算值: =0.091mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自103、重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.696/0.8=5.87kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.15.870.82 = 0.376 kNm；最大应力 = M / W = 0.376106/54000 = 7 N/mm2；抗弯强度设计104、值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.870.8 = 2.818 kN；方木受剪应力计算值 = 32.8181000/(24090) = 1.174 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.174 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6775.878105、004 /(1009000243104)=0.744mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.744 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.459kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.696kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.400)/40.800(1.20.35024.000+1.42.000)+1.220.800(0.650-0.350)0.500=1.834kN 简图(kNm) 剪力图106、(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.685 kN；N2=9.911 kN；最大弯矩 Mmax=0.316 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.117 mm；最大应力 =0.316106/5130=61.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 61.6 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转107、双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.911 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.685kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1166=0.836108、kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.80/2+(1.00-0.40)/4)0.800.50+(0.80/2+(1.00-0.40)/4)0.800.350(1.50+24.00)=4.976kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(1.000-0.400)/40.800=2.464kN；N =N1+N2+N3+N4=0.685+0.836+4.976+2.464=8.961kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.7； A - 立杆净截面面积109、(cm2)： A = 4.52； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.8,1.8+20.1= 3.559 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算110、长度 lo/i = 3558.78 / 17 = 209；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.166；钢管立杆受压应力计算值；=8961.009/(0.166452) = 119.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 119.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =9.911kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.116(6-0.65)=0.836kN；N =N1+N2 =9.911+0.745=10.656111、kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.7； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.52； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.8,1.8+20.1= 3.559 m； k - 计算长度附加系数，取值为112、：1.163 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3558.78 / 17 = 209；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.166；钢管立杆受压应力计算值；=10655.89/(0.166452) = 142N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 142N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1631.007(1.8+0.113、12) = 2.342 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =2按照表2取值1.007；lo/i = 2342.282 / 17 = 138；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.357；钢管立杆的最大应力计算值；= 10655.89/(0.357452) = 66N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 66N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！400*850梁模板(扣件钢管架)计算书麒麟启迪低碳智能产业园A6地块工程工程 ；工程建设地点：江宁区钟学北路与东麒路交汇处；属114、于框架结构；地上14层；地下1层；建筑高度：62.5m；标准层层高：4.2m ；总建筑面积：95475.15平方米；总工期：730天。本工程由江苏启迪科技园发展有限公司投资建设，南京长江都市建筑设计股份有限公司设计，江苏岩土工程公司地质勘察，江苏华宁工程咨询监理有限公司监理，江苏汉宇建筑有限公司组织施工；由陈春贻担任项目经理，吴正红担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大115、于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.85；混凝土板厚度(mm)：350.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.80；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承116、重立杆根数：1；采用的钢管类型为482.8；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：117、17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：450；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，250mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.80；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)118、：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较119、小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.51.5/6=16.88cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q120、1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4517.850.9=8.674kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.4540.9=2.268kN/m；计算跨度: l = (850-350)/(4-1)= 166.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.18.674(850-350)/(4-1)2 + 0.1172.268(850-350)/(4-1)2= 3.15104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.18.674(850-350)/(4-1)/1000+1.22.268(850-3121、50)/(4-1)/1000=2.044 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.15104 / 1.69104=1.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 8.674N/mm； l-计算跨度: l = (850-350)/(4-1)=166.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: 122、I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.674(850-350)/(4-1)4/(10060001.27105) = 0.06 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(850-350)/(4-1)/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值 =0.06mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.667mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.044/0.450= 4.542kN/m本工程中，123、次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.092 kNm，最大支座反力 R= 2.248 kN，最大变形 = 0.059 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 9.20104/5.40104 = 1.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力124、计算值 = 1.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大挠度计算值 =0.059mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.248kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.247=8.49cm3；I = 210.193=20.39cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 125、主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.104 kNm，最大支座反力 R= 3.830 kN，最大变形 = 0.005 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.04105/8.49103 = 12.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =12.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.005 mm主楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；主楞的最大挠度计算值 =126、0.005mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001515/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土127、梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.85+0.500.800.90=19.159kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.800.90=4.032kN/m；q=19.159+4.032=23.191kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.119.159133.3332+0.1174.032133.3332=4.24104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.419.1590.133+0.454.0320.133=1.264kNRB=128、RC=1.1q1l+1.2q2l=1.119.1590.133+1.24.0320.133=3.455kN =Mmax/W=4.24104/3.00104=1.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=15.966kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； E-面板的弹性模量: E = 60129、00.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.159133.34/(10060002.25105)=0.03mm；面板的最大挠度计算值: =0.03mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.533mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.455/0.8=4.3130、19kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.3190.82 = 0.276 kNm；最大应力 = M / W = 0.276106/54000 = 5.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V 131、=0.64.3190.8 = 2.073 kN；方木受剪应力计算值 = 32.0731000/(24090) = 0.864 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.864 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.3198004 /(1009000243104)=0.548mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.548 mm 小于 方木的最大允许挠度132、 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.264kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.455kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.400)/40.800(1.20.35024.000+1.42.000)+1.220.800(0.850-0.350)0.500=2.026kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.772 kN；N2=11.944 kN；最大弯矩 Mmax=0.502 kNm；最大挠度计算值 Vmax=133、0.179 mm；最大应力 =0.502106/4250=118.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 118.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc134、 - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.944 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.772kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1166=0.836kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.80/2+(1.00-0.40)/4)0.800.50+(0.80/135、2+(1.00-0.40)/4)0.800.350(1.50+24.00)=4.976kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(1.000-0.400)/40.800=2.464kN；N =N1+N2+N3+N4=0.772+0.836+4.976+2.464=9.048kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 3.98； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.25； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(136、N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.007；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1631.007(1.8+0.12) = 2.342m；lo/i = 2342.282 / 16 = 146；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.324；钢管立杆受压应力计算值；=9048.299/(0.324137、398) = 70.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 70.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.944kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.116(6-0.85)=0.836kN；N =N1+N2 =11.944+0.717=12.662kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.98； 138、W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.25； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a =2按照表2取值1.007；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) =1.1631.007(1.8+0.12) = 2.342m；lo/i = 2342.282 / 16 = 146；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受139、压立杆的稳定系数= 0.324；钢管立杆受压应力计算值；=12661.541/(0.324398) = 98.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 98.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 500*900梁模板(扣件钢管架)计算书麒麟启迪低碳智能产业园A6地块工程工程 ；工程建设地点：江宁区钟学北路与东麒路交汇处；属于框架结构；地上14层；地下1层；建筑高度：62.5m；标准层层高：4.2m ；总建筑面积：95475.15平方米；总工期：730天。本工程由江苏启迪科技园发展有限公司投资建设，南京长江都市建筑设计股份有限公司设计，江苏岩土工程公司地140、质勘察，江苏华宁工程咨询监理有限公司监理，江苏汉宇建筑有限公司组织施工；由陈春贻担任项目经理，吴正红担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：141、0.50；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：350.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.80；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立杆间距(m)：1.10；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为482.8；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2142、.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁143、底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：450；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，550mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.80；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模144、温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材145、料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.51.5/6=16.88cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4517.850.9=8.674kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.4540.9=2.268kN/m；计算跨度: l = (900-350)/(5-1)= 137.5mm146、；面板的最大弯矩 M= 0.18.674(900-350)/(5-1)2 + 0.1172.268(900-350)/(5-1)2= 2.14104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.18.674(900-350)/(5-1)/1000+1.22.268(900-350)/(5-1)/1000=1.686 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.14104 / 1.69104=1.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验147、算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 8.674N/mm； l-计算跨度: l = (900-350)/(5-1)=137.5mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.674(900-350)/(5-1)4/(10060001.27105) = 0.028 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(900-350)/(5-1)/250 = 0.55mm；面板的最大148、挠度计算值 =0.028mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.55mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 1.686/0.450= 3.747kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.07149、6 kNm，最大支座反力 R= 1.855 kN，最大变形 = 0.048 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 7.59104/5.40104 = 1.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大挠度计算值 =0.048mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，150、取次楞的最大支座力1.855kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.247=8.49cm3；I = 210.193=20.39cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.626 kNm，最大支座反力 R= 8.161 kN，最大变形 = 0.666 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.26105/8.49103 = 73.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计151、值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =73.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.666 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.666mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考152、虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001515/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.90+0.500.800.90=20.261kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.800.90=4.032kN/m；q=20.261+4.032=24.293kN/m；最大弯矩及153、支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.120.261166.6672+0.1174.032166.6672=6.94104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.420.2610.167+0.454.0320.167=1.653kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.120.2610.167+1.24.0320.167=4.521kN =Mmax/W=6.94104/3.00104=2.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册154、刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=16.884kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67720.261166.74/(10060002.25105)=0.078mm；面板的最大挠度计算值: =0.078mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！六、梁底支155、撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.521/0.8=5.651kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.15.6510.82 = 0.362 kNm；最大应156、力 = M / W = 0.362106/54000 = 6.7 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.6510.8 = 2.713 kN；方木受剪应力计算值 = 32.7131000/(24090) = 1.13 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.13 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: 157、= 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6775.6518004 /(1009000243104)=0.717mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.717 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.653kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.521kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.100-0.500)/40.800(1.20.35024.000+1.42.000)+1158、.220.800(0.900-0.350)0.500=2.074kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.128 kN；N2=14.241 kN；最大弯矩 Mmax=0.688 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.301 mm；最大应力 =0.688106/4250=161.9 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 161.9 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、立杆的稳定159、性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.128kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1166=0.836kN；N =1.128+0.836=1.964kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 3.98； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.25； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =20160、5N/mm2； lo - 计算长度(m)； 考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a =2按照表2取值1.007；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) =1.1631.007(1.8+0.12) = 2.342m；lo/i = 2342.282 / 16 = 146；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.324；钢管立杆受压应力计算值；=19640/(0.324398) = 152.3N/mm2；2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性161、验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =14.241kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.116(6-0.9)=0.711kN；N =N1+N2 =14.241+0.711=14.951kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.98； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.25； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计162、算长度(m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a =2按照表2取值1.007；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) =1.1631.007(1.8+0.12) = 2.342m；lo/i = 2342.282 / 16 = 146；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.324；钢管立杆受压应力计算值；=14951.364/(0.324398) = 115.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 115.9N/mm2 小于 钢163、管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 600*750梁模板(扣件钢管架)计算书麒麟启迪低碳智能产业园A6地块工程工程 ；工程建设地点：江宁区钟学北路与东麒路交汇处；属于框架结构；地上14层；地下1层；建筑高度：62.5m；标准层层高：4.2m ；总建筑面积：95475.15平方米；总工期：730天。本工程由江苏启迪科技园发展有限公司投资建设，南京长江都市建筑设计股份有限公司设计，江苏岩土工程公司地质勘察，江苏华宁工程咨询监理有限公司监理，江苏汉宇建筑有限公司组织施工；由陈春贻担任项目经理，吴正红担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG164、J130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：350.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距165、h(m)：1.80；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为482.8；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木166、；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：450；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，400167、mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.80；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.20168、0； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.51.5/6=16.88cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值169、(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4517.850.9=8.674kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.4540.9=2.268kN/m；计算跨度: l = (750-350)/(3-1)= 200mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(8.674+2.268)(750-350)/(3-1)2 = 5.47104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(8.674+2.268)(75170、0-350)/(3-1)/1000=2.736 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.47104 / 1.69104=3.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 8.674N/mm； l-计算跨度: l = (750-350)/(3-1)=200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩:171、 I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5218.674(750-350)/(3-1)4/(10060001.27105) = 0.095 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(750-350)/(3-1)/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.095mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.736/0.450= 6.079kN/m本工程中，次172、楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.123 kNm，最大支座反力 R= 3.009 kN，最大变形 = 0.078 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.23105/5.40104 = 2.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计173、算值 = 2.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大挠度计算值 =0.078mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.009kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.247=8.49cm3；I = 210.193=20.39cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯174、矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.301 kNm，最大支座反力 R= 3.011 kN，最大变形 = 0.096 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.01105/8.49103 = 35.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =35.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.096 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.096mm175、 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001515/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(k176、N/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.75+0.500.800.90=16.956kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.800.90=4.032kN/m；q=16.956+4.032=20.988kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.116.9562002+0.1174.0322002=8.67104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.416.9560.2+0.454.0320.2=1.719kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.116.177、9560.2+1.24.0320.2=4.698kN =Mmax/W=8.67104/3.00104=2.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=14.130kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.178、00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67716.9562004/(10060002.25105)=0.136mm；面板的最大挠度计算值: =0.136mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.698/0.8=5.872kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨179、连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.15.8720.82 = 0.376 kNm；最大应力 = M / W = 0.376106/54000 = 7 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.8720.8 = 2.819 kN；方木受剪应力计算值180、 = 32.8191000/(24090) = 1.174 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.174 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6775.8728004 /(1009000243104)=0.745mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.745 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传181、递的集中力：P1=RA=1.719kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.698kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.600)/40.800(1.20.35024.000+1.42.000)+1.220.800(0.750-0.350)0.500=1.930kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.022 kN；N2=N3=7.325 kN；最大弯矩 Mmax=0.307 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.25 mm；最大应力 =0.307106/5130=59.8182、 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 59.8 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.022kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1166=0.836kN；N =1.022+0.836=1.858kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆183、的截面回转半径(cm)：i = 1.7； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.52； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.8,1.8+20.1= 3.559 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中184、心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3558.78 / 17 = 209；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.166；钢管立杆受压应力计算值；=1857.624/(0.166452) = 24.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 24.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =7.326kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.116(6-0.75)=0.836k185、N；N =N1+N2 =7.326+0.731=8.057kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.7； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.52； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.8,1.8+20186、.1= 3.559 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3558.78 / 17 = 209；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.166；钢管立杆受压应力计算值；=8057.086/(0.166452) = 107.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 107.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 l187、o= k1k2(h+2a) = 1.1631.007(1.8+0.12) = 2.342 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =2按照表2取值1.007；lo/i = 2342.282 / 17 = 138；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.357；钢管立杆的最大应力计算值；= 8057.086/(0.357452) = 49.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 49.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！400*2100梁模板(扣件钢管架)计算书麒麟启迪低碳188、智能产业园A6地块工程工程 ；工程建设地点：江宁区钟学北路与东麒路交汇处；属于框架结构；地上14层；地下1层；建筑高度：62.5m；标准层层高：4.2m ；总建筑面积：95475.15平方米；总工期：730天。本工程由江苏启迪科技园发展有限公司投资建设，南京长江都市建筑设计股份有限公司设计，江苏岩土工程公司地质勘察，江苏华宁工程咨询监理有限公司监理，江苏汉宇建筑有限公司组织施工；由陈春贻担任项目经理，吴正红担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、189、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：2.10；混凝土板厚度(mm)：300.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.80；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：5.50；梁两侧立杆190、间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为482.8；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值f191、m(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：5；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量：7；固定支撑水平间距(mm)：450；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，300mm，600mm，900mm，1200mm，1500mm，1800mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00192、；壁厚(mm)：2.80；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15193、0。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.51.5/6=16.88cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N194、/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4517.850.9=8.674kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.4540.9=2.268kN/m；计算跨度: l = (2100-300)/(8-1)= 257.14mm；面板的最大弯矩 M= 0.18.674(2100-300)/(8-1)2 + 0.1172.268(2100-300)/(8-1)2= 7.49104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.18195、.674(2100-300)/(8-1)/1000+1.22.268(2100-300)/(8-1)/1000=3.153 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.49104 / 1.69104=4.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 8.674N/mm； l-计算跨度: l = (2100-300)/(8-1)=257.14mm196、； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.674(2100-300)/(8-1)4/(10060001.27105) = 0.338 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(2100-300)/(8-1)/250 = 1.029mm；面板的最大挠度计算值 =0.338mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.029mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最197、大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.153/0.450= 7.008kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.142 kNm，最大支座反力 R= 3.469 kN，最大变形 = 0.090 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.42105/5.4010198、4 = 2.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大挠度计算值 =0.09mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.469kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.247=8.49cm3；I = 199、210.193=20.39cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.139 kNm，最大支座反力 R= 4.199 kN，最大变形 = 0.010 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.39105/8.49103 = 16.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =16.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.010200、 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.01mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001515/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.2510201、5mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)2.10+0.500.800.90=46.699kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.800.90=4.032kN/m；q=46.699+4.032=50.731kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.146.6991002+0.1174.0321002=5.14104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.446.202、6990.1+0.454.0320.1=2.049kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.146.6990.1+1.24.0320.1=5.621kN =Mmax/W=5.14104/3.00104=1.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=38.916kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =1203、00.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67746.6991004/(10060002.25105)=0.023mm；面板的最大挠度计算值: =0.023mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.4mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以204、面板计算宽度得到：q=5.621/0.8=7.026kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.17.0260.82 = 0.45 kNm；最大应力 = M / W = 0.45106/54000 = 8.3 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.3 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:205、 = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.67.0260.8 = 3.372 kN；方木受剪应力计算值 = 33.3721000/(24090) = 1.405 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.405 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6777.0268004 /(1009000243104)=0.891mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 =206、 0.891 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.049kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.621kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.400)/40.800(1.20.30024.000+1.42.000)+1.220.800(2.100-0.300)0.500=3.101kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N5=0.576 kN；N2=N4=14.463 kN；N3=2.917 207、kN；最大弯矩 Mmax=0.285 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.09 mm；最大应力 =0.285106/5130=55.5 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 55.5 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.576kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1165.5208、=0.766kN；N =0.576+0.766=1.342kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.7； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.52； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.8,1.8+20.1= 3.209、559 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3558.78 / 17 = 209；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.166；钢管立杆受压应力计算值；=1342.226/(0.166452) = 17.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 17.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力210、设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =14.465kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.116(5.5-2.1)=0.766kN；N =N1+N2 =14.465+0.474=14.939kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.7； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.52； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规211、范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.8,1.8+20.1= 3.559 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3558.78 / 17 = 209；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.166；钢管立杆受压应力计算值；=14938.518/(0.166452) = 199.1N/mm2；钢管立杆稳212、定性计算 = 199.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1631.005(1.8+0.12) = 2.338 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =2按照表2取值1.005；lo/i = 2337.63 / 17 = 138；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.357；钢管立杆的最大应力计算值；= 14938.518/(0.357452) = 92.6N/mm2；钢管立杆稳定性计213、算 = 92.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！第四节 板模板(扣件钢管架)计算书300厚地下室顶板模板(扣件钢管高架)计算书麒麟启迪低碳智能产业园A6地块工程；工程建设地点：江宁区钟学北路与东麒路交汇处；属于框架结构；地上14层；地下1层；建筑高度：62.5m；标准层层高：4.2m ；总建筑面积：95475.15平方米；总工期：730天。本工程由江苏启迪科技园发展有限公司投资建设，南京长江都市建筑设计股份有限公司设计，江苏岩土工程公司地质勘察，江苏华宁工程咨询监理有限公司监理，江苏汉宇建筑有限公司组织施工；由陈春贻担任项目经理，吴正红担任技术负214、责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6215、.00；采用的钢管(mm):482.8 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):40.216、00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :482.8；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):300.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.52/6 = 30 cm3；I = 801.53/12 = 22.5 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.30.8+0.50.8 = 6.52 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(k217、N/m)：q2 = 20.8= 1.6 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.26.52+1.41.6= 10.064kN/m最大弯矩 M=0.110.0642502= 62900 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 62900/30000 = 2.097 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.097 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=6.52kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6776.522504218、/(100950022.5104)=0.081 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.081 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=499/6 = 54 cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.3+0.50.25 = 2.038 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 20.25219、 = 0.5 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.22.038+1.40.5 = 3.145 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.13.1450.82 = 0.201 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.201106/54000 = 3.727 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.727 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6220、3.1450.8 = 1.51 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.51103/(2 4090) = 0.629 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.629 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 2.038 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6772.0388004 /(10090002430000)= 0.258 mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.258 mm 小于 方221、木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :482.8；W=4.25 cm3；I=10.19 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.516kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.677 kNm ；最大变形 Vmax = 1.382 mm ；最大支座力 Qmax = 8.928 kN ；最大应力 = 676666.406/4250 = 159.216 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计222、算值 159.216 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.382mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1256 = 0.752 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.80.8 = 0.32 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.30.80.8 = 4.896 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1223、+NG2+NG3 = 5.968 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2+0.45 ) 0.80.8 = 1.568 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.357 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.357 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.6 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 3.98 cm2224、； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.25 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.8+0.12 = 2 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 2000 / 16 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9356.56/(0.423398) = 55.577 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 5225、5.577 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.007(1.8+0.12) = 2.342 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.007 ；Lo/i = 2342.282 / 16 = 146 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.324 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9356.56/(0.324398) = 72.558 N/mm2；钢管立杆的最大应226、力计算值 = 72.558 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。350厚地下室顶板5.10米高支模板(扣件钢管高架)计算书麒麟启迪低碳智能产业园A6地块工程工程 ；工程建设地点：江宁区钟学北路与东麒路交汇处；属于框架结构；地上14层；地下1层；建筑高度：62.5m；标准层层高：4.2m ；总建筑面积：95475.15平方米；总工期：730天。本工程由江苏启迪科技园发展有限公司投资建设，南京长江都市建筑设计股份有限公司设计，227、江苏岩土工程公司地质勘察，江苏华宁工程咨询监理有限公司监理，江苏汉宇建筑有限公司组织施工；由陈春贻担任项目经理，吴正红担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m)228、:0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.10；采用的钢管(mm):482.8 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000229、；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :482.8；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):350.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.52/6 = 30 cm3；I = 801.53/12 = 22.5 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面230、板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.350.8+0.50.8 = 7.54 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 20.8= 1.6 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.27.54+1.41.6= 11.288kN/m最大弯矩 M=0.111.2882502= 70550 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 70550/30000 = 2.352 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.352 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式231、为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=7.54kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6777.542504/(100950022.5104)=0.093 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.093 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=499/6 = 54 cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25232、.50.250.35+0.50.25 = 2.356 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 20.25 = 0.5 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.22.356+1.40.5 = 3.528 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.13.5280.82 = 0.226 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.226106/54000 = 4.181 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.181 N/mm2 小于方木233、的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.63.5280.8 = 1.693 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.693103/(2 4090) = 0.706 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.706 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 2.356 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6772.3568004 /(100900234、02430000)= 0.299 mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.299 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :482.8；W=4.25 cm3；I=10.19 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.822kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.759 kNm ；最大变形 Vmax = 1.55 mm ；最大支座力 Qmax = 10.014 kN ；最大235、应力 = 758963.672/4250 = 178.58 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 178.58 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.55mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1255.1 = 0.639 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.80.8 = 0.32 kN；(3236、)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.350.80.8 = 5.712 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.671 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2+0.45 ) 0.80.8 = 1.568 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.2 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.2 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表237、得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.6 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 3.98 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.25 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.8+0.12 = 2 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 2000 / 16 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 238、；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10200.436/(0.423398) = 60.589 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 60.589 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.004(1.8+0.12) = 2.335 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.004 ；Lo/i = 2335.304 / 16 = 146 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定239、系数= 0.324 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10200.436/(0.324398) = 79.103 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 79.103 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！主体楼板130厚模板(扣件钢管高架)计算书麒麟启迪低碳智能产业园A6地块工程工程 ；工程建设地点：江宁区钟学北路与东麒路交汇处；属于框架结构；地上14层；地下1层；建筑高度：62.5m；标准层层高：4.2m ；总建筑面积：95475.15平方米；总工期：730天。本工程由江苏启迪科技园发展有限公司投资建设，南京长江都市建筑设计股份有限公司设计，江苏240、岩土工程公司地质勘察，江苏华宁工程咨询监理有限公司监理，江苏汉宇建筑有限公司组织施工；由陈春贻担任项目经理，吴正红担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1241、.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.20；采用的钢管(mm):482.8 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.4242、00；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):130.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝243、土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.131+0.51 = 3.815 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.815+1.41= 5.978kN/m最大弯矩 M=0.15.9782502= 37362.5 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 37362.5/37500 = 0.996 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.996 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公244、式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.815kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.8152504/(100950028.125104)=0.038 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.038 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=499/6 = 54 cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q245、1= 25.50.250.13+0.50.25 = 0.954 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.954+1.40.25 = 1.494 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.49412 = 0.149 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.149106/54000 = 2.768 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.768 N/mm2246、 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.4941 = 0.897 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.897103/(2 4090) = 0.374 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.374 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.954 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.95410004 /(10247、090002430000)= 0.295 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.295 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.494kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.561 kNm ；最大变形 Vmax = 1.882 mm ；最大支座力 Qmax = 6.539 kN ；最大应力 = 560527.161/4250 = 131.889248、 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 131.889 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.882mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 6.539 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载249、和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1254.2 = 0.526 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.511 = 0.5 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.1311 = 3.315 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.341 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+0.45 ) 11 = 1.45 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4250、NQ = 7.24 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.24 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.6 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 3.98 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.25 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.8+0.12 251、= 2 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 2000 / 16 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=7239.512/(0.423398) = 43.002 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 43.002 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.001(1.8+0.12) = 2.328 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.001 ；Lo/i = 2328.326 / 16 = 146 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.324 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=7239.512/(0.324398) = 56.141 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 56.141 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！