1、目 录1 工程概况31.1 工程简介31.1.1 总体概况31.1.2 箱梁结构概况31.2 工程地质条件51.2.1地形地貌51.2.2地质构造51.2.3不良地质作用51.3 施工现场平面布置61.3.1主要临时设施设置情况61.3.2布置说明61.4 施工要求和技术保证条件61.4.1施工要求71.4.2技术保证条件72 编制依据73 施工计划93.1 施工进度计划94 施工工艺技术104.1 施工技术参数104.1.1 匝道桥支架高度104.1.2 支架设计104.2 模板及满堂支架体施工工艺流程154.2.1 碗扣架施工工艺流程：154 .3 材料要求164.3.1碗扣架材料164.2、3.2钢管扣件材料164.3.3其它材料174.4 施工方法174.4.1 施工准备174.4.2 地基处理174.4.4 木方及模板铺设204.4.5支架预压214.5 支架检查、验收及管理234.5.1 构配件检查验收234.5.2 支架检查验收244.5.3 支架管理244.5.4 贝雷梁检查验收254.6 箱梁混凝土浇筑过程中的安全措施274.6.1 箱梁混凝土浇筑的方法：274.6.2 浇筑过程中的监测控制：284.7 支架拆除285 安全保证措施285.1 组织保障295.2危险源识别与监控295.2.1 脚手架工程事故的类型295.2.2 危险源的监控305.3 技术措施305.3、3.1 安全管理措施305.3.2 架子搭设安全措施315.3.3 架上作业时的安全注意事项325.3.4 架子拆除安全措施325.3.5 高空作业安全措施335.3.6 其它安全技术措施345.4 监测监控355.5 应急预案36第一救治医院的选择416 劳动力计划416.1 拟投入本工程桥梁上部结构施工人员的配置情况416.2 专职安全生产管理人员426.3 特种作业人员427 计算书及图纸431 工程概况1.1 工程简介1.1.1 总体概况回兴立交位于渝北区回兴街道，是机场路连接两路地区的重要节点，东往台商工业园，西至两路工业园，北接机场，南往渝中区，交通区位优势明显。本工程为机场路与服4、装城大道相交，及与周边道路（宝桐路，双湖路、玫瑰城道路）所形成的组合式立交。改造后立交占地约200亩，沿机场路方向约560米，沿服装城大道、宝桐路方向约800米范围。施工新建匝道、改建17条立交匝道及道路。分别为立交匝道AH、JK线、湖滨东路改造段、玫瑰城道路改造段、加油站支路、新建机场路下穿道、宝桐路、宝桐路。本工程含车行地通道2座，桥梁2座,人行天桥2座，人行地下通道1座。本工程现浇箱梁桥分别为匝道A线桥、匝道D线桥、机场下穿道，共3座。1.1.2 箱梁结构概况1) 匝道A线桥：匝道A线桥在匝道A线K0+76.000K0+176.000范围内，上跨匝道B线，为一座跨径3x30m的连续梁桥，5、桥长100m，桥宽8m，最大纵坡5%最小纵坡0.7%，横坡1.5%。 上部结构采用预应力混凝土单箱单室箱梁，梁高1.8m，顶板厚0.25m，底板厚0.25m，并在箱体角部设置腋角；箱梁腹板厚度跨中为0.5m，在梁端渐变为0.9m；箱梁悬臂板长1.9m。箱梁在支点处设置端横隔梁，宽度为1.5m；在跨中区域设置1道横隔板，宽度为0.5m。2) 匝道D线桥：匝道D线桥位于匝道D线K0+67.246 K0+250.246范围内，上跨服装城大道，共3联桥，跨径布置为（2x25m）+（26+24.25）+（3x24.25m），桥长178.1m，桥宽9m10.5m。均为曲线桥，道路中心线最小曲率半径为30m6、，最大纵坡3.8%最小纵坡2%，横坡由1.5%-4%渐变。上部结构采用单箱双室预应力混凝土连续箱梁，梁高1.5m，顶板厚0.25m，底板厚0.25m，并在箱体角部设置腋角；箱梁腹板厚度跨中为0.5m，在梁端渐变为0.9m；箱梁悬臂板长1.4m。箱梁在边支点和中处分别设置端横隔梁和中横隔梁，宽度分别为1.5m和2.5m，在每跨跨中区域设置1道横隔板，宽度为0.5m。3) 机场路下穿道：机场路下穿道起点桩号为机场路里程k7+873.127，终点桩号为机场路里程k7+907.227，下穿道全长34.1m。下穿道为双向四车道，下穿现状机场路，并与机场路垂直正交。该段半幅先行施工，上部结构采用单箱三室预7、应力混凝土连续箱梁，梁高1.8m，顶板厚0.25m，底板厚0.25m，并在箱体角部设置腋角；箱梁腹板厚度跨中为0.5m，在梁端渐变为0.9m；箱梁悬臂板长2m。箱梁在边支点设置端横隔梁，宽度分别为1.8m，最大纵坡3%，最小纵坡1%，横坡1.5%。1.2 工程地质条件1.2.1地形地貌拟建场地地貌分区上为重庆市中部构造平行岭(低山)谷(丘陵)地区，地貌类型为侵蚀剥蚀丘陵地貌。场地未平场，地势总体呈北侧略高，南略低。本次拟建建筑区域地面高程在370.45428.89m间，相对最大高差为58.44m，自然坡角一般为526，局部陡坎处达581.2.2地质构造根据重庆市构造纲要图，场地在构造单元上属于8、华蓥山褶末龙王洞背斜南东翼，岩层呈单斜产出，岩层产状：倾向 108，倾角22，层面结合程度差，属硬性结构面。经对场地内的基岩露头观测，岩体中主要发育有2组裂隙：组裂隙：产状1801868587，延伸8.0012.00m，隙宽13mm，间距0.902.80m，一般无充填，结合程度差，属硬性结构面；局部地段有岩屑夹泥质充填，裂面较平整，局部有白色钙质氧化物覆盖；组裂隙：产状2722785761，延伸6.0010.00m，隙宽24mm，间距1.702.20m，一般无充填，结合程度差，属硬性结构面；局部地段有泥质充填，裂面较平整，局部有褐色铁质氧化物。1.2.3不良地质作用通过地表地质测绘和调查及本次9、钻探揭露，表明拟建场地范围内及近邻无危岩崩塌、滑坡、泥石流和地下采空区地质现象，场地整体稳定。 1.2.4水文地质条件场区属亚热带气候，温暖湿润，雨量充沛。具春早夏长，秋雨连绵，冬暖多雾的特点。根据重庆市气象台重庆市环境质量报告书所记载的极端值引用如下：年平均气温17.2oC，极端最高气温42.2oC（1953年7月11日），极端最低气温-4.3oC（2009年11月18日），最冷月（1月）平均气温7.6oC，最冷月（1月）平均最低气温5.5oC，最大平均日温差11.9oC（1953年8月）。蒸发量、湿度：年蒸发量1071mm，最大年蒸发量1347.3mm（1959年），年平均相对湿度79%，10、年平均绝对湿度17.7hPa。风：年平均风速1.3m/s，最大风速为26.7m/s（1984年5月10日），风向NW。降水量：1日最大降水量206.11mm(1996年7 月21日)，雨季在5月9月，一次连续最大降水量190.9mm（1956年6月24日21:00时6月25日15:46时，历时18小时46分）。月平均最大降水量为167mm，多年平均年降水量1085.11141.8mm。1.25道路交通情况匝道A线桥：该桥紧邻玫瑰城道路边，为新建机场路下道匝道，施工时需对玫瑰城道路进行交通转换后围护施工。机场路下穿道：该下穿道位于机场路主线，施工过程中需待机场下穿道转换便道施工完成进行交通导改转11、换，采取分幅围护施工。匝道D线桥：匝道D线桥为跨服装城大道回头匝道桥，施工过程中需设置小型车行门洞与大型车绕道的方式进行。具体详见已批准实施的回兴立交工程施工期间交通组织方案1.3 施工现场平面布置1.3.1主要临时设施设置情况施工临时设施已编制各专项方案，另报，本专项方案中不详细叙述。1.3.2布置说明1）现场材料库房、钢筋房、配电房等需临时搭建，采用砖木结构、上盖彩钢瓦搭建，并按有关规定设置施工公告和标志牌。2）现场试验室应设置在水源和料源方便，场地开阔、交通通讯便利、材料设备进场方便，且距离项目部较近的地方，本工程中试验室统一设置在预制场内。3）所有临时房屋，均需严格控制住房的建造面积，12、精简机构，尽量避免房屋浪费。所有临建设施应按工程进度和实际需求先后建造，办公室、宿舍和库房等应优先安排，其余随工程的进展情况逐步进行。（详施工平面布置图）1.4 施工要求和技术保证条件1.4.1施工要求（1）箱梁采用满堂落地支架就地浇筑的施工方法，支架架设前应对支架基础进行处理。支架应选用刚度较大的材料，支架架设好后应对支架进行预压，预压重量不得小于施工重量的120，以消除支架的非弹性变形，支架施工前，根据桥跨结构对支架进行设计及必要的验算，以保证箱梁的浇筑质量。 （2）应严格控制箱梁的轮廓尺寸，施工误差应限制在施工规范容许范围之内。为防止箱梁混凝土开裂和棱边碰损，应待混凝土强度达到规范有关要13、求时方可拆模。 （3）箱梁施工中因施工所需开设的孔洞，均应征得设计单位的同意，所有施工预埋件，在施工完后应予割除，恢复原状，并注意防锈和美观。 （4）箱梁可分两次浇筑，先底板、腹板（2/3处）、后顶板和翼板。梁体外模须用大块定型模板，尺寸准确、表面平整、涂刷正规的脱模剂。 （5）待混凝土强度达100，且混凝土龄期不小于10天时，方可进行预应力张拉，预应力张拉完成后方可拆架，拆架应先跨中，并逐步往两侧支点拆除。 1.4.2技术保证条件箱梁施工严格执行现行的规范、标准和规程，并严格按专项施工方案进行施工，在施工前认真进行技术及安全交底。在箱梁施工过程中，项目部以项目总工领导的技术部门及相关部门对出14、现施工技术问题进行解决，并与设计、地勘保持良好联系，随时进行技术咨询或现场技术指导。2 编制依据（1）建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）（2）建筑地基处理技术规范（JGJ 79-2012）（3）建筑施工场界噪声限值（GB 12523-2011）（4）钢管脚手架扣件（GB15831-2006）（5）安全帽（GB2811-2007）（6）安全网（GB5725-2009）（7）安全带（GB6095-2009）（8）企业职工伤亡事故分类标准（GB/T6441-1986）（9）生产过程危险和有害因素分类与代码（GB/T13861-2009）（10）高处作业分级（GB/T3608-200815、）（11）起重机械安全规程（GB6067-2010）（12）起重机用钢丝绳检验和报废使用规范（GB/T5972-2006）（13）高处作业分级（GB/T3608-2008）0（14）生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则（GB/T29639-2013）（15）公路桥涵施工技术规范（JTG TF50-2011）（16）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）（17）建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）（18）施工施工模板安全技术规程（JGJ162-2008）（19）钢管满堂支架预压技术规程（JGJ/T194-2009）（20）建筑施工临时支撑结构技术16、规范（JGJ300-2013）（21）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）（22）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）（23）建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）（24）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）（25）建筑施工作业劳动防护用品配备及使用标准（JGJ 184-2009）（26）施工现场机械设备检查验收技术规程（JGJ160-2008）（27）跨越式施工支架技术规程（DBJ50-112-2010）（28）房屋建筑与市政基础设施工程施工模板支撑体系安全技术规范（DBJ50-168-2013）（29）重庆市建设工程安全生产监督管理办法（20017、8年11月）（30）建筑工程预防高处坠落事故若干规定（建质200382号）（31）危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）（32）建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号）（33）关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则的通知（渝建发201416号）（34）重庆市房屋建筑和市政基础设施工程现场文明施工标准（渝建发2008169号）（35）公路桥涵施工技术规范实施手册(田克平主编)（36）路桥施工计算手册人民交通出版社2001年10月第1版（37）321型贝雷片钢桥使用手册（38）该工程设计图纸、设计变更、地勘报告、施工组织设计及专项施工方案等18、。3 施工计划3.1 施工进度计划根据回兴立交工程施工期间交通组织方案对本工程施工工期、进度的总体安排及现场实际情况，本工程箱梁施工进度计划安排如下表。施工进度计划图附后。箱梁施工时进度计划序号桥墩名称施工时段工期(天)备注1A匝道桥箱梁2015年10月-2015年12月90详见附图2D匝道桥箱梁2015年12月-2016年09月300详见附图3机场下穿道2016年02月-2016年09月240详见附图3.2 材料、设备计划现浇箱梁主要物资、设备需求计划表类型序号物资、设备或工种名称计量单位数量备注物资1碗扣立杆m100002碗扣横杆m75003可调托座/可调底座/固定底座个12004贝雷片片19、72520a工字钢(分配梁)m160616工字钢（分配梁）m2007普通钢管m4008100*100木枋m500950*80木枋m180010模板400011扣件个150012安全网1500设备13人工打夯机台214小挖机台115碾压机20t台11625T吊车台117电焊机台218JTM-V10A型读数仪台219南方DNA03精密电子水准仪及配套设备套120拓普康GTS-332N全站仪及配套设备套121打印机台222计算机台24 施工工艺技术4.1 施工技术参数4.1.1 匝道桥支架高度A匝道及机场下穿道：因该匝道模板支架施作前需进行地基开挖处理，开挖高度均小于2m，固搭设高度H2m。D匝道：20、支架高度最高处为D2轴高度H=8.3m，最低高度2米左右。4.1.2 支架设计1 普通搭设支架设计具体做法如下： 基础设置200mm后C25混凝土基层，若支架在既有刚性地基上搭设时为保证底托受力稳定，设置调平垫块高度300mm（详见附图） 翼板下按横900mm*纵900mm其余均按横600mm*纵900mm布置碗扣支架，端横梁处加密为横600mm*横600mm，水平杆步距均为1200mm； 主梁布置：碗扣支架顶托上主梁布置采用100100木方。 小梁布置：a. 采用50x80方木或48x3钢管布设小梁时腹板底间距100mm；底板间距250mm；翼板间距300mmb. 若采用钢管布设模板拼装处采21、用方木进行布设 若采用钢管布设模板拼装处采用方木进行布设；因匝道D线桥为回头匝道桥，曲线半径较小、横坡较大固在桥梁横坡2%时采用方木布设。 底模面板采用1.2cm厚胶合板。2 匝道D线车行门洞 为保证回兴立交工程施工期间交通畅通，根据回兴立交工程施工期间交通组织方案在匝道D线桥，第一联D1-D2轴和第二联D2-D3轴分别设置，宽度为7.5m（两车道）；10.5m（三车道）车行门洞。搭设高度3m（最低点）具体做法如下： 设置防撞墩（5x1.5x0.8）并涂刷黄底黑标警示标志及夜间行车引导标识。（详见防撞墩附图、D匝道施工期间交通设施附图） 按横600mm*纵300mm布置5排碗口支架，水平杆步距22、为350mm；1200mm； 碗口支架上设置I20a型作为承重分配梁； 在I20a型上再设置通长I20a型作为承重横梁； 在承重横梁上布置321型贝雷梁，间距900mm； 贝雷梁上布置I16型分配梁，间距900mm； 按横600mm*纵900mm布置碗扣支架，水平杆步距均为1200mm； 底模面板采用1.2cm厚胶合板；3.当碗扣式支架搭设至梁底时，箱梁的每跨支架立杆顶必须在同一个平面上，同时要保证立杆顶与托梁的间距在支架顶托的可调范围内。从建筑施工碗扣式脚手架技术规范的要求以及支架安全考虑，支架顶托调节范围控制在30cm以内。对于箱底面有纵横坡度、不在一个水平面上的情况，每一跨箱梁底面最高点23、与最底有很大的高差，不在可调范围内。为了保证支架顶托的可调范围内，满支架可以每半跨为一个支架体，保证顶托调节范围控制在40cm以内，相邻支架体用钢管扣件连成一个整体（如图所示）。在每半跨箱梁中，为方便底模板拆除，箱底面最低点位置处保证顶托调节范围为5cm。（如下图所示)。横向箱梁底调节图纵向箱梁底调节图4.2 模板及满堂支架体施工工艺流程4.2.1 碗扣架施工工艺流程：施工准备地基处理支架搭设安装顶托并调平安装托梁及板底木方安装箱梁底模板支架预压调整加固阶段检查验收支架验收箱梁钢筋混凝土施工支架拆除施工工艺流程图4 .3 材料要求4.3.1碗扣架材料（1） 碗扣架用钢管规格为483mm，钢管壁24、厚不得小于3 -0.025mm。（2）立杆连接外套管壁厚不得小于3-0.025mm，内径不大于50 mm， 外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。（3）立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。（4）立杆与立杆连接的连接孔处应能插入12mm连接销。（5）在碗扣节点上同时安装14个横杆，上碗扣均应能锁紧。（6）构配件外观质量要求：1）钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；2）铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。3）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；4）各焊缝应饱满，焊药清除干净25、，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；5）构配件防锈漆涂层均匀、牢固。6）主要构、配件上的生产厂标识应清晰。（7）可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于6扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。4.3.2钢管扣件材料（1）脚手架各种杆件采用外径48mm、壁厚3mm的3号钢焊接钢管，使用生产厂家合格的产品并持有合格证，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢GBT700中Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4-6米，小横杆、拉结杆2.1-2.3米，使用的钢管不得弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。（2）扣件使用生产厂家合格的产品，26、并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合钢管脚手架扣件GB15831-2006规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60NM时扣件不得破坏。4.3.3其它材料（1）贝雷梁及型钢等质量必须满足相关规范要求。（2）作业平台上的脚手板(平台铺板)采用5cm厚落叶松，宽度为30cm（2块），凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透疥者不得使用。也可采用竹脚手板，必须符相关规范要求。（3）托27、梁及板底木方采用落叶松木，要求无腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透疥，无皮、节少 ，公差标准在正负1CM，并满足相关规范要求。（4）安全网采用密目式安全网，满足安全网GB5725-2009，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及建筑安全监督管理部门发放的准用证。4.4 施工方法4.4.1 施工准备 （1）在脚手架搭设之前，由工地施工负责人依脚手架搭拆技术交底向专业班组长逐段的进行班前交底，并履行班前讲话填写、签字手续，由安质部门做好班前交底讲话记录收集入档。（2）按JGJ130-2028、11及JGJ166-2008规范的规定和方案的要求对进行材料等进行检查验收，不合格产品不得使用。（3）经检验合格的构配件应按品种规格分类堆放整齐平稳，并挂牌标识，堆放场地不得有积水。（4）应清除搭设场地杂物平整搭设场地并使排水畅通（5）当支架基础下有设备基础管沟时在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。（6）搭拆脚手架的操作人员必须是经过相关部门培训合格发证，持证上岗。4.4.2 地基处理（1）碗扣架地基处理 地基处理标高：由于碗扣脚手架立杆的长度为3.0m、2.4m、1.8m、1.2m、0.6、0.3m六种型号，从已确定的箱底立杆顶面的标高向下推算出立杆底面的标高，根据底托可调节高29、度（按最大20cm可调计算）加上垫木的厚度（10cm）可得处理后地面的标高。 场区内未经破坏和扰动的原有地面，经压实度检测，压实度达93%的可作为持力地基。 由于施工而遭到破坏和扰动的地面，如管线拆迁和铺设回填土、承台开挖的基坑回填等，要求挖除上层虚土，深度不小于30cm，然后夯实基底，再分层回填、夯实（松铺厚度不大于25cm）；基底分层夯实，压实度达93%方可作为持力层。 承台处的回填：承台顶离地面不超过1.5m 的基坑，全部填满；承台顶离地面超过1.5m 的基坑，回填至承台顶面，回填时分层夯实。 局部软土层地段，同样按第2条要求进行处理。 沿支架外一侧50-100cm 的位置设置排水沟，具30、体位置可根据现场确定，以便将支架范围内的水汇总，然后排入场区排水系统。 地基处理时，能够采用压路机等机械施工的，尽量使用机械，机械无法施工或局部小面积处则采用人工施工。 为了保证地基的承载力，在对经过上述方法处理后，再在上面浇筑一层厚20cm的C25混凝土，每边超出架体宽度50cm, 并从中线向两侧开成流水坡，横坡调整到1内，以防积水湿陷，造成支架沉降、失稳。4.4.3 支架搭设（1）碗扣架搭设1) 搭设要求 杆件进场后，由质量员、材料员、施工员对杆件进行检查，发现有明显弯曲、压扁、开裂、脱焊或严重锈蚀的杆件，不得使用。 底座和垫板应准确地放置在定位线上；垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于531、0mm的木垫板；底座的轴心线应与地面垂直。 脚手架搭设应按立杆、横杆、斜杆顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应L/200；横杆间水平度应L/400。 立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应用长2.4m和3.0m的立杆错开布置，往上则均采用3.0m的立杆，至顶层再用1.8m、0.12m及0.6m三种长度的顶杆找平。 搭设头两层支架时，对横杆进行找平确保杆件无扭曲、倾斜现象。 立杆的垂直度应严格加以控制：30m以下架子按1/200控制，且全高的垂直偏差应不大于10cm。横杆水平度小于1/400。 脚手架拼装时，应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检32、查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。 立立杆后及时加纵、横向平面钢管固定,竖杆底部设置纵、横向扫地杆。搭设支架时要切实保证横杆的水平，如有高差用底托或方木进行调整。 支架搭设完毕后，计算每根钢管的高度（每根钢管的高度按其位置处梁底高减构造模板厚度和方木楞、木楔的厚度计算），然后用可调上托准确调节支架高度，保证整个支架的高度一致并满足设计要求。立杆上下托可调高度均不得超过30cm。2) 剪刀撑设置及抱柱碗扣式脚手架成片搭设须严格按照规范JGJ166-2008要求设置，并与墩柱四周抱为一体，抱紧可用钢管，每两步各设置一道。架体外横向、纵向每5跨支架设一组沿全高连续搭设的33、双杆剪刀撑，用扣件与立杆相连接。每道剪刀撑跨越5根立杆，斜杆与地面夹角为4560度。剪刀撑斜杆应与立杆、横杆均进行连接，确保空间网架结构的稳定性。当架体体搭设高度超过5m均应设置水平剪刀撑。 （2）车行门洞贝雷梁安装和拆除桥梁支撑桁架梁采用321型贝雷片，按每组贝雷梁要求，将每3片贝雷片拼装成整体桁架梁，用吊车起吊就位与拆除。（3）施工马道设置施工人员上下脚手架必须在专门的马道上行走，不准攀爬脚手架。马道为“之”字形，设置于箱梁脚手架的较矮处靠中位置，附着在箱梁支架上。设置在侧向，宽度1m，杆件设置与箱梁脚手的纵杆间距和水平横步距相对应，坡道水平长2.7m（3根箱梁立杆纵距）、垂直高2.4m(34、2根支架水平杆步距)，休息平台宽0.9m。马道上搭设踏板，脚手板顺铺时，接头采用搭接，下面板压住上面板。每隔30cm设一道防滑条；马道两侧搭设护身栏杆，高度为1.2m。整个马道进行密目网全封闭。防护栏杆由上、下两道横杆及立柱构成。上横杆距地1.2米 ，下横杆距地0.6米，立柱间距应大于2米。栏杆的最下部应设置18cm高的挡脚板，并用安全网封闭。马道外侧按规范要求设置一道剪刀撑。（4）作业平台每幅支架两侧各搭设宽度不小于1m的作业平台，平台上满铺设脚手板，外侧设置安全防护栏杆，高度不小于1.5m，下部应设置18cm高的挡脚板，在1.2m处搭设一道横向护栏。如下图所示： 作业平台示意图脚手板要求如35、下：（1）钢脚手板的挂钩必须完全落在廊道横杆上，并带有自锁装置，严禁浮放；（2）平放在横杆上的脚手板，必须与脚手架连接牢靠，可适当加设间横杆，脚手板探头长度应小于150mm；（3）作业层的脚手板框架外侧应设挡脚板及防护栏，护栏应采用二道横杆。4.4.4 木方及模板铺设 箱梁外模由底模和侧模组成，底模包括箱梁底板和翼缘悬臂板下的模板，侧模包括箱梁腹板外侧和翼缘悬臂板侧面模板，均采用1.2cm桥梁专用竹胶板进行拼装。模板底部小梁采用50x80方木或48x3钢管布设小梁时腹板底间距100mm；底板间距250mm；翼板间距300mm。若采用钢管布设模板拼装处采用方木进行布设；因匝道D线桥为回头匝道桥，36、曲线半径较小、桥梁横坡较大固在横坡2%时采用方木布设。底模施工前，测量组放出梁底中心线及水平标高，调节脚手架上托丝杆，使顶方木符合中心、水平要求。采用扒钉将主、次楞方木联结成一体。底模竹胶板比梁底宽度富余10cm 以上，然后用铁钉将竹胶合板联结在底方木上。以梁底中心线精确量出左、右宽度并弹墨线之后用锯裁边。模板间贴双面胶带，以防止混凝土漏浆。在支座位置处，模板与支座垫板拼缝严密，防止漏浆。底模施工后，经检查底模中线、标高、接缝错台各项目合格后进入下一道工序，并在底模相应位置定出泄水孔位置。注意留设横隔梁头预应力张拉槽口。外模完成后，即可进行支架预压，预压完成后对模板标高进行调整。 4.4.5支37、架预压（1）预压目的支架要求牢固、安全、有足够的承载力，考虑梁体自重、地面下沉及支架的弹性和非弹性变形等因素影响，浇筑混凝土前预压，消除支架非弹性变形及部分地基沉降。支座位置处的地基应避免被水浸湿。箱梁不设预拱度，但立模时要预留支架变形量。（2）执行标准压严格按照JGJ/T194-2009 的要求，对支架基础和支架进行预压，支架在预压的过程中，采取防止污染、保护环境的措施。（3） 预压材料及重量布置支架基础砼养护完成后，用回弹仪测定基础砼强度是否满足要求，基础砼达到计算强度后，搭设碗扣支架。根据本工程实际情况及JGJ/T194-2009 的要求，支架基础预压和支架预压同时进行，预压荷载为钢筋混38、凝土箱梁恒载、模板重量之和的1.2倍。本次预压分为翼缘板预压单元、腹板预压单元、底板预压单元，每个预压单元内实际预压荷载强度的最大值不应超过该预压单元内预压荷载强度平均值的120%。预压荷载采用均布形式。用编织袋装碎石对支架进行预压，考虑施工荷载等,预压荷载为梁体自重的120%。如采用钢筋预压时采用同样的方法换算堆高。梁体横断面碎石堆放高分布参照下进行图如下： 箱梁砂袋预压布置示意图（堆高按荷载计算）（4）加载与卸载方法加载：支架搭设完毕、底板模板铺设完毕之后进行加载预压，拟采用砂袋预压。支架预压结合支架监控量测进行，预压观测点布置、加载方法、数据处理等内容详支架监控量测章节内容。用25t汽车39、吊吊装，按要求的位置和高度人工配合堆码，堆码混凝土预制块或砂袋的加载方法对现浇箱梁支架进行预压。预压为分级加载，分为3级加载，分别为60%、80%、100%。纵向加载：从箱梁结构跨中开始向墩柱处进行对称布载；横向加载：从箱梁结构中心线向两侧进行对称布载。每级加载完成后，停止下一级加载，间隔12h对支架和钢筒立柱沉降量、贝雷梁应力进行一次监测。当监测点12h的沉降量平均值小于2mm，贝雷梁目前的应力小于该荷载状况下的计算应力时，可进行下一级加载。根据钢管满堂支架预压技术规程JGJ/T194-2009的要求，在全部加载完成后的支架预压监测过程中，当满足下列条件之一时，应判定支架预压合格：各个监测点40、最初24 小时的沉降量平均值小于1mm；各个监测点最初72小时的沉降量平均值小于5mm；卸载：支架预压可以一次性进行卸载，预压荷载应对称、均匀、同步进行卸载。（5）测点布设及观测1）测点布设在箱梁跨度的1/4 L、1/2 L、3/4 L处3排设置多个观测点。采用精密水准仪测量各测量点标高，作为原始标高。 测点横向布置如下图；纵向测点布置详见附图。箱梁测点布置示意图2）观测观测天数不于7天，观测时间为每天16: 00, 观测以下数据: 预压前各测点处的底板实测高程h0，预压期间天各相应测点处的实测底板高程h1、h2、h3、h4、h5、h6、h7。当h7- h51mm 及h7- h61mm, 即认41、为沉降已达稳定状态, 若以上条件不满足需继续预压, 直至最后两天的沉降量1mm, 视为稳定，方可卸载。卸载时, 测量卸载前各测点处的底板高程h及各相应测点卸载后的底板高（4）模板调整及处理根据以上测量数据得出弹性变形V弹=h后- h前,非弹性变形V非=h0- h后, 总沉降变形为V=V弹+V非, 根据各测点的弹性变形值得出预压段内的平均弹性变形值。计算出卸载后底模标高调整值：H=底板理论高程+预拱度值+预压段内的平均弹性变形值。最后按底模标高调整值H 对预压后的底模进行高程调整, 对模板缝隙重新进行密封打胶处理, 确保底模板高程正确、表面平整、缝隙密实不漏浆支架堆载预压后通过监测发现沉降量较大42、，应及时停止预压，检查分析原因主要有以下三个方面：如果支架变形量大，地基下沉量小说明支架必须进行加固，并严格计算承载能力是否满足设计要求，并加强检查力度，以确保箱梁施工质量及安全，从新布置支架的纵横向间距和布距，以保证满足承载力的要求。如果支架变形小，地基沉降大说明地基承载力不满足施工要求，必须对地基进行重新处理，地基可以采用混凝土重新换填，或者在地基上铺放整体式钢板。4.5 支架检查、验收及管理4.5.1 构配件检查验收（1）新钢管的检查应符合下列规定1）有产品质量合格证；2）有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T 228）的有关规定，质量应符合规范JG43、J130-2011的相关规定；3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4）检查钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范JGJ130-2011的相关规定；5）钢管必须涂有防锈漆。（2）旧钢管的检查应符合下列规定1）表面锈蚀深度应符合规范JGJ130-2011的相关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2）钢管弯曲变形应符合规范JGJ130-2011的相关规定。（3）零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。44、（4）扣件的验收应符合下列规定1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定抽样检测；2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；3）新、旧扣件均应进行防锈处理。（5）脚手板的检查应符合下列规定1）木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm；其质量应符合规范JGJ130-2011的相关规定；腐朽的脚手板不得使用；2）竹笆脚手板、竹串片脚手板的材料应符合规范JGJ130-2011的相关规定。4.5.2 支架检查验收（1）支架搭设质量应按阶段进行检验：145、）首段以高度为6m进行第一阶段（撂底阶段）的检查与验收；2） 架体应随施工进度定期进行检查；达到设计高度后进行全面的检查与验收；3） 遇6级以上大风、大雨、大雪后特殊情况的检查；4） 停工超过一个月恢复使用前。（2）对整体脚手架应重点检查以下内容：1）证架体几何不变性的斜杆、连墙件、十字撑等设置是否完善；2） 基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；3）立杆上碗扣是否可靠锁紧；4）立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度；6）立杆底部垫木是否满足设计要求，底座位置是否正确；立7）立杆的规格尺寸和垂直度是否符合要求， 不得出现偏心荷载；8）扫地杆、水平拉杆46、剪刀撑等设置是否符合规定，固定可靠；9）安全网和各种安全防护设施是否符合要求。（3）搭设高度在20m以下（含20m）的脚手架，应由项目经理、项目负责人组织技术、安全及监理人员进行验收； （4）架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经技术负责人同意，由架子工操作。（5）基础、卸荷措施和架子分段完成后，应分层由制定架子方案及安全、技术、施工、使用等有关人员，按项目进行验收，并填写验收单，合格后方可继续搭设使用。4.5.3 支架管理（1）架子搭好后要派专人管理，未经技术负责人同意，不得改动。（2）架子上不准有任何活动材料，如扣件、活动钢47、管、钢筋，一旦发现应及时清除。（3）雨后要检查架子的下沉情况，发现地基沉降或立杆悬空要马上用木板将立杆楔紧。（4）在六级以上大风、大雾和大雨天气下不得进行脚手架作业，雨后上架前要防滑措施。（5）脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请技术主管同意，确定补救措施后放可实施。（6）严禁在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。（7） 脚手架应与架空输电线路保持安全距离，工地临时用电线路架设及脚手架接地防雷措施等应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行。（8）使用后的脚手架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形，表面作防锈处理后待用。（9）严禁将48、模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。4.5.4 贝雷梁检查验收贝雷片进场时，应逐片、逐个杆件组织验收，对于扭曲变形的不予使用,插销连接不牢靠的予以调整加固或更换,贝雷片锈蚀应去除,严重锈蚀的不予使用,对于个别节点存有开裂、脱落的进行焊接加强。支撑连接结构有斜撑、支撑架、抗风拉杆、横梁夹具、桁架螺栓、弦杆螺栓、斜撑螺栓、撑架螺栓等多种构件。各种杆件应严格按照说明书安装，并组织专人进行验收，并记录。 贝雷片 进场材料检查记录表进场时间：验收时间：序号检查项目允许值（设计值）实测数据（结果）备注检查序号1234561贝雷片尺寸长3m，高1.5m2桁架49、连接处是否脱焊3销子是否合格4是否配有销钉5桁架连接螺栓是否合格6表面有无锈蚀麻点、划痕深度27整体是否发生扭曲、变形8杵架连接销孔是否合格验收结论：验收人：备注：1、验收人由物资部、工程部、安质部共同检验组成。2、验收完毕后应将相应检查编号标注到材料上方，便于复检或使用。3、凡验收不合格产品做好标记，做退场处理。 贝雷梁 拼装检查记录表验收部位：验收时间：序号检查项目允许值（设计值）实测数据（结果）备注检查序号1234561贝雷梁长度2侧面弯曲矢高L/1000且10.0mm3销子连接包含有无销帽、销钉孔、是否到位4销钉5贝雷梁跨中高度10mm-5mm6桁架连接螺栓扭矩是否合格300N.M7表50、面有无锈蚀、麻点、划痕深度2验收结论：验收人：备注：1、验收人由物资部、工程部、安质部共同检验组成。2、验收完毕后应将相应检查编号标注到材料上方，便于复检或使用。3、凡验收不合格产品做好标记，要求施工队重新加固。4、连接销、销钉、连接片螺栓要求逐个检查。4.6 箱梁混凝土浇筑过程中的安全措施4.6.1 箱梁混凝土浇筑的方法：a. 根据本工程的特点和施工要求，箱梁拟分两次性浇筑完成，第一次浇筑箱梁的底板和腹板，第二次浇筑顶板。b. 箱梁采用的商品混凝土浇筑，坍落度应控制在1618cm，外加剂选用高效泵送剂。混凝土运输采用混凝土搅拌运输车，从商品混凝土搅拌站将混凝土运至施工现场泵送入模。每跨浇筑顺51、序为先底板、后腹板、再顶板，由中间向两端均匀对称浇筑，浇筑翼板时应遵循由外侧向内侧浇筑的顺序防止断板，在测量控制桩控制顶板高程。c. 浇筑腹板及横梁混凝土时，箱梁下承托位置要特别注意振捣。腹板的混凝土浇筑要等底板（开始浇筑的混凝土）混凝土将近初凝时方可进行，时间间隔根据实际情况（砼实际坍落度、入模温度等）而定，浇筑混凝土顺序明确，分层清楚（每层厚度30cm）。混凝土浇筑过程中和结束后，派专人对管道中每根钢束进行抽拔或冲水，以免管道漏浆而堵塞管道。振捣棒不能碰预应力管道。箱梁顶板用木抹子抹平，至少三遍，以避免混凝土龟裂。混凝土收浆后及时洒水养生，保持混凝土处于湿润状态。d. 混凝土强度达到设计或52、规范要求时拆除箱内侧模，混凝土强度达到设计强度的75%时，拆除内顶模。e. 混凝土浇筑按规范要求现场做试件，数量按规范要求取，做同条件养护试件。f. 混凝土浇筑完后先覆盖薄膜，再洒水养生，保证混凝土处于足够的湿润状态且应保证混凝土足够的养生时间。g. 混凝土强度达到设计张拉强度时，张拉箱梁预应力、压浆、封锚。然后安装入孔模板，焊接绑扎顶板筋，人孔侧壁凿毛后，采用微膨混凝土浇筑入孔混凝土（与箱梁同强度），振捣要密实，收浆后及时养生。h. 支模架因应在预应力施工灌浆完成24小时方可拆除，拆除时严格按照拆除顺序进行。4.6.2 浇筑过程中的监测控制： 为保证混凝土浇筑过程中的架体安全，在浇筑过程中应53、对架体进行严格监测预警当达到以下预警值时须立即停止浇筑。a. 架体垂直度超过h/300b. 沉降超过3mm时4.7 支架拆除（1）拆架时间现浇筑箱梁支架何时可拆除，应按施工设计图的要求：结构物现浇砼强度达设计要求95%，且结构物有关的预应力工程施工完成（封锚完成）；经过单位工程负责人、质量自检人员和监理工程师的检查验证，确认不再需要支架时，并由监理工程师批准确认，方可拆除施工支架。（2） 拆除顺序拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先松顶托，使底梁板、翼缘板底模与梁体分离。拆架时一定要先拆箱梁翼板后底板或先外伸梁后主梁，并必须从跨中对称往两边拆。支架拆除宜分两阶段进行，先从跨中对称往两端54、松一次支架，再对称从跨中往两端拆，而且在整个拆架过程中必须有技术人员跟班指挥与检查，以防拆架产生过大的的瞬时荷载引起不应有的施工裂缝，多跨连续梁应同时从跨中对称拆架。（3）其它要求1）脚手架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。2）脚手架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。3）拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物；4）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；5） 各构配件严禁抛掷至地面；6）拆除到地面的构配件应及时清理、维护并分类堆放于干燥通风处，防止锈蚀且便于运输和保管。5 安全保证措施5.1 组织保障项目部成立项目经理徐升荣为组长的安55、全生产管理领导小组，项目经理为组长，安全总监、项目副经理和总工程师为副组长，各部门和施工队负责人及安全员为组员。项目经理负责主持安全管理领导小组工作。工区成立相应组织，设专职安全员，工班设兼职安全员，负责各项安全工作的落实，做到有组织、有计划地进行预测，预防事故的发生。建立项目部、施工队和班组三级组织体系，严格运行各项制度，系统管理，做到令行禁止。安全组织机构见下图。项目经理项目副经理安全总监项目总工程师工程管理部综合办公室质量技术部安全环保部机械物资部商务部安全检查工程师各施工队队长、专职安全员各工班（组）长、兼职安全员操作人员自检、互检、交接检试验室领导小组组长：项目经理:徐升荣领导小组副56、组长：项目总工程师 :翁世文: 安全总监:邓东阳 项目副经理:樊从瑞、景智勇领导小组成员：张久麟、杜勇、锻炼、林川安全保障组织机机构框图5.2危险源识别与监控5.2.1 脚手架工程事故的类型 坍塌、高处坠落、物体打击、机械伤害、起重伤害、车辆伤害、灼烫伤害、触电及火灾等。5.2.2 危险源的监控（1）脚手架的构配件材料的材质，需具有厂家相关资质文件及经国家检测中心检测合格证等文件，方可进行使用。因此需对脚手架材质进行监控。（2）对脚手架的构架和防护设施承载可靠和使用安全进行监控。（3）对脚手架的搭设、使用和拆除过程进行监控，坚决制止乱搭、乱改和乱用情况发生。（4）加强安全管理，对施工环境和施工57、条件进行监控。5.3 技术措施5.3.1 安全管理措施（1）成立安全领导小组项目部成立挖孔桩施工安全领导小组，落实责任，确保责任到人，并制定专门的考核办法，定期进行考核。项目部由项目经理任组长，生产经理、任副组长，工区负责人、工区施工员、施工队工长、安全员任组员。 组 长：项目经理副组长：生产经理、安全总监 组 员：工区负责人：邓昌权， 工区施工员：张久麟， 施工队工长：余道国 ，安全员：刘永升。（2）组织安全教育培训及风险告知加强施工人员基本素质控制。要求参与作业人员身体健康、年龄不超过45岁。在施工前，安全主管部门结合本方案编制教育培训资料及安全风险告知书，对作业人员进行教育培训，并签字确58、认。（3）保证资金投入建立完善的专项安全生产费用计划、使用制度，保证必要的资金投入，为从业人员办理人身意外伤害保险，采购必要的合格安全防护设施及劳动保护用品。（4）加强安全监督检查加强安全监督检查，作业过程中，分部专（兼）职安全员现场全过程跟踪，监督安全措施的落实。（5）充分做好应急准备安全主管部门应组织现场人员对应急预案进行演练并充分准备有关应急物资。预案包括高处坠落、塌方、物体打击、中毒窒息等，应急物资：救生软梯、呼吸器、常用创伤、中暑药品等。5.3.2 架子搭设安全措施（1）支架搭设或拆除人员必须由符合相关部颁发的特种作业人员安全技术培训考核管理规定经考核合格，领取特种作业员操作证的专业59、架子工进行。（2）凡是高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不适合做高处作业的人员，均不得从事架子作业。配备架子工的徒工，在培训以前必须经过医务部门体检合格，操作时必须有技工带领、指导，由低到高，逐步增加，不得任意单独上架子操作。要经常进行安全技术教育。凡从事架子工种的人员，必须定期(每年)进行体检。（3）支架支搭以前，必须制定施工方案和进行安全技术交底。对于高大异形的架子并应报请上级部门批准，向所有参加作业人员进行书面交底。（4）操作小组接受任务后，必须根据任务特点和交底要求进行认真讨论，确定支搭方法，明确分工。在开始操作前，组长和安全员应对施工环境及所需防护用具做一次检查，消除隐患后方可60、开始操作。（5）架子工在高处(距地高度2m以上)作业时，必须佩带安全带。所用的杆子应栓2m长的杆子绳。安全带必须与已绑好的立、横杆挂牢，不得挂在铅丝扣或其他不牢固的地方，不得“走过档”(即在一根顺水杆上不扶任何支点行走)，也不得跳跃架子。在架子上操作应精力集中，禁止打闹和玩笑，休息时应下架子。严禁酒后作业。（6）遇有恶劣气候(如风力五级以上，高温、雨天气等)影响安全施工时应停止高处作业。（7）递杆、拉杆时，上下左右操作人员应密切配合，协调一致。拉杆人员应注意不碰撞上方人员和已绑好的杆子，下方递杆人员应在上方人员接住杆子后方可松手，并躲离其垂直操作距离3m以外。使用人力吊料，大绳必须坚固，严禁在61、垂直下方3m以内拉大绳吊料。使用机械吊运，应设天地轮，天地轮必须加固，应遵守机械吊装安全操作规程，吊运杉板、钢管等物应绑扎牢固，接料平台外侧不准站人，接料人员应等起重机械停车后再接料、解绑绳。（8）未搭完的一切脚手架，非架子工一律不准上架。架子搭完后由施工人会同架子组长以及使用工种、技术、安全等有关人员共同进行验收，认为合格，办理交接验收手续后方可使用。使用中的架子必须保持完整，禁止随意拆、改脚手架或挪用脚手板；必须拆改时，应经施工负责人批准，由架子工负责操作。（9）所有的架子，经过大风、大雨后，要进行检查，如发现倾斜下沉及松扣、崩扣要及时修理。（10）钢管架应设置避雷针，分置于外架四角立杆之62、上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。5.3.3 架上作业时的安全注意事项（1）作业前应注意检查作业环境是否可靠，安全防护措施是否齐全有效，确认无误后方可作业。（2）作业时应注意随时清理落在架面上的材料，保持架面上规整架面上清洁，不要乱放材料、工具，以影响作业的安全和发生掉物伤人。（3）在进行撬、拉、推等操作时，要注意采取正确的姿势，站脚根，或一手把持在稳固的结构或支持物上，以免用力过猛身体失去平稳可把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以防拆下的模板材料掉落架外。（4）当架面高度不够、需要高时，一定要采用稳定可靠的垫高办法，且垫高不要超过50厘米；超过563、0厘米时，应按搭设规定升高铺板层。在升高作业面时，应相应加高防护设施。（5）在架面上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”、“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。（6）严禁在架面上打闹戏耍退着行走和跨坐在外防护横杆上休息。不要在架面上抢行、跑跳，相互避让时应注身体不失衡。（7）架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。（8）每次收工以前，所有上架材料应全部搭设上，不要存留在架上，而且一定在形成稳定的构架，不能形成稳定构架的部分应采取临时撑拉措施以加固。5.3.4 架子拆除安全措施（1）拆除前，工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作。交底有接受人64、签字。（2）拆除前，班组要学习安全技术操作规程，班组必须对拆架人员进行安全交底，交底要有记录，交底内容要有针对性，拆架子的注意事项必须讲清楚。（3）拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋等安全防护用品。（4）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。（5）架子拆除程序应由上而下，按层按步拆除。先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、砂浆块、U型卡、活动杆子及材料。按拆架原则先拆后搭的杆子。剪刀撑不准一次性全部拆除，要求杆拆到哪一层，剪刀撑拆到哪一层。（6）拆杆和放杆时必须由2-3人协同操作，拆较长杆件时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员65、接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。（7）拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强、技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业。（8）拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作。（9）拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上。（10）拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿板手，工具用后必须放在工具套内。（11）拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嘻戏打闹。（12）拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。（13）拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安66、全技术交底。（14）拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。（15）严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。未尽事宜工长在安全技术交底中做详细的交底，施工中存在问题的地方应及时与技术部门联系，以便及时纠正。（16） 如遇强风、大雨、雪、雾等特殊天气，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。5.3.5 高空作业安全措施（1）作业人员必须定期进行身体检查，对不适宜高处作业的人员，如患有精神病、高血压、严重贫血、颠痫、眩晕、心脏病等人员，不得从事此项工作。（2）作业人员上下脚架要安设爬梯，不得攀登脚手架上下，更不允许乘座非乘人的升降设备上67、下。（3）脚手架临空处应设置栏杆或挂安全网等防护设施。（4）安全网在使用前，应按规定进行试验，合格后方准使用。（5）高处作业区的风力为六级（包括六级）以上时，在攀登和高处等作业中，必须佩戴安全带并有牢靠的挂钩设施，严禁在腰间佩戴安全带，而不在固定的设施拴挂钩环。（6）高处作业所用材料要堆放平稳，工具应随手放入工具袋（套）内。上下传递物件禁止抛掷。（7）没有安全防护设施，禁止在屋架的上弦、支撑、桁条、挑架的挑梁和未固定的构件上行走或作业。高处作业与地面联系，应设通讯装置。并专人负责。其它高空安全措施具体详见高空作业安全专项方案5.3.6 其它安全技术措施（1）支撑架在搭设过程中，严格把好基础、材68、质、间距、支撑、连接、防护、承重、铺板、上下通道、验收等十道关；（2）支撑架立杆的构造应符合以下规定：1）每根立杆底部应设置底座或垫板；2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm；3）脚手架底层步距严格按方案步距搭设；4）立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接；5）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为169、5mm；6）设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。（3）剪刀撑的构造必须符合：1）每道剪刀撑跨越立杆的根数、倾角符合规范要求，竖向、水平剪刀撑的搭设应符合高支摸体系的相关要求；2）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接时必须采用对接扣件连接；3）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。（4）用起吊设备安装型钢分配梁和其它构件时应注意吊机位置和起吊高度，防止出现吊机倾覆事故；同时应加强现场指挥，作业人员必须佩戴安全帽和安全带；（5）支架上的操作平台边缘应按JGJ80-91规范的规定设置防护70、栏杆；用于作业的工作篮应坚固并挂好安全网；支架的梁端、栏杆断开处及上下人行梯处挂好安全网；（6）浇筑混凝土施工过程中，应安排专人经常检查支撑架及外模架关键受力杆件的状态。每浇完一跨箱梁，应对主梁支点处和跨中段的连接螺栓进行检查，发现异常应及时补强或更换；（7）施工现场使用的各类建筑机械必须严格执行建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）的各项规定，并坚持做好“十字”作业；起重开关必须灵活、准确，严禁使用扳把开关，宜使用控制开关；有传动的机械，传动部分必须配齐安全防护罩；起重吊钩必须有弹簧式防脱钩装置；施工现场机械设备的检查必须严格执行施工现场机械设备检查技术规程（JGJ160-200871、）的规定；应加强起重用千斤顶、链条滑车、钢丝绳等机具设备的维修养护，发现问题，及时处理；（8）施工用电严格遵守施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的各项规定；（9）在施工过程中不准任意拆除大钢管立柱型钢分配梁承重支架和装配式碗扣支架部件；（10）夜间大风、大雨等恶劣天气禁止模板支架施工作业。（11）施工中严格遵守建筑施工场界噪声限值（GB12523-2011）的规定，采取有效措施，杜绝施工噪声扰民；（12）施工现场应制定严格的消防制度，动火应办审批手续和制定监控措施，焊接时应备有焊花接渣斗，防止焊花飞溅引发火灾；现场应备有足够的灭火器材；（13）在施工中，严禁对管道造成破坏。必72、须按相关要求对管网进行保护。（14）预应力施工按危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质2009 87号）文的规定单独编制安全专项施工方案。5.4 监测监控为了保证支架的搭设及使用过程中的安全，必须对支架架进行监测。(1) 监测项目包括：基础沉降、支撑架变形监测。(2)监测的方法及测点布置1）基础沉降监测：在每跨箱梁荷载最大部位（横隔梁及腹板下）及基础台阶边缘每隔5m布置1个监测点。利用本工程的高程坐标系统采用经纬仪对监测点进行持续的沉降观测。2）支撑架变形监测：当支撑架搭设完成后，在每跨箱梁荷载最大部位（横隔梁及腹板下）支架的顶层立杆上每5m设置1个变形监测点，利用本工程的坐标系统采用全站73、仪对监测点进行持续的沉降观测。 (3) 监测频率:在支架搭设期间，一般监测频率不超过3天/次5天/次，在脚手架使用期，一般监测频率不超过10天/次15天/次。注意对处于边坡边缘的监测点进行重点监测。（4）监测报警限值当支架基础累积沉降量大于40 mm、最大沉降速率大于2.5mm/d、并在使用过程中持续持续较大的变化时，进行报警；当支架监测点累积沉降量大于35mm、最大沉降速率大于2mm/d、并在使用过程中持续持续较大的变化时，进行报警。（5）如出现监测报警，应停止搭设或使用支架，对支架进行检查，查明原因，并对其进行处理完成并经检查验收合格后，方可继续搭设或使用支架。5.5 应急预案5.5.1应74、急救援程序应急救援组接到事故通知后，立即赶赴事故现场，并迅速采取以下行动：1）撤离、疏散事故可能波及区域内的其他人员；将事故区域内的危险品、易燃物品及设备等转移至安全区域。2）清理路障，并保持场内外的道路畅通，并在路口为救护车或消防车指示最近的路线；若在夜间应在现场设置足够的临时照明。3）协助、配合医护人员抢救伤员，将伤员送上救护车；为消防队员指出最近的消防水源。4）协助消防队员灭火，阻止事故蔓延扩大。 5）加固有倒塌危险的设施及建筑物，用警戒旗、绳封闭事故可能波及区域，并竖起“此处危险、禁止入内”的警告标志，夜间应使用声光报警设备发出信号；避免无关人员进入此区域。6）根据需要，为在此进行救治75、处理事故等人员提供安全防护设备或工具。7）事故处理结束后，应急救援组对事故区域进行必要的整理，消除事故遗留的材料对人员或环境造成的伤害可能性。（2）确定程序和报警系统1）建立24小时值班制度，一旦发生生产安全事故，施工现场值班人员及在场人员立即报告工区主要负责人。2）为便于应急指挥和疏散居民，与当地政府、警务等部门建立通讯联络方式。3）紧急情况下直接拨打当地报警电话：110、119、120。5.5.2 事故的救缓及现场处置措施（1）支架倒塌或坍塌事故倒塌或坍塌事故的处理：挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。进行简易包扎、止血或简易骨折固定。对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。事故发生后应立即报告应76、急抢险指挥部。消除伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症发生。并将其转移至安全地方。尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。现场安全员应对脚手架、汽车吊等施工设备倒塌事故进行原因分析，制订相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报集团应急抢险领导小组。若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。特别注意事项：事故发生后应立即停止施工，关闭机械，以免77、二次伤害。人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。注意观察支架周边建筑物或设备，及时组织人员撤离危险区。预防措施：、认真学习标准、规范，按标准、规范编制施工方案，制定专项安全技术措施，认真进行安全技术交底，并组织实施；、加大安全防护设施经费投入，认真加强安全防护；、认真贯彻执行建筑工程预防坍塌事故若干规定的各项规定；、加强职工安全培训教育，提高安全意识和自我保护能力，自觉地遵章守纪，克服习惯性违章。（2）高处坠落事故人从高处跌下后，由于跌下的高度、身体落地的部位及姿态的不同，症状表现各异。高处跌下的急救要点如下：1、先要仔细观察伤员的神志是否清醒，有否昏迷、休克等现象，并尽快了解78、伤员落地时身体的着地部位。2、如果伤员是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如果在途中发现伤员的耳朵、鼻子有血液流出，千万不可用手帕、棉花或纱布进行堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。3、如果伤员是腰肾背部先着地，可能造成脊柱骨析、下肢瘫痪，这时不能随意翻动。搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板床上，不能扭转脊柱。运送时要平稳，否则会加重伤情。（3）物体打击1、物体打击事故的处理施工区发生物体打击事故，最早发现事故的人迅速向应急领导小组报告，通讯组立即召集所有成员赶赴出事现场，了解事故伤害程度，决定是否拨打120医79、疗急救电话，并说明伤员情况和行车路线；根据现场实际施行必要的医疗处理，尽可能不要移动患者，尽量当场施救。如果处在不宜施工的场所时必须将患者搬运到能够安全施救的地方，搬运时应尽量多找一些人来搬运，观察患者呼吸和脸色的变化，如果是脊柱骨折，不要弯曲、扭动患者的颈部和身体，不要接触患者的伤口，要使患者身体放松，尽量将患者放到担架或平板上进行搬运。安排人员到入场岔口指挥救护车的行车路线。警戒组应迅速对周围环境进行确认，仍存在危险因素下，立即组织人员防护，并禁止人员进出。2、物体打击事故预防强化安全教育，提高安全防护意识，提高工人安全操作技能。正确使用“三宝”。合理组织交叉作业，采取防护措施。拆除作业有80、监护措施，有施工方案，有交底。起重吊装作业制定专项安全技术措施。对起重吊装工进行安全交底，落实“十不吊”措施。安全通道口、安全防护棚搭设双层防护，符合安全规范要求。加强安全检查，严禁向下抛掷。材料堆放控制高度，特别是临边作业。高处作业应进行交底，工具入袋，严禁抛物。模板作业有专项安全技术措施，有交底，有检查，严禁大面积撬落。（4）机械伤害、起重伤害事故当机械性伤害发生时,应尽快将伤员搬到安全检查地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1、止血（1）出血的种类：A、动脉出血：血色先鲜红，出血对象小喷泉一样喷出，时间稍久，就有生命危险。B、静脉出血：血色暗红，出血时慢慢流出，时间久了81、也有危险。C、毛细管出血：血色鲜红，出血时血液从整个伤面渗出，常可自动凝固。（2）止血方法一般有加压包扎止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等四种方法：A、加压包扎止血法：用止血纱布或干净毛巾、布料折成比伤口稍大的垫子盖住伤口，然后用三角巾或绷带加压包扎，就可达到止血的目的。B、指压止血法：用手指或掌、拳把出血的血管上部（近心脏的一头）用力压向其下面的骨头，阻断血液来源，达到临时止血的目的。C、堵塞止血法：把消过毒的棉花或纱布堵塞在伤口内，在用加压法包扎。在此适用于腋窝、肩部、大腿部伤口的止血。D、止血带止血法：止血带止血适用于大血管出血，尤其是动脉出血，当采用加压包扎止血法不可以有效82、地止住出血时加用此法。常用橡皮管作止血带，也可用绷带、三角巾，布带等代替。使用止血带时要记住“快、准、垫、上、适、放”六个字；其中“快”是动作快，抢时间；“准”是看准出血点，准确包扎止血带；“垫”是垫上垫子，不要直接扎在皮肤止；“上”是扎在伤口上方，接近伤口处，但禁扎于上臂中段；“适”是松紧适宜，以出血停止，摸不到远端脉搏为合适；“放”是每隔半小时放松二至三分钟。松止血带时，应同时用指法压迫止血，缓缓放松。2包扎（1）包扎的目的：保护伤口，减少感染；压迫止血，固定骨折；扶伤伤肢，减轻疼痛。（2）包扎时注意事项：A、动作要轻而熟练，不可碰撞伤口。B、包扎的部位要准确。C、接触、覆盖伤口的敷料要干83、净，最好经过消毒。D、包扎要牢固，松紧合适，打结应避开伤口。（3）包扎用器材：有条件时可用三角巾、四头带和专用绷带等包扎救护材料。当无专用材料时，可机动灵活的采用身边干净的衣服、毛巾等到进行包扎。（4）触电事故1、使触电者脱离电源首先查明触电者是否脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电，脱离电源方法：A、断开电源开关（要断开相线以及零线）；B、使用绝缘物（如干噪的竹枝、木杆）隔离或挑开电源或带电体；C、用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。2、对触电者进行急救触电者停止呼吸、心脏不跳动，如果没有其他致命的外伤，应视触电为假死，必须立即在现场进行人工呼吸抢救，84、即使请医生和送医院途中也不能停止抢救。抢救可用口对口、口对鼻的人工呼吸法和胸外心脏挤压方法。3、抢救方法人工呼吸法（停止呼吸者）：A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天，解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干噪的泥地等）的地方。B、用一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人骑跪在其腰部两侧，两手相迭，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至二分之一处。85、C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4厘米，以每分钟挤压60次为宜。D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生鉴定作出无法救治的诊断后方可停止抢救。（5）火灾事故发现火情要立即查清火源点及起火原因，扼制火势发展和蔓延。及时拨打119 报警，同时将事故情况上报，预案指挥部以便及时处理。现场应急预案小组所有能参战员工利用已备灭火器、消防器材、器具实施救助。切86、断火源及火路，对现场的物资库、易燃易爆物品及时隔离和转移，避免事态扩大和蔓延。对现场人员进行清点，如有火场火势围困人员要首先施有计划的救助。在消防人员到来后，服从并协助消防指挥人员采取救助。对烧伤及因缺氧造成气窒人员及时采取救护措施，并据情及时送往医院或拨打120 求救。对火灾现场可能做证据的物品要注意留存，以便为查处提供有利依据。配合上级主管部门和指挥部开展，调查处理，并做好为稳定社会和伤亡人员的善后处理工作。第一救治医院的选择 为保障伤员在第一时间得到有效的救治，事故发生后首先选择“重庆市渝北人民医院”进行救治。若伤情严重也可以利用该院的医疗设备就行安全转院救治。（后附应急救援路线图）6 87、劳动力计划6.1 拟投入本工程桥梁上部结构施工人员的配置情况序号工种人数备注1指挥人员1根据进度调整2技术总工1根据进度调整3技术人员8根据进度调整4工长5根据进度调整5电工5根据进度调整6起重工10根据进度调整7测量人员5根据进度调整8架子工20根据进度调整9钢筋工25根据进度调整10模板工20根据进度调整11砼工20根据进度调整12焊工15根据进度调整13设备操作人员10根据进度调整14后勤保障10根据进度调整合计155人6.2 专职安全生产管理人员姓 名安全员证件号有效期至安全员C证证件号有效期至邓东阳渝2018.07渝建安C（2014）00479462017.11杜 勇渝2015.0788、渝建安C（2010）00239282016.09王 幹渝2016.01渝建安C（2011）00023682017.116.3 特种作业人员本项工程涉及的特种作业人员有：电工作业人员、起重机械作业人员、机动车辆驾驶人员、预应力张拉工等，均要求持证上岗。特种作业人员登记表序号姓名工种证书编号复审时间1肖勇焊工2017.122范大为焊工2017.123王远平焊工2017.124赵明辉焊工2017.125龙文武焊工2017.126赵四川电工2017.097邓孝智电工2017.078张天伟车丝工操作证（重庆汇公机械制造有限公司）2016.089聂建国车丝工操作证（重庆汇公机械制造有限公司）2016.0889、10胡勇车丝工操作证（重庆汇公机械制造有限公司）2016.0811宋东车丝工操作证（重庆汇公机械制造有限公司）2016.0812文可荣架子工2016.1213李飞架子工2016.1214刘远才架子工2016.1215文可德架子工2017.0916陈元名架子工2017.0917罗兴勇架子工2016.1218艾治玲起重信号司索工渝A0320110034552017.067 计算书及图纸 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-90、20125、钢结构设计规范GB 50017-2003因回兴立交工程匝道A线与机场下穿道搭设支架高度均2m；匝道D线桥搭设最高为8m，根据最不利条件计算时选择匝道D线进行取值验算（D匝道箱梁高取值1.8m；设计1.5m）。 一、工程属性箱梁类型双室梁A(mm)3430B(mm)320C(mm)1400D(mm)1300E(mm)300F(mm)200G(mm)1400H(mm)0I(mm)2680J(mm)243K(mm)250L(mm)1100M(mm)250箱梁断面图说明：考虑上下箱室内倒角（800mm*200mm；200mm*200mm）断面荷载，为保证计算准确统一对顶板值取值450mm，91、设计值为250mm 二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm)100箱室底的小梁间距l3(mm)250翼缘板底的小梁间距l4(mm)300标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n2主梁受力不均匀系数0.5立杆纵向间距la(mm)900横梁和腹板下立杆横向间距lb(mm)600箱室下的立杆横向间距lc(mm)600翼缘板下的立杆横向间距ld(mm)900模板支架搭设的高度H(m)7立杆计算步距h(mm)1800立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)50斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求 支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1392、50212003120041200512006120071200812009600箱梁模板支架剖面图 三、荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3)25模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2)0.75支架杆系自重标准值G3k(kN/m)0.15其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2)0.4施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)计算模板和其支撑小梁时2.51计算主梁时1.51计算支架立杆时1.1振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)2.1 四、面板计算4.1小梁采用方木布设计算（间距腹板100mm；底板250mm；翼板300mm）面板类型覆面93、胶合板厚度t(mm)12抗弯强度设计值f(N/mm2)15弹性模量E(N/mm2)6000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.6计算方式三等跨梁 取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一扁梁，梁宽b=1000mm，则其： 截面惯性矩I=bt3/12=1000123/12=144000mm4 截面抵抗矩W=bt2/6=1000122/6=24000mm3 1、横梁和腹板底的面板 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合： q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.21(251.8+0.75+0.4)+1.41(2.51+2.1)=61.834kN/m94、 h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合： q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.351(251.8+0.75+0.4)+1.40.71(2.51+2.1)=66.82kN/m 取两者较大值q=maxq1，q2=max61.834，66.82=66.82 kN/m q静=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)=1.351(251.8+0.75+0.4)=62.302kN/m q活=1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.40.71(2.51+2.1)=4.518kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+95、G4k)=1(251.8+0.75+0.4)=46.15kN/m 计算简图如下：l=l2=100mm 1)、抗弯强度验算 M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.162.3020.12+0.1174.5180.12=0.068kN =M/W=0.068106/24000=2.833N/mm2f=15N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V =0.6q静l+0.617q活l=0.662.3020.1+0.6174.5180.1=4.017kN =3V/(2bt)=34.017103/(2100012)=0.502N/mm2fv=1.6 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算 =096、.677ql4/(100EI) =0.67746.151004/(1006000144000)=0.036mm=l/150=100/150=0.667mm 满足要求！ 2、箱室底的面板 同上计算过程 ，h00.7m ，ll3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值7.917N/mm20.559N/mm20.571mm允许值f15N/mm2fv1.6N/mm2=l/150=250/150=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求 3、翼缘板底的面板 同上，h0(平均厚度)0.35m ，ll4=300mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值7.292N/mm20.4197、7N/mm20.628mm允许值f15N/mm2fv1.6N/mm2=l/150=300/150=2mm结论符合要求符合要求符合要求4.2小梁采用钢管布设计算（间距腹板100mm；底板250mm；翼板300mm）面板类型覆面胶合板厚度t(mm)12抗弯强度设计值f(N/mm2)15弹性模量E(N/mm2)6000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.6计算方式三等跨梁 取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一扁梁，梁宽b=1000mm，则其： 截面惯性矩I=bt3/12=1000123/12=144000mm4 截面抵抗矩W=bt2/6=1000122/6=24000mm3 1、横梁和腹板底的面板98、 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合： q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.21(251.8+0.75+0.4)+1.41(2.51+2.1)=61.834kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合： q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.351(251.8+0.75+0.4)+1.40.71(2.51+2.1)=66.82kN/m 取两者较大值q=maxq1，q2=max61.834，66.82=66.82 kN/m q静=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)=99、1.351(251.8+0.75+0.4)=62.302kN/m q活=1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.40.71(2.51+2.1)=4.518kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=1(251.8+0.75+0.4)=46.15kN/m 计算简图如下：l=l2=100mm 1)、抗弯强度验算 M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.162.3020.12+0.1174.5180.12=0.068kN =M/W=0.068106/24000=2.833N/mm2f=15N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V =0.6q静l+0.6100、17q活l=0.662.3020.1+0.6174.5180.1=4.017kN =3V/(2bt)=34.017103/(2100012)=0.502N/mm2fv=1.6 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算 =0.677ql4/(100EI) =0.67746.151004/(1006000144000)=0.036mm=l/150=100/150=0.667mm 满足要求！ 2、箱室底的面板 同上计算过程 ，h00.7m ，ll3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值7.917N/mm20.559N/mm20.571mm允许值f15N/mm2fv1.6N/mm101、2=l/150=250/150=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求 3、翼缘板底的面板 同上，h0(平均厚度)0.35m ，ll4=300mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值7.292N/mm20.417N/mm20.628mm允许值f15N/mm2fv1.6N/mm2=l/150=300/150=2mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算5.1小梁采用方木布设计算（间距腹板100mm；底板250mm；翼板300mm）小梁材质及类型方木截面类型50mm80mm截面惯性矩I(cm4)213.33截面抵抗矩W(cm3)53.33抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44弹性102、模量E(N/mm2)9350抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.78计算方式简支梁 1、横梁和腹板底的小梁 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合： q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.20.1(251.8+0.75+0.4)+1.40.1(2.51+2.1)=6.183kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合： q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.350.1(251.8+0.75+0.4)+1.40.70.1(2.51+2.1)=6.682kN/m 取两者较大值q=103、maxq1，q2=max6.183，6.682=6.682 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=0.1(251.8+0.75+0.4)=4.615kN/m 计算简图如下：l=la=900mm 1)、抗弯强度验算 M=0.125ql2 =0.1256.6820.92=0.677kNm =M/W=0.677106/(53.33103)=12.695N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V=0.5ql =0.56.6820.9=3.007kN =3V/(2bt)=33.007103/(25080)=1.128N/mm2fv=1104、.78 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算 =5ql4/(384EI) =54.6159004/(38493502133300)=1.977mm=l/150=900/150=6mm 满足要求！ 4)、最大支座反力计算 横梁和腹板底的小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2） 承载能力极限状态Rmax10.5ql0.50.96.5842.963kN 正常使用极限状态Rmax10.5ql0.54.6150.92.077kN 2、箱室底的面板 同上计算过程 ，h00.7m ，bl3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值14.101N/mm105、21.253N/mm21.997mmRmax23.231kN，Rmax22.098kN允许值f15.44N/mm2fv1.78N/mm2=l/150=900/150=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/ 3、翼缘板底的小梁 同上，h0(平均厚度)0.35m ，bl4=300mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值10.444N/mm20.928N/mm21.272mmRmax32.286kN，Rmax31.336kN允许值f15.44N/mm2fv1.78N/mm2=l/150=900/150=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/5.2小梁采用钢管布设计算（间距腹106、板100mm；底板250mm；翼板300mm）面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm)12抗弯强度设计值f(N/mm2)15弹性模量E(N/mm2)6000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.6计算方式三等跨梁 取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一扁梁，梁宽b=1000mm，则其： 截面惯性矩I=bt3/12=1000123/12=144000mm4 截面抵抗矩W=bt2/6=1000122/6=24000mm3 1、横梁和腹板底的面板 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合： q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.21(251.8+0.75+107、0.4)+1.41(2.51+2.1)=61.834kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合： q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.351(251.8+0.75+0.4)+1.40.71(2.51+2.1)=66.82kN/m 取两者较大值q=maxq1，q2=max61.834，66.82=66.82 kN/m q静=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)=1.351(251.8+0.75+0.4)=62.302kN/m q活=1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.40.71(2.51+2.1)=4.518kN/m 108、正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=1(251.8+0.75+0.4)=46.15kN/m 计算简图如下：l=l2=100mm 1)、抗弯强度验算 M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.162.3020.12+0.1174.5180.12=0.068kN =M/W=0.068106/24000=2.833N/mm2f=15N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V =0.6q静l+0.617q活l=0.662.3020.1+0.6174.5180.1=4.017kN =3V/(2bt)=34.017103/(2100012)=0.502N/mm2f109、v=1.6 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算 =0.677ql4/(100EI) =0.67746.151004/(1006000144000)=0.036mm=l/150=100/150=0.667mm 满足要求！ 2、箱室底的面板 同上计算过程 ，h00.7m ，ll3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值7.917N/mm20.559N/mm20.571mm允许值f15N/mm2fv1.6N/mm2=l/150=250/150=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求 3、翼缘板底的面板 同上，h0(平均厚度)0.35m ，ll4=300mm项次抗弯强度验110、算抗剪强度验算挠度变形验算验算值7.292N/mm20.417N/mm20.628mm允许值f15N/mm2fv1.6N/mm2=l/150=300/150=2mm结论符合要求符合要求符合要求 六、主梁计算主梁材质及类型方木截面类型100mm100mm截面惯性矩I(cm4)833.33截面抵抗矩W(cm3)166.67抗弯强度设计值f(N/mm2)13弹性模量E(N/mm2)9600抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4计算方式简支梁 1、横梁和腹板底主梁 承载能力极限状态：p Rmax1 0.52.9631.482kN 正常使用极限状态：pRmax10.52.0771.038kN 横梁底立杆111、的跨数为1跨，腹板底立杆的跨数有2跨，按二等跨 梁计算小梁 计算简图如下，llb600mm 1)、抗弯强度验算 M=0.648kNm =M/W=0.648106/(166.67103)=3.888N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V4.779kN =3V/(2bh)=34.779103/(2100100)=0.717N/mm2fv=1.4 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算 =0.09=l/150=600/150=4mm 满足要求！ 4)、最大支座反力计算 横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2） Rmax410.964kN112、 /=10.964/0.5=21.928kN 2、箱室底主梁 同上计算过程，pRmax20.53.2311.616kN，pRmax20.52.0981.049kN，lc=600mm，按四等跨 梁计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值1.536N/mm20.386N/mm20.046mmRmax58.954kN允许值f13N/mm2fv1.4N/mm2=l/150=600/150=4mm/结论符合要求符合要求符合要求/ 3、翼缘板底主梁 同上计算过程，pRmax30.52.2861.143kN，pRmax30.51.3360.668kN，ld=900mm，按二等跨 113、梁计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值2.052N/mm20.228N/mm20.093mmRmax68.36kN允许值f13N/mm2fv1.4N/mm2=l/150=900/150=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/ 七、可调托座计算可调顶托承载力容许值N1(kN)40 由主梁计算可知： 1、横梁和腹板底可调托座最大受力 Rmax4 21.928kNN1=40kN 满足要求！ 2、箱室底可调托座最大受力 Rmax5 8.954kNN1=40kN 满足要求！ 3、翼缘板底可调托座最大受力 Rmax6 8.36kNN1=40kN 满足要求！ 八、立杆计算立杆114、钢管类型(mm)483回转半径i(mm)15.9截面面积A(mm2)424抗压强度设计值f(N/mm2)205 因架体剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求 ，根据规范JGJ166-2008： l0h+2a1800+2501900mm l0/i=1900/15.9=120 230 满足要求！ 查表得0.452 1、横梁和腹板底立杆 立杆所受轴力N1Rmax4+G3kH21.928+0.15722.978kN N1/(A)22.978103/(0.452424)=119.897N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、箱室底立杆 立杆所受轴力N2Rmax5+G3kH8.954+0.115、15710.004kN N2/(A)10.004103/(0.452424)=52.2N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 3、翼缘板底立杆 立杆所受轴力N3Rmax6+G3kH8.36+0.15710.004kN N3/(A)9.41103/(0.452424)=49.1N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 九、可调（固定）底托计算可调（固定）底托承载力容许值N2(kN)40 由上节计算可知NmaxmaxN1，N2，N322.978,10.004,9.4122.978kNN2=40kN 满足要求！ 十、基础计算地基土类型碎石土垫板底面面积A(m2)0.25地基承载力设计值fa116、(kPa)400地基承载力折减系数mf1 垫板底面的平均压力PNmax/(mfA)=22.978/(10.25)91.912kPafa400kPa 满足要求！十一、 门洞计算立杆钢管类型(mm)483回转半径i(mm)15.9截面面积A(mm2)424抗压强度设计值f(N/mm2)205贝雷梁的截面特性如下表弹性模量E(kg/cm2)容许弯矩 M (kNm)容许剪力 Q (kNm)截面惯性矩I (cm4)截面抵抗矩W (cm3)重量(kg/m)2.1*106788.2245.2250497.23578.590（一） 立杆验算 因匝道D线桥为双箱式结构,为计算简单顶板取值0.45m;底板取值0.117、25m；腹板取值0.85m，箱梁总体宽度取值10.3m进行计算。箱梁荷载:q1=(10.3*0.45+6.36*0.25+1.1*0.5*3)*25.5=200.81kN/m施工模板（木模板）:q2=5.0 kN/m横向方木：F1=4*0.12*0.1*4.39*9=2.28 kN/m（每20cm一根计算）q3= F1 =2.3kN/m贝雷梁上碗扣支架或钢管荷载：（按1米高腕扣支架计算）纵向腕扣支架：F2=12(根)*1*0.0384=0.46kN/m（间距0.6m）横向支架：F3=10*0.0384=0.38 kN/mq4= F2+ F3 =0.46+0.38=0.84 kN/m碗扣承担上部118、纵荷载为：Q总=(q1 + q2+ q3+ q4)*1.2 +(q7+ q8+ q9)*1.4 =(200.81+5+2.3+0.84)*1.2+(5.4+5.4+6.75)*1.4 =269.31kN/mF= Q总 =12*269.31=3231.72kN每根立杆承担上部纵荷载（跨度两端分别设置4跨共5排顺桥0.3m；横桥0.6m）该范围内立杆数为： =12*5=60根（扣除翼缘板投影下立杆数）每根立杆受力为：N=3231.72/2/60=26.93kN立杆稳定性：碗扣钢管支架采用LG-120型横杆步距为1.2m，故立杆计算长度为1.2m。长细比=L/i=1200/15.9=75.47,查材119、料力学表得出稳定系数=0.823，立杆允许压力:N= *A*=0.823*424*200=69790.4N=69.8KNNN 满足要求强度验算：aN/A截=26.93*1000/424=63.5MPa =200 MPa 满足要求（二） 贝雷架强度验算 贝雷梁间距0.9m考虑翼缘板下受力较小参与计算取值10片 中腹板贝雷梁均布荷载为 q=269.31/10*1.05=28.278kN/m(其中1.05为考虑的受力不均系数)贝雷梁在两墩之间按简支计算：取最大墩间距L=12m计算弯曲强度验算Mmax= ql*l/8=28.278*12*12/8=508.99 kNm M= 788.2Mpa 满足要求120、剪切强度验算Qmax=ql/2=28.278*12/2=169.668kNQ=245.2 kN 满足要求挠度验算 fmax=ql4/(8EIx) =28.278*/(8*2.1*250497.2)=7.7mmf=l/400=12000/400=37.7mm 满足要求（三） 工字钢强度验算（取最不利条件I16工字钢进行验算）横向分配梁工字钢I16，横向间距0.9m主梁材质及类型工字钢截面类型16号工字钢截面惯性矩I(cm4)1130截面抵抗矩W(cm3)141抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000计算方式简支梁 1、横梁和腹板底 承载能力极限状态：p Rmax1121、 0.52.9631.482kN 正常使用极限状态：pRmax10.52.0771.038kN 横梁底立杆的跨数为1跨，腹板底立杆的跨数有2跨，按二等跨 梁计算小梁 计算简图如下，llb900mm 1)、抗弯强度验算 M=1.48kNm =M/W=1.48106/(141103)=10.496N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2)、挠度变形验算 =0.016=l/150=900/150=6mm 满足要求！ 3)、最大支座反力计算 横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2） Rmax416.497kN /=16.497/0.5=32.994kN 2、箱室122、底 同上计算过程，pRmax20.53.2311.616kN，pRmax20.52.0981.049kN，lc=900mm，按二等跨 梁计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值4.695N/mm2-1N/mm20.007mmRmax514.462kN允许值f205N/mm2fv125N/mm2=l/150=900/150=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/ 3、翼缘板底 同上计算过程，pRmax30.52.2861.143kN，pRmax30.51.3360.668kN，ld=900mm，按二等跨 梁计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值2.426N/mm2-1N/mm20.003mmRmax68.36kN允许值f205N/mm2fv125N/mm2=l/150=900/150=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/7.3附图