1、 目 录1、编制依据12、工程概况13、施工准备23.1技术准备23.2物资准备23.2.1材料准备23.2.2机具准备33.2.3劳动力准备33.2.4管理架构44、高大模板支撑体系设计44.1模板支撑系统材质44.2梁模板体系设计44.3剪刀撑布置74.4典型梁板支撑体系图74.5典型梁、板计算荷载参数95.1钢管架支撑系统安装105.1.1施工顺序105.1.2安装115.1.3梁、板模板安装136、梁模板的安装156.1梁模板的安装工艺流程：156.2模板工程质量程序控制示意图156.3模板质量检查167、高支模支设和混凝土施工部署177.1施工部署177.2砼浇筑注意事项178、模板2、工程拆模方案188.1验收及拆除的批准程序188.2钢管架高支模拆除189、安全施工技术措施209.1脚手架施工安全技术措施209.2模板施工安全技术措施219.3砼浇筑安全技术措施229.4临时用电安全技术措施2310、预防坍塌事故的安全技术措施2411、预防高空坠落事故安全技术措施2512、监测措施2613、应急预案2713.1应急目标2713.2应急准备2713.2.1应急组织机构2813.2.2应急组织机构图2813.2.3应急物资和设施准备2813.2.4项目突发事件报告程序流程图2913.3应急响应3013.3.1发生坍塌的应急措施30发生高处坠落的应急响应3214、模板计算书353、高大模板施工方案1、编制依据 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011 2、混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002 3、建筑工程施工质量验收统一标准GB203002001 4、建筑施工计算手册（ISBN711046262）5、建筑施工手册（第四版）、木结构设计规程GB500052003 6、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 7、本工程有关设计图纸。2、工程概况磨碟沙停车场选址于位于猎德大桥西侧、阅江西路南侧，黄浦涌东侧，磨碟沙公园内。现场有公园的树木、长廊和停车场。规划为绿地，地块南北长约260m，东西宽约70m。地势较为平坦，标高在7m9m之间4、。本场地势平坦，潜在的地质不良作用主要为砂土液化和软土震陷。特殊岩土有人工填土、软土(淤泥或淤泥质土)。磨碟沙停车场占用公园东北角，约1.5公顷，停车场将上盖复绿。磨碟沙停车场由运用库、污水处理站、门卫和材料堆放区等组成。磨碟沙停车场设计停车能力为7列位，其中停车洗车为2列位、停车列检为4列位、均衡修线与临修/镟轮线1车位。磨碟沙停车场总征地面积约1.5公顷，总建筑面积约7415。拟有建筑分为运用库及综合用房(含食堂及服务房屋)、污水处理站和2个门卫室。施工内容包括停车场及出入段线：土建工程(地基处理、土方工程)、房建工程、轨道工程、机电设备安装工程、路基防护工程、排水工程、交通疏解等工程。本5、工程列检库及综合用房为框架结构，抗震烈度7度，建筑面积7195m2,1层局部2层，屋面檐最高高度12.325m。(1-A)-(1-B)/(1-1)-(1-18)轴：屋面为钢网架屋面，框架梁高4.8m，梁跨度为3m、9m、10m、12m，截面尺寸为400*1000,400*1600,600*1000。(1-B)-(1-C)/(1-1)-(1-18)轴:为框架钢筋砼结构，梁板高度为4.8m，梁跨度为3m、9m、10m、12m,截面尺寸为400*1000, 400*1600,300*500，板厚150mm。(1-C)-(1-D)/(1-1)-(1-18)轴:为框架钢筋砼结构，梁板高度为9.8m，梁跨6、度为3m、10m,截面尺寸为400*1000,300*800,板厚150mm。对于如上所述部位，其梁板截面情况如下：部位梁截面（mm）板厚（mm）层高（m）(1-A)-(1-B)/(1-1)-(1-18)400*1000,400*1600,600*10004.8(1-B)-(1-C)/(1-1)-(1-18)400*1000,400*1600,300*5001504.8(1-C)-(1-D)/(1-1)-(1-18)400*1000,300*8001509.83、施工准备3.1技术准备 在施工前完善施工方案工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底7、工作，减少和避免施工误差。 重点对外墙支模、楼层模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。3.2物资准备3.2.1材料准备 确保材料质量合格，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护，同时收集各种进场材料相关质保证明。 采用483.5mm钢管，应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉抻试验方法（GB/T228）的关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的8、划道：钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定：钢管必须有刷不锈漆。 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须要换；新、旧扣件均应进行防锈处理。 模板选用183091515mm九层胶合板。必须符合我国林业部规定的混凝土模板用胶合板专业标准ZBB70006-88中规定。 背楞选用经过刨制并且质量较好的50100mm木枋，木枋长度为2m、4m两种。3.2.2机具准备 根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。3.2.3劳动力准备 做好施工人员进场的9、安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。3.2.4管理架构 为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立管理小组进行管理。组长：张志宏副组长：龚绍明、李翔、何泽平组员：曹凯、钱昊、杜兴林、曹翊华4、高大模板支撑体系设计4.1模板支撑系统材质 模板面板均采用15mm厚多层夹板，采用50mm100mm 木枋，长2000mm；支撑体系中的立杆、水平纵横拉杆、扫地杆、剪刀撑均选用483.5mm 钢10、管，采用穿梁对拉螺栓。4.2梁模板体系设计(1)、4001000梁模板支撑体系设计计算高度9.8m 采用扣件式钢管架进行支撑，梁底采用50mm100mm木枋，平行于梁截面布置间距800mm，梁底设承重立杆根数:1，梁中立杆上主楞为钢管，中立杆2根，梁两侧各设两根立杆，梁两侧立杆顶端采用双扣件。每排支撑立杆沿梁跨度方向的排距为800mm。支撑脚手架步距1500mm。 梁侧模板采用木方作为内楞间距300mm，木方作为外楞间距500mm，采用可回收的M12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁模板采用15mm胶合面板作为面板，梁底采用小头直径为50mm 圆木纵向布置，间距300mm。11、横向支承为483.5钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向0.8m，梁两侧立杆间距0.8m，步距1.5m。 (2)、4001000梁模板支撑体系设计计算高度4.8m 采用扣件式钢管架进行支撑，梁底采用50mm100mm木枋，平行于梁截面布置间距200mm，梁底设承重立杆根数:1，梁中立杆上主楞为钢管，中立杆1根，梁两侧各设两根立杆，梁两侧立杆顶端采用双扣件。每排支撑立杆沿梁跨度方向的排距为800mm。支撑脚手架步距1500mm。 梁侧模板采用木方作为内楞间距300mm，木方作为外楞间距500mm，采用可回收的M12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁模板采用15mm12、胶合面板作为面板，梁底采用小头直径为50mm圆木纵向布置，间距300mm。横向支承为483.5钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向0.8m，梁两侧立杆间距0.8m，步距1.5m。(3)、4001600梁模板支撑体系设计计算高度5.1m 采用扣件式钢管架进行支撑，梁底采用50mm100mm木枋，平行于梁截面布置间距200mm，梁底设承重立杆根数:1，梁中立杆上主楞为钢管，中立杆2根，梁两侧各设两根立杆，梁两侧立杆顶端采用双扣件。每排支撑立杆沿梁跨度方向的排距为800mm。支撑脚手架步距1500mm。 梁侧模板采用木方作为内楞间距300mm，木方作为外楞间距500mm，采用可回收的m113、2普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁模板采用15mm胶合面板作为面板，梁底采用小头直径为50mm 圆木纵向布置，间距300mm。横向支承为483.5钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向0.8m，梁两侧立杆间距0.8m，步距1.5m。(4)、6001000梁模板支撑体系设计计算高度4.8m 采用扣件式钢管架进行支撑，梁底采用50mm100mm木枋，平行于梁截面布置间距200mm，梁底设承重立杆根数:1，梁中立杆上主楞为钢管，中立杆2根，梁两侧各设两根立杆，梁两侧立杆顶端采用双扣件。每排支撑立杆沿梁跨度方向的排距为800mm。支撑脚手架步距1500mm。 梁侧模板采14、用木方作为内楞间距300mm，木方作为外楞间距500mm，采用可回收的m12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁模板采用15mm胶合面板作为面板，梁底采用小头直径为50mm 圆木纵向布置，间距300mm。横向支承为483.5钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向0.8m，梁两侧立杆间距0.8m，步距1.5m。(5)、300800梁模板支撑体系设计计算高度9.8m 采用扣件式钢管架进行支撑，梁底采用50mm100mm木枋，平行于梁截面布置间距200mm，梁底设承重立杆根数:1，梁中立杆上主楞为钢管，中立杆1根，梁两侧各设一根立杆，梁两侧立杆顶端采用双扣件。每排支撑立杆15、沿梁跨度方向的排距为800mm。支撑脚手架步距1500mm。 梁侧模板采用木方作为内楞间距300mm，木方作为外楞间距500mm，采用可回收的M12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁模板采用15mm胶合面板作为面板，梁底采用小头直径为50mm 圆木纵向布置，间距300mm。横向支承为483.5钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向0.8m，梁两侧立杆间距0.8m，步距1.5m。 （6）150厚板支撑体系（扣件钢管高架9.8m） 楼板模板采用60mm80mm木方做板底支撑，中心间距250，扣件式钢管脚手架作为撑系统，扣件连接方式:双扣件, 脚手架搭设高度(m):9.16、80,脚手架排距0.8m，跨距0.8m，步距1.5m,板底支撑连接方式:方木支撑；4.3剪刀撑布置 在支架四边、主梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。所有钢管连接均采用配套扣件连接（其中立杆的连接必须采用对接，水平杆的连接尽量采用对接，剪刀撑必须采用搭接）。 支架顶部支撑采用可调顶托，顶托螺杆伸出长度不宜超过300mm。凡螺杆伸出长度超过规范要求时必须加设纵横钢管水平拉杆一道，其立杆承载力应按规范要求作相应折减。4.4典型梁板支撑体系图 4.5典型梁、板计算荷载参数梁截面（mm）支撑体系 计算17、高度计算跨度模板强度验算 计算线荷载施工总荷载400*10004.8m12m底模12.18KN/m12.18KN/m2400*16005.1m12m底模35.12KN/m87.8KN/m2600*10004.8m12m底模22.83KN/m38.05KN/m2400*10009.8m12m底模22.83KN/m57.08KN/m2300*8009.8m12m底模18.72KN/m62.4KN/m2300*5004.8m12m底模12.18KN/m40.6KN/m25.1钢管架支撑系统安装高支模钢管扣件支撑体系必须搭设在钢筋混凝土结构楼板或经压实硬化地面（浇筑混凝土厚度不小于150mm）。搭设前18、应按方案图进行放线，做出样板单元，经验收合格后方可继续搭设。搭设过程中，严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。5.1.1施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板钢管扣件式脚手架架设梁底木方龙骨于脚手架顶托梁上架设梁底木方龙骨于脚手架梁底模安装梁钢筋绑扎架设板底木方龙骨脚手架顶托梁上梁侧模及楼板模板安装混凝土保养，达到设计强度等级的100%拆下脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除脚手架5.1.2安装 1)高支模采用钢管扣件式支撑系统。 2)钢管使用前要调直，保证支模的平整度。 3)脚手架支撑支设前，应按本施工组织设计要求进行技术交底，并要签字确19、认。 4)对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。 5)钢管支模架的搭设应根据轴线统一规划，为保证现场施工过程中的观感，本工程要求钢管立杆纵横应通线，水平杆应高低一致。立杆在梁两侧的间距可适当缩小。 6)支模架搭设注意事项：间距必须按方案进行，不能加大间距，立杆必须在同一垂直线，水平方向纵横成线。梁底加密钢管的位置和尺寸必须按照方案进行。立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。 7)必须设水平支撑和剪刀撑。剪刀撑应纵横两个方向设置剪刀撑顺主梁方向搭设，两个剪刀撑中留一个空挡。每组剪刀撑斜杆与地面夹角在4560之间。剪刀撑斜杆应尽量与立杆进行连接，底部斜杆的下端应置于垫板上，严禁悬空。剪刀撑斜杆20、的连接均采用搭接，搭接长度不小于0.5M，设置2个旋转扣件。8)搭设架子必须在垂直方向，水平方向按50%错开接头，所有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆。9)扫地杆必须按要求进行搭设，两根立杆之间的扫地杆下面必须垫至少一个木枋和木楔，并使之直接承重。同时，木枋和木楔下面必须垫木板或木枋，至少为0.05平方米。10)根据层高选择立杆，并配以可调支座来调节高度，水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接，扣件螺帽一定要拧紧。立杆竖接和水平杆横接一定要采用直角扣件，保证竖向传力和水平观感。增设扫地杆时，应尽量将扫地杆置于混凝土梁或其他混凝土结构上。加密斜撑，将端头斜撑在混凝土结构上，增强整体抗变形能力21、，必要时，搭设支模钢珩架提高支模架抗挠曲能力。11)梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按本计算方案布置。12)框架柱混凝土浇筑先于梁板混凝土，梁、板支撑体系通过钢管抱箍，与先前浇筑的混凝土柱拉紧顶牢，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。13)支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。5.1.3梁、板模板安装（1）梁底模及侧模均采用15胶合板，梁底模铺设在木方横楞上，横楞两头搁置在顶托梁上。（2）楼板模采用15胶合板，板底横楞采用 50100 木方，顶托梁采用钢管。（3）模板的安装顺序如下：柱钢筋验收 柱模板 钢管架 顶托 横楞 梁底模 梁侧模 钢管架 顶托 横楞 楼板底模 （4）梁模22、板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放钢管。固定钢管后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4米的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；本工程设计无具体要求，且跨度多为12m,起拱高度宜为跨度的1/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。 为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应23、略为缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。（5）楼面模板的安装首先拉通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设483.0钢管作托梁，托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：钢管架设置情况是否按本方案搭设；交叉支撑、纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况；托顶螺旋杆伸出长度；垫木情24、况。6、梁模板的安装6.1梁模板的安装工艺流程： 弹线支钢管架调整标高安装梁底模板绑梁钢筋（对于梁高大于1000的梁）安装侧模自检a)安装梁板支撑。 b)按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底板，并拉线找直，当梁跨度4m，梁底板起拱，设计无要求，起拱高度为全跨度的13。c)安装后校正梁中线、标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理干净。d)当梁高大于1000mm时，要保证在楼面以下350处梁上加一道对拉螺栓。6.2模板工程质量程序控制示意图6.3模板质量检查 模板工程安装完成后及时进行技术复核与分项工程质量检查，确保轴线、标高与截面尺寸准确。 1、要求模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。 25、2、模板接缝全部采用胶带纸粘贴。 3、模板与混凝土的接触面清理干净并涂刷隔离剂。4、模板安装的允许偏差及检验方法。模板安装的允许偏差及检验方法序号项目允许偏差（mm)检查方法1轴线位移梁5钢尺检查2标高5用水准仪或拉线和钢尺检查3截面尺寸墙、柱、梁5钢尺检查4每层垂直度6吊线、钢尺检查5相邻两板表面高低差5钢尺检查6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查7预埋钢板中心线位移3拉线和钢尺检查8预留管预留孔中心线位移37、高支模支设和混凝土施工部署7.1施工部署 1、基础及楼层框架柱混凝土在楼层梁板钢筋绑扎前进行浇注，采用泵车进行混凝土的吊运和浇注，浇注至梁底面标高位置。柱混凝土浇注后，在楼层梁、板26、模板加固阶段，其他部位墙柱和梁、板支撑体系通过钢管抱箍，与先前已浇筑的混凝土柱等竖向结构拉紧顶牢，增强高支撑体系的整体稳定性及整体抗倾覆能力。 2、外墙墙柱和楼层梁板混凝土一起进行浇注，采用三台地泵进行混凝土的浇注,同时塔吊配合进行浇注。7.2砼浇筑注意事项 1、砼振捣除楼板采用平板式振动器外，其余结构均采用插入式振动器，每一振点的振捣延续时间，应使表面呈现浮浆和不再浮落。 2、梁板砼浇筑方向由一端开始用“赶浆法”，先将梁内砼浇至板底，然后与板砼一起浇筑。随着梁内砼斜面的不断延长，板面砼可连续向前浇捣。 3、墙、柱与梁板整体浇筑时，应在柱浇筑完毕后，停11.5小时，使其初步沉实，再继续浇筑。 27、4、混凝土浇注过程中，严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。 5、倾倒混凝土时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免混凝土在出料口堆积过高，并且安排人员用工具将堆积的混凝土迅速向四周摊开。 6、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 7、上一高支撑楼层混凝土施工前，应保留下一层对应部位框架梁原有支撑体系不得拆除。8、模板工程拆模方案8.1验收及拆除的批准程序 （1）支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后方能绑扎钢筋、浇筑混凝土。 （2）高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。8.2钢管架高28、支模拆除 （1）支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。 （2）拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送试验检测，当试块达到规定的强度符合下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。砼拆模强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准百分率（%）梁、拱、壳8m758m1002m50板2m、8m758m100悬臂结构100注：设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。 （3）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。 （4）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。 （5）拆除时逐块拆卸，不29、得成片松动、撬落或拉倒。 （6）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。 （7）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。 （8）严格控制模板及其支架拆除的顺序。 （9）拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。 （10）拆除脚手架支撑时，应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒。 （11）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。 （12）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行： 1）30、脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行； 2）同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。 3）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。 4）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内。 5）拆下的钢管与扣件，应成捆用塔吊吊运至地面，防止碰撞，严禁抛掷。9、安全施工技术措施9.1脚手架施工安全技术措施钢管脚手架搭设前，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）和施工方案的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业交底。对钢管架、配件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。架体按规范搭设剪刀撑，每层满31、铺脚手板，设高度不少于180mm的踢脚板； 9.1.4搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，持证上岗。 9.1.5在使用过程中，脚手架上的施工荷载必须符合设计规定，严禁超载，严禁放置影响局部杆件安全的集中荷载，建筑垃圾应及时清理。 9.1.6拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志，警戒区域内严禁非操作人员通行或脚手架下方继续组织施工。地面监护人员必须履行职责，高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通信装置。9.1.7临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。9.1.8拆除人员进入岗位后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。932、.1.9按搭设的反程序进行拆除，即安全网挡脚板防护栏杆搁栅剪刀撑、连墙杆大横杆小横杆立杆。9.1.10不允许分立面拆除或上、下两步同时拆除（踏步式）。认真做到一步一清、一杆一清。9.1.11所有脚手板拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后，脚手板垃圾物件直接从高处坠落伤人。9.1.12输送至地面的所有杆件、扣件等物体，应按类堆放整理。9.2模板施工安全技术措施9.2.1作业前应先检查使用工具是否安全牢固，作业条件及基础是否符合安全要求。9.2.2严格按照层高超过5m的高支模模板支架安全施工方案进行搭设，不合格的材料、扣件不准使用。9.2.3支架立杆底部应设置底座或垫板并设置纵横向扫地杆33、，立杆上的扣件应交错布置，支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直度允许偏差为15mm。9.2.4立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。9.2.5所有单立柱支撑应在底垫木和梁底模板的中心，并应与底部垫木和顶部梁底模板紧密接触，且不得承受偏心荷载。9.2.6模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。9.2.7模板尺寸准确，安装模板必须及时钉（扣）顶牢固，不得留松板或浮板，预留孔口应及时盖板封闭牢固。9.2.8架设完毕必须严格验收，不合格不准进行下道工34、序作业，不准边加固边上钢筋边绑扎钢筋作业，严防坍塌事故发生。拆除侧模是应在浇筑混凝土后达到施工组织设计规定强度等级要求后进行。9.2.9拆除混凝土梁板底模应按混凝土结构工程施工质量验收规范GB 502042002规定：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1009.2.10拆除4m高及其以上的模板支架时，应先搭设内脚手架，禁止用钢板或烂板作脚手板为立人板。9.2.11用长铁棒撬拆模板时，人不要站在正在拆除的模板下方，注意整块模板掉落伤人。9.2.12拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑拆除运走，妥善堆放，防止踏空、扶35、空而跌倒坠落，临边的断枋、短枋短料及螺栓应及时清入构筑物内，严防坠落伤人。9.2.13按次序分批段拆除支顶，不得一次将顶撑全部拆除，以免模板一次性大面积脱落，尤其是钢模板，悬臂支撑和梁底支顶应按方案回顶一至二层。9.3砼浇筑安全技术措施支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后，方能邦扎钢管、浇筑混凝土。9.3.2泵送设备必须放置在坚实的地基上，与基坑周边保持足够安全距离。9.3.3作业前应检查各部位，操纵开关、调整手柄、手轮、控制杆、旋塞等位置正确，液压系统无泄漏，电气线路绝缘良好，接线正确，开关无损坏，有重复接地和触电保护器，安全阀，压力表等各种仪表正常有效。9.3.4泵送混凝土前36、必须先用按规定配制的水泥砂浆润滑管道，无关人员必须离开管道，高层建筑管道较长，应分段设置监控点。9.3.5混凝土搅拌运输汽车出料前，应高速转34分钟方可出料至泵机，按工程需要计划多台泵机和泵车配合，保证连续泵送施工。现场门口，应设专人指挥泵车进出安全。9.3.6泵送混凝土连续作业中，料斗内应保持一定数量的混凝土，不得吸空，并随时监控各种仪表和指示灯，出现不正常时，应及时调整或处理。必须暂停作业时，应每隔510分钟（冬季35分钟）泵送一次。若停止时间较长再泵送时，应逆向运转一至二个行程，然后顺向泵送。9.3.7泵送过程中发生输送管道堵塞现象时，应进行逆向运转使混凝土返回料斗，必要时应拆管排除堵塞37、。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。9.4临时用电安全技术措施9.4.1施工现场用电应严格执行建设部颁发的施工现场临时用电安全技术规范和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范9.4.2施工现场必须采用“TN-S”供电系统和“三级配电二级保护”配电措施动力与照明用电必须分路设置。9.4.3全部用电设备实行“一机一闸一漏一箱”严禁“一闸多机”。9.4.4加强作业人员的用电管理，对操作用电设备的作业人员进行技术培训和用电安全教育。9.4.5发现用电事故隐患必须将情况向上一级领导汇报，并按“定人、定时间、定整改措施”的“三定”原则，由用电专业人员负责整改落实，其它非专业38、人员不得擅自处理。9.4.6组织定期的安全用电检查。10、预防坍塌事故的安全技术措施 （1）模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。 （2）本高支支模采用钢管扣件式架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和钢管架应牢固拉接，形成整体。 （3）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。 （4）楼面堆放模板及钢管架时，严格控制数量、质量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。 （5）在下班时对已铺好而来不及钉牢的散板等要拿起39、稳妥堆放，防止坍塌事故发生。 （6）安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚架搭设高度要高出施工作业面至少1.2米。 （7）拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。 （8）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。 （9）应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。 （10）水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。 （11）模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。 （12）拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住40、墙柱，提高支撑的整体性。11、预防高空坠落事故安全技术措施 （1）项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员安全教育及相关的安全预防工作。 （2）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。 （3）支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。 （4）所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上网前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。 （5）41、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。 （6）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防磨擦割断。 （7）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。 （8）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2米，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。 （9）高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。42、安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。 （10）各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。 （11）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。 （12）安装楼面模板时，在工作面下1米处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。12、监测措施 本项目采用钢管扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇43、捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。 本方案采取如下监测措施： 1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。 2、日常检查，巡查的重点部位： （1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 （2）立杆是否悬空，连接扣件是否松动。 （3）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。 （4）施工过程中是否有超载的现象。 （5）安全防护措施是否符合规范要求。 （6）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。 3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 4、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼44、过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。13、应急预案13.1应急目标 发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治序。杜绝护救护方法不当造成的人员伤亡事故；杜绝二次事故发生。13.2应急准备13.2.1应急组织机构 1、应急领导小组：项目经理为该小组组长，项目副经理、项目总工为副组长，现场全体管理人员为组员。 2、现场抢救组：项目部安全部负责人为组长，安全部全体人员为现场抢救组成员，现场全体管理人员为组员。 3、医疗救治组：项目安全部负责人为组长，项目全体人员为医疗救治45、组成员，现场全体管理人员为组员。 4、后勤服务组：项目部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员，现场全体管理人员为组员。 5、应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。13.2.2应急组织机构图 13.2.3应急物资和设施准备 （1）医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱； （2）抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用； （3）照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具； （4）通讯器材：电话、手机、对讲机； （5）交通工具：工地常备一辆应急车辆； （6）灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用； （7）准备足够的卫生、劳保防护用品和救援设施； （8）准备足46、够的防暑降温物资； （9）用于危险区域隔离的警戒绳、安全禁止、警告、指令、提示标志牌 （10）必要的资金保证。 （11）应急通讯组联系电话如下： 组长：组员： 副组长：组员： 副组长：组员： 副组长：组员： （12）外部联络电话： 广州市质监站：020-83630477，地址：广州市东风中路318号嘉业大厦6楼 广州市安监站： ，地址：人民北路691号金信大厦B座18楼 广州军区广州总医院：020-88653570 地址：广州市流花路111号13.2.4项目突发事件报告程序流程图 13.3应急响应13.3.1发生坍塌的应急措施 高支撑架体发生坍塌时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更大伤47、亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误伤等。 1) 高支撑架体发生坍塌时，现场管理人员应组织班组长首先组织人员疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。 2)项目应急小组得知情况后，应协同项目医生赶往现场，指挥营救工作，并拨打120急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误抢救时间。 3)在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍48、塌的迹象，如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察模板的变化情况，发现变化，马上向施工负责人报告。 4)在现场施救的过程中，当塌坍面较小时，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时一边协同项目医疗人员进行抢救（如供氧、包扎），找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑架体大面积坍塌，则用挖掘机将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必须组织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人负责将被埋人员移出49、。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。 5)被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由医生对受伤人员进行简单救助：争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进行热敷或按摩。 6)在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位50、，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前，利用现场的木板选配不少于名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至救护车到达的地带。 7)伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重，均应用救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从医生意见是否进行留院观察。 8)紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。 9)对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措施，防止任何人员靠近危险区域。发生高处坠落的应急响应事故发生后应急措施 1)当施工现场发生51、高处坠落事故时，目击者应高声呼出，并拨打应急电话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅在赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；并向应急小组组长或副组长报告，电话通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和人数。 2)项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小，立即组织应急小组成员赶到现场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落高度的不同情况采取不同的应急救援措施： 从楼面的临边洞口中掉到泥土面、混凝土地面，坠落高度超过3米以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打120求救电话，并马上派人到工52、地的大门口等候120的到来由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维持秩序，掉到地面的，出事地点的20米范围要停止作业，疏散人员，并不得有无关人员围观或远观，特别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围观，派专人对坠落口进行看护，避免二次事故的发生。 从楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应迅速对掉落人员的受伤情况做出判断，如有必要时第一时间应是拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒，并维持秩53、序。掉落地点的同一层的所有作业要马上停止，并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简要说明，以班组为单位有序地从楼梯式脚手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派保安员对掉落者进行专人看护，避免二次事故的发生。掉在上述地方的受伤人员，在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医生和项目技术支持组一起确定转移方案。13.3.2.2现场临时救治措施 1)高处坠落事故发生后，在120赶到前，现场医生要对当事者进行及时的必要治疗现场抢救的重点应放在对休克、骨折和出血等几种情形54、上。120赶到后，要在120医生指导下尽快把伤者抬到救护车上，再由120医生在车上继续对受伤者进行必要的救治，尽快送医院进行抢救治疗，避免延误抢救的时间。 2)首先由现场医生观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。还呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右。 如高处坠落者出现颅脑外伤，如伤者神志清醒，则先想办法止血；如处在昏迷状态，则在止血的同时必须维持昏迷者的呼吸道通畅，要让昏迷者平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。 如高处坠落者出现骨折，比如手足骨折，不要盲55、目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹竿等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与无骨折的下肢缚在一起，然后再用硬板担架搬运。偶有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在硬板担架上，严禁对伤者的两肩与两腿或单肩背运，避免受伤者的脊椎移位、断裂造成截瘫或导致死亡，从而造成二次伤害的发生。14、模板计算书（一）梁:40056、*1000(高度9.8m)一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00混凝土板厚度(mm):150.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.8；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：9.80；梁两侧立柱间距(m):0.8；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:1；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.8；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2)57、:0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 458、.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模59、板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.0060、0 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1=61、 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0.110.983002 = 9.88104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.88104 / 2.70104=3.66N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.66N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力62、线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67793004/(10095002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用63、下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 406060/6 = 24cm3；I = 40606060/12 = 72cm4； 内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.3/2=3.29kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞64、的最大弯距: M=0.13.29500.002= 8.24104N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.24104/2.40104 = 3.431 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.431 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30/2= 2.70 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：E = 7.20165、05N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.75004/(100100007.20105) = 0.159 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.159mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 外楞计算简图（1）外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm266、) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2180.9+1.420.9)0.50.3/2=1.65kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l= 300mm； 外楞的最大弯距：M=0.1751647300=8.65104N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.65104/6.40104 = 1.351 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =1.351N/mm2 小于外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm267、，满足要求！（2）外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 10000N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.000.500.30/2= 1.35 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300mm； I-面板的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1461.351033003/(100100002.56106) = 0.016mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.016mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁68、螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径:12 mm； 穿梁螺栓有效直径:9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积:A=76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N =180.50.32 =5.4 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N =17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.4kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁69、计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7501818/6 = 4.05104mm3； I = 750181818/12 = 3.65105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计70、值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.751.000.90=20.66kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.750.90=0.28kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.750.90=1.89kN/m；q = q1 + q2 + q3=20.66+0.28+1.89=22.83kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1022.8290.1332； =0.041106/4.05104=1.002N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.002 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计71、算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.75= 19.39KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.388133.34/(10095003.65105)=0.012mm；面板的最大挠度计算值: =0.012mm 小于面板的最大允许挠度值: = 133.3 / 250 = 0.72、533mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)10.133=3.4 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.133(21+0.4)/ 0.4=0.28 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m；2.方木的支撑力73、验算静荷载设计值 q = 1.23.4+1.20.28=4.416 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.6=0.84 kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 4.416+0.84=5.256 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.4160.750.75= 0.248 kN.m；最大应力 = M / W = 0.248106/53333.3 = 4.658 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最74、大应力计算值 4.658 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.64.4160.75 = 1.987 kN； 方木受剪应力计算值 = 31987.2/(25080) = 0.745 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.745 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 3.400 + 0.280 = 3.680 k75、N/m；方木最大挠度计算值 = 0.6773.687504 /(10010000213.333104)=0.37mm；方木的最大允许挠度 =0.7501000/250=3.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.37 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.000= 25.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=76、 (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(25.500 + 0.350 )+ 1.44.500 = 37.320 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(m.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.69 kN，中间支座最大反力Rmax=5.239；最大弯矩 Mmax=0.121 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.038 mm；支撑钢管的最大应力 =0.12177、106/4490=26.905 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 26.905 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载78、力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.239 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.69 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1299.8=1.518 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.75/2+(0.75-0.40)/2)0.750.35=0.173 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: 79、N4=1.2(0.75/2+(0.75-0.40)/2)0.750.150(1.50+24.00)=1.893 kN； N =0.69+1.518+0.173+1.893=4.275 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支80、撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4275.141/(0.209424) = 48.243 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 48.243 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！81、如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.02 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.02(1.5+0.12) = 2.024 m；Lo/i = 2023.578 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4275.141/(0.412424) = 24.473 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 24.47382、 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =5.239 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(9.8-1)=1.518 kN； N =5.239+1.518=6.602 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立83、杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6601.891/(0.2084、5424) = 75.954 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 75.954 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.02 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.02(1.5+0.12) = 2.024 m；Lo/i = 2023.578 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆85、的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6601.891/(0.412424) = 37.792 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 37.792 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（二）梁:400*1000(高度4.8m)。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00混凝土板厚度(mm):150.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.8；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.80；梁两侧立柱间距(m):0.86、8；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.8；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设87、计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60m88、m，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至89、新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；90、 M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0.110.983002 = 9.88104N.mm；经计算得到，面板的受91、弯应力计算值: = 9.88104 / 2.70104=3.66N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.66N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67793004/(10095002.43105) = 0.2192、4 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 406060/6 = 24cm3；I = 40606060/12 = 72cm4； 内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N93、.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.3/2=3.29kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.29500.002= 8.24104N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.24104/2.40104 = 3.431 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.431 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17N/mm2，满足要求94、！（2）内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30/2= 2.70 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：E = 7.20105N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.75004/(100100007.20105) = 0.159 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.159mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。95、 本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 外楞计算简图（1）外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2180.9+1.420.9)0.50.3/2=1.65kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm； 外楞的最大弯距：M = 0.175196、647300 = 8.65104N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.65104/6.40104 = 1.351 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =1.351N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 10000N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.000.500.30/2= 1.35 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300mm； I-面板的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；外楞的最大挠度计算值:97、 = 1.1461.351033003/(100100002.56106) = 0.016mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.016mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.32 =5.4 kN。穿梁螺栓最大容许98、拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.4kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.999、4105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.401.000.90=11.02kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.400.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.400.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=11.02+0.15100、+1.01=12.18kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1012.1750.32； =0.11106/2.16104=5.073N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.073 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.40= 10.34KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/m101、m2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.343004/(10095001.94105)=0.307mm；面板的最大挠度计算值: =0.307mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)10.3=7.65 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.3(21+0.4)/ 0.4=0.63 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN102、/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.3=1.35 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.27.650+1.20.630=9.936 kN/m；活荷载设计值 P=1.41.350=1.890 kN/m；荷载设计值 q = 9.936+1.890 = 11.826 kN/m。 本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/6 = 5.33101 cm3；I=5858/12 = 2.13102 cm43.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 其中a=(0.75-0.4)/2=103、0.175m;其中b=0.4m; 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的支座力N1=N3=0.292 KN，N2= 4.147 KN;方木最大应力计算值 ： =0.127106 /53333.33=2.385 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=34.1471000/(25080)=1.555N/mm2；方木的最大挠度：=0.027 mm；方木的允许挠度：= 0.75103/2/250=1.5mm；方木最大应力计算值 2.385 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.555 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计104、值 T=1.600 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.027 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.500 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.292 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.056 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.098 mm ；最大支座力 Rmax = 0.814 kN ；最大应力 = 105、0.056106 /(4.49103 )=12.467 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 12.467 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.098mm小于750/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.147 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.796 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.106、397 mm ；最大支座力 Rmax = 11.579 kN ；最大应力 = 0.796106 /(4.49103 )=177.359 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 177.359 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=1.397mm小于750/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80107、kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.579 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.814 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.8=0.744 kN； 楼板的混凝土模板108、的自重： N3=1.2(0.75/2+(0.75-0.40)/2)0.750.35=0.173 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.75/2+(0.75-0.40)/2)0.750.150(1.50+24.00)=1.893 kN； N =0.814+0.744+0.173+1.893=3.624 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/109、mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3624.193/(0.209424) = 40.898 110、N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 40.898 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.003(1.5+0.12) = 1.99 m；Lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；111、钢管立杆受压应力计算值 ；=3624.193/(0.423424) = 20.207 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 20.207 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =11.579 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4.8-1)=0.744 kN； N =11.579+0.744=12.168 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i 112、= 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 113、187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12167.943/(0.205424) = 139.99 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 139.99 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.003(114、1.5+0.12) = 1.99 m；Lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12167.943/(0.423424) = 67.844 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 67.844 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（三）梁:400*1600（高度5.1m）一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.60混凝土板厚度(mm):150.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.115、8；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.10；梁两侧立柱间距(m):0.8；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:1；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.8；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标116、准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(m117、m)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算118、，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的119、原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/120、m；计算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0.110.983002 = 9.88104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.88104 / 2.70104=3.66N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.66N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =121、 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67793004/(10095002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 406060/6 = 24cm3；I = 40606060/12 =122、 72cm4； 内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.3/2=3.29kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.29500.002= 8.24104N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.24104/2.40104 = 3.431 N/mm2； 内楞的抗弯强123、度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.431 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30/2= 2.70 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：E = 7.20105N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.75004/(100100007.20105) = 0.159 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0124、.159mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2180.9+125、1.420.9)0.50.3/2=1.65kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1751647300 = 8.65104N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.65104/6.40104 = 1.351 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =1.351N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 10000N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.000.500.30/2126、= 1.35 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300mm； I-面板的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1461.351033003/(100100002.56106) = 0.016mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.016mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径127、: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.32 =5.4 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.4kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例128、中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7501818/6 = 4.05104mm3； I = 750181818/12 = 3.65105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.751.600.90=33.05kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.750.90=0.28kN/129、m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.750.90=1.89kN/m；q = q1 + q2 + q3=33.05+0.28+1.89=35.22kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1035.2220.1332； =0.063106/4.05104=1.546N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.546 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.600130、+0.35）0.75= 30.86KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67730.863133.34/(10095003.65105)=0.019mm；面板的最大挠度计算值: =0.019mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生131、的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.60.133=5.44 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.133(21.6+0.4)/ 0.4=0.42 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.25.44+1.20.42=7.032 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.6=0.84 kN/m； 方木132、计算简图 方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 7.032+0.84=7.872 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.17.0320.750.75= 0.396 kN.m；最大应力 = M / W = 0.396106/53333.3 = 7.417 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 7.417 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面133、抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.67.0320.75 = 3.164 kN； 方木受剪应力计算值 = 33164.4/(25080) = 1.187 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.187 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 5.440 + 0.420 = 5.860 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6775.867504 /(10010000213.333104)=0.588mm；方木的最大允许挠134、度 =0.7501000/250=3.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.588 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.600= 40.800 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(40.800 + 0.350 )+ 1.44.500 = 55135、.680 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(m.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.041 kN，中间支座最大反力Rmax=7.839；最大弯矩 Mmax=0.182 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.057 mm；支撑钢管的最大应力 =0.182106/4490=40.56 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 40.56136、 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=137、7.839 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.041 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.1=0.79 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.75/2+(0.75-0.40)/2)0.750.35=0.173 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.75/2+(0.75-0.40)/2)0.750.150(1.50+24.00)=1.893 kN； N =1.0138、41+0.79+0.173+1.893=3.897 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规139、范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3897.379/(0.209424) = 43.981 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 43.981 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；140、k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.004 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.004(1.5+0.12) = 1.992 m；Lo/i = 1991.836 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3897.379/(0.423424) = 21.73 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 21.73 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N 141、- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =7.839 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.1-1.6)=0.79 kN； N =7.839+0.79=8.381 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如142、果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8381.305/(0.205424) = 96.426 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 96.426 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 143、205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.004 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.004(1.5+0.12) = 1.992 m；Lo/i = 1991.836 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8381.305/(0.423424) = 46.731 N/mm2；钢144、管立杆稳定性计算 = 46.731 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！(四)梁:600*1000（高度4.8m） 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):1.00混凝土板厚度(mm):150.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.8；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.80；梁两侧立柱间距(m):0.8；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:1；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.8；采用的钢145、管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强146、度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计147、算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000148、。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的149、抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0.110.983002 = 9.88104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.88104 / 2.70104=3.66N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面150、板的受弯应力计算值 =3.66N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67793004/(10095002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小151、于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 406060/6 = 24cm3；I = 40606060/12 = 72cm4； 内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内152、楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.3/2=3.29kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.29500.002= 8.24104N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.24104/2.40104 = 3.431 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.431 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q153、 =18.000.30/2= 2.70 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：E = 7.20105N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.75004/(100100007.20105) = 0.159 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.159mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 154、64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 外楞计算简图（1）外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2180.9+1.420.9)0.50.3/2=1.65kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1751647300 = 8.65104N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.65104/6.40104 = 1.351 155、N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =1.351N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 10000N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.000.500.30/2= 1.35 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300mm； I-面板的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1461.351033003/(100100002.56106) = 0.016mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.156、2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.016mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.32 =5.4 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.4kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力157、值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7501818/6 = 4.05104mm3； I = 750181818/12 = 3.65105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -158、 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.751.000.90=20.66kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.750.90=0.28kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.750.90=1.89kN/m；q = q1 + q2 + q3=20.66+0.28+1.89=22.83kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1022.8290.22； =0.091106/4.0159、5104=2.255N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.255 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.75= 19.39KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.3882160、004/(10095003.65105)=0.061mm；面板的最大挠度计算值: =0.061mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)10.2=5.1 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2(21+0.6)/ 0.6=0.303 kN/m；(3)活161、荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.25.1+1.20.303=6.484 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 6.484+1.26=7.744 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.16.4840.750.75= 0.36162、5 kN.m；最大应力 = M / W = 0.365106/53333.3 = 6.839 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.839 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.66.4840.75 = 2.918 kN； 方木受剪应力计算值 = 32917.8/(25080) = 1.094 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.094 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2163、,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 5.100 + 0.303 = 5.403 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6775.4037504 /(10010000213.333104)=0.543mm；方木的最大允许挠度 =0.7501000/250=3.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.543 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.000= 25.5164、00 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(25.500 + 0.350 )+ 1.44.500 = 37.320 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(m.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=2.079 k165、N，中间支座最大反力Rmax=6.646；最大弯矩 Mmax=0.156 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.035 mm；支撑钢管的最大应力 =0.156106/4490=34.732 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 34.732 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实166、际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.646 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =2.079 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.8=0167、.744 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.75/2+(0.75-0.60)/2)0.750.35=0.142 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.75/2+(0.75-0.60)/2)0.750.150(1.50+24.00)=1.549 kN； N =2.079+0.744+0.142+1.549=4.514 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢168、管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4513.784/(0.169、209424) = 50.936 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 50.936 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.003(1.5+0.12) = 1.99 m；Lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受170、压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4513.784/(0.423424) = 25.167 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 25.167 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =6.646 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4.8-1)=0.744 kN； N =6.646+0.744=7.234 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的171、截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 297172、5.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7234.309/(0.205424) = 83.23 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 83.23 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 173、1.1671.003(1.5+0.12) = 1.99 m；Lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7234.309/(0.423424) = 40.336 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 40.336 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（五）梁:300*800(高度9.8m) 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.80混凝土板厚度(mm):150.00；立杆梁跨度方向174、间距La(m):0.8；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：9.80；梁两侧立柱间距(m):0.8；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.8；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(175、kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：176、300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5177、.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是178、按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计179、算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0.110.983002 = 9.88104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.88104 / 2.70104=3.66N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.66N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50180、1.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67793004/(10095002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 406060/6 = 24cm3；I = 40606060/12 = 72181、cm4； 内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.3/2=3.29kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.29500.002= 8.24104N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.24104/2.40104 = 3.431 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计182、值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.431 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30/2= 2.70 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：E = 7.20105N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.75004/(100100007.20105) = 0.159 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.15183、9mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 外楞计算简图（1）外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2180.9+1.42184、0.9)0.50.3/2=1.65kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1751647300 = 8.65104N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.65104/6.40104 = 1.351 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =1.351N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 10000N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.000.500.30/2= 1.3185、5 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300mm； I-面板的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1461.351033003/(100100002.56106) = 0.016mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.016mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.8186、5 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.32 =5.4 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.4kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的187、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7501818/6 = 4.05104mm3； I = 750181818/12 = 3.65105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.750.800.90=16.52kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.750.90=0.28kN/m；振捣混188、凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.750.90=1.89kN/m；q = q1 + q2 + q3=16.52+0.28+1.89=18.70kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1018.6980.12； =0.019106/4.05104=0.462N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.462 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）0189、.75= 15.56KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67715.5631004/(10095003.65105)=0.003mm；面板的最大挠度计算值: =0.003mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板190、结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.1=2.04 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.1(20.8+0.3)/ 0.3=0.222 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.1=0.45 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.04+1.20.222=2.714 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.45=0.63 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算191、。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 2.714+0.63=3.344 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.12.7140.750.75= 0.153 kN.m；最大应力 = M / W = 0.153106/53333.3 = 2.862 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.862 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力192、: V = 0.62.7140.75 = 1.221 kN； 方木受剪应力计算值 = 31221.3/(25080) = 0.458 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.458 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.040 + 0.222 = 2.262 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6772.2627504 /(10010000213.333104)=0.227mm；方木的最大允许挠度 =0.7501000/25193、0=3.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.227 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kN/m2；梁底支撑194、根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(m.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.355 kN，中间支座最大反力Rmax=6.813；最大弯矩 Mmax=0.197 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.033 mm；支撑钢管的最大应力 =0.197106/4490=43.881 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 43.881 N/mm2 小于 支撑钢195、管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.813 kN；R 12196、.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.355 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1299.8=1.518 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.75/2+(0.75-0.30)/2)0.750.35=0.189 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.75/2+(0.75-0.30)/2)0.750.150(1.50+24.00)=2.066 kN； N =0.355+1.518+0.1197、89+2.066=4.128 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上198、式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4128.119/(0.209424) = 46.584 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 46.584 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加199、系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.02 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.02(1.5+0.12) = 2.024 m；Lo/i = 2023.578 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4128.119/(0.412424) = 23.631 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 23.631 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计200、值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =6.813 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(9.8-0.8)=1.518 kN； N =6.813+1.518=8.207 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规201、范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8207.475/(0.205424) = 94.426 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 94.426 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2202、，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.02 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.02(1.5+0.12) = 2.024 m；Lo/i = 2023.578 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8207.475/(0.412424) = 46.984 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 203、46.984 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ （六） 150厚板模板(扣件钢管高架9.8m)一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.8；纵距(m):0.8；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):9.80；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(mm):3.000；施工均布荷204、载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.003 = 0.019 k205、N/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1+2)0.750.25 = 0.562 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.019 + 0.088) = 0.128 kN/m；集中荷载 p = 1.40.562=0.788 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.7880.75 /4 + 0.1280.752/8 = 0.157 kN.m；最大支座力 N = 206、P/2 + ql/2 = 0.788/2 + 0.1280.75/2 = 0.442 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.157106/64103 = 2.447 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.447 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.750.128/2+0.788/2 = 0.442 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 441.562/(207、2 60 80) = 0.138 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.138 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.019+0.088=0.106 kN/m；集中荷载 p = 0.562 kN；方木最大挠度计算值 V= 50.1067504 /(38495002560000) +562.57503 /( 4895002560000) = 0.221 mm；方木最大允许挠度值 V= 7208、50/250=3 mm；方木的最大挠度计算值 0.221 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.1280.75 + 0.788 = 0.883 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.177 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.32 mm ；最大支座力 Qmax = 2.885 kN ；钢管最大应力 = 0.177106/4490=39.349 N/mm2 ；钢管抗209、压强度设计值 f=205 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 39.349 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于750/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 2.885 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模210、板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1389.8 = 1.356 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.750.75 = 0.197 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.0030.750.75 = 0.042 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.595 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.750.75 = 1.688 kN；3.211、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 4.277 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 4.277 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 212、(m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=4276.959/（0.537424） = 18.784 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 18.784 213、N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.02 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.02(1.5+0.12) = 2.155 m；Lo/i = 2155.362 / 15.9 = 136 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.367 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=4276.959/（0.367424） = 27.485 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 27.485 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！