1、目 录一、工程概况31.1总体情况31.2结构情况31.3危险性分析81.4施工总平面布置81.5施工要求91.6技术保证条件101.7模板支撑体系及加固体系概况10二、编制依据12三、施工计划123.1进度计划133.2材料计划133.3机械计划16四、施工工艺174.1模板及支架构造要求174.2模板支架搭设254.3钢筋工程274.4砼工程284.5验收检查28五、劳动力计划305.1项目机构组成305.2专职安全生产管理人员305.3所需劳动力安排31六、施工安全保障措施32 6.1组织保障32 6.1.1安全保证体系32 6.1.2安全教育措施32 6.1.3安全防护措施32 6.12、.4泵送砼安全措施33 6.2技术措施33 6.3监测监控33 6.4应急预案34 6.4.1机构设置35 紧急救援电话：12036 人员职责表36 应急救援工作程序37救援方法37七、计算书39 7.1梁截面面积为（0.60.7）梁截面：400X1650397.2 梁截面面积为（0.70.8）梁截面：400X200050 7.3 梁截面面积为（0.80.9）梁截面：500X1650627.4 梁截面面积为（0.91.0）梁截面：400X2400757.5 梁截面面积为（1.01.1）梁截面：400X255086 7.6 梁截面面积为（1.22.6）梁截面：1300X200099 7.7 （83、.95m）超高模板支撑架计算书113 附件一：A6-1-4/03高跨负二层顶板 附件二：A6-1-4/03低跨A-3#楼负一层顶板 附件三：A6-1-4/03低跨A-2#楼负一层顶板附件四：A6-1-3/03低跨人防X向梁附件五：A6-1-3/03低跨人防Y向梁附件六：A6-1-3/03高跨-0.050m层超限梁、超高模板支撑架平面分布图附件七：A6-1-3/03高跨B-4#楼10.15米层梁附件八：A6-1-3/03低跨B-1#楼15.25米层梁附件九：部分超限梁支撑及加固深化设计图附件十：A6-1-4/03高跨负二层架体平面布置图附件十一：A6-1-4/03低跨A-3#楼负一层架体平面布置4、图附件十二：A6-1-4/03低跨A-2#楼负一层架体平面布置图附件十三：A6-1-3/03B-3#楼B-1B-5轴、B-4#、B-5#楼-0.050m层架体平面布置图附件十四：A6-1-3/03B-3#楼B-1B-5轴、B-4#、B-5#楼-0.050m层架体平面布置图附件十五：A6-1-3/03B-1#楼15.25米层架体平面布置图一、工程概况1.1 总体情况 本工程为二郎科技新城A6-1-3/03、A6-1-4/03，该项工程位于重庆市高新区二郎火炬大道与创新大道交汇处格力路公交站附近，由重庆航宏置业有限公司开发建设，建成后将成为综合办公、商业街等性质为一体的综合性大型公共建筑工程。本工5、程总建筑面积约17.69万平方米，其中A6-1-4/03为：深度9米两层地下室，地上两栋高度98.4米的24层A2办公楼和94.5米的27层A4办公楼，及3栋10.3-15.4m三层的裙房组成；A6-1-3/03为：深度9米两层地下室，地上两栋高度96.92米的19层B1、B4办公楼和3栋10.2-15.3m三层的裙房组成。结构形式塔楼为框架核心筒结构，裙房为框架结构，基础设计等级为甲级，基础结构均为柱下独立基础。基础施工阶段施工部署：本阶段共划分A、B、C、D四个施工段，设置1个加工厂，位于D段。设置两台QTZ80、臂长60塔机，分别位于A段和B段（主体施工时附着于A2#楼和A4#楼）。施工6、时AB段平行施工，A段基础施工后进行C段基础施工，A段完成正负零后进行C段地下室施工，同时D段加工厂及堆场转移至A段地下室顶板上，顶板下方同步采取加固措施，D段开始施工基础并直至正负零。 1.2结构情况 （1）本工程A6-1-4/03地下车库有400x1400、400X1650、400X1700、400X1750、400X1800、400X2000、400X2350、400X2400、400X2450、400X2550、500X800、500X1650、550X1000；A6-1-3/03地下车库及商业有250X2300、300X1800、350X1600、350X2050、350X2400、7、350X2900、400X1500、400X2000、450X2400、500X1500、500X1700、500X2300、550X1000、550X2000、600X1000、600X2000、700X1000、1300X2000，集中线荷载超过20KN/。 （2）A6-1-3/03地下车库D-CD-J交1/D-1D-1和D-MD-P交1/D-3D-3轴-0.050m层（-9.000m-0.050m）分别有长宽高=14.3m3.6m8.95m支撑架超过8m。 （3）现对以上超限的梁支模区域及支撑架超高编制专项施工方案，并对其支撑体系进行深化设计（组织专家论证）。超限梁具体所在位置如下图所示8、（具体向附件一附件八） A6-1-4/03高跨负二层顶板A6-1-4/03低跨A-3#楼负一层顶板A6-1-4/03低跨A-2#楼负一层顶板A6-1-3/03低跨人防X向梁A6-1-3/03低跨人防Y向梁A6-1-3/03高跨-0.050m层梁 A6-1-3/03高跨B-4#楼10.15米层梁A6-1-3/03低跨B-1#楼15.25米层梁1.3危险性分析 （1）超限梁区域面积不大，最大处为2799.73，最小处为1059.06，但层数较多。 （2）跨度较小，各楼栋在超限梁区域中最大跨度为8.4m； （3）梁截面较大，本工程主要存在的大截面梁有400x1400、550X1000、400X1659、0、400X1700、400X1750、400X1800、400X2000、400X2300、400X2350、400X2400、400X2450、400X2550、350X2900、600X2000、1300X2000。 （4）超高区域：A6-1-3/03地下车库D-CD-J交1/D-1D-1和D-MD-P交1/D-3D-3轴-0.050m层（-9.000m-0.050m）分别有长宽高=14.3m3.6m8.95m支撑架。 根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号文要求，模板高度大于5米，或者施工荷载超过10KN/，或者集中线荷载超过15KN/m的模板工程，需编写专项高10、支模施工方案。当支模高度大于8米，或者施工荷载超过15KN/,或者集中线荷载超过20KN/m的模板工程需编写专项方案并进行专家论证。施工单位应当根据论证报告修改完善专项方案，并经施工单位技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目负责人签字后，方可组织实施。 梁集中线荷载超限的梁截面取值如下表： 1.4施工总平面布置图A6-1-4/03地块总平图A6-1-3/03地块总平图 1.5施工要求 1）确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。 2）模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。 3）模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。 1.6技术保证条件 1）项目管理机构已建立齐全，各安全保障11、体系、质量保障体系已建立，各项安全生产规章制度已建立齐全。各岗位人员配备齐全，并且具体相应资质。 2）业主已提供完整的设计施工图及各所需技术资料，项目技术负责人已组织质检员、施工员、技术人员等熟悉、审查图纸并做好记录。施工图纸会审交底已进行。 3）施工所需各规范、图集及相关资料已准备齐全。 1.7模板支撑体系及加固体系概况 （1）楼板支撑体系设计序号支模高度楼板支撑参数15m支模楼板下立杆间距1100mm1100mm，配可调顶托；水平杆步距1.5m，水平杆纵横双向设置；板下次楞木枋间距200mm，主楞为双钢管，自由端不超过500mm。次楞未端悬挑长度不宜超过250mm，且距墙面距离控制在15012、mm 内为宜。258m高支模楼板下立杆间距1000mm1000mm，配可调顶托；水平杆步距1.5m，水平杆纵横双向设置；板下次楞木枋间距200mm，主楞为双钢管，自由端不超过500mm。次楞未端悬挑长度不宜超过250mm，且距墙面距离控制在150mm 内为宜。 （2）柱加固体系设计序号类型柱加固参数1柱子长边（L)螺杆水平间距螺杆竖向间距21100mmL1900mm螺杆竖向间距400mm螺杆竖向间距350mm3900mmL1000mm螺杆竖向间距400mm4600mmL900mm螺杆竖向间距500mm （3）剪力墙加固体系设计序号类型(墙厚d)柱加固参数1 d200mm墙身墙体对拉螺栓下口距地13、不大于200mm，上口距顶板小于250mm，水平间距400mm，竖向间距400mm,转角部位对拉螺栓距阴角不宜大于150mm。2300mmd500mm墙身墙体对拉螺栓下口距地不大于200mm，上口距顶板小于250mm，水平间距300mm，竖向间距300mm,转角部位对拉螺栓距阴角不宜大于150mm。 （4）梁截面面积0.54的梁支撑及加固体系设计序号规格梁支撑参数1梁高500mm两侧立杆间距为1.0m，沿梁跨度方向立杆间距为1.0m,横杆步距1.5m；梁底次楞为木枋4080，间距200mm，主楞为单钢管间距500mm。粱侧次楞水平木枋3道，采用 U 型方木箍进行加固，间距600，扫地杆距地2014、0mm。2500mm梁高700mm两侧立杆间距为1.0m，沿梁跨度方向立杆间距为1.0m,横杆步距1.5m；梁底次楞为木枋4080，间距200mm，主楞为单钢管间距500mm。粱侧次楞水平木枋4道mm，主楞双钢管竖向间距600mm，一道对拉丝杆，扫地杆距地200mm。3700mm梁高900mm两侧立杆间距为1.0m，梁跨度方向立杆间距为1.0m,横杆步距1.5m，；梁底次楞为木枋4080间距200mm；梁底采用单排立杆顶托支撑，步距1.5m；粱侧次楞竖向木枋间距250mm，梁侧主楞水平采用双钢管，沿梁高设置2道14对拉螺杆，水平间距500mm，扫地杆距地200mm。4梁高1000mm两侧立杆间15、距为1.0m，梁跨度方向立杆间距为0.5m,横杆步距1.5m，；梁底次楞为木枋4080间距200mm；梁底采用双排立杆顶托支撑，步距1.5m；粱侧次楞竖向木枋间距250mm，梁侧主楞水平采用双钢管，沿梁高设置2道14对拉螺杆，水平间距500mm，扫地杆距地200mm。5梁高1700mm两侧立杆间距为1.0m，梁跨度方向立杆间距为0.5m，横杆步距1.5m，梁底次楞为木枋4080间距200mm；梁底采用双排立杆顶托支撑；粱侧次楞竖向木枋间距200mm，梁侧主楞水平采用双钢管，沿梁高设置4道14对拉螺杆，水平间距400mm，扫地杆距地200mm。6梁高2000mm两侧立杆间距为1.0m，梁跨度方向16、立杆间距为0.25m，横杆步距1.5m，梁底次楞为木枋4080间距100mm；梁底采用双排立杆顶托支撑；粱侧次楞竖向木枋间距200mm，梁侧主楞水平采用双钢管，沿梁高设置5道14对拉螺杆，水平间距400mm，扫地杆距地200mm 超限梁的支撑及加固体系设计向后面章节的梁模板支撑体系深化设计二、编制依据 2.1相关国家规范、地方标准等技术文件 建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-2014 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑施工高空作业安全技术规程JG17、J80-91 建筑混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2015 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015 建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013 钢筋混凝土高层建筑结构技术与施工规程 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2001） 木结构设计规范（GBJ50005-2003）(2005年版） 木结构工程施工质量验收规范（GB50206-2012） 施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2012） 建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012） 建筑结构荷载规范（GB5009-2012） 建筑环境设计18、规范（GB15831-2014） 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号文 2.2施工图纸 2.3相关标准图集三、施工计划 3.1进度计划3.2材料计划根据现场实际情况，本工程柱、梁、板模板采用13厚胶合板，墙采用13厚胶合板；承重支撑架和外防护架均采用482.7钢管扣件脚手架，梁底设可调顶托。本工程模板及承重支架所用材料应符合以下要求：1、钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的19、钢管。2、钢管采用482.7钢管，严禁不同直径钢筋汇用。3、 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；4、 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；6) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；扣件扣件的验收应符合下列规定1、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：2、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；3、新、旧扣件均应进行防锈处理；4、支架采用的扣件，20、在螺栓拧紧扭力达65Nm时，不得发生破外。对拉螺杆 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。木材的选用1、模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。2、模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。3、用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。木胶合模板板材的选用1、胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应21、有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于15mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。2、进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。现场钢管扣件进场检查验收记录表单位工程名称 验收项目钢管；扣件；施工单位 监理单位 验收内容1、钢管、扣件、顶托材料材质要符合国家相应规范标准要求，产品的规格、商标应在醒目处铸出，字迹图案要清晰、完整，要有出厂材质证明书；2、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；3、钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2022、11的规定，且符合方案要求；4、扣件外观应无锈蚀、氧化皮，各部位应无裂纹，主要部位无松缩。错箱不应大于1；铆钉应符合GB867的规定，铆接处应牢固，铆接头应大于铆孔直径1，且美观，不应有裂纹。5、T型螺栓、螺母、垫圈、铆钉采用的材料应符合GB700的有关规定。螺栓、螺母的螺纹应符合GB196的规定，垫圈应符合GB95的规定。T型螺栓M12，总长为720.5，螺母对边宽220.5，厚度140.5。T型螺栓和螺母的螺纹用3级精度环规、塞规检查；6、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间应小于1；施工单位检查结果： 项目安全员： 年 月 日监理（建设）单位验收结论： 专业监理工程师：（建设单位23、项目专业技术负责人）： 年 月 日 主要周转材料计划表序号材料名称单位数量备 注1F482.7钢管米7000内外架、防护设施等2十字扣件套6000与钢管配套使用3接头卡套500与钢管配套使用4旋转卡套2000与钢管配套使用513mm九夹板m23800板底支模、梁模、柱模6顶托个1500与钢管配套使用7底托个/不使用8绿色安全网m215000防护架、提升架围护9木枋m7600用于支模板底搁栅等10钢芭网片m2500用于脚手架板、安全通道等11安全平网m2560用于安全水平防护12对拉螺杆根100013止水对拉螺杆根/无需求14千斤顶个43.3、机械计划施工主要机械设备计划表机械或设备名称 型号规24、格数量额定功率（kw）备注1自升式塔吊QTZ80（6010）44360m臂2电焊机BX3-315-2423.4KW3电钻334圆盘锯MJ104335刨木机MB1043136钢筋切断机GJ540277钢筋弯曲机WJ401238钢筋调直机GT4/14249高压汞灯3310振动机械61.511碘钨灯10112经纬仪J2213力矩扳手214全站仪215水平仪5四、施工工艺4.1模板及支架构造要求 （1）梁模板支撑体系深化设计梁支撑体系及加固参数表序号规格梁支撑参数1400x2000mm梁底：两侧立杆间距为1.0m，沿梁跨度方向立杆间距为0.5m,横杆步距1.5m；梁底支撑小梁根数为3根，每纵距内附加梁25、底支撑主梁一处，每处增加立柱2根。梁侧：小梁道数为12，水平向布置；主梁间距为400mm，合并根数为2根；主梁距梁底的距离依次为200mm、600mm、1100mm、1600mm；扫地杆距地200mm(后附计算书）2400x2300mm梁底：两侧立杆间距为1.0m，沿梁跨度方向立杆间距为0.5m,横杆步距1.5m；梁底支撑小梁根数为3根，每纵距内附加梁底支撑主梁一处，每处增加立柱2根。梁侧：小梁道数为14，水平向布置；主梁间距为450mm，合并根数为2根；主梁距梁底的距离依次为200mm、600mm、1000mm、1600mm、2000mm；扫地杆距地200mm。3400x2350mm梁底：两26、侧立杆间距为1.0m，沿梁跨度方向立杆间距为0.5m,横杆步距1.5m；梁底支撑小梁根数为3根，每纵距内附加梁底支撑主梁一处，每处增加立柱2根。梁侧：小梁道数为14，水平向布置；主梁间距为500mm，合并根数为2根；主梁距梁底的距离依次为200mm、600mm、1000mm、1500mm、2000mm；扫地杆距地200mm。4400x2400mm梁底：两侧立杆间距为1.0m，沿梁跨度方向立杆间距为0.5m,横杆步距1.5m；梁底支撑小梁根数为3根，每纵距内附加梁底支撑主梁一处，每处增加立柱2根。梁侧：小梁道数为15，水平向布置；主梁间距为450mm，合并根数为2根；主梁距梁底的距离依次为20027、mm、600mm、1000mm、1500mm、2000mm；扫地杆距地200mm。5400x2450mm梁底：两侧立杆间距为1.0m，沿梁跨度方向立杆间距为0.5m,横杆步距1.5m；梁底支撑小梁根数为3根，每纵距内附加梁底支撑主梁一处，每处增加立柱2根。梁侧：小梁道数为15，水平向布置；主梁间距为500mm，合并根数为2根；主梁距梁底的距离依次为200mm、600mm、1100mm、1600mm、2100mm；扫地杆距地200mm。6400X2550梁底：两侧立杆间距为1.0m，沿梁跨度方向立杆间距为0.5m,横杆步距1.5m；梁底支撑小梁根数为4根，每纵距内附加梁底支撑主梁一处，每处增加立28、柱2根。梁侧：小梁道数为14，水平向布置；主梁间距为500mm，合并根数为2根；主梁距梁底的距离依次为200mm、600mm、1000mm、1400mm、1800mm、2200mm；扫地杆距地200mm。（后附计算书）71300X2000梁底：两侧立杆间距为1.0m，沿梁跨度方向立杆间距为0.25m,横杆步距1.5m；梁底支撑小梁根数为14根，每纵距内附加梁底支撑主梁一处，每处增加立柱3根。梁侧：小梁道数为10，水平向布置；主梁间距为400mm，合并根数为2根；主梁距梁底的距离依次为400mm、800mm、1200mm、1600mm、2000mm；扫地杆距地200mm。（后附计算书） 支撑及梁29、侧模加固深化设计图（具体详附件九） 梁支撑体系深化设计 梁侧模加固深化设计 400X2000梁加固深化图 400X2300梁加固深化图 400X2350梁加固深化图 400X2400梁加固深化图 400X2450梁加固深化图 400X2550梁加固深化图 梁底立柱纵向间距250 1300X2000梁加固深化图A6-1-3/03地下车库D-CD-J交1/D-1D-1和D-MD-P交1/D-3D-3轴-0.050m层（-9.000m-0.050m）超高支撑架深化图 （2）模板组拼精度要求 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子或30、设置木方压缝，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装要求详见表 模板拼装精度要求一览表序 号项 目允许偏差(单位：mm)1两块模板之间拼缝22相邻模板之间高低差23模板平整度24模板平面尺寸偏差3 （3）模板定位 根据定位桩点，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm的控制线。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等资料，将梁、柱等边线引放出，用以控制模板边线。 1）标高引测： 根据控制水准点，用水准仪引测出31、板面标高（建筑标高）加0.5m控制点，并将其标注在柱钢筋上，再根据此点用钢尺或水平管引测出梁底、板底的标高。待铺设完楼板模板、未与梁柱模板固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。 2）柱模板的标高控制： 根据柱的高度，扣除砼楼板的标高后，根据胶合板或已制作好的模板高度，计算出用整块的模板数和非整块的模板尺寸，然后裁出非整模板，将非整块模板安装在柱模板中间，以保证已定形的柱交接处的模板不受破坏。 弹线：待楼板新浇筑砼结硬后，由测量员在楼面砼上弹出轴线控制线，核验无误之后，通知木工将柱边线弹出，最后由木工工长和质检员核查控制线，无误后，木工才能进场施工。 3）模板的支设规范要求 模板支设前将已32、完成浇捣砼的楼面清理干净，不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净，模板排架支撑体系搭设要严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011执行。模板安装允许偏差和检验方法 表6-1序号项 目允许偏差（mm）检查方法国家规范标准结构长城杯标准1轴线位移柱、墙、梁53尺量2底模上表面标高53水准仪或拉线尺量3截面模内部尺寸基础105尺量柱、墙、梁+4，-534层高垂直度层高不大于5m63经纬仪或拉线尺量层高大于5m855相邻两板表面高差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正/2方尺、塞尺垂直/2线尺8预埋铁件中心线位移/2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位置32拉线33、，尺量螺栓外露长度+10，-0+5，-010预留孔洞中心线位移+10，5拉线，尺量尺寸+10，-0+5，-011门窗洞口中心线/3拉线，尺量宽、高/5对角线/612插筋中心线位置55尺量外露长度+10，-0+10，-0 （4）模板安装 1）柱模板安装 根据弹出柱的控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封柱模，安装前清理干净柱内杂物，安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆，各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时，可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，柱箍均采用钢管箍配合穿墙螺杆安装使用，当柱截面大于700时在中间设置一道穿墙螺杆，具体做法详见柱图。为了能回收和再利用穿墙螺杆，34、在穿墙螺杆外套PVC硬塑管，其长度与柱或梁的穿墙厚度相同，让穿墙螺杆与砼隔离开。穿墙螺杆必须安装在同一水平线或垂直线上，但为了防止因周转次数多而造成滑丝等影响质量的因素，每根穿墙螺杆使用前均应仔细检查，严禁使用已损坏的螺杆。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。 2）梁模板安装 按设计间距要求整齐铺好4080方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用4080枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，13mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚），之后吊直侧模，用斜杆顶撑固定。当梁35、高600时，在梁高的中间设置12穿墙螺杆，螺杆水平间距不大于600mm。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/10003/1000，本工程统一按2/1000起拱，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中按方案设计要求加顶撑。 3）板模板安装 在钢管立柱上弹出横钢管标高控制线，并架设48横钢管，在钢管上直接铺设方木，拉线检查，直至平整。然后铺楼面模板，用长40铁钉钉牢，如果楼板宽度不合模板模数时，补板应补在梁、柱边。板缝用胶带纸粘好。 板模板施工时注意以下几点： a钢管排架搭设横平竖直，纵横连通36、，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； b模板第一排次楞木方需紧靠柱边模，模板与模板之间拼接缝小于2mm，否则用腻子封条； c根据板跨度大小，决定板模板起拱大小：4m 开间不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱15mm。 d板模板支设下部支撑用满堂架，每根立杆底部应设置100mm100mm胶合板垫块。脚手架必须设置纵、横向扫地。满堂架外边四周连续设置剪刀撑，中间每隔5跨应设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。对变形和四周破损的模板及时修37、整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。e从墙根起步350mm 立第一根立杆以后按支撑体系设计的间距立支撑，保证立柱支撑上下层位置对应。按要求设设置纵横向水平拉杆，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。4.2 模板支架搭设 （1）支撑搭设顺序按照方案的要求计算配备所需构配件放立杆控制线立立杆并将横杆的插头插进立杆插座横杆与相邻立杆通过插头插与插座形成稳定的结构搭设梁底水平杆（承重杆）立杆顶部插入可调顶托（并随搭设进行剪刀撑设置）搭设梁板底模板。各楼栋的支模架立杆平面布置图详（附件十附件十五） （2）38、支模架施工控制要点1、施工前必须熟悉设计方案，进行技术交底。严格按照设计要求进行支模，严禁随意支搭。2、支立模板支架时，立杆位置要准确，立杆、横杆形成的支承格构要方正。同时脚手架立杆基础若不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。如图所示：3、扫地杆和水平杆横杆的插头与立杆的插座用铁锤敲紧至安全插入深度，且不得小于30mm。4、立方体支承格构调方正以后同时敲击4根或3根横杆，不能装一根敲击一根，横杆的插头插入立杆插座后，要两头同时均匀敲击，不能猛敲一头，再敲另一头。5、水平杆（横杆）安装，严禁私自调39、换不同长度横杆。6、立杆下需铺设木板，可采用100X100mm的八层板或方木，立杆下部必须设置垫方，不得直接安装在楼板上。并且上下楼层立杆对齐，保证荷载有效通过立柱进行传递。7、U型托安装完毕后，进行调平。跨度大于4m按2起拱，避免虚支。8、U型托的调节丝杆插入立杆孔内的安全长度不小于250mm，自由端调节最大高度为250mm，严禁任意上调。9、木龙骨要支撑平稳，受力方向一致。10、在架体外侧周边及内部纵、横向每4m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为8m。 11、竖向剪刀撑斜杆与地面的倾斜角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为4560，剪刀撑斜杆的搭接长度不应小于1m40、，并应采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。在满堂架外侧四周应连续设置剪刀撑，中间在纵横向应每隔4跨设置剪刀撑。12、 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的立杆上。 （3）高支模与非高支模部分整体性处理 为提高整个高支模系统整体稳定性，要求做到以下注意事项： 高支与非高支部分立杆间距尽可能保持统一模数，并将水平杆通常连接在一起； 在高支与非高支交界处增设水平剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排立杆。在高支与非高支交界处增设竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排立杆。施工前按以上要求进行交底，过程中严格按方案要求施工，完成后将此部位作为重点验41、收部位。模板支撑系统自检表模板工程名称： 施工部位：施工单位： 支撑材料： 安56序号检查项目 检 查 要 求检点记录结 果1施工方案方案完整，支撑系统设计计算、审批手续齐全，作业前应进行安全交底，交底材料完整2支撑材质支撑立柱材质：木杆应用松木或杉木，不得采用易变形、腐朽、拆裂、枯节的木材；如采用钢管，管子外径不得小于482.7的钢管，无严重锈蚀、裂纹、变形3立柱稳定立柱底部的垫板材料，应符合施工组织设计要求，不准用砖块垫高按施工组织设计要求，支撑高度为（ ）m时，立柱间水平撑设（ ）道水平支撑，纵向剪刀撑间距为（ ）m,横向剪刀撑间距为（ ）m。立柱间距符合设计要求，纵向（ ）mm,横向（42、 ）mm立杆、横杆接长杆件接头应错开50mm，不得设在同一跨间内。木杆接长按设计要求4木杆连接及扣件支撑木杆连接应采用符合要求的材料，不得采用铁丝、麻绳等绑扎；采用扣件固定其紧固力矩为46.5Nm，钢管支撑接长，应采用对接，不准绑接5作业环境2m以上高处支模作业，操作人员应有可靠的立足点，防护设施完善结论意见： 方案编制人: 年 月 日支撑架高度 m搭设班组及负责人合格牌编号技术负责人施 工 负 责 人检查日期监理单位意见： 监理工程师： 年 月 日注：首层支模立杆基础必须夯实、垫板。经方案编制人验收后才能搭设 4.3钢筋工程 （1）钢筋工程工艺流程：墙钢筋绑扎：放线、验线校核钢筋位置套墙箍筋43、绑扎墙竖筋绑扎墙水平筋绑扎墙体拉钩筋放置垫块自检、互检、专业检查报验柱钢筋绑扎：搭设柱筋支撑脚手架连接柱纵向筋套柱箍筋画箍筋间距线绑箍筋自检、互检、专业检查报验梁钢筋绑扎：梁模板上划箍筋间距放置主筋穿箍筋绑扎上部筋张箍筋垫垫块自检、互检、专业检查报验板钢筋绑扎：清理模板标出板下铁间距线绑扎板下受力钢筋绑扎板上部钢筋自检、互检、专业检查报验 （2）施工方法钢筋分三次施工，先绑扎墙、柱钢筋，铺设梁板底模，再绑扎大梁和次梁钢筋，梁钢筋经监理隐蔽验收后支设梁侧模及板模，再绑扎楼板钢筋，钢筋验收后浇筑梁板砼。4.4砼工程 （1）工艺流程作业准备混凝土搅拌混凝土运输混凝土浇筑、振捣拆模、养护 （2）施工方44、法 砼采用商品砼，水平采用地泵输送。地梁砼浇筑采用一次性连续浇筑。即“一个坡度、分层浇筑、循序渐进、一次到顶”。坡度为1：61：10之间。振捣时从浇筑层的下端开始逐渐上移，确保不漏振。振捣要及时、到位，避免混凝土中石子流入坡底，发生离析现象。 砼采用机械振捣棒振捣。振捣棒的操作，要做到“快插慢拔”，上下抽动，均匀振捣，插点要均匀排列，插点采用并列式和交错式均可；插点间距为300400mm ，插入到下层尚未初凝的混凝土中约50100mm，振捣时要依次进行，不要跳跃式振捣，以防发生漏振。每一振点的振捣延续时间30秒，使砼表面水分不再显著下沉、不出现气泡、表面泛出灰浆为止。 2）砼浇注顺序梁板砼浇注45、分层进行，每层浇注厚度不大于500mm，上下层的间隔时间不得超过1h。梁板浇注顺序：主梁次梁板。 3）砼浇注安全注意事项 1、施工人员入现场必须进行入场安全教育，经考核合格后方可进入施工现场；砼浇注应待支架搭设完成，并经过验收合格后方能进行； 2、作业人员要严格遵守操作规程，振捣设备安全可靠； 3、浇注框架柱、墙砼时，应搭设操作平台，铺满绑牢跳板，严禁直接站在模板或支架上操作； 4、浇注梁板砼时，应采用浇制铁马凳的方式搭设操作平台。铁马凳采用C20钢筋制作，高度为300，长度为1200，间距1.2m，上面满铺设跳板，操作人员严禁在钢筋上行走。 5、泵送砼时局部砼不能堆积，以免造成局部荷载过大而46、导致失稳。 6、砼振捣时，操作人员必须戴绝缘手套，穿绝缘鞋，防止触电； 7、夜间施工照明应充足，流动闸箱不得放在墙横平台或顶板钢筋上，遇有水大风、雨、雪、大雾等恶劣天气应停止作业； 8、雨季施工要注意使用前检查电器设备的防雨、防潮、防触电； 9、外防护架搭设应超出作业面不小于1200； 10、振捣器接线必须正确，电机绝缘电阻必须合格，并有可靠的零线保护，必须装设合格漏电保护开关保护； 11、插入式振捣器应2人操作，1人控制振捣器，1人控制电机及开关；12、砼浇注模工值班人员应有足够的照明，通道畅通，配备对讲机，随时与相关人员进行沟通。值班人员不少于2人。4.5检查验收1、 不满足要求的相关材料47、一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。其表格如下：模板工程安全检查记录序号检查项目扣 分 标 准结 果1施工方案模板工程应编制专项施工方案并经审批根据混凝土输送方法制定有针对性安全措施2支撑系统现浇混凝土模板的支撑系统经过设计计算，支撑系统符合设计要求3立柱稳定支撑模板的立柱材料符合设计要求，立柱底部不得用砖垫高，按设计要求设置纵横向支撑，立柱间距符合设计要求4荷 载模板上堆料均匀，施工荷载不超过施工方案规定5模板存放各种模板存放整齐、堆放高度不超过2米，大模板存放要有防倾倒措施6支撑模板安装前对模板作业人员进行安全技术交底48、，模板及支架安装过程中设置预防倾倒的临时固定措施；作业高度超过2米时，必须搭脚手架或操作平台，有可靠立足点；拼装高度为2米以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板；单立柱做支撑时的木立柱的接头不宜超过2个；立杆支撑群的立杆上下两端20cm处设纵横扫地杆，架体外每隔6 m设一道剪刀撑；扣件式钢管脚手架做立杆支撑时，立杆接长必须采用对接，主立杆间距1m，纵横杆步距1.2m；拆除区域设置警戒线并派专人监护；不得留有未拆除的悬空模板。7模板验收支拆模板前应进行安全技术交底；安装完毕后有验收手续；模板拆除前需申请经技术负责人批准后方可拆除。8硂强度模板拆除前需有硂强度报告，硂强度未到达规定不得提前49、拆除模板。9运输道路在模板上运输硂应有走道垫板，走道垫板稳固牢靠10作业环境作业面孔洞及临边有防护措施；垂直作业上下有防护措施检查验收意见年 月 日检 查 人单位工程负责人：搭设班组负责人：安 全 员：现场监理：复查意见复查人： 负责人： 年 月 日 2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。五、劳动力计划 5.1项目机构组成 （1）项目经理部包括施工技术、安全、质量、预算经营、后勤劳务、材料设备等职能单元，具体负责工程的人员调配、后勤保障、施工策划、材料供应、技术管理、质量安全等工作。 （2）项目经理部的施管人员50、必须持证上岗（在有效期内），对工程质量、安全、进度和交工验收工作负责到底。项目部配置专职安全员3人，主要负责该项目的安全生产、文明施工达标的监督检查工作及后勤食宿和治安保卫管理工作。另外，施工劳务班组配备兼职安员一名，配合项目部安全员的工作。 （3）专职安全管理人员管理基本职责主要有： 贯彻执行安全生产的有关法规、标准和本企业制定的安全生产管规定，做好安全生产的宣传、教育、监督、检查工作。 参与制定、修改有关安全生产管理制度和安全专项施工方案及安全技术措施的编制和审核工作，并检查执行情况。 对安全生产进行现场监督检查，制止违章指挥和违章作业，发现安全事故隐患，应立即采取措施并向项目负责人和企业51、安全生产管理机构报告。 建立健全安全生产管理档案，定期进行统计分析，并探索安全生产的规律，提出安全生产的建议。5.2专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定3名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下:董耀辉（项目经理）组长，负责协调指挥工作；张真建（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；张严涛（施工员）组员，负责监测、监控；刘远成、赵阳、唐勇（安全员）组员，负责现场安全检查工52、作；刘杰（架子工班长）组员，负责现场具体施工；谌刚（班组安全员）组员，协组项目部安全员负责安全检查工作5.3所需劳动力安排超限梁开始时间2016.7.15超限梁工期（天）30作息时间（上午）7：0010：30作息时间（下午）15：0019：30木工（人）55钢筋工（人）60砼工（人）17架子工（人）17水电工（人）9其它工种（人）7安全管理人员明细表姓名性别职务电话证书编号备注王可男安全员渝建安C(2008)2015598专职唐勇男安全员川建安C(2013)0016243专职张仕广男安全员专职特殊工种人员明细序号姓 名性别年龄工种操作证号码培训时间复审记录入职时间1刘德斌男40塔吊司机渝A0453、20140306632016-04-112李深龙男29塔吊司机渝A0420120173472016-04-113刘登梅女43塔吊指挥渝A0320140275412016-04-114夏伟男32塔吊司机渝A0420140279902016-07-052016-05-075刘正敏女28塔吊指挥渝A0320150322822016-05-186秦陶女40塔吊指挥渝A0320140285132016-05-077刘远秀女44塔吊指挥渝A0320110030802016-07-018陈德铭男49低压电工2016-04-119陈伟男23低压电工2016-04-2010蒋光亮男31低压电工2016-04-254、011熊飞男41低压电工2016-05-0112施伟男29低压电工2016-06-02 （2）现场所有工人进场前需进行三级教育并进行考试合格后方能上岗。同时应填写好“三级教育”凳记表，教育人，受教育人必须在凳记表上签字，存档备查。另外，因工作需要，从原工作岗位调整到新工作岗位的人员，上岗前，应熟悉、了解和掌握新工作岗位的操作规程，并经考试合格后方可上岗作业。（3）起重工、机动车辆司机、电工、架子工、焊工等工种特种作业人员必须进行专业安全技术培训，经考试合格并取得操作证后方可独立操作，并应按规定进行复审，复审合格后方可继续上岗作业。六、施工安全保障措施6.1组织保障6.1.1安全保证体系 6.155、.2安全教育措施 （1）新工人进场或变换工种的工人都要及时进行三级安全教育，进行安全技术交底，对模板安装工作存在的易发事故隐患进行分析，并提出预防措施及有关要求，使工人的安全意识提高，时刻牢记做好安全施工。 （2）实行班前安全活动，每天班前，由班长安排工作时，班长向队组人员指出各工作部位的安全注意事项。 6.1.3安全防护措施 (1）项目部负责安排人员做好各工作部位的安全防护设施，可由专业队组完成。 (2）楼层洞口、临边应进行有效防护，以保证施工人员的安全。 (3）楼面模板施工时，必须提前搭设外架，保证高出楼面1.5米以上。 泵送砼安全措施 (1)浇筑雨棚和大厅砼时用汽车泵进行施工，浇筑屋顶时56、砼输送管不得直接支承在钢筋、模板支架上，水平管每隔2米用支架固定，垂直或斜管用独立钢管架固定。 (2)浇筑梁板时，砼的堆积厚度不得超过模板设计时的计算厚度。 (3)浇筑砼时，必须安排专人对模板及其支架进行观察和维护，发现异常情况，立即停止浇筑砼，并卸载纠正变形模板后，才能继续浇筑砼。 6.2技术措施 (1)模板支撑系统施工前，应按施工规范、施工方案和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。 (2)对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。 (3)立杆底座下应铺设18mm厚300mm300mm木胶合板垫块。 (4)不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一支撑57、系统。 (5)支撑架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。 (6)模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。 (7)泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。 (8)应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。 (9)交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。 (10)拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。 (11)高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。 (12)高支模搭设、58、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。 (13)混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。 6.3监测监控(1)监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。位移监测点的布置可分为基准点和位移监测点，其布设应符合下列规定：1、 每个支撑结构应设基准点；2、 在支撑结构的顶层、底层及每5步设置位移监测点；3、 59、监测点应设在脚部和四边的中部位置。 (3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212”，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：a、杆件的设置和连接，支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；b、架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；c、施工过程中是否有超载现象；d、安全60、防护措施是否符合规范要求；e、支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。a、本工程立杆监测预警值为10mm，支架水平位移监测预警值为10mm；b、监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。 6.4应急预案 (1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。 (2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专61、职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。 (3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。 （A）火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。 （B）触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露62、，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 （C）高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。 （D）其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。 4、应急通信联络 项目负责人：董耀辉 手机： 安全员：刘远成 手机： 技术负责人：刘颖杰 手机： 医院救护中心：120 匪63、警：110 火警：119 机构设置 为对可能发生的事故能够快速反应、及时求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理梅贵元任组长，负责事故现场指挥，统筹安排全面工作。具体安全管理机构如下图： 紧急求援电话: 120医 院 名 称重庆市二郎医院单 位 地 址重庆市九龙坡区二郎科技新城火炬大道98号联 系 电 话02368691200本项目距离最近的医院为重庆市二郎医院，距离为440米，具体路线如下图所示：图中圈出部位为本项目部位置人员职责表职 务姓 名职责组 长董耀辉负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急组调配应急所需的资源（人力、物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。副组长 刘颖64、杰负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。副组长刘远成负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及时向现场总指挥组提供真实可靠的情况。组 员袁泉主要负责组织抢救伤员的应急救护工作。组 员余翔迅速调配抢救运输车辆至事故发生点。组 员赵阳提供和检查抢险人员的装备和安全防护。组 员焦学锋负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。组 员张严涛负责配合轻伤人员的包扎及资料收集工作。 当发生紧急情况时。立即启动应急救援预案并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告公司及当地部门，取65、得政府及相关部门的帮助。 应急救援工作程序 1、报告（1）报告流程 当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人现场值班人员安全部现场指挥组区人民医院急诊科公司总经理。（2）报告内容 现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。（3）联系方式 利用电话联系安全部门值班人员，由值班人员按流程逐级报告。 2、联络（1）医疗救护组与区人民医院急诊科取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及救护车辆。（2）抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。 3、疏散66、 （1）疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。（2）疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。（3）疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。（4）指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。 救援方法 高空坠落应急救援方法： 现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。 仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。 如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速67、送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。 如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。 模板、坍塌应急救援方法： 地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场； 报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）； 急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施68、； 清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小； 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。 物体打击应急救援方法： 当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。（1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。（2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。（3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布69、堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。（5）预备应急救援工具如下页表： 序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包3个用于抢救伤员5手电筒8个用于停电时照明求援6应急灯8个用于停电时照明求援7爬梯5樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援七、超限梁计算书7.1梁截面面积为（0.60.7）梁截面：400X1650 一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、重庆市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-201470、3、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20134、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115、混凝土结构工程施工规范GB50666-20116、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20107、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20088、建筑结构荷载规范GB50009-20129、钢结构设计规范GB50017-200310、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200211、木结构设计规范GB50005-200312、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200813、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号14、建设工程高大模板71、支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号 二、工程参数梁模板支架参数梁截面宽度0.4m梁截面高度1.65m支架高度4.92m楼板厚度0.18m板底立杆纵距la1m板底立杆横距lb1m梁长度方向立杆纵距0.5m梁侧与梁底立杆间距梁底设2根立杆,梁底立杆间距600mm钢管类型483.0mm水平杆最大步距1.5m顶步步距0.6m立杆伸出顶层水平杆长度a0.5m面板15mm厚木胶合板梁底次楞4080mm方木，4根梁底主楞双钢管梁侧次楞两根4080mm方木，间距100mm梁侧主楞两根双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：500mm500mm剪刀撑设置依据重庆地标规范要求设置72、,剪刀撑纵距方向宽度3跨，横距方向宽度3跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载标准值参数结构重要性系数支撑架1模板1永久荷载新浇砼（含钢筋）自重26kN/m3模板自重0.3kN/m2每米立杆承受支架自重0.1483kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载3kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载重庆，基本风压：0.3kN/m2 三、新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:=261.65=42.9 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取2673、kN/m3； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.65m； 四、梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4； （一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.10m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=42.9kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.242.9+1.42)1=54.28KN74、/mq2=(1.3542.9+1.40.72)1=59.875KN/m取较大值q=59.875KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.159.8750.102=0.06kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.06106=1.6N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求! （二）挠度验算q = 142.9=42.9kN/m；面板最大容许挠度值: 100/400=0.25mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67742.9001004=0.02mm 0.25mm100EI10075、4500281250满足要求! 五、梁侧模板次楞验算次楞采用两根两根4080mm(宽度高度)方木，间距：0.1m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =408080/6=42667mm3；截面惯性矩I =40808080/12=1706667mm4； （一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=42.9kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.242.9+1.42)0.1=5.428KN/mq2=(1.3542.9+76、1.40.72)0.1=5.988KN/m取较大值q=5.988KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.15.9880.52=0.150kNm最大支座力：1.1ql=1.15.9880.5=3.29kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.150106=1.758N/mm2 17N/mm2W242667 2满足要求! （二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.65.9880.5=1.796kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=31.796103= 0.421N/mm2 fv=1.6N/mm277、2bh224080 2次楞抗剪强度满足要求! （三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 42.90.1=4.29kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6774.295004= 0.053mm 2mm100EI2100100001706667 2满足要求! 六、梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载78、P=3.29kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kNm)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.839kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.839106=93.430N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求! （二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.360kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/250=2mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.233mm 2mm。满足要求!（三）悬挑段强度验算穿梁79、螺栓距梁底距离150mm，次楞间距100mm，弯矩M=3.290.15+3.290.05=0.65kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.65106=72.383N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!（四）悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.360kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.095mm N=12.89kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求! 八、梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁底主楞间距080、.5m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 501.51.5/6=18.75cm3；截面惯性矩I= 501.51.51.5/12=14.063cm4； （一）强度验算1、梁底次楞为4根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.133m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q=1.35(261.65+0.3)+1.430.5=31.26kN/m计算简图(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.663kN;N2=4.573kN;N3=4.573kN;N4=1.663kN;最大弯矩 Mmax = 0.055kNm梁底模板抗弯强度设计81、值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.055106=2.933N/mm2 12.5N/mm2W18.75103满足要求! （二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.5（261.650.3+3）=23.10kN/m；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.077mm梁底模板的最大容许挠度值: 133/400 =0.3 mm；最大变形 Vmax = 0.077mm 0.3mm满足要求! 九、梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度82、80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6= 42.667cm3；I=4888/12= 170.667cm4； （一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.5m。次楞计算简图荷载设计值 q = 4.573/0.5= 9.146kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.19.1460.52= 0.229 kNm；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.229106=5.367N/mm2 17N/mm2W42.667103次楞抗弯强度满足要求83、！ （二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.69.1460.5=2.744kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.744103= 1.29N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24080次楞抗剪强度满足要求! （三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =500/250 =2 mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q =3.380/0.5= 6.76N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6776.765004=0.168mm 2mm100EI10010000170.667184、04次楞挠度满足要求! 十、梁底模板主楞验算主楞采用:双钢管截面抵拒矩W=8.98cm3截面惯性矩I=21.56cm4集中荷载P为次楞传递荷载。计算简图(kN)（一）抗弯强度验算弯矩图(kNm)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=6.24kN;N2=6.24kN;最大弯矩 Mmax=1.233kNm；主楞抗弯强度设计值f(N/mm2) = 205N/mm2；主楞弯曲应力按下式计算：=Mmax=1.233106=137.31N/mm2 205N/mm2W8.98103主楞抗弯强度满足要求! （二）挠度验算主楞的最大容许挠度值: L/250 =600/250 = 2.4mm或10mm；经计算，主85、楞的最大变形 Vmax = 1.034mm 2.4mm主楞挠度满足要求! 十一、风荷载计算 （一）风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按重庆10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.143/(11.5)=0.114式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h0.325lah)d=0.143m2la-立杆间距，1m；h-步距，1.5m；d-钢管外径，0.048m ；系数1.2-节点面积增大86、系数；系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=4.92m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.65。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=0.651.120.3=0.218kN/m22.风荷载作用产生的立杆轴向力标准值NWK立杆中由风荷载作用产生的轴向力标准值，按下式计算：NWK=nwaklaH2=30.2187、814.922=0.79kN2B210k风荷载标准值,k=0.218kN/m2,la立杆纵向间距，la=1mnwa支撑架单元框架纵向跨数，取nwa=3H支撑架高度，H=4.92m,B支撑架横向宽度，B=10m3.由风荷载产生的立杆弯矩设计值MW立杆段由风荷载产生的弯矩设计值，按下式计算：MW=0.91.4klah2=0.91.40.21811.52=0.062kNm1010 十二、立杆稳定性验算 （一）立杆轴力设计值支撑结构的危险等级系数取1梁底立杆承受梁荷载设计值：6.24kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.24.920.1483=0.88kN风荷载引起的立杆轴力设计值：0.79kN立杆轴88、向力设计值N=6.24+0.88+0.90.79=7.83kN; （二）立杆计算长度L0插槽式钢管模板支撑架的单元框架进行整体稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah 立杆计算长度系数，按重庆市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范附录F表F.0.1取值。表中主要参数取值如下：支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）I 立杆的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取10kNm/radly立杆的y向间距，取1000mmK=206000107800+1000=1.5915001010661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax 89、=lx/h=1/1.5=0.67nx单元框架的x向跨数，nx =3x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向（延梁长度方向）。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=2.06a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表E.3取值，a=1.02其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1与a2中的较大值，a=0.33H高度修正系数，架体高度4.92m,H=1L0=Hah =11.022.061.5=3.15m （三）立杆稳定性验算风荷载引起的立杆弯矩设计值:0.062kNm;按下式进行立90、杆稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取7.83kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3150/15.9=198，查表=0.184； L0 立杆计算长度，取3150mm，i杆件截面回转半径,取15.9mm；A 杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.062kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000424=21.99kN2198 2立杆稳定性验算如下：7.83103+0.0621060.1844244490（1-1.91、10.1847.83）21.99=100.364+14.881=115.245N/mm2 f=205 N/mm2立杆稳定性验算满足要求! 十三、立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=7.12kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为粘性土，其承载力设计值fak= 120kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.94、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=7.12=23.73kN/m2 mffak=1200.9=108kN/m2A0.3满足要求!7.2梁截面面积为（0.70.8）梁截面：400X292、000一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、重庆市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-20143、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20134、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115、混凝土结构工程施工规范GB50666-20116、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20107、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20088、建筑结构荷载规范GB50009-20129、钢结构设计规范GB50017-200310、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200211、木结构设计规范GB50005-200312、混凝土93、模板用胶合板GB/T17656-200813、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号14、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号二、工程参数梁模板支架参数梁截面宽度0.4m梁截面高度2m支架高度4.92m楼板厚度0.18m板底立杆纵距la1m板底立杆横距lb1m梁长度方向立杆纵距0.33m梁侧与梁底立杆间距梁底设3根立杆,梁底立杆间距600,600mm钢管类型483.0mm水平杆最大步距1.5m顶步步距0.6m立杆伸出顶层水平杆长度a0.5m面板15mm厚木胶合板梁底次楞4080mm方木，4根梁底主楞双钢管梁侧次楞两根4080mm方木，间距100mm94、梁侧主楞两根双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：500mm500mm剪刀撑设置依据重庆地标规范要求设置,剪刀撑纵距方向宽度3跨，横距方向宽度3跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载标准值参数结构重要性系数支撑架1模板1永久荷载新浇砼（含钢筋）自重26kN/m3模板自重0.3kN/m2每米立杆承受支架自重0.1483kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载3kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载重庆，基本风压：0.3kN/m2三、新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm95、时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:=262=52 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取26kN/m3； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2m；四、梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4； （一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.10m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=52kN/m2，砼下料产生的水平荷载96、标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.252+1.42)1=65.2KN/mq2=(1.3552+1.40.72)1=72.16KN/m取较大值q=72.16KN/m作为设计依据。3、强度验算 施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.172.160.102=0.07kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.07106=1.87N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 152=52kN/m；面板最大容许挠度值: 100/400=0.25mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql97、4=0.67752.0001004=0.03mm 0.25mm100EI1004500281250满足要求!五、梁侧模板次楞验算次楞采用两根两根4080mm(宽度高度)方木，间距：0.1m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =408080/6=42667mm3；截面惯性矩I =40808080/12=1706667mm4； （一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=52kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.298、52+1.42)0.1=6.52KN/mq2=(1.3552+1.40.72)0.1=7.216KN/m取较大值q=7.216KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.17.2160.52=0.180kNm最大支座力：1.1ql=1.17.2160.5=3.97kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.180106=2.109N/mm2 17N/mm2W242667 2满足要求! （二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.67.2160.5=2.165kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=3299、.165103= 0.507N/mm2 fv=1.6N/mm22bh224080 2次楞抗剪强度满足要求! （三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 520.1=5.2kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6775.25004= 0.064mm 2mm100EI2100100001706667 2满足要求!六、梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600100、mm4； （一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=3.97kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kNm)2、强度验算最大弯矩Mmax=1.012kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=1.012106=112.695N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求! （二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.860kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/250=2mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0101、.282mm 2mm。满足要求!（三）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距100mm，弯矩M=3.970.15+3.970.05=0.8kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.8106=89.087N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!（四）悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.860kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.116mm N=15.49kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求! 八、梁底模板面板验算102、面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁底主楞间距0.33m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 331.51.5/6=12.375cm3；截面惯性矩I= 331.51.51.5/12=9.281cm4； （一）强度验算1、梁底次楞为4根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.133m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q=1.35(262+0.3)+1.430.33=24.69kN/m计算简图(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.314kN;N2=3.612kN;N3=3.612kN;N4=1.314kN;最大弯矩 103、Mmax = 0.044kNm梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.044106=3.556N/mm2 12.5N/mm2W12.375103满足要求! （二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.33（2620.3+3）=18.25kN/m；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.093mm梁底模板的最大容许挠度值: 133/400 =0.3 mm；最大变形 Vmax = 0.093mm 0.3mm满足要求!九、梁底模板次楞验算104、本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6= 42.667cm3；I=4888/12= 170.667cm4； （一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.33m。次楞计算简图荷载设计值 q = 3.612/0.33= 10.945kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.110.9450.332= 0.119 kNm；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.119106=2.789N/mm2105、 17N/mm2W42.667103次楞抗弯强度满足要求！ （二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.610.9450.33=2.167kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.167103= 1.02N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24080次楞抗剪强度满足要求! （三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =330/250 =1.3 mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q =2.670/0.33= 8.091N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6778.09133106、04=0.038mm 1.3mm100EI10010000170.667104次楞挠度满足要求!十、梁底模板主楞验算主楞采用:双钢管截面抵拒矩W=8.98cm3截面惯性矩I=21.56cm4集中荷载P为次楞传递荷载。计算简图(kN)（一）抗弯强度验算弯矩图(kNm)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.26kN;N2=9.33kN;N3=0.26kN;最大弯矩 Mmax=0.348kNm；主楞抗弯强度设计值f(N/mm2) = 205N/mm2；主楞弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.348106=38.75N/mm2 205N/mm2W8.98103主楞抗弯强度满足要求! （二）挠度验算107、主楞的最大容许挠度值: L/250 =600/250 = 2.4mm或10mm；经计算，主楞的最大变形 Vmax = 0.061mm 2.4mm主楞挠度满足要求!十一、风荷载计算 （一）风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按重庆10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.143/(11.5)=0.114式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h0.325lah)d=0.143m2la-立108、杆间距，1m；h-步距，1.5m；d-钢管外径，0.048m ；系数1.2-节点面积增大系数；系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=4.92m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.65。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=0.651.120.3=0.218kN/m22.风荷载作用产生的立杆轴向力标准值NW109、K立杆中由风荷载作用产生的轴向力标准值，按下式计算：NWK=nwaklaH2=30.21814.922=0.79kN2B210k风荷载标准值,k=0.218kN/m2,la立杆纵向间距，la=1mnwa支撑架单元框架纵向跨数，取nwa=3H支撑架高度，H=4.92m,B支撑架横向宽度，B=10m3.由风荷载产生的立杆弯矩设计值MW立杆段由风荷载产生的弯矩设计值，按下式计算：MW=0.91.4klah2=0.91.40.21811.52=0.062kNm1010十二、立杆稳定性验算 （一）立杆轴力设计值支撑结构的危险等级系数取1梁底立杆承受梁荷载设计值：9.33kN;立杆承受支架自重荷载设计值：110、1.24.920.1483=0.88kN风荷载引起的立杆轴力设计值：0.79kN立杆轴向力设计值N=9.33+0.88+0.90.79=10.92kN; （二）立杆计算长度L0插槽式钢管模板支撑架的单元框架进行整体稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah 立杆计算长度系数，按重庆市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范附录F表F.0.1取值。表中主要参数取值如下：支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）II 立杆的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取10kNm/radly立杆的y向间距，取1000mmK=20600010780111、0+1000=1.5915001010661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=1/1.5=0.67nx单元框架的x向跨数，nx =3x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向（延梁长度方向）。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=2.06a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表E.3取值，a=1.02其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1与a2中的较大值，a=0.33H高度修正系数，架体高度4.92m,H=1L0=Hah =11.022.061.5=112、3.15m （三）立杆稳定性验算 风荷载引起的立杆弯矩设计值:0.062kNm; 按下式进行立杆稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取10.92kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3150/15.9=198，查表=0.184； L0 立杆计算长度，取3150mm，i杆件截面回转半径,取15.9mm；B 杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.062kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000424=21.99kN2113、198 2立杆稳定性验算如下：10.92103+0.0621060.1844244490（1-1.10.18410.92）21.99=139.971+15.351=155.322N/mm2 f=205 N/mm2立杆稳定性验算满足要求!十三、立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=10.21kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为粘性土，其承载力设计值fak= 120kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.94、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=10.21=34.03kN/m2 mffak114、=1200.9=108kN/m2A0.3满足要求!。7.3梁截面面积为（0.80.9）梁截面：500X1650一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、重庆市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-20143、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20134、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115、混凝土结构工程施工规范GB50666-20116、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20107、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20088、建筑结构荷载规范GB50009-20129、钢结构设计规范GB50017-200310、115、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200211、木结构设计规范GB50005-200312、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200813、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号14、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号 二、工程参数梁模板支架参数梁截面宽度0.5m梁截面高度1.65m支架高度4.92m楼板厚度0.18m板底立杆纵距la1m板底立杆横距lb1m梁长度方向立杆纵距0.5m梁侧与梁底立杆间距梁底设2根立杆,梁底立杆间距600mm钢管类型483.0mm水平杆最大步距1.5m顶步步距0.6m立杆伸出顶层水平杆长度a0.5m面板15116、mm厚木胶合板梁底次楞4080mm方木，5根梁底主楞双钢管梁侧次楞两根4080mm方木，间距100mm梁侧主楞两根双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：500mm500mm剪刀撑设置依据重庆地标规范要求设置,剪刀撑纵距方向宽度3跨，横距方向宽度3跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载标准值参数结构重要性系数支撑架1模板1永久荷载新浇砼（含钢筋）自重26kN/m3模板自重0.3kN/m2每米立杆承受支架自重0.1483kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载3kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载重庆，基本风压：0.3kN/m2 三、新浇砼对模板侧压力标117、准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:=261.65=42.9 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取26kN/m3； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.65m；四、梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4； （一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承118、面板的次楞间距，L=0.10m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=42.9kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.242.9+1.42)1=54.28KN/mq2=(1.3542.9+1.40.72)1=59.875KN/m取较大值q=59.875KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.159.8750.102=0.06kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.06106=1.6N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求! （二）挠度验算q 119、= 142.9=42.9kN/m；面板最大容许挠度值: 100/400=0.25mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67742.9001004=0.02mm 0.25mm100EI1004500281250满足要求!五、梁侧模板次楞验算 次楞采用两根两根4080mm(宽度高度)方木，间距：0.1m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =408080/6=42667mm3；截面惯性矩I =40808080/12=1706667mm4； （一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2120、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=42.9kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.242.9+1.42)0.1=5.428KN/mq2=(1.3542.9+1.40.72)0.1=5.988KN/m取较大值q=5.988KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.15.9880.52=0.150kNm最大支座力：1.1ql=1.15.9880.5=3.29kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.150106=1.758N/mm2 17N/mm2W242667 2满足要求! （二）121、抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.65.9880.5=1.796kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=31.796103= 0.421N/mm2 fv=1.6N/mm22bh224080 2次楞抗剪强度满足要求! （三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 42.90.1=4.29kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6774.295004= 0.053mm 2mm100EI21001000017122、06667 2满足要求! 六、梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4； （一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=3.29kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kNm) 2、强度验算最大弯矩Mmax=0.839kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.839106=93.430N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求! （二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，123、其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.360kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/250=2mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.233mm 2mm。满足要求! （三）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距100mm，弯矩M=3.290.15+3.290.05=0.65kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.65106=72.383N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求! （四）悬挑段挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.360kN，主楞弹性模量: E 124、= 206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.095mm N=12.89kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求! 八、梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁底主楞间距0.5m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 501.51.5/6=18.75cm3；截面惯性矩I= 501.51.51.5/12=14.063cm4； （一）强度验算1、梁底次楞为5根，面板按四跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.125m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q=1.35(261.65+0.3)+1.430.5=31.26kN125、/m计算简图(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.535kN;N2=4.466kN;N3=3.628kN;N4=4.466kN;N5=1.535kN;最大弯矩 Mmax = 0.052kNm梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.052106=2.773N/mm2 12.5N/mm2W18.75103满足要求! （二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.5（261.650.3+3）=23.10kN/m；面板弹性模量: E =126、 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.056mm梁底模板的最大容许挠度值: 125/400 =0.3 mm；最大变形 Vmax = 0.056mm 0.3mm满足要求! 九、梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6= 42.667cm3；I=4888/12= 170.667cm4； （一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.5m。次楞计算简图荷载设计值 q = 4.466/0.5127、= 8.932kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.18.9320.52= 0.223 kNm；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.223106=5.227N/mm2 17N/mm2W42.667103次楞抗弯强度满足要求！ （二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.68.9320.5=2.680kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.680103= 1.26N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24080次楞抗剪强度满足要求! （三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =500/250 =2 mm；挠度验算时，荷载效128、应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q =3.300/0.5= 6.6N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6776.65004=0.164mm 2mm100EI10010000170.667104次楞挠度满足要求!十、梁底模板主楞验算主楞采用:双钢管截面抵拒矩W=8.98cm3截面惯性矩I=21.56cm4集中荷载P为次楞传递荷载。计算简图(kN)（一）抗弯强度验算弯矩图(kNm)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=7.81kN;N2=7.82kN;最大弯矩 Mmax=1.403kNm；主楞抗弯强度设计值f(N/mm2) = 205129、N/mm2；主楞弯曲应力按下式计算：=Mmax=1.403106=156.24N/mm2 205N/mm2W8.98103主楞抗弯强度满足要求! （二）挠度验算主楞的最大容许挠度值: L/250 =600/250 = 2.4mm或10mm；经计算，主楞的最大变形 Vmax = 1.158mm 2.4mm主楞挠度满足要求! 十一、风荷载计算 （一）风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按重庆10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1130、.2An/(lah)=1.20.143/(11.5)=0.114式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h0.325lah)d=0.143m2la-立杆间距，1m；h-步距，1.5m；d-钢管外径，0.048m ；系数1.2-节点面积增大系数；系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=4.92m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城131、市市区。风压高度变化系数z=0.65。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=0.651.120.3=0.218kN/m2 2.风荷载作用产生的立杆轴向力标准值NWK立杆中由风荷载作用产生的轴向力标准值，按下式计算：NWK=nwaklaH2=30.21814.922=0.79kN2B210k风荷载标准值,k=0.218kN/m2,la立杆纵向间距，la=1mnwa支撑架单元框架纵向跨数，取nwa=3H支撑架高度，H=4.92m,B支撑架横向宽度，B=10m 3.由风荷载产生的立杆弯矩设计值MW立杆段由风荷载产生的弯矩设计值，按下式计算：MW=0.91.4klah2=0.91.40.21811.132、52=0.062kNm1010 十二、立杆稳定性验算 （一）立杆轴力设计值支撑结构的危险等级系数取1梁底立杆承受梁荷载设计值：7.82kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.24.920.1483=0.88kN风荷载引起的立杆轴力设计值：0.79kN立杆轴向力设计值N=7.82+0.88+0.90.79=9.41kN; （二）立杆计算长度L0插槽式钢管模板支撑架的单元框架进行整体稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah 立杆计算长度系数，按重庆市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范附录F表F.0.1取值。表中主要参数取值如下：支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）II133、I 立杆的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取10kNm/radly立杆的y向间距，取1000mmK=206000107800+1000=1.5915001010661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=1/1.5=0.67nx单元框架的x向跨数，nx =3x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向（延梁长度方向）。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=2.06a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表E.3取值，a=1.02其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂134、长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1与a2中的较大值，a=0.33H高度修正系数，架体高度4.92m,H=1L0=Hah =11.022.061.5=3.15m （三）立杆稳定性验算风荷载引起的立杆弯矩设计值:0.062kNm;按下式进行立杆稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取9.41kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3150/15.9=198，查表=0.184； L0 立杆计算长度，取3150mm，i杆件截面回转半径,取15.9mm；C 杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载135、引起的立杆弯矩设计值，M=0.062kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000424=21.99kN2198 2立杆稳定性验算如下：9.41103+0.0621060.1844244490（1-1.10.1849.41）21.99=120.616+15.118=135.734N/mm2 f=205 N/mm2立杆稳定性验算满足要求! 十三、立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=8.70kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为粘性土，其承载力设计值fa136、k= 120kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.94、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=8.70=29kN/m2 mffak=1200.9=108kN/m2A0.3满足要求!。7.4梁截面面积为（0.91.0）梁截面：400X2400一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、重庆市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-20143、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20134、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115、混凝土结构工程施工规范GB50666-20116、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-137、20107、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20088、建筑结构荷载规范GB50009-20129、钢结构设计规范GB50017-200310、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200211、木结构设计规范GB50005-200312、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200813、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号14、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号 二、工程参数梁模板支架参数梁截面宽度0.4m梁截面高度2.4m支架高度4.92m楼板厚度0.18m板底立杆纵距la1m板底立杆横距lb1m梁长度方向立杆纵距0.33m梁侧与138、梁底立杆间距梁底设3根立杆,梁底立杆间距600,600mm钢管类型483.0mm水平杆最大步距1.5m顶步步距0.6m立杆伸出顶层水平杆长度a0.5m面板15mm厚木胶合板梁底次楞4080mm方木，4根梁底主楞双钢管梁侧次楞两根4080mm方木，间距100mm梁侧主楞两根双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：500mm500mm剪刀撑设置依据重庆地标规范要求设置,剪刀撑纵距方向宽度3跨，横距方向宽度3跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载标准值参数结构重要性系数支撑架1模板1永久荷载新浇砼（含钢筋）自重26kN/m3模板自重0.3kN/m2每米立杆承139、受支架自重0.1483kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载3kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载重庆，基本风压：0.3kN/m2三、新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:=262.4=62.4 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取26kN/m3； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.4m；四、梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001140、515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.10m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=62.4kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.262.4+1.42)1=77.68KN/mq2=(1.3562.4+1.40.72)1=86.2KN/m取较大值q=86.2KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.186.20.102=0.09kNm面板抗弯强度设计值f=141、12.5N/mm2；=Mmax=0.09106=2.4N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 162.4=62.4kN/m；面板最大容许挠度值: 100/400=0.25mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67762.4001004=0.03mm 0.25mm100EI1004500281250满足要求!五、梁侧模板次楞验算次楞采用两根两根4080mm(宽度高度)方木，间距：0.1m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =408080/6=42667mm3；截面惯性矩I =40808080/12=1142、706667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=62.4kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.262.4+1.42)0.1=7.768KN/mq2=(1.3562.4+1.40.72)0.1=8.62KN/m取较大值q=8.62KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.18.620.52=0.216kNm最大支座力：1.1ql=1.18.620.5=4.74kN次楞抗弯强度设143、计值f17N/mm2。=Mmax=0.216106=2.531N/mm2 17N/mm2W242667 2满足要求! （二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.68.620.5=2.586kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.586103= 0.606N/mm2 fv=1.6N/mm22bh224080 2次楞抗剪强度满足要求! （三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 62.40.1=6.24kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10144、000N/mm2；=0.677ql4=0.6776.245004= 0.077mm 2mm100EI2100100001706667 2满足要求!六、梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4； （一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=4.74kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kNm)2、强度验算最大弯矩Mmax=1.209kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=1.209106=134.6145、33N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求! （二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.432kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/250=2mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.338mm 2mm。满足要求!（三）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距100mm，弯矩M=4.740.15+4.740.05=0.95kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.95106=105.791N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!（四）悬挑段挠度验算验算146、挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.432kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.138mm N=18.45kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!八、梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁底主楞间距0.33m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 331.51.5/6=12.375cm3；截面惯性矩I= 331.51.51.5/12=9.281cm4； （一）强度验算1、梁底次楞为4根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.133m。147、2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q=1.35(262.4+0.3)+1.430.33=29.32kN/m计算简图(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.560kN;N2=4.290kN;N3=4.290kN;N4=1.560kN;最大弯矩 Mmax = 0.052kNm梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.052106=4.202N/mm2 12.5N/mm2W12.375103满足要求! （二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数148、均取1.0。q = 0.33（262.40.3+3）=21.68kN/m；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.110mm梁底模板的最大容许挠度值: 133/400 =0.3 mm；最大变形 Vmax = 0.110mm 0.3mm满足要求!九、梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6= 42.667cm3；I=4888/12= 170.667cm4； （一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，149、其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.33m。次楞计算简图荷载设计值 q = 4.290/0.33= 13.000kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.113.0000.332= 0.142 kNm；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.142106=3.328N/mm2 17N/mm2W42.667103次楞抗弯强度满足要求！ （二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.613.0000.33=2.574kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.574103= 1.21N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24080次楞抗剪强150、度满足要求! （三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =330/250 =1.3 mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q =3.172/0.33= 9.612N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6779.6123304=0.045mm 1.3mm100EI10010000170.667104次楞挠度满足要求! 十、梁底模板主楞验算主楞采用:双钢管截面抵拒矩W=8.98cm3截面惯性矩I=21.56cm4集中荷载P为次楞传递荷载。计算简图(kN)（一）抗弯强度验算弯矩图(kNm)经计算，从左到右各支座力分别151、为：N1=0.31kN;N2=11.08kN;N3=0.31kN;最大弯矩 Mmax=0.413kNm；主楞抗弯强度设计值f(N/mm2) = 205N/mm2；主楞弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.413106=45.99N/mm2 205N/mm2W8.98103主楞抗弯强度满足要求! （二）挠度验算主楞的最大容许挠度值: L/250 =600/250 = 2.4mm或10mm；经计算，主楞的最大变形 Vmax = 0.072mm 2.4mm主楞挠度满足要求!十一、风荷载计算 （一）风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按重庆10年一遇风压值采用，0=0.3kN/152、m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.143/(11.5)=0.114式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h0.325lah)d=0.143m2la-立杆间距，1m；h-步距，1.5m；d-钢管外径，0.048m ；系数1.2-节点面积增大系数；系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 10=1.1153、21-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=4.92m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.65。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=0.651.120.3=0.218kN/m2 2.风荷载作用产生的立杆轴向力标准值NWK立杆中由风荷载作用产生的轴向力标准值，按下式计算：NWK=nwaklaH2=30.21814.922=0.79kN2B210k风荷载标准值,k=0.218kN/m2,la立杆纵向间距，la=1mnwa支撑架单元框架纵向跨数，取nwa=3H支撑架高度，H=4.92m,B支撑架横向宽度，B=154、10m 3.由风荷载产生的立杆弯矩设计值MW立杆段由风荷载产生的弯矩设计值，按下式计算：MW=0.91.4klah2=0.91.40.21811.52=0.062kNm1010十二、立杆稳定性验算 （一）立杆轴力设计值支撑结构的危险等级系数取1梁底立杆承受梁荷载设计值：11.08kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.24.920.1483=0.88kN风荷载引起的立杆轴力设计值：0.79kN立杆轴向力设计值N=11.08+0.88+0.90.79=12.67kN; （二）立杆计算长度L0插槽式钢管模板支撑架的单元框架进行整体稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah 立杆计算长度系数，按重庆市建筑155、施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范附录F表F.0.1取值。表中主要参数取值如下：支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）IV 立杆的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取10kNm/radly立杆的y向间距，取1000mmK=206000107800+1000=1.5915001010661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=1/1.5=0.67nx单元框架的x向跨数，nx =3x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向（延梁长度方向）。根据以上参数查表，立杆计算长度156、系数=2.06a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表E.3取值，a=1.02其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1与a2中的较大值，a=0.33H高度修正系数，架体高度4.92m,H=1L0=Hah =11.022.061.5=3.15m （三）立杆稳定性验算风荷载引起的立杆弯矩设计值:0.062kNm;按下式进行立杆稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取12.67kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3150/15.9=198，查表=0.184； L0157、 立杆计算长度，取3150mm，i杆件截面回转半径,取15.9mm；D 杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.062kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000424=21.99kN2198 2立杆稳定性验算如下：12.67103+0.0621060.1844244490（1-1.10.18412.67）21.99=162.403+15.631=178.034N/mm2 f=205 N/mm2立杆稳定性验算满足要求! 十三、立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面158、的轴向力设计值N=11.96kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为粘性土，其承载力设计值fak= 120kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.94、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=11.96=39.87kN/m2 mffak=1200.9=108kN/m2A0.3满足要求!。7.5梁截面面积为（1.01.1）梁截面：400X2550 一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、重庆市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-20143、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20134、159、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115、混凝土结构工程施工规范GB50666-20116、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20107、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20088、建筑结构荷载规范GB50009-20129、钢结构设计规范GB50017-200310、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200211、木结构设计规范GB50005-200312、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200813、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号14、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号二、工程160、参数梁模板支架参数梁截面宽度0.4m梁截面高度2.55m支架高度4.92m楼板厚度0.18m板底立杆纵距la1m板底立杆横距lb1m梁长度方向立杆纵距0.33m梁侧与梁底立杆间距梁底设3根立杆,梁底立杆间距600,600mm钢管类型483.0mm水平杆最大步距1.5m顶步步距0.6m立杆伸出顶层水平杆长度a0.5m面板15mm厚木胶合板梁底次楞4080mm方木，4根梁底主楞双钢管梁侧次楞两根4080mm方木，间距100mm梁侧主楞两根双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：500mm500mm剪刀撑设置依据重庆地标规范要求设置,剪刀撑纵距方向宽度3跨，横距方向宽度3跨支撑结构161、与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载标准值参数结构重要性系数支撑架1模板1永久荷载新浇砼（含钢筋）自重26kN/m3模板自重0.3kN/m2每米立杆承受支架自重0.1483kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载3kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载重庆，基本风压：0.3kN/m2三、新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:=262.55=66.3 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取26kN/m3； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混162、凝土顶面总高度，取2.55m；四、梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4； （一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.10m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=66.3kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.266.3+1.42)1=82.36KN/mq2=(1.3566.3+1.40.72)1=91163、.465KN/m取较大值q=91.465KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.191.4650.102=0.09kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.09106=2.4N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求! （二）挠度验算q = 166.3=66.3kN/m；面板最大容许挠度值: 100/400=0.25mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67766.3001004=0.04mm 0.25mm100EI1004500281250满足要求!五、梁侧模板次楞验算次楞164、采用两根两根4080mm(宽度高度)方木，间距：0.1m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =408080/6=42667mm3；截面惯性矩I =40808080/12=1706667mm4； （一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=66.3kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.266.3+1.42)0.1=8.236KN/mq2=(1.3566.3+1.40.72)0.1=9.147KN/m取较大值q=9165、.147KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.19.1470.52=0.229kNm最大支座力：1.1ql=1.19.1470.5=5.03kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.229106=2.684N/mm2 17N/mm2W242667 2满足要求! （二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.69.1470.5=2.744kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.744103= 0.643N/mm2 fv=1.6N/mm22bh224080 2次楞抗剪强度满足要求! （三）挠度166、验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 66.30.1=6.63kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6776.635004= 0.082mm 2mm100EI2100100001706667 2满足要求!六、梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4； （一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=5.03kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算167、跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kNm)2、强度验算最大弯矩Mmax=1.283kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=1.283106=142.873N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求! （二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.647kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/250=2mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.359mm 2mm。满足要求!（三）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距100mm，弯矩M=168、5.030.15+5.030.05=1kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=1106=111.359N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!（四）悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.647kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.146mm N=19.56kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!八、梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁底主楞间距0.33m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 331.51.5/6=169、12.375cm3；截面惯性矩I= 331.51.51.5/12=9.281cm4； （一）强度验算1、梁底次楞为4根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.133m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q=1.35(262.55+0.3)+1.430.33=31.06kN/m计算简图(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.652kN;N2=4.544kN;N3=4.544kN;N4=1.652kN;最大弯矩 Mmax = 0.055kNm梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应170、力按下式计算：=Mmax=0.055106=4.444N/mm2 12.5N/mm2W12.375103满足要求! （二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.33（262.550.3+3）=22.97kN/m；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.117mm梁底模板的最大容许挠度值: 133/400 =0.3 mm；最大变形 Vmax = 0.117mm 0.3mm满足要求!九、梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488171、/6= 42.667cm3；I=4888/12= 170.667cm4； （一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.33m。次楞计算简图荷载设计值 q = 4.544/0.33= 13.770kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.113.7700.332= 0.150 kNm；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.150106=3.516N/mm2 17N/mm2W42.667103次楞抗弯强度满足要求！ （二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.613.172、7700.33=2.726kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.726103= 1.28N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24080次楞抗剪强度满足要求! （三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =330/250 =1.3 mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q =3.361/0.33= 10.185N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.67710.1853304=0.048mm 1.3mm100EI10010000170.667104次楞挠度满足要求!十、梁173、底模板主楞验算主楞采用:双钢管截面抵拒矩W=8.98cm3 截面惯性矩I=21.56cm4集中荷载P为次楞传递荷载。计算简图(kN)（一）抗弯强度验算弯矩图(kNm)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.33kN;N2=11.74kN;N3=0.33kN;最大弯矩 Mmax=0.438kNm；主楞抗弯强度设计值f(N/mm2) = 205N/mm2；主楞弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.438106=48.78N/mm2 205N/mm2W8.98103主楞抗弯强度满足要求! （二）挠度验算主楞的最大容许挠度值: L/250 =600/250 = 2.4mm或10mm；经计算，主楞的最大174、变形 Vmax = 0.077mm 2.4mm主楞挠度满足要求!十一、风荷载计算 （一）风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按重庆10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。 s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.143/(11.5)=0.114式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h0.325lah)d=0.143m2la-立杆间距，1m；h-步距，1.5m；d-钢管外径，0.048m ；系数1.2-节点面积增大系数；系175、数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=4.92m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.65。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=0.651.120.3=0.218kN/m22.风荷载作用产生的立杆轴向力标准值NWK立杆中由风荷载作用产生的轴向力标准值，按下式计算：NWK=nwaklaH2=30.21814.176、922=0.79kN2B210k风荷载标准值,k=0.218kN/m2,la立杆纵向间距，la=1mnwa支撑架单元框架纵向跨数，取nwa=3H支撑架高度，H=4.92m,B支撑架横向宽度，B=10m3.由风荷载产生的立杆弯矩设计值MW立杆段由风荷载产生的弯矩设计值，按下式计算：MW=0.91.4klah2=0.91.40.21811.52=0.062kNm1010十二、立杆稳定性验算 （一）立杆轴力设计值支撑结构的危险等级系数取1梁底立杆承受梁荷载设计值：11.74kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.24.920.1483=0.88kN风荷载引起的立杆轴力设计值：0.79kN立杆轴向力设计177、值N=11.74+0.88+0.90.79=13.33kN; （二）立杆计算长度L0插槽式钢管模板支撑架的单元框架进行整体稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah 立杆计算长度系数，按重庆市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范附录F表F.0.1取值。表中主要参数取值如下：支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）V 立杆的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取10kNm/radly立杆的y向间距，取1000mmK=206000107800+1000=1.5915001010661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =l178、x/h=1/1.5=0.67nx单元框架的x向跨数，nx =3x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向（延梁长度方向）。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=2.06a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表E.3取值，a=1.02其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1与a2中的较大值，a=0.33H高度修正系数，架体高度4.92m,H=1L0=Hah =11.022.061.5=3.15m （三）立杆稳定性验算风荷载引起的立杆弯矩设计值:0.062kNm;按下式进行立杆稳179、定性验算：N-立杆轴力设计值，取13.33kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3150/15.9=198，查表=0.184； L0 立杆计算长度，取3150mm，i杆件截面回转半径,取15.9mm；E 杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.062kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000424=21.99kN2198 2立杆稳定性验算如下：13.33103+0.0621060.1844244490（1-1.180、10.18413.33）21.99=170.862+15.740=186.602N/mm2 f=205 N/mm2立杆稳定性验算满足要求!十三、立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=12.62kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为粘性土，其承载力设计值fak= 120kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.94、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=12.62=42.07kN/m2 mffak=1200.9=108kN/m2A0.3满足要求!。7.6梁截面面积为（1.22.6）梁截面：13181、00X2000一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、重庆市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-20143、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20134、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115、混凝土结构工程施工规范GB50666-20116、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20107、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20088、建筑结构荷载规范GB50009-20129、钢结构设计规范GB50017-200310、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200211、木结构设计规范GB50005-200312182、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200813、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号14、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号二、工程参数梁模板支架参数梁截面宽度1.3m梁截面高度2m支架高度4.92m楼板厚度0.18m板底立杆纵距la1m板底立杆横距lb1m梁长度方向立杆纵距0.25m梁侧与梁底立杆间距梁底设4根立杆,梁底立杆间距600,600,600mm钢管类型483.0mm水平杆最大步距1.5m顶步步距0.6m立杆伸出顶层水平杆长度a0.5m面板15mm厚木胶合板梁底次楞4080mm方木，13根梁底主楞双钢管梁侧次楞两根4080mm方183、木，间距100mm梁侧主楞两根双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：500mm500mm剪刀撑设置依据重庆地标规范要求设置,剪刀撑纵距方向宽度3跨，横距方向宽度3跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载标准值参数结构重要性系数支撑架1模板1永久荷载新浇砼（含钢筋）自重26kN/m3模板自重0.3kN/m2每米立杆承受支架自重0.1483kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载3kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载重庆，基本风压：0.3kN/m2三、新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍184、落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:=262=52 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取26kN/m3； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2m；四、梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.10m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=52kN/m2，砼下185、料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.252+1.42)1=65.2KN/mq2=(1.3552+1.40.72)1=72.16KN/m取较大值q=72.16KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.172.160.102=0.07kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.07106=1.87N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 152=52kN/m；面板最大容许挠度值: 100/400=0.25mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=186、0.677ql4=0.67752.0001004=0.03mm 0.25mm100EI1004500281250满足要求!五、梁侧模板次楞验算次楞采用两根两根4080mm(宽度高度)方木，间距：0.1m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =408080/6=42667mm3；截面惯性矩I =40808080/12=1706667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=52kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q187、1=(1.252+1.42)0.1=6.52KN/mq2=(1.3552+1.40.72)0.1=7.216KN/m取较大值q=7.216KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.17.2160.52=0.180kNm最大支座力：1.1ql=1.17.2160.5=3.97kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.180106=2.109N/mm2 17N/mm2W242667 2满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.67.2160.5=2.165kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=188、3V=32.165103= 0.507N/mm2 fv=1.6N/mm22bh224080 2次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 520.1=5.2kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6775.25004= 0.064mm 2mm100EI2100100001706667 2满足要求!六、梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =21189、5600mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=3.97kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kNm)2、强度验算最大弯矩Mmax=1.012kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=1.012106=112.695N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.860kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/250=2mm；经计算主楞最大挠度Vmax190、=0.282mm 2mm。满足要求!（三）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距100mm，弯矩M=3.970.15+3.970.05=0.8kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.8106=89.087N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!（四）悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.860kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.116mm N=15.49kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!七、梁底模板面板验191、算面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁底主楞间距0.25m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 251.51.5/6=9.375cm3；截面惯性矩I= 251.51.51.5/12=7.031cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为13根，面板按多跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.108m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q=1.35(262+0.3)+1.430.25=18.70kN/m计算简图(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.796kN;N2=2.290kN;N3=1.947kN;N4=2.039kN;N5=2.192、014kN;N6=2.021kN;N7=2.019kN;N8=2.021kN;N9=2.014kN;N10=2.039kN;N11=1.947kN;N12=2.290kN;N13=0.796kN;最大弯矩 Mmax = 0.023kNm梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.023106=2.453N/mm2 12.5N/mm2W9.375103满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.25（2620.3+3）=13.83kN/m；面板弹性模量: E = 45193、00N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.038mm梁底模板的最大容许挠度值: 108/400 =0.3 mm；最大变形 Vmax = 0.038mm 0.3mm满足要求!八、梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6= 42.667cm3；I=4888/12= 170.667cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.25m。次楞计算简图荷载设计值 q = 2.290/0.25= 9194、.160kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.19.1600.252= 0.057 kNm；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.057106=1.336N/mm2 17N/mm2W42.667103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.69.1600.25=1.374kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=31.374103= 0.64N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24080次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =250/250 =1 mm；挠度验算时，荷载效应组合195、取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q =1.694/0.25= 6.776N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6776.7762504=0.010mm 1mm100EI10010000170.667104次楞挠度满足要求!九、梁底模板主楞验算主楞采用:双钢管截面抵拒矩W=8.98cm3截面惯性矩I=21.56cm4集中荷载P为次楞传递荷载。计算简图(kN)（一）抗弯强度验算弯矩图(kNm)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.96kN;N2=11.15kN;N3=11.15kN;N4=0.96kN;最大弯矩 Mmax=0.565kNm196、；主楞抗弯强度设计值f(N/mm2) = 205N/mm2；主楞弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.565106=62.92N/mm2 205N/mm2W8.98103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算主楞的最大容许挠度值: L/250 =600/250 = 2.4mm或10mm；经计算，主楞的最大变形 Vmax = 0.164mm 2.4mm主楞挠度满足要求!十、风荷载计算（一）风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按重庆10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和3197、7项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.143/(11.5)=0.114式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h0.325lah)d=0.143m2la-立杆间距，1m；h-步距，1.5m；d-钢管外径，0.048m ；系数1.2-节点面积增大系数；系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=4.9198、2m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.65。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=0.651.120.3=0.218kN/m22.风荷载作用产生的立杆轴向力标准值NWK立杆中由风荷载作用产生的轴向力标准值，按下式计算：NWK=nwaklaH2=30.21814.922=0.79kN2B210k风荷载标准值,k=0.218kN/m2,la立杆纵向间距，la=1mnwa支撑架单元框架纵向跨数，取nwa=3H支撑架高度，H=4.92m,B支撑架横向宽度，B=10m3.由风荷载产生的立杆弯矩设计值MW立杆段由风荷载产生的弯矩设计值，按下式计算：MW=0.91.4kla199、h2=0.91.40.21811.52=0.062kNm1010十一、立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值支撑结构的危险等级系数取1梁底立杆承受梁荷载设计值：11.15kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.24.920.1483=0.88kN风荷载引起的立杆轴力设计值：0.79kN立杆轴向力设计值N=11.15+0.88+0.90.79=12.74kN;（二）立杆计算长度L0插槽式钢管模板支撑架的单元框架进行整体稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah 立杆计算长度系数，按重庆市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范附录F表F.0.1取值。表中主要参数取值如下：支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量200、，取206000（N/mm2）立杆的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取10kNm/radly立杆的y向间距，取1000mmK=206000107800+1000=1.5915001010661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=1/1.5=0.67nx单元框架的x向跨数，nx =3x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向（延梁长度方向）。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=2.06a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表E.3取值，a=1.02其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2201、/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1与a2中的较大值，a=0.33H高度修正系数，架体高度4.92m,H=1L0=Hah =11.022.061.5=3.15m（三）立杆稳定性验算风荷载引起的立杆弯矩设计值:0.062kNm;按下式进行立杆稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取12.74kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3150/15.9=198，查表=0.184； L0 立杆计算长度，取3150mm，i杆件截面回转半径,取15.9mm；杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取20202、5N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.062kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000424=21.99kN2198 2立杆稳定性验算如下：12.74103+0.0621060.1844244490（1-1.10.18412.74）21.99=163.300+15.643=178.943N/mm2 f=205 N/mm2立杆稳定性验算满足要求!十二、立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=12.03kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为203、粘性土，其承载力设计值fak= 120kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.94、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=12.03=40.1kN/m2 mffak=1200.9=108kN/m2A0.3满足要求!。7.7（8.95m）超高模板支撑架（扣件式，梁板立柱共用）计算书一、计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 二、工程属性新浇混凝土梁名204、称300800混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800模板支架高度H(m)8.8模板支架横向长度B(m)3模板支架纵向长度L(m)14.5梁侧楼板厚度(mm)160 三、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.207地基205、粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04 四、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距75每纵距内附加206、梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 五、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，207、1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.672kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10724.9080.0752+0.1211.7640.07520.016kNm Mmax/W0.016106/375000.432N/mm2f1208、5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算max0.632q2L4/(100EI)=0.63220.5754/(1005400281250)0.003mmL/40075/4000.188mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39324.9080.075+0.4461.7640.0750.793kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14324.9080.075+1.2231.7640.0752.297kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92824.9080.075+1.142209、1.7640.0751.885kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39320.50.0750.604kN R2=R4=1.143q2L=1.14320.50.0751.757kN R3=0.928q2L=0.92820.50.0751.427kN 六、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q210、1左R1/b=0.793/10.793kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max2.297,1.885,2.297/1= 2.297kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.793/10.793kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/4 =0.018kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.50.8=0.486kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.8-0.16)=0.389kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.211、1)0.16)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.72(0.8-0.4)-0.3/2)/21=0.925kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=0.793+0.018+0.486=1.297kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.297+0.018=2.315kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.793+0.018+0.389+0.925=2.125kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.297,2.315,2.125=2.315kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/212、b=0.604/10.604kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max1.757,1.427,1.757/1= 1.757kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.604/10.604kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/4 =0.015kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.50.8=0.4kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8-0.16)=0.32kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.16)(0.8-0.4)-0.3/2)/21=0.565kN213、/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=0.604+0.015+0.4=1.019kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=1.757+0.015=1.772kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.604+0.015+0.32+0.565=1.504kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.019,1.772,1.504=1.772kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1252.3150.82，0.52.3150.320.185kNm =Mmax/W=0.214、185106/42670=4.34N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.52.3150.8，2.3150.30.926kN max=3Vmax/(2bh0)=30.9261000/(24080)0.434N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)51.7728004/(3847040170.67104)0.787mml1/400800/4002mm 2ql24/(8EI)1.7723004/(87040170.67104)0.149mm2l2/4002300/4001.5mm 满足215、要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.3150.8,0.52.3150.8+2.3150.3=1.852kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.038kN,R2=1.852kN,R3=1.522kN,R4=1.852kN,R5=1.7kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max1.7720.8,0.51.7720.8+1.7720.3=1.418kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.815kN,R2=1.418kN,R3=1.154kN,R4=1.418kN,R5=1216、.203kN 七、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.124106/4490=27.627N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算主217、梁剪力图(kN) Vmax1.85kN max=2Vmax/A=21.851000/4248.725N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.025mmL/400400/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.132kN，R2=4.364kN，R3=0.281kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.132/0.6=0.221kN，P2=4.364/0.6=7.274kN，P3=0.281/0.6=0.469kN 八、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系218、数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.132,0.2810.281kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP27.274kNN30kN 满足要求！ 九、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)750立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.427非顶部立柱计算长度系数21.808钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(c219、m3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.427(750+2200)=1641.05mm 非顶部立柱段：l02=k2h =11.8081500=2712mm =l0/i=2712/15.9=170.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.2070.81.52/100.047kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.220、5)0.8)+1.40.92127.12kN/m 2)小梁验算 q1max0.809+11.2(0.3-0.1)0.3/4+0.50.8+11.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8-0.4)-0.3/2)/21，2.34+11.2(0.3-0.1)0.3/4=2.358kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.23kN，P27.329kN，R30.452kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.427(750+2200)=1944.644mm 1l01/i1944.644/15.9122.305，查表得，10.44 立柱最大受力NwmaxR1，P2221、，R3+N边+Mw/lbmax0.23，7.329，0.452+11.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/20.8+0.047/0.87.388kN fN/(A)+Mw/W7387.884/(0.44424)+0.047106/449050.068N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.1851.8081500=3213.72mm 2l02/i3213.72/15.9202.121，查表得，20.177 立柱最大受力NwmaxR1，P2，R3+N边+11.20.1(8.8-0.8)+Mw/lbmax222、0.23，7.329，0.452+11.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/20.8+0.96+0.047/0.88.348kN fN/(A)+Mw/W8347.884/(0.177424)+0.047106/4490121.702N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=8.8/3=2.9333 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十一、立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)85立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.2 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.348/(10.2)41.739kPafak85kPa 满足要求！