1、重庆新闻传媒中心一期工程塔楼4F入口大厅高大模板支架安全专项施工方案目 录1 编制说明12 工程概况22.1 建筑地点22.2 建筑面积22.3 建筑性质及主要结构体系22.4 主要参建单位22.5 方案编制概要23 施工准备53.1材料要求及保证措施53.2技术准备53.3生产准备63.4人员准备63.5施工工期安排64 主要施工方法74.1模板支架设计74.2模板支架构造84.3模板支架搭设94.4支架验收104.5模板支架拆除115 安全施工保证措施136应急处置方案156.1组织体系及相关机构职能156.2应急救援处置预案18附件：计算书28200800梁模板扣件钢管高支撑架计算书282、300700梁模板扣件钢管高支撑架计算书38400800梁模板扣件钢管高支撑架计算书486001000梁模板扣件钢管高支撑架计算书587001000梁模板扣件钢管高支撑架计算书68扣件钢管楼板模板支架计算书781 编制说明1.1 重庆新闻媒体中心一期工程施工图纸。1.2 我公司成熟的管理技术、科技成果及多年来从事同类工程的施工经验。1.3 建设部颁发的建设工程施工现场管理规定。1.4 重庆市建委颁布的重庆市建设工程施工现场管理标准。1.5 我公司的施工现场管理标准。1.6我公司颁发的质量保证手册、程序文件和项目管理文件。1.7 本专项施工方案的编制以下列文件和资料为依据：1.7.1施工图设计文3、件1.7.2建筑结构荷载规范 (GB50009-2012)1.7.3建设工程施工现场供用电安全规范 (GB50194-93)1.7.4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)1.7.5建筑施工高处作业安全技术规范 (JGJ80-91)1.7.6建筑机械使用安全技术规程 (JGJ33-2012)2 工程概况2.1 建筑地点本工程位于重庆市渝北区空港新城同茂大道和秋城大道相交处西北侧，同时也位于轨道交通五、十号线交汇处的西北侧，即重庆空港新城两路组团F-132-1地块。2.2 建筑面积建筑总面积：约10万m2。其中四层地下室约4万 m2、五层裙楼约1.6万 m2、1号主楼（4、634F、机房层、水箱层）约4.4万m2。2.3 建筑性质及主要结构体系一类高层,最大建筑高度（地上/地下)：163.8m/-17.2m；最大建筑层数（地上/地下)：36F/-4F；层高分布为：-2F至-4F层高为3.9m、-1F层高为5.5m、11F及22F层高为5.4m、其余层层高均为4.5m。主要结构体系为框架核心筒结构，建筑主体结构合理使用年限为50年。2.4 主要参建单位建设单位：重庆日报报业集团；设计单位：中国机械工业第三设计研究院；监理单位：重庆市永安工程建设监理有限公司；施工单位：中冶建工集团有限公司。2.5 方案编制概要本方案主要是针对本工程1#塔楼4层16-19/F-G轴线5、范围内的梁、板支撑脚手架进行的专项施工方案编制。本层结构板顶标高为13.45m，层高为4.5m，本结构层最大梁截面尺寸为7001000mm，楼板厚度为120mm。在区域16-19/F-G轴是塔楼入口大厅，为镂空三层（无结构梁板），支架需从首层结构梁板面（地下车库屋面）直接搭设，支架搭设最大高度为：梁12.5m，板13.38m，高支架搭设的长度为40.05m，最长宽度为约为12.2，面积约为461m2。砼泵管布置区域高支架区域高支架区域平面图高支架区域高支架区域立面图3 施工准备3.1材料要求及保证措施钢管脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管，钢管应有产品质量合格证，钢管严禁打孔。外6、观检率要达到100%，钢管外观应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；对钢管壁厚检验率达到95%以上,使用游标卡尺检验，最小壁厚不得小于3.0mm。扣件1.采用可锻造铸铁制作的扣件，其材质必须符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定。新扣件必须有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。2.脚手架采用的扣件，在螺栓拎紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。3.扣件分直角、旋转、对接三类一次进场，检验率为100%，表面有裂纹、变形、锈蚀等质量问题的严禁使用，出现滑扣的螺栓必须要求送货单位现场进行更换。3.2技术准备1.熟悉图纸，了解掌握各处7、施工情况，统筹考虑人员、材料、机具的进场和施工顺序。2.由项目技术组编制专项施工方案，经公司审批、专家论证可行和监理、业主审批后按方案和技术规程对操作者进行技术交底和安全交底，并下达书面技术交底。交底要对所有的搭设人员和相关管理人员进行，并有接受交底人的签到表和交底记录。3.由项目技术组按方案绘出各处的支架立杆布置图，放线员放出搭设处支架立杆的位置线，施工中严格按线搭设。3.3生产准备1.各规格架管、卡扣、工具、搭设人员以及安全防护用具已到位。2.所有使用的架管、扣件、均分类型进场，明确进场时间，由专人负责验收，并妥善保管。3.材料进场要分类码放整齐，架管码放在支撑架内，扣件放在专用料斗，并上8、部覆盖。3.4人员准备所有架子工必须持证上岗，并对身体状况进行体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不得从事脚手架搭设。序 号工 种人 数备 注1架子工102木 工10.杂 工53.5施工工期安排根据施工总进度计划，此支撑架的施工时间在2012年12月中旬至2013年1月中旬，工期约为1个月。此支架共分三次进行搭设，分别随2F、3F及4F结构层施工每层支架逐层进行搭设，最终搭设至4F结构层梁板底。4 主要施工方法4.1模板支架设计本方案支架设计主要是针对1#塔楼入口大厅处梁、板支撑架进行设计，支架搭设最大高度为13.38m，立杆纵横间距为0.75m，步距1.2m，由于本支架搭设区9、域内有5种不同截面尺寸的梁，分别为：7001000，6001000,400800,300700,200800，方案中将针对不同截面的梁分别进行支架设计。各类型梁及板的支撑架参数见梁支撑架参数表：梁支撑架参数表序号截面尺寸（mm）纵杆间距（mm）横杆间距（mm）步距（mm）剪刀撑备注17001000详计算简图3751200按规范满堂支架要求进行布置26001000详计算简图37512003400800详计算简图37512004300700详计算简图37512005200800详计算简图37512006板（120）7507501200具体搭设方式分别详见梁、板计算书中搭设要求及附图：满堂支撑架立杆10、平面布置图。根据楼层板的验算结果（详扣件钢管楼板模板支架计算书中七条），-1F层的支架不予拆除。典型梁（7001000）支架布置立面图支架环抱钢管柱方式4.2模板支架构造立杆立杆为单立杆，起步立杆长为6m和4m（将接头错开），两个相邻立杆接头不能设在同步内，错开距离500mm且与相近横杆的距离不大于500mm，立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步或遗漏。立杆布置详附图：满堂支撑架立杆平面布置图。横杆两个方向的横杆均布置在立杆内侧，与立杆交接处用直角扣件扣紧，不得遗漏，相邻横杆的接头必须相互错开且不小于500mm，不得出现在同步同跨内，接头与相邻立杆距离500mm且与相近立杆的距离不大于立杆11、纵距的1/3扫地杆必须设置纵横向扫地杆,纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板上皮200mm处的立杆上。横向扫地杆用直角扣件紧靠纵向扫地杆固定在立杆上。横向扫地杆在纵向扫地杆之下。剪刀撑在架体外侧四周及内部纵、横向每6m至8m由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑斜杆与斜杆之间的夹角为4560并在架体底部、顶部及竖向间隔不超过8m分别设置连续水平剪刀撑，水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面设置。本方案中，通过支架受力计算，选择普通型剪刀撑，在实际操作过程中，水平剪刀撑除按照规范要求布置（上、中、下共三道）外，尽量与钢管柱相连，剪刀撑布置详剪刀撑示意布置图。4.3模板支架搭设1.脚手架搭设前，根据方案给出12、的立杆布置图，放线员进行放线，搭设架工按间距排好立杆。2.搭设时要从一个角部开始向两边延伸交圈搭设，按放线位置竖起立杆，将立杆与纵横向扫地杆连接固定（横向扫地杆位于纵向扫地杆之下），然后装设第一道纵横向水平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设，在搭设时，每完成一步都要及时校正立杆的垂直度和纵横水平杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。水平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。3.竖向剪刀撑和水平剪刀撑等整体拉结杆件随架子搭设一起及时设置，不得滞后超过两步距，以保证架体的整体稳定性。4.架体搭设随施工进度分层搭设，所有扣件均要拧紧，但用力不得过大以防螺栓溢扣13、。4.4支架验收模板支架搭设完毕后，项目部应组织相关技术人员按照施工方案对整个支撑架体进行全面检查，主要检查内同有：（1）立杆间距是够符合要求（2）脚手架步距是否符合要求（3）扫地杆是否按要求进行搭设（4）检查扣件螺栓是否拧紧（5）整个架体的剪刀撑是否按照要求进行搭设（6）检查标准及方法按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）中的表8.2.4进行。检查过程中对不符合项目部要求的事项将立即整改，整改完毕后重新进行检查验收，验收合格后，方能进行下一道工序，并且要求在浇筑混凝土前要布设架体的沉降位移观测点，并参照规范设置沉降位移报警值（竖向：5mm，水平方向：10mm），时14、刻观测混凝土浇筑过程中支撑架体的变形情况，如若发现异常，应立即停止混凝土的浇筑，根据具体情况，项目部技术负责人会同监理工程师，给出处置方案，采取措施，保证施工安全。4.5模板支架拆除1.模板支架拆除前，应对上层楼板同条件试块进行试压，砼强度达到设计强度的100%并能够支撑上部支架强度，提出拆模申请，并经项目技术负责人和监理工程师批准同意后，才能进行架体拆除。同条件试块必须为在本部位留设并同条件养护的试块，审批拆模申请时要通过回弹仪进行复测，保证实体强度达到要求。2.拆除前，对参与支架拆除的操作人员、管理人员和检查监护人员进行书面安全技术交底。并检查支架的扣件连接、拉结点是否牢固、安全，支架上杂15、物及楼面障碍物是否清除，如存在影响拆除支架安全的隐患，应先对支架进行整修和加固，以保证支架在拆除过程中不发生危险。3.支架的拆除严禁在垂直方向上同时作业，脚手架拆除时，上、下层楼面必须设围栏和警戒标志，并派专人看守。严禁一切非操作人员入内。4.拆除支架前应先拆除顶板模板，拆除顶板模板时在梁底以下第二道水平杆处满铺跳板，并对周边进行防护，严格遵守拆除顺序，先支的后拆，后支的先拆。5.支架先拆剪刀撑，而后拆纵横水平横、立杆等。所有拉结点随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结点整层或数层拆除后再拆支架。分段拆除高低差要小于2步。6.支架拆除架子时,要由专人指挥、清料，随拆随运，禁止往下乱扔料具，各构件必须及16、时分类放置、下运，扣件装袋由卸料平台用塔吊运走，严禁抛扔，钢管由人工传至楼面，分散在下层顶板梁的支座处，不得集中堆放。7.如一天不能拆完，都要对尚未拆除支架的安全状况进行检查。如有异常情况应及时处理，确认一切均安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。5 安全施工保证措施1.扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架 子工应持证上岗。2.搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3.脚手架的构配件质量与搭设质量，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第8章的规定进行检查验收，并应确认合格后使用。4.钢管上严禁打孔。5.作业层上的施工荷载应符合17、设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆 风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。6.满堂支撑架在使用过程中，应设有专人监护施工，当出现异常情况时，应立即停止施工，并应迅速撤离作业面上人员。应在采取确保安全的措施后，查明原因、做出判断和处理。7.满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。8.当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除j.夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业。9.在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆及连墙件。10.满堂脚手架与满堂支撑架在安装过程中，应采取防倾覆的临时固定措施。118、1.在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人看守。12.搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派专人看守，严禁非操 作人员入内。6应急处置方案6.1组织体系及相关机构职能：项目经理：王世明项目执行经：景治华项目副经理：刘胜、方洪、张曾余、石晶项目技术负责人：张建东各参加建设单位项目部负责人及相关人员后勤物质支持杨云川消防保卫李君现场处置朱华川现场处置曹波刘援救伤病员刘后勤保障刘救援技术方案刘组织援救设备刘救援人员调度现场抢险援救伤病员刘现场治安保卫6.1.1应急组织体系项目部安全生产事故应急救援组织体系由施工单位项目经理部组成。应急反应组织机构分为二级编制，项目部设置应急预案实施的19、一级反应组织机构，项目经理部设置应急预案实施的二级反应组织机构。6.1.2指挥机构项目部成立应急领导小组，负责生产安全事故（险情）的应急救援工作。领导小组的组成如下：组 长：王世明副组长：景治华、刘胜、方洪、张曾余、石晶、张建东组 员：杨云川、朱华川、李君、曹波。领导小组设应急救援办公室。应急救援办公室设在质量、安全、消防保卫办公室，负责项目部范围内安全生产重大死亡事故和安全防卫事故应急救援的具体工作。6.1.3事故应急救援领导小组的职能分工1.组织指挥组长指挥，副组长协助，刘胜负责落实。2.组长职能（1）分析紧急情况危险类型、潜在后果、现有参加建设的各专业施工单位项目部资源，确定紧急状态相应20、报警级别和控制紧急情况的行动类型；（2）指挥、协调应急反应行动；（3）与企业外应急反应人员、部门、组织和机构进行联络；（4）直接监察应急操作人员行动；（5）最大限度地保证现场及相关人员的安全；（6）协调后勤方面以支援应急反应组织；（7）应急反应组织的启动；（8）应急评估、确定升高或降低应急警报级别；（9）通报外部机构，决定请求外部援助；（10）决定应急撤离，决定事故现场外影响区域的安全性。3.副组长职能（1）协助应急项目部总指挥组织和指挥应急操作任务；（2）向应急项目部指挥提出采取的减缓事故后果行动的应急反应对策和建议；（3）保持与事故现场副总指挥的直接联络；（4）协调、组织和获取应急所需的其21、它资源、设备以支援现场的应急操作；（5）组织项目部的相关技术和管理人员对施工场区生产过程各危险源进行风险评估；（6）定期检查各常设应急反应组织和部门的日常工作和应急反应准备状态；（7）根据各施工场、加工厂的实际条件，努力与周边有条件的企业为在事故应急处理中共享资源、相互帮助、建立共同应急求援网络和制定应急求援协议。4. 事故责任单位职责施工队伍进入工地时先要了解当地的医疗情况、监理、业主有关职能部门的管辖内容和范围，事故出现后，负责救援有关的人、材、物及提供有关的证据、材料、信息和救援实施过程中有关事务，做好现场的救护及保卫工作。5.组员职能根据事故性质随时响应救援。（1）保卫工作由现场负责人22、作业人员负责；（2）医疗工作由医务所负责（平时做好预防准备）；（3）伤者及其家属的安抚工作由发生事故的各专业施工单位项目部负责；（4）后勤保障由项目部内勤和各专业施工单位项目部后勤部门负责；（5）根据事故发生的级别由相应的部门调查。6.2应急救援处置预案针对在支架搭设及拆除过程中可能发生的安全事故，特编制高空坠落、物体打击、坍塌倒塌三种事故的应急救援处置方案。高处坠落事故应急救援处置方案高空坠落事故属于常见多发事故。高处作业可分为三大类：临边作业、洞口作业和独立悬空作业，高空坠落事故中施工人员从高处作业区域坠落，通常有多个系统或多个器官的损伤，严重者当场死亡。高空坠落除有直接或间接受伤器官表23、现外，尚可有昏迷、呼吸窘迫、面色苍白等症状，可导致胸、腹腔内脏组织器官发生广泛的损伤。高空坠落时，足或臀部先着地，外力沿脊柱传导到颅脑而致伤；由高处仰面跌下时，背或腰部受冲击，可引起腰椎前纵韧带撕裂，椎体裂开或椎弓根骨折，易引起脊髓损伤。脑干损伤时常有较重的意识障碍、光反射消失等症状，也可有严重合并症出现。1. 高处坠落事故预防措施以预防坠落事故为目标，对于可能发生坠落事故的特定危险施工，在施工前，制定防范措施。高处作业“五必有”：有边必有栏（在脚手架、平台等的边缘设置防护栏杆）；有洞必有盖（作业场所的孔、洞、沟等铺设盖板）；有栏无盖必有网（如不设置栏杆或盖板，应安装安全网）；有电必有防护措施24、（与高低压线路、设施保持安全距离）、电梯必有门连锁（电梯、载货机升降过程中，门应锁紧打不开）。上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底，提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用，并应在日常安全检查中加以确认。（1）凡身体不适合从事高处作业的人员不得从事高处作业。从事高处作业的人员要按规定进行定期体检。（2）各类安全警示标志按类别，有针对性地、醒目地张挂于现场各相应部位。在洞口邻边等施工现场的危险区域设置醒目标准的安全防护设施、安全标志。（3）高处作业之前，由施工单位工程负责人组织有关人员进行安全防护设施逐项检查及验收，验收合格后，方可进行高处作业。防护25、栏杆以黄黑或红白相间条纹标示，盖板及门以黄或红色标示。（4）严禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋、拖鞋。（5）作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落危险。（6）不得攀爬脚手架及跨越阳台。（7）进行悬空作业时，应有牢靠的立足点并正确系挂安全带。（8）尚未砌砖封闭的框架工程楼层周边，屋面周边，尚未安装栏杆的阳台边、楼梯口，井架、人货梯与建筑物通道、跑道（斜道）两侧，卸料平台外侧边、基坑周边等，必须设置1.2m高且能承受任何方向的1000N外力的临时护栏,护栏围密目式（2000目）安全网。（9）脚手架内立杆与建筑物周边之间，从首层开始张挂一道平网及密目网兜底，以后每隔9m 张挂一道平网，所有空隙必须做全封26、闭。脚手架外侧全部用密目式（2000目）网做密封闭，密目网必须可靠地固定在架体上。电梯井内每隔两层或每隔10m张挂一道安全平网，平网必须生根牢靠。所有操作层均张挂一道安全平网。（10）边长大于25Omm的预留洞口采用贯穿于混凝土板内的钢筋构成防护网，面用木板作盖板加沙浆封固；边长大于1500mm的洞口，四周设置防护栏杆并围密目式（2000目）安全网，洞口下张挂安全平网。（11）电梯口（包括垃圾口）必须设置规范化、标准化的层间闸（栅）门，其高度不得低于1800mm。施工外用电梯楼层门采用钢丝网片或铁皮作封闭，使楼层内人员无法开启门锁。（12）各种架子搭好后，项目经理必须组织架子工和使用的班组共同27、检查验收，验收合格后，方准上架操作。使用时，特别是台风暴雨后，要检查架子是否稳固，发现问题及时加固，确保使用安全。2. 高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。（1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发28、生或加重截瘫。（2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3）颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。（4）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧29、放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（5）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。（6）复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。（7）周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨髓。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过l小时为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性30、出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a. 一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b. 加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c. 止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上l/2处（靠近心脏位置）, 下肢出血结扎在大腿上l/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25431、0分钟放松一次，每次放松0.5l分钟。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。物体打击事故应急救援处置方案物体打击伤害是建筑行业常见事故伤害的一种，特别在施工周期短，劳动力、施工机具、物料投入较多，交叉作业时常出现。这就要求在高处作业的人员在机械运行、物料传接、工具的存放过程中，都必须确保安全，防止物件坠落伤人的事故发生。1. 防止物体打击的预防措施（1）人员进入施工现场必须按规定配带安全帽。应在规定的安全通道内出入和上下，不得在非规定通道位置行走。（2）安全通道上方应搭设双层防护棚，防护棚使用的材料要32、能防止高空坠落物穿透。（3）施工用人货梯出入口位置应搭设防护棚，防护棚长度为：施工用人货梯外边沿两侧各超出0.8m。宽度为：当建筑物高度在1530m时,搭设4m；当建筑物高度在30m以上，搭设5m；超高层建筑物，搭设6m。（4）临时设施的盖顶不得使用石棉瓦作盖顶。（5）边长小于或等于250mm的预留洞口必须用坚实的盖板封闭，用沙浆固定。（6）作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在邻边及洞口附近，并且不可妨碍通行。（7）高空安装起重设备或垂直运输机具，要注意零部件落下伤人。（8）吊运一切物料都必须由持有司索工上岗证人员进行绑33、码，红砖等散料应用吊篮装置好后才能起吊。（9）拆除或拆卸作业要在设置警戒区域、有人监护的条件下进行。（10）高处拆除作业时，对拆卸下的物料、建筑垃圾要及时清理和运走，不得在走道上任意乱放或向下丢弃。2. 物体打击事故应急救援当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。（1）发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。（2）在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。（3）观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸34、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20 , 尽快送医院进行抢救治疗。（4）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（5）防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片35、等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。（6）在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦躁不安者可因地制宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。坍塌倒塌事故应急救援处置方案在建筑施工中，坍塌倒塌事故也是常见多发事故之一。坍塌倒塌事故包括建筑施工、拆除作业坍塌倒塌事故、堆放物料坍塌倒塌事故等等。1. 建筑施工坍塌倒塌事故预防措施造成建筑施工中的坍塌倒塌事故的原因比较复杂，现浇混凝土梁板支撑体系没有经过设计计算，模板或支撑构件的强度、刚度不足，模板支撑体系整体失稳；混36、凝土强度未达到设计要求或施工规范的规定，提前拆模；新浇混凝土层盖上堆物过多，严重超载。预防建筑施工过程中整体提升外架坍塌倒塌的安全技术措施主要有：1、现浇混凝土梁板支撑体系应经过设计计算，2、模板或支撑构件的强度、刚度足，模板支撑体系整体稳；3、混凝土强度达到设计要求或施工规范的规定，不提前拆模；4、新浇混凝土层盖上堆物符合要求，不超载。5、外架受力均匀、附墙（与建筑物刚性拉接）牢固。2. 拆除作业坍塌倒塌事故预防措施拆除作业防止坍塌倒塌事故的主要措施有：（1）整体外架拆除在施工前，应该对建筑物的现状进行详细调查，并且编制施工组织设计，经总工程师批准后，方可动工。较简单的拆除工程，也要制定切合37、实际的安全措施。（2）整体外架拆除在施工前，要组织技术人员和工人学习施工组织设计和安全操作规程。（3）整体外架拆除的施工，必须在工程负责人员的统一领导和经常监督下进行。（4）整体外架拆除在施工前，应该将不需要的电线、连接钢管与建筑物主体的切断、保留必要的与筑物主体连接。（5）作业人员从事拆除工作的时候，应该站在脚手架或者其他稳固的结构部分上操作。（6）拆除整体外架，应该自上而下顺序进行，严格执行整体外架拆除施工方案、应防止其他部分发生坍塌。3. 坍塌倒塌事故应急处置程序与措施（1）清查现场，部署救援。第一时间掌握坍塌倒塌规模、平面布局等情况；了解事故埋压人员的数量、大致位置等。迅速指令各应急组38、赶赴现场，组织调集汽车吊、挖掘机等设备和物资，将相关情况以最快捷的方式报告所在地政府、救援部门和上级主管机构。（2）设立警戒。封锁事故路段的交通，隔离围观群众，严禁无关车辆及人员进入事故现场。（3）救生排险。迅速在现场清除障碍，开辟出一块空阔地和进出道，确保现场拥有一个急救平台和一条供救援车辆进出的通道；立即疏散建筑结构受到影响、并可能坍塌的在建工程中的人员；（4）现场急救。出现伤员立即与急救中心和就近医院联系，请求出动急救车辆并做好急救准备，确保伤员得到及时救治。（5）清点人员和装备，安全撤离。4. 事故救援应注意的事项（1）慎用工程机械。在坍塌倒塌事故现场，应急指挥部在通过对知情人了解被埋39、压人员所处具体位置后，对埋压人员的部位，组织救援力量用手或铲、镐等小型器具小心刨挖，对较重、较大的建筑构件可用吊车吊移，在没有被埋压人员之处，且不会对被埋压人员造成危险的地方可使用工程机械，以加快搜救进程。（2）搜救过程中应对作业面喷洒开花水流，进行降温、降尘，稳定被埋压人员紧张恐怖情绪。（3）对与坍塌建筑物毗邻且受到破坏但尚未坍塌的建筑要确定专业技术人员，使用可靠准确的建筑检测仪器进行不间断定点、多点监测，并及时报告监测情况，必要时，还应快速组织力量对局部建筑进行可靠临时加固或提前推倒，防止搜寻救援过程中出现再次坍塌事故。（4）确保现场通信畅通，保证指挥命令的快速下达和现场行动进展情况的及时40、汇总上报以及各小组间的信息传递和交流。（5）对重要物件做出标志、拍照、详细记录、绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹、证物等。附件：计算书200800梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为12.8m，梁截面 BD=200mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.38m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度21.0N/mm2，弹性模量1386.0N/mm2。木方4080mm41、，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度22.0N/mm2，弹性模量2257.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.75m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.50)+1.402.00=27.880kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分42、项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.375=7.650kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.375(20.800+0.200)/0.200=1.688kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.243、000.375=0.150kN均布荷载 q = 1.357.650+1.351.688=12.606kN/m集中荷载 P = 0.980.150=0.147kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 37.501.501.50/6 = 14.06cm3； I = 37.501.501.501.50/12 = 10.55cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.473kN N2=1.723kN N3=044、.473kN最大变形 V = 0.034mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01510001000/14063=1.067N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取21.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3787.0/(2375.00015.000)=0.210N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.034mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大45、弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.723/0.375=4.594kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1254.590.38最大剪力 Q=0.50.3754.594=0.861kN最大支座力 N=1.00.3754.594=1.723kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.081106/42666.7=1.89N/mm2木方46、的抗弯计算强度小于22.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3861/(24080)=0.404N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.112kN/m最大变形 v =5/3.843.112375.04/(1002257.001706667.0)=0.208mm木方的最大挠度小于375.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横47、向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.706mm最大支座力 Qmax=1.334kN抗弯计算强度 f=0.453106/4491.0=100.87N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。48、四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=1.33kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=1.33kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.436=1.939kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.191=0.258kN 非顶部立杆段 N = 1.33449、+1.939=3.273kN 顶部立杆段 N = 1.334+0.258=1.592kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取50、值为1.217； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.669,l0=3.250m；=3250/16.0=203.754, =0.175 =1592/(0.175423.9)=21.414N/mm2 a=0.5m时，u1=1.257,l0=3.365m；=3365/16.0=211.003, =0.163 =1592/(0.163423.9)=23.082N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=23.082N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部51、立杆段：u2=2.225,l0=3.249m；=3249/16.0=203.724, =0.175 =3273/(0.175423.9)=44.039N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.1400.138=0.039kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.75m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.38m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0390.7501.2001.52、200/10=0.005kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.334+1.3500.191+0.90.9800.005/0.375=1.604kN 非顶部立杆Nw=1.334+1.3501.436+0.90.9800.005/0.375=3.286kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.669,l0=3.250m；=3250/16.0=203.754, =0.175 =1604/(0.175423.9)+5000/4491=22.775N/mm2 a=0.5m时，u1=1.257,l0=3.365m；=3365/16.0=211.003, =0.163 =53、1604/(0.163423.9)+5000/4491=24.456N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=24.456N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.249m；=3249/16.0=203.724, =0.175 =3286/(0.175423.9)+5000/4491=45.400N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。300700梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为254、05.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为12.8m，梁截面 BD=300mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.38m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度21.0N/mm2，弹性模量1386.0N/mm2。木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度22.0N/mm2，弹性模量2257.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.75m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图155、 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.50)+1.402.00=24.820kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.402.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：56、 q1 = 25.5000.7000.375=6.694kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.375(20.700+0.300)/0.300=1.063kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.375=0.225kN均布荷载 q = 1.356.694+1.351.063=10.471kN/m集中荷载 P = 0.980.225=0.221kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 37.501.50157、.50/6 = 14.06cm3； I = 37.501.501.501.50/12 = 10.55cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.589kN N2=2.184kN N3=0.589kN最大变形 V = 0.141mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02910001000/14063=2.062N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取21.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算截面抗剪强58、度计算值 T=3981.0/(2375.00015.000)=0.262N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.141mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.184/0.375=5.823kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1255.820.38最大剪力 Q=0.50.3755.823=1.092kN最大支座力 N=1.00.3759、55.823=2.184kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.102106/42666.7=2.40N/mm2木方的抗弯计算强度小于22.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31092/(24080)=0.512N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm260、木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.878kN/m最大变形 v =5/3.843.878375.04/(1002257.001706667.0)=0.259mm木方的最大挠度小于375.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 M61、max最大变形 vmax=0.841mm最大支座力 Qmax=1.681kN抗弯计算强度 f=0.542106/4491.0=120.68N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=1.68kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立62、杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=1.68kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.436=1.939kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.191=0.258kN 非顶部立杆段 N = 1.681+1.939=3.620kN 顶部立杆段 N = 1.681+0.258=1.938kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗63、矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.669,l0=3.250m；=3250/16.0=203.754, =0.175 =1938/64、(0.175423.9)=26.081N/mm2 a=0.5m时，u1=1.257,l0=3.365m；=3365/16.0=211.003, =0.163 =1938/(0.163423.9)=28.112N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=28.112N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.249m；=3249/16.0=203.724, =0.175 =3620/(0.175423.9)=48.705N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算65、公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.1400.138=0.039kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.75m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.38m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0390.7501.2001.200/10=0.005kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.681+1.3500.191+0.90.9800.005/0.375=1.951kN 非顶部立杆Nw=1.681+1.3501.436+0.90.9800.005/0.37566、=3.633kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.669,l0=3.250m；=3250/16.0=203.754, =0.175 =1951/(0.175423.9)+5000/4491=27.442N/mm2 a=0.5m时，u1=1.257,l0=3.365m；=3365/16.0=211.003, =0.163 =1951/(0.163423.9)+5000/4491=29.486N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=29.486N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.249m；=3249/16.0=203.724,67、 =0.175 =3633/(0.175423.9)+5000/4491=50.067N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。400800梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为12.7m，梁截面 BD=400mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.38m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度21.0N/m68、m2，弹性模量1386.0N/mm2。木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度22.0N/mm2，弹性模量2257.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.75m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.50)+1.402.00=27.880kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.50069、kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.375=7.650kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.375(20.800+0.400)/0.400=0.938kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活70、荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.375=0.300kN均布荷载 q = 1.357.650+1.350.938=11.593kN/m集中荷载 P = 0.980.300=0.294kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 37.501.501.50/6 = 14.06cm3； I = 37.501.501.501.50/12 = 10.55cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为71、 N1=0.869kN N2=3.192kN N3=0.869kN最大变形 V = 0.495mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05710001000/14063=4.053N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取21.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=31449.0/(2375.00015.000)=0.386N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.495mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、72、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.192/0.375=8.513kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1258.510.38最大剪力 Q=0.50.3758.513=1.596kN最大支座力 N=1.00.3758.513=3.192kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=73、0.150106/42666.7=3.51N/mm2木方的抗弯计算强度小于22.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31596/(24080)=0.748N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.725kN/m最大变形 v =5/3.845.725375.04/(1002257.001706667.0)=0.383mm木方的最大挠度小于375.0/250,满74、足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.171mm最大支座力 Qmax=2.466kN抗弯计算强度 f=0.751106/4491.0=167.16N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底75、支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=2.47kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=2.47kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.425=1.924kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.35076、.191=0.258kN 非顶部立杆段 N = 2.466+1.924=4.390kN 顶部立杆段 N = 2.466+0.258=2.723kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = 77、ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.669,l0=3.250m；=3250/16.0=203.754, =0.175 =2723/(0.175423.9)=36.639N/mm2 a=0.5m时，u1=1.257,l0=3.365m；=3365/16.0=211.003, =0.163 =2723/(0.163423.9)=39.492N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=3978、.492N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.249m；=3249/16.0=203.724, =0.175 =4390/(0.175423.9)=59.060N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.1400.138=0.039kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.75m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.38m；风荷载产生的79、弯矩 Mw=0.91.40.0390.7501.2001.200/10=0.005kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=2.466+1.3500.191+0.90.9800.005/0.375=2.736kN 非顶部立杆Nw=2.466+1.3501.425+0.90.9800.005/0.375=4.402kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.669,l0=3.250m；=3250/16.0=203.754, =0.175 =2736/(0.175423.9)+5000/4491=38.000N/mm2 a=0.5m时，u1=1.257,l0=3.365m80、；=3365/16.0=211.003, =0.163 =2736/(0.163423.9)+5000/4491=40.866N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=40.866N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.249m；=3249/16.0=203.724, =0.175 =4402/(0.175423.9)+5000/4491=60.421N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。6001000梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安81、全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为12.5m，梁截面 BD=600mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.38m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度21.0N/mm2，弹性模量1386.0N/mm2。木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度22.0N/mm2，弹性模量2257.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，82、施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.50)+1.402.00=34.000kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活83、荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.375=9.563kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.375(21.000+0.600)/0.600=0.813kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.375=0.450kN均布荷载 q = 1.359.563+1.350.813=14.006kN/m集中荷载 P = 0.980.450=0.441kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面84、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 37.501.501.50/6 = 14.06cm3； I = 37.501.501.501.50/12 = 10.55cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.087kN N2=3.335kN N3=3.335kN N4=1.087kN最大变形 V = 0.769mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06210001000/14063=4.409N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取2185、.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=31713.0/(2375.00015.000)=0.457N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.769mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.335/0.375=8.893kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1258.890.38最大86、剪力 Q=0.50.3758.893=1.667kN最大支座力 N=1.00.3758.893=3.335kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.156106/42666.7=3.66N/mm2木方的抗弯计算强度小于22.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=316687、7/(24080)=0.782N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.087kN/m最大变形 v =5/3.846.087375.04/(1002257.001706667.0)=0.407mm木方的最大挠度小于375.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果88、如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.023mm最大支座力 Qmax=3.903kN抗弯计算强度 f=0.078106/4491.0=17.33N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计89、算中R取最大支座反力，R=3.90kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.90kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.487=2.007kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.202=0.273kN 非顶部立杆段 N = 3.903+2.007=5.910kN 顶部立杆段 N = 3.903+0.273=4.176kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 90、1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=91、3.347m；=3347/16.0=209.858, =0.166 =4176/(0.166423.9)=59.351N/mm2 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.483m；=3483/16.0=218.389, =0.153 =4176/(0.153423.9)=64.253N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=64.253N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.347m；=3347/16.0=209.858, =0.166 =5910/(0.166423.9)=83.991N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求92、!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.1400.138=0.039kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.38m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0390.9001.2001.200/10=0.006kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=3.903+1.3500.202+0.90.9800.006/0.375=4.191kN 非顶部立93、杆Nw=3.903+1.3501.487+0.90.9800.006/0.375=5.925kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.347m；=3347/16.0=209.858, =0.166 =4191/(0.166423.9)+6000/4491=60.995N/mm2 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.483m；=3483/16.0=218.389, =0.153 =4191/(0.153423.9)+6000/4491=65.916N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=65.916N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆94、段：u2=2.292,l0=3.347m；=3347/16.0=209.858, =0.166 =5925/(0.166423.9)+6000/4491=85.636N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。7001000梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为12.5m，梁截面 BD=700mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.38m，立杆的步距 h=1.20m，梁底95、增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度21.0N/mm2，弹性模量1386.0N/mm2。木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度22.0N/mm2，弹性模量2257.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.50)+1.402.00=34.000kN/m2由永久96、荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.375=9.563kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.375(21.000+0.700)/0.700=0.72397、kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.7000.375=0.525kN均布荷载 q = 1.359.563+1.350.723=13.886kN/m集中荷载 P = 0.980.525=0.515kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 37.501.501.50/6 = 14.06cm3； I = 37.501.501.501.50/12 = 10.55cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值98、，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.955kN N2=2.777kN N3=2.771kN N4=2.777kN N5=0.955kN最大变形 V = 0.419mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04510001000/14063=3.200N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取21.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=31475.0/(2375.00015.000)=0.393N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算99、 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.419mm面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.777/0.375=7.406kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1257.410.38最大剪力 Q=0.50.3757.406=1.389kN最大支座力 N=1.00.3757.406=2.777kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42100、.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.130106/42666.7=3.05N/mm2木方的抗弯计算强度小于22.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31389/(24080)=0.651N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.486kN/m最大变形 v =5/101、3.845.486375.04/(1002257.001706667.0)=0.367mm木方的最大挠度小于375.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.029mm最大支座力 Qmax=4.329kN抗弯计算强度 f=0.122106/4491.0=27.18N/102、mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于333.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.33kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.33kN (已经包103、括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.487=2.007kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.202=0.273kN 非顶部立杆段 N = 4.329+2.007=6.336kN 顶部立杆段 N = 4.329+0.273=4.602kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 104、计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.347m；=3347/16.0=209.858, =0.166 =4602/(0.166423.9)=65.402N/mm2 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.483m；=3483/16.0=218.389,105、 =0.153 =4602/(0.153423.9)=70.805N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=70.805N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.347m；=3347/16.0=209.858, =0.166 =6336/(0.166423.9)=90.042N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.1400.138=0.039kN/m2106、 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.38m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0390.9001.2001.200/10=0.006kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=4.329+1.3500.202+0.90.9800.006/0.375=4.617kN 非顶部立杆Nw=4.329+1.3501.487+0.90.9800.006/0.375=6.351kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.347m；=3347/16.0=209.858, =0.166 =46107、17/(0.166423.9)+6000/4491=67.046N/mm2 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.483m；=3483/16.0=218.389, =0.153 =4617/(0.153423.9)+6000/4491=72.467N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=72.467N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.347m；=3347/16.0=209.858, =0.166 =6351/(0.166423.9)+6000/4491=91.687N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应108、尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为13.4m，立杆的纵距 b=0.75m，立杆的横距 l=0.75m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度21.0N/mm2，弹性模量1386.0N/mm2。木方4080mm，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度22.0N/mm2，弹性模量2257.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢109、筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.402.50=7.474kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续110、梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1200.750+0.3000.750=2.484kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)0.750=1.875kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 75.001.501.50/6 = 28.13cm3； I = 75.001.501.501.50/12 = 21.09cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取21.00N111、/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.484+1.401.875)0.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02210001000/28125=0.797N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.484+1.41.875)0.200=0.673kN截面抗剪强度计算值 T=3673.0/(2750.00015.000)=0.090N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3112、)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.4842004/(1001386210938)=0.092mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.200=0.602kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+113、0.000)0.200=0.500kN/m静荷载 q1 = 1.200.602+1.200.060=0.795kN/m活荷载 q2 = 1.400.500=0.700kN/m计算单元内的木方集中力为(0.700+0.795)0.750=1.121kN2.木方的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.121/0.750=1.495kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1251.500.75最大剪力 Q=0.50.7501.495=0.561kN最大支座力 N=1.00.7501.495=1.121kN木方的截面力学114、参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.105106/42666.7=2.46N/mm2木方的抗弯计算强度小于22.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3561/(24080)=0.263N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度115、计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.662kN/m最大变形 v =5/3.840.662750.04/(1002257.001706667.0)=0.708mm木方的最大挠度小于750.0/250,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.245mm最大支座力 Qmax=4.640116、kN抗弯计算强度 f=0.326106/4491.0=72.70N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.64kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 117、= 0.12813.380=1.718kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.7500.750=0.169kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.7500.750=1.694kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.581kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)0.7500.750=1.406kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的118、稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.265kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217； 119、u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.669,l0=3.250m；=3250/16.0=203.754, =0.175 =4435/(0.175423.9)=59.677N/mm2 a=0.5m时，u1=1.257,l0=3.365m；=3365/16.0=211.003, =0.163 =4435/(0.163423.9)=64.324N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=61.226N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.120、225,l0=3.249m；=3249/16.0=203.724, =0.175 =6265/(0.175423.9)=84.298N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.0000.827=0.207kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.75m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.75m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2070.7501.2001.200/10=0.121、028kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2002.056+1.4001.406+0.91.4000.028/0.750=4.483kN 非顶部立杆Nw=1.2003.581+1.4001.406+0.91.4000.028/0.750=6.313kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.669,l0=3.250m；=3250/16.0=203.754, =0.175 =4483/(0.175423.9)+28000/4491=66.577N/mm2 a=0.5m时，u1=1.257,l0=3.365m；=3365/16.0=211.003, =0.163 =4483/(0.163423.9)+28000/4491=71.274N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=68.143N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.249m；=3249/16.0=203.724, =0.175 =6313/(0.175423.9)+28000/4491=91.199N/mm2,立杆的稳定性计算 Mmax=58.25所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。