1、烟气脱硫EPC工程循环浆泵房高大模板安全专项施工方案编制：审核：批准：北京国电龙源环保工程有限公司普安项目部目 录1 工程概况11.1 工程范围11.2 工程特点11.3 技术特性11.4 施工工期12 编制依据13 作业前的条件和准备23.1 技术准备23.2 作业人员23.3 作业工器具23.4 安全器具33.5材料准备34 作业程序和方法54.1 施工要求54.2外排脚手架及模板支撑架技术要求：54.3模板的安装要求及计算84.4使用规定104.5 安全保证措施104.6 作业的环境要求114.7 安全用电措施及要求114.8 物体打击应急措施124.9 高处坠落应急措施124.10 防2、风应急措施124.11应急程序125 附录145.1作业的环境因素辨识和控制（见附录1）145.2作业的安全危害因素辨识和控制（见附录2）145.3脚手架计算书（见附录3）14附表1 环境因素辨识、评价和控制措施清单15附表2 危险源辨识、风险评和风险控制措施清单16附录3 脚手架及模板计算书16 循环浆泵房高大模板安全专项施工方案1 工程概况1.1 工程范围本工程为中电普安电厂2660MW新建工程循环浆泵房上部结构，包括循环浆泵房柱、梁、板、楼梯等结构。1.2 工程特点循环浆泵房上部结构为钢筋混凝土结构，0.000m相当于绝对标高1590.8m。循环浆泵房上部结构为四层框架结构，高度分别为43、.8m、10.45m、13.25m、17.1m。首层板位于10.45m层，根据建质200987号文件规定：混凝土模板支撑工程搭设高度8m及以上，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。故首层板的模板支撑体系属于高大模板工程。1.3 技术特性脚手架作为施工中的临时安全防护设施，模板支撑架作为施工中承重的支撑系统。它们随工程的进度而搭设，工程完毕即拆除。在土建施工中，是一项技术性强、危险性高的特种工作，所以脚手架设计、搭设的是否合理，不但直接影响着工程的总体施工，同时也直接关系着作业人员的生命安全。为了保证脚手架的质量、施工人员及设备的安全，特编制此施工方案。1.4 施工工期循环浆泵房上部结构4、开工日期2016年07月16日至2016年09月30日完成。2 编制依据序号资料名称编号1电力建设安全工作规程火力发电部分DL5009.1-20142工程建设标准强制性条文电力工程部分2006版3工程建设标准强制性条文电力工程部分2011版4工程建设标准强制性条文房屋建筑部分2013版5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20058建筑施工安全检查标准JGJ59-20119建筑结构荷载规范GB50009-201210建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201311危险性较大分部5、分项工程管理办法建质2009-87号文12安全专项施工方案管理办法QB 541-06-201313脚手架施工安全管理办法QB524-36-201314循环浆泵房上部结构图纸T453S-T04323 作业前的条件和准备3.1 技术准备土建图纸已全部到位，具备施工条件。在施工前首先进行图纸会检，根据施工图纸确定施工方案，编写施工方案，进行施工技术交底。脚手架下方脚手架下面的回填土略高于周围其他部位约200300mm，且回填密实，利于排水，确保雨后补积水。3.2 作业人员序号作业人员名称人数人员资格1施工负责人1人有组织协调能力，有现场管理经验。2技术人员1人有土建结构施工经验，熟悉施工技术及验收规6、范。3测量人员1人熟悉导线测量定位测量，能熟练操作各种测量仪器。4安全员1人熟悉电力建设安全工作规程，并经过安全员岗位培训，持证上岗。5质检员1人要求有质检工作经验，经过培训，持证上岗6木工10熟悉工作，经验丰富7架子工10熟悉脚手架搭设，经验丰富，持证上岗8司机1经验丰富，持证上岗。9起重工2经过岗位培训，持证上岗。10普工5身体状况良好。架子工为特殊工种，其作业人员必须经过国家规定的专业培训，持证（特殊作业人员操作证）上岗；电工负责用电设备的维护和安全防护工作；工人要严守操作工序，把好质量关，遵守现场安全文明施工管理规定，听从指挥，服从管理。3.3 作业工器具序号名称单位数量备注1运输车辆7、台12扳手把203工具袋个204水准仪台15经纬仪台16钢尺（50m）把17线坠个18力矩扳手把29扭力扳手把1所有施工用机械、工器具必须工作性能良好，能够很好的满足现场施工的需要。施工前，各种机械设备必须进行全面检修，对某些部件予以更换，同时购置易损配件备用，确保正常运行。3.4 安全器具 序号名称单位数量1安全帽顶302安全带条303安全网片504密目网片1005安全警示牌片203.5材料准备3.5.1钢管及扣件的选用：3.5.1.1不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。.2脚手架周转材料进场要组织验收，合格后才允许进场使用；对脚手管实际壁厚进行检测，脚手管壁厚不得小于3.0mm，在8、对脚手架搭设计算时按照脚手管3.00mm壁厚进行计算。.3新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1) 应有产品质量合格证；2) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；3) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；4) 钢管必须涂有防锈漆。.4旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1) 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，9、当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢板尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板a. 板面挠曲L4mL4m1216钢板尺b.板面扭曲（任一角翘起）53) 钢管上严禁打孔。.5扣件的验收应符合下列规定： 1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2) 新、旧扣件均应进行防锈处理；支架采用的扣件，扭力矩达到65Nm时不破坏。3.5.10、2胶合模板板材的选用：(1) 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于15mm。 (2) 进场的胶合模板检查模板的外观尺寸。(3) 模板使用前应刷好隔离剂。3.5.3木脚手板厚度为50mm，宽度应大于等于200mm， 木脚手板不得有开裂、腐朽。长2-4米，两端用10#铁丝箍两道。3.5.4密目式安全网：立网：宽1.8米，长6米，环扣间隔0.35米。平网：锦纶安全网， 1.5米6米规格。安全网必须经冲击试验合格后方可使用。4 作业程序和方法4.1 施工要求4.1.1脚手架搭拆顺序4.1.1.1 外排架搭设顺序：定位、11、放线依线摆放纵向扫地杆逐根竖立杆并与第一步大横杆扣紧安第一步小横杆装扫地杆并与立杆扣紧安第二步大横杆安第二步小横杆加设临时斜撑杆、上端与大横杆扣紧安第三、四步大横杆和小横杆剪刀撑与架子同步搭设铺脚手板绑护身栏杆挂爬梯或搭设斜步道铺设安全立网和密目网如此重复直至顶层。承重架搭设顺序：脚手架施工时按照以下作业程序进行：脚手架施工安全技术交底弹梁轴线并复核 搭支模架调整顶托摆主龙骨 承重脚手架验收安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）楼板模板安装 复核模板尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。4.1.1.2拆除顺序：脚手架的拆除程序与搭设程序相反，先搭的后拆，后搭的先12、拆，自上而下，逐层拆除；先拆护身栏杆脚手板小横杆大横杆立杆剪刀撑、连墙件随脚手架高度同步最后拆除，并应拆除一步清一步。脚手架进行分层验收合格才允许搭设下一层；脚手架搭设完毕组织验收合格、挂牌后才能使用。支模时顶部要设置物料平台存放易坠落小件；挂水平扶手绳供施工人员水平移动挂安全带使用。脚手架的拆除原则上应按照“先搭的后拆、后搭的先拆”的顺序进行，关键部位后拆，次要部位先拆。拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求，根据检查结果及时补充完善施工方案中的拆除顺序及加固措施，拆除前必须进行安全技术交底。严禁上下同时进行拆除作业，严禁先将剪刀撑或连墙件整体拆除后再拆脚手架。拆除过程13、中严禁向下抛扔脚手材料。4.2外排脚手架及模板支撑架技术要求：外双排脚手架双排脚手架搭设高度为 19.1 m， 搭设尺寸为：横距Lb为 1.1m，纵距La为1.3m，大小横杆的步距为1.8 m，内排架距离墙长度为0.40m；采用的钢管类型为 483.0。板承重支撑架楼板厚度h(mm)110楼板边长L(m)31.4楼板边宽B(m)9.4模板支架高度H(m）10.45主龙骨布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)1.2立柱横向间距lb(m)1.2水平杆步距h1(m)1.5次龙骨间距a(mm)200次龙骨悬挑长度a1(mm)200主龙骨悬挑长度b1(mm)200可调托座内主龙骨根数2结构表面要求14、表面隐藏剪刀撑(含水平）布置方式普通型模板荷载传递方式可调托座立杆自由端高度a(mm)450主龙骨类型圆钢管主龙骨规格483.0次龙骨类型方木次龙骨规格5070面板类型木胶合板面板规格15mm(平行方向)钢管类型483梁承重支撑架混凝土梁高h(mm)900混凝土梁宽b(mm)350混凝土梁计算跨度L(m)9.4新浇筑混凝土结构层高 (m)10.45梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度110斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.6垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1.2水平杆步距h(m)1.5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)1.2梁侧楼板立杆的横距lb1(m)1.2立杆15、自由端高度a(mm)300梁底增加立柱根数n1梁底支撑小梁根数m3次梁悬挑长度a1(mm)250主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格5070面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆平行方向)钢管规格483梁承侧模参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁计算跨度楼板厚度h(mm)110梁计算跨度L（m）9.4混凝土梁截面高度H(mm)900混凝土梁截面宽度B(mm)350次梁布置方向次梁横向次梁布置根数n5次梁悬挑长度b1(mm)150对拉螺栓道数m2对拉螺栓横向间距X(mm)600主梁间距b(mm)600主梁悬挑长度b2(mm)150混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V16、（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格5070面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M124.2.1立杆1）立杆底部必须设置纵、横向扫地杆，底部垫通长50mm厚木跳板。2）立杆的对接接头应交错布置，相邻立杆的接头不应在同一步距内，同步内隔一个立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头距主节点的距离不要大于步距的1/3。3）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步必须采用对接扣件连接。4）立杆的搭接长度不应小于1m，应采用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件17、盖板边缘至杆端的距离不小于100mm。5）在开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，保证脚手架的稳定性。6）立杆的垂直偏差应不大于架高的1/300，并同时控制其绝对偏差值：当架高20m时，不大于50mm；20m而50m时，不大于75mm。4.2.2 上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。同排横杆的水平偏差不大于脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载。搭接杆件接头长度不小于0.8m；杆件在连接处的端头伸出长度不小于100mm。纵向环杆的接头采用十字扣件在同一立杆上进行连接，接头位18、置上下错开，并保证伸出长度不小于100mm。4.2.3.脚手架外侧环向和竖向满设剪刀撑，满堂脚手架在纵横两方向设斜撑增加内架整体稳定性，剪刀撑的斜杆与水平面的夹角宜在4560之间，水平投影宽度应不小于2跨或4m和不大于4跨或8m。剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2-4个接点。4.2.4扣件是固定立杆与大、小横杆，剪刀撑、横向支撑等的连接件，扣件的开口应朝上或朝内，开口不得朝下，以保证使用安全。4.2.5脚手板铺设： 1）脚手板采用木脚手板，长度2m-4m,宽度不小于200mm，厚度不小于50mm。脚手板应铺设在三根横向水平杆上。2）脚手板使用#10镀锌铅丝绑扎，19、应与横杆可靠连接，防止滑动；严禁出现单板、浮板、探头板。3）脚手板铺设应平稳并绑扎牢固，采用对接，对头搭接处应设双排小横杆，脚手板的外伸长度应取130150mm，小横杆间距不得大于300mm。4.2.6在各结构层环形施工作业层,边缘必须设置拦护高度1.2m的栏杆，栏杆和脚手板应搭设在外排立杆的内侧，上栏杆的高度1.2m，中栏杆居中设置，挡脚板高度不小于180mm。4.3模板的安装要求及计算1、梁模板的安装（1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架标高，将其调至预定的高度，然后安放主龙骨。固定主龙骨后在其上安装梁底木方。木方安装完成后，用木胶合板安装梁底模板，并20、拉线找平。（2）对跨度不小于4 m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求梁、板按2/1000起拱，悬挑梁、板按4/1000起拱。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。对于8001000mm高梁侧模板采用M12对拉螺栓、下排螺栓距梁底200mm，上排螺栓距梁底600mm，螺栓横向间距600mm。（3）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应稍微用水湿润，砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏21、心荷载的砼浇筑顺序，浇注时应随浇随捣随平整。梁底支撑剖面图 梁侧支撑剖面图2、楼面模板的安装首先通线，然后将主龙骨调至设计标高，调整固定后在其上安装次楞，然后在木方上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。具体计算见附录3 脚手架及模板计算书3.柱模板安装（1）柱施工取消对拉螺栓，柱模板加固使用柱箍施工工艺。为保证柱截面平整度及整体强度，柱箍间距不大于400mm。（2）安装前弹出柱的中心线及支模边框线。柱底抹水泥砂浆找平，保证模板的垂直，减少与地面的缝隙，防止漏浆。在经纬仪的配合下两向对模板整体找直，吊垂直，与四周的围檩连接加固。柱模板在柱钢筋外侧22、脚手架内组合（如条件允许也可就地平放组合装配），组合好后使用吊车或倒链就位。就位时先就位短向两对边模板，再就位两长边模板；从下向上进行封板工作。（3）配板：柱截面为400mm400mm，500mm600mm，700mm600mm，700mm800mm，木模板纵向使用，按高度1800mm/层配模，消除垂直模板缝，仅留水平模板缝。四角用方木固定，中间用架管竖直使用，间距150mm。（4） 模板缝夹密封条密封，密封时密封条需通长，不得有遗漏部位，确保密封效果，不漏浆。4.4使用规定：4.4.1支撑架搭设完毕后，要组织专人进行检查验收。重点是检查脚手扣件的拧紧程度、脚手架底部的垫板是否坐实，避免有悬23、空不受力的立杆等。待检查验收合格后，挂牌使用。4.4.2架面不允许堆放材料，所有材料均应码放在堆料平台上。4.4.3作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。4.4.4施工人员在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。4.4.5施工人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。4.4.6施工人员在上架作业之前，应先进行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现24、有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。4.4.7作业中临时使用的扣件等材料要集中到袋中，并放于安全可靠处，禁止随意散放在步道上，防止物件倾落伤人及绊倒伤人。4.4.84.5 安全保证措施4.5.1作业的安全要求4.5.1脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB 5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。4.5.2 配件及脚手管、扣件等严禁抛扔，要有人接应传递，或用麻绳系牢上下传递。4.5.3作业人员施工时应注意协调配合，避免事故发生。4.5.4各25、工序施工前必须对全体作业人员进行安全技术交底，且全员签字。4.5.5所有操作人员必须戴好安全帽；高处作业时必须系好安全带；脚手架上施工，严禁穿硬塑料底鞋，防止滑落；随身工具、小型材料装入工具袋，防止坠物。施工人员在操作时必须注意自己的操作姿势，避免脚手管中心距手持部位过远，造成力矩过大，牵引引起人身重心失稳，导致坠落、坠物事故。4.5.6脚手架必须稳固、牢靠，脚手架生根点必须稳固。严防有探头板，每块脚手板两端必须用铅丝绑紧在脚手架上。4.5.7在基准面2m以上高度施工的工作人员，必须系安全带。脚手架内，下方应满布平网；四周最外侧应满布立网。4.5.8夜间施工必须照明充足，避免施工人员在照明死角26、处作业。4.5.9施工场地周围设立围栏和安全通道，场地平整干净。4.5.10对高处作业人员加强思想教育工作，提高其警惕性，防止事故。4.5.11施工场地周围设专人清扫，确保建筑垃圾及时运走，场地干净。4.5.12各层平台边缘设置安全围栏，孔洞处设置明显警示、设置围栏。4.5.13安全警戒区必须设置或悬挂明显的标志，留设通道出口，非施工人员不得随意进入施工现场。4.5.14搭脚手架任何人不得擅自拆卸或损坏脚手架上的任何部件。不准任意拆除脚手架的脚手管、脚手板和绑扎铅丝。4.5.15在脚手架上施工的电焊机要放在干燥木板上，操作人员要戴绝缘手套，穿绝缘鞋，经过脚手架的电线要严格检查并采取安全措施。电27、焊机、振捣器外壳要采取保护性接地式接零措施。 4.5.16高处拆除脚手架要系好安全带,施工人员应相互配合,自上而下顺序进行,严禁上下同时作业,严禁将脚手架整体推倒。4.5.17拆除脚手架时，要把同一种部件集中捆扎牢固后，使用垂直运输设备运至地面。不得散乱地搬运，以免部件变形和受损。4.5.18做好施工区域的安全文明施工工作，真正做到“工完、料尽、场地清”。4.5.19吊运施工物品时要持证、专职起重工指挥吊运作业。重点监督高空作业人员正确使用个人防护用品，杜绝“三违”作业。4.6 作业的环境要求4.6.1所有施工人员进入现场，必须戴好安全帽，穿着工作服。为防止触电事故的发生，除按规定穿戴防护服、28、防护手套和绝缘鞋外，还应保持干燥和清洁。4.6.2施工现场严禁吸烟，施工中严禁打闹，嬉笑，要集中精力。现场内的零散碎料和垃圾应及时清理，堆放在指定的地点，及时外运，以免影响施工。4.6.3按料具管理要求组织施工，做到工完料尽场地清，不用的材料及时收回；施工中经常清理杂乱材料，保持施工现场的整齐清洁。拆除模板和脚手架要按照顺序拆除，轻拿轻放，减少噪音污染。4.7 安全用电措施及要求4.7.1 施工用电采用三相五线制，二、三级配电箱要接漏电保护器。4.7.2 夜间施工必须保证充足照明，避免施工人员在照明死角处作业。4.7.3 施工电源、闸箱要标准化、规范化，线路布设合理、走向安全。4.7.4 施工29、现场映射警示牌（禁止攀登、禁止合闸、禁止烟火、当心触电、当心吊物、注意安全等）。4.8 物体打击应急措施当有人遭受意外物体打击时，尤其是来自坠落的物体打击时应及时离开事故现场，一定不应该向上仰望，寻找原因或肇事者，如果不是很严重，待离开危险地带后，再查找原因，如有出血现象时，应先止血，并到现场医务室就诊，更严重时，可以大声呼救，引起他人注意，以便制止可能继续的伤害并获救，其他人要及时地抢救伤员，严重时，应该通知现场医务人员并及时拨打120急救电话联系当地正规医院接替抢救。4.9 高处坠落应急措施脱离险境：作业人员发生高处坠落,现场人员要立即组织抢救,并使坠落者尽快脱离危险区域,防止事故的进一步30、扩展，造成二次伤害。组织救治:现场人员根据伤者的情况采取应急处理并立即向项目部及安保部汇报，组织人员到现场进行紧急处理。现场保护：现场人员组织人员对现场进行保护，设置警戒，防止无关人员进入抢救现场影响有序的救护工作。现场救治:现场人员应积极配合医务人员对伤者进行伤情处理,如有外出血必要时应协助采取施压止血的方法,同时配合医务人员进行必要伤情处理后由救护车辆及时送往附近医院进行救治。4.10 防风应急措施当施工现场出现大风影响施工时应采取防风措施，必要时停止施工，待风停后再施工。接到可能有灾害性大风的信息后，应组织相关人员对现场的脚手架需要时应采取加锁、支撑、紧固等措施。4.11应急程序1.现场31、施工设安全监护人员，发现脚手架管件有弯曲、变形或扣件滑移等现象，及时组织施工人员从施工步道及通道有序撤离脚手架区域，严禁出现推、挤等现象。待人员撤离后及时上报项目部，制定合理有效加固方案，解决危险源后再进行施工。2.如果施工脚手架发生大面积坍塌，监护人员应在外侧区域紧急呼救，找寻坍塌区域内的伤者，安排救护人员将其抬出，禁止生拉硬拽，注意保护摔伤及骨折部位，避免因不正确的抬运造成二次伤害，并及时向现场负责人报告，请求支援，拨打急救电话“120”或直接送往医院救治。3.现场人员组织人员对现场进行保护，设置警戒，防止无关人员进入。4. 防风、防雷应急预案每天收听天气预报，提前了解未来3-7天的天气情32、况，合理安排施工时间。六级以上大风、大暴雨、大雾和能见度差的天气时，应停止工作。在遇上雷雨、大风天气时，不要惊慌，要有组织的从脚手架上撤离，通过安全步道从脚手架上面撤离到地面。5. 防止高处坠物小型工器具要用安全绳绑扎，防止脱手。脚手管安装、拆除时要拿稳、抓牢后才能操作。脚手架施工时设置危险警戒区。警戒线至施工范围符合规范要求，警戒线周圈应设置围栏和明显的警戒标志。警戒线内严禁人员活动。6. 触电事故的应急处理a 脱离电源当发现有人触电，不要惊慌，首先要尽快切断电源。注意：救护人千万不要用手直接去拉触电的人，防止发生救护人触电事故。脱离电源的方法。应根据现场具体条件，果断采取适当的方法和措施，33、一般有以下几种方法和措施：b如果开关或按钮距离触电地点很近，应迅速拉开开关，切断电源。并应准备充足照明，以便进行抢救。c如果开关距离触电地点很远，可用绝缘手钳或用干燥木柄的斧、刀、铁锹等把电线切断。注意：应切断电源侧(即来电侧) 的电线，且切断的电线不可触及人体。d当导线搭在触电人身上或压在身下时，可用干燥的木棒、木板、竹杆或其它带有绝缘柄(手握绝缘柄) 工具，迅速将电线挑开。注意：千万不能使用任何金属棒或湿的东西去挑电线，以免救护人触电。e如果触电人的衣服是干燥的，而且不是紧缠在身上时，救护人员可站在干燥的木板上，或用干衣服、干围巾等把自己一只手作严格绝缘包裹，然后用这一只手拉触电人的衣服，34、把他拉离带电体。注意：千万不要用两只手、不要触及触电人的皮肤、不可拉他的脚，且只适应低压触电，绝不能用于高压触电的抢救。f如果人在较高处触电，必须采取保护措施防止切断电源后触电人从高处摔下。7. 人员高处坠落应急措施：（1）脱离险境：作业人员发生高处坠落，现场人员要立即组织抢救，并使坠落者尽快脱离危险区域，防止事故的进一步扩展，造成二次伤害。安排专人对事故区域设置警戒，安全设施完成后方可撤离。（2） 组织救治：根据伤者的情况采取应急处理，并立即拨打医务急救电话和安监部办公电话，组织人员到现场进行紧急处理。由安监部组织人员对现场进行保护，设置警戒，防止无关人员进入抢救现场，影响有序的救护工作。（35、3）现场救治：现场人员应积极配合医务人员对伤者进行伤情处理，如有外出血必要时应协助采取施压止血的方法，同时配合医务人员进行必要伤情处理后，由救护车辆及时送至附近医院进行救治。如高坠事故现场在高处，应完善必要的安全条件后再进行现场救治，不可盲目处理防止造成伤者二次坠落的可能性。在施工中，遇到突发事件及时按照项目部突发事件预案处理，并及时上报安全部安全人员。应急小组成员 成员 5 附录5.1作业的环境因素辨识和控制（见附录1）5.2作业的安全危害因素辨识和控制（见附录2）5.3脚手架计算书（见附录3）序号生产经营活动环 境 因 素可能导致的环境影 响环 境 影 响 的 评 价影响程度控 制 措 施36、abcdefghMM11现场清扫不采取降尘措施清扫空气污染22242221143一般现场及时清扫，洒水车洒水2现场和生活区用电使用不必要的耗电量大的电器设备，下班后不切断电器设备电源浪费电能42222231142一般使用交流焊机等耗电量较大的设备，下班时随手断电，生活区安装电表，加强监督管理3施工现场清理垃圾未定点倾倒固体废弃物污染环境33222211142一般加强垃圾清运管理。清扫时扬尘大气污染22212211112一般清扫时，洒水，设置垃圾点4车辆运输防冻液泄露土地污染12212215106一般注意车辆检查保养废油土地污染12212215106一般要有可行的措施和存放地点废蓄电池土地污染137、2212215106一般指定存放地点，统一返还厂家废电解液土地污染12212215106一般指定存放地点，统一处理废轮胎土地污染12212215106一般指定存放点，统一处理设备油脂泄漏土地污染12212215106一般经常维护保养，加强检查燃料燃烧不好浪费能源污染空气12212215106一般及时对车辆进行维修附表1 环境因素辨识、评价和控制措施清单附表2 危险源辨识、风险评价和风险控制措施清单序号生产经营活动危 险 因 素可能导致的事故作业条件危险性评价风险等级控 制 措 施LECD1高处作业安全带低挂高用坠落落差大伤人31401203按照要求使用安全带高处作业抛扔物件砸伤人101770338、所有物件必须有防坠落措施小件放工具袋内大件必须上下绳传递。高处作业手动工具无防坠落措施坠物伤人6371263所有物件必须有防坠落措施小件放工具袋内大件必须上下绳传递。上下交叉作业没隔离措施物体坠落伤人101151503上下交叉作业必须有隔离措施严禁无措施作业2设备、材料运输运输机械故障交通事故3215903加强机械维修检查捆扎不牢或绑扎方法错误车辆倾翻633542货物按规定绑扎牢固超限运输交通事故327422严禁超载运输转弯时车速过快车辆倾翻6371263按交通规则行驶3临时供电盘箱未设漏电保护器或失效触电3215903必须设漏电保护装置，定期进行检查盘内供电回路标识不清触电317212做好用39、电标识，标识明确电气设备外壳未接地触电627843电气设备外壳必须接地，并定期检查维护直埋电缆未设标志桩挖断1017703直埋电缆必须设标志桩未定期对线路进行检查处理放炮、触电617422定期对线路进行检查维护未按要求做，乱拉电源触电、元件烧毁1023602按规范要求，安全用电非电工拉接电源触电6371263操作人员必须持证上岗盘、箱未加锁触电3671263盘、箱加锁或设专人负责看护损坏的电器元件更换不及时触电6371263做好备件准备，及时更换。灯靠近易燃物火灾6371263远离易燃易爆物品，按规范放置4酒后作业作业活动中的各种危险各种伤害12361严禁酒后人员作业。5施工人员安全意识不够各40、种危险各种伤害12361施工前，对施工人员进行安全施工教育。6照明不足人员伤害人员伤害323272夜间施工要有充足的照明。7脚手架作业（搭设与拆除）搭设地排水不畅架子水淹倾倒1017702采取排水措施，安装排水泵，降低地下水位高处作业违规坠物、坠人363542脚手管扣件严禁抛扔，应用绳传递施工野蛮施工物料受损633542施工前进行班前交底，对施工人员进行安全教育特殊脚手架未经设计计算架子倾倒10540202必须进行脚手架设计计算搭设不规范架子倾倒16363按规范要求搭设，并定期检查。8夜间作业照明不足碰伤、坠落137212夜间作业必须保证照明充足附录3 脚手架及模板计算书钢管落地脚手架计算一、41、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.1 m， 搭设尺寸为：横距Lb为 1.1m，纵距La为1.3m，大小横杆的步距为1.8 m，内排架距离墙长度为0.40m；采用的钢管类型为 483.0。 2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数基本风压0.3 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1190；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全42、设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:1； 二、大横杆的计算:1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.351.1/(2+1)=0.128 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.1/(2+1)=1.1 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.128=0.194 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.1=1.54 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横43、杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1941.32+0.101.541.32 =0.286 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1941.32-0.1171.541.32 =-0.337 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.286106,0.337106)/4490=75.056 N/mm2；44、大横杆的最大弯曲应力为 = 75.056 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.128=0.162 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.1 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.16213004/(1002.06105107800)+0.9901.113004/(1002.06105107800) = 1.541 mm；大横杆的最大挠45、度 1.541 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1300/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2011第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.3 = 0.043 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.351.11.3/(2+1)=0.167 kN；活荷载标准值：Q=31.11.3/(2+1) =1.430 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.043+0.167)+1.4 1.446、3 = 2.254 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0331.12/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.2541.1/3 = 0.827 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.833 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.833106/4490=185.426 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =185.426 N/mm2 小于 小横47、杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03311004/(3842.06105107800) = 0.029 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.043+0.167+1.43 = 1.64 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1640.1231100(311002-411002/9 )48、 /(722.06105107800) = 3.489 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.029+3.489 = 3.518 mm；小横杆的最大挠度为 3.518 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1100/150=7.333与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R - 纵向或横向49、水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.32/2=0.043 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.1/2=0.018 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351.11.3/2=0.25 kN；活荷载标准值: Q = 31.11.3 /2 = 2.145 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.043+0.018+0.25)+1.42.145=3.377 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承50、受的结构自重标准值，为0.119kN/m NG1 = 0.1190+(1.302/2)0.033/1.8019.10 = 2.732kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3511.3(1.1+0.4)/2 = 0.341 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1411.3/2 = 0.091 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.319.1 = 0.124 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 51、= 3.289 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 31.11.32/2 = 4.29 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.289+ 0.851.44.29= 9.051 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.23.289+1.44.29=9.952kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20052、1)的规定采用：0 = 0.3 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.30.740.214 = 0.033 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0331.31.82/10 = 0.017 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.051 kN；不考虑风荷载时,立杆的53、稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 9.952kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表得 ： = 1.51 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.139 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵54、抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 9051.486/(0.186424)+16668.638/4490 = 118.486 N/mm2；立杆稳定性计算 = 118.486 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 9952.386/(0.186424)=126.197 N/mm2；立杆稳定性计算 = 126.197 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！、H = Hs /(1+0.001Hs)H = 70.739 /(1+0.055、0170.739)=66.066 m；H= 66.066 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为19.1m，小于H，满足要求！六、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中，地基承载力标准值：fg= 120 kPa ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =36.204 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.051 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=36.204kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！扣件式钢管支架楼板结构模板计算书一、 计算参数56、基本参数楼板厚度h(mm)110楼板边长L(m)31.4楼板边宽B(m)9.4模板支架高度H(m）10.45钢管类型483立柱纵向间距la(m)1.2立柱横向间距lb(m)1.2 水平杆步距h1(m)1.5次龙骨间距a(mm)200次龙骨悬挑长度a1(mm)100主龙骨悬挑长度b1(mm)200可调托座内主龙骨根数2结构表面要求表面隐藏剪刀撑(含水平）布置方式普通型模板荷载传递方式可调托座立杆自由端高度a(mm)450主龙骨类型圆钢管主龙骨规格483.0次龙骨类型圆钢管次龙骨规格483.0面板类型木胶合板面板规格15mm(平行方向)二、 面板验算面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位57、宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.111+0.351 = 3.1 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.1+1.42.5= 7.22kN/m最大弯矩M=0.17.2258、0.22= 0.029 kNm；面板最大应力计算值 = 28880/37500 = 0.77 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.77 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.1kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.12004/(100950028.125104)=0.013 mm； 面板最大允许挠度 V=200/ 250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值 0.013 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求!三、次龙骨验算方木按照三跨连续梁计算，截59、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=577/6 = 40.83 cm3；I=5777/12 = 142.92 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.20.11 = 0.55 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.2 = 0.07 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.2 = 0.5 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.60、55 + 0.07)+1.40.5 = 1.444 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.4441.22 = 0.208 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.208106/40833.33 = 5.092 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 5.092 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.4441.2 = 1.04 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.04103/(2 5070) = 0.61、446 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.446 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.62 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.6212004 /(10095001429166.667)= 0.641 mm；最大允许挠度 V=1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.641 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!四、主龙骨验算主龙骨按照集中荷载62、作用下的三跨连续梁计算；主龙骨采用：钢管(双钢管) :48 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.906 kN； 主龙骨计算简图 主龙骨计算弯矩图(kNm) 主龙骨计算变形图(mm) 主龙骨计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.334 kNm ；最大变形 Vmax = 3.007 mm ；最大支座力 Qmax = 12.548 kN ；最大应力 = 1334370.355/8980 = 148.594 N/mm2；主龙骨的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；主龙骨的最大应力计算值 148.594 N/mm2 小于 主龙骨的抗63、压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!主龙骨的最大挠度为 3.007mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!五、立柱验算立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 16.146 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；64、 L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.45 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.452 = 2.4 m；L0/i = 2400 / 15.9 = 151 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=16146.067/（0.305424） = 124.854 N/mm2；钢管立杆的最大65、应力计算值 = 124.854 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.4 按照表2取值1.017 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.017(1.5+0.452) = 2.892 m；Lo/i = 2892.348 / 15.9 = 182 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.216 ；钢管立杆的最大应力计66、算值 ；=16146.067/（0.216424） = 176.298 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 176.298 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求六、立柱底地基承载力验算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中，地基承载力标准值：fg= 120 kPa ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =64.6 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 16.146 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=64.6kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！350900梁模板安全计算67、一、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)900混凝土梁宽b(mm)350混凝土梁计算跨度L(m)9.4新浇筑混凝土结构层高FH(m)10.45梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度110钢管规格483梁跨度方向立柱间距la(m)0.6垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1.2水平杆步距h(m)1.5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)1.2梁侧楼板立杆的横距lb1(m)1.2立杆自由端高度a(mm)300梁底增加立柱根数n1梁底支撑小梁根数m3次龙骨悬挑长度a1(mm)250主龙骨类型圆钢管主龙骨规格483.0次龙骨类型方木次龙骨规格5070面板类型木胶合板面板规格15mm(平行方向)二、面板验算68、根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)1+1.42.51=31.64kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)69、900/1000)1+1.40.72.51=34.108kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(31.64,34.108)=34.108kN/mB.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)1=28.14kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)900/1000)1=31.658kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN面板弯矩图取最不利组合得70、：Mmax=0.261kNm=Mmax/W=0.261106/37500=6.956N/mm2f=30N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)900/1000)1=23.45kN/m挠度图=0.089mm=350/(3-1)250)=0.7mm满足要求三、次龙骨验算 A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)350/1000/(3-1)+1.42.5350/1000/(3-1)=5.537kN/m由永久荷载控制的组71、合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)900/1000)350/1000/(3-1)+1.40.72.5350/1000/(3-1)=5.969kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(5.537,5.969)=5.969kN/mB、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)350/1000/(3-1)=4.924kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G72、2k+G3k)ha=1.35(0.5+(24+1.5)900/1000)350/1000/(3-1)=5.54kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN1、强度验算次龙骨弯矩图(kNm)Mmax=1.029kNm=Mmax/W=1.029106/(85.3331000)=12.057N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次龙骨剪力图(kN)Vmax=4.731kNmax=VmaxS/(Ib)=4.73110330.625103/(341.333104510)=0.849N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G73、3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)900/1000)350/1000/(3-1)=4.104kN/m变形计算简图（次龙骨变形图(mm)max=0.065mm=0.61000/250=2.4mm满足要求四、主龙骨验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主龙骨的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.6当计算直接支撑次龙骨的主龙骨时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主龙骨74、验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次龙骨以集中力的方式传递至主龙骨。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)350/(3-1)1000)+1.41.5350/(3-1)1000)=4.763kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)900/1000)350/(3-1)1000)+1.40.71.5350/(3-1)1000)=5.218kN/m取最不利组合得：q=maxq75、1,q2= max(4.763,5.218)=5.218kN用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)900/1000)350/(3-1)1000)=4.104kN/m根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=3.14kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=2.47kN还需考虑主龙骨自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m1、抗弯验算主龙骨弯矩图(kNm)Mmax=0.336kNm=Mmax/W=0.336106/76、(8.9861000)=37.35N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算主龙骨剪力图(kN)Vmax= 2.805kNmax=QmaxS/(Ib)=2.80510006.084103/(21.5661041.210)=6.593N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算主龙骨变形图(mm)max=0.063mm=1.21000/(1+1)/250=2.4mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.378kN非端支座最大支座反力为：R2=8.749k77、N五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.378kNN=8kN满足要求六、立柱验算立柱稳定性验算1=l01/i= (1.5+2300/1000)1000/(1.5910)=132.075根据1查JGJ130-2011附录得到=0.381A不考虑风荷载梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)110/1000)+1.4(1+2)1.21.2=11.759kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=0.378kN由于梁中间立杆和两侧立78、杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=12.137kNf=NA/(A)=12.1371000/(0.381(4.24100)=54.159N/mm2=205N/mm2满足要求B考虑风荷载组合风荷载得：ND=NC+0.91.4Mw/lb=12.947+0.91.40/10=12.947kNf=ND/(A)+Mw/W=12.9471000/(0.3814.24100)+0106/(4.49103)=80.145N/mm2=205N/mm2满足要求六、立柱底地基稳定性验算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中，地基承载力标准值：fg= 120 kPa 79、；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =51.788 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.947 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=51.788kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！梁侧模（木模）计算书一、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁计算跨度楼板厚度h(mm)110梁计算跨度L（m）9.4混凝土梁截面高度H(mm)900混凝土梁截面宽度B(mm)350次龙骨布置方向次龙骨横向次龙骨布置根数n5次龙骨悬挑长度b1(mm)150对拉螺栓道数m2对拉螺栓横向间距X(mm)600主龙骨间距b(mm)600主龙骨悬挑80、长度b2(mm)150混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2主龙骨类型圆钢管主龙骨规格483.0次龙骨类型矩形木楞次龙骨规格5070面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(平行方向)对拉螺栓规格M12剖面图二、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH24900/1000=21.6kN/m2标准值G4kminF1,F221.6kN/m2承载能力极限状态设计值根据梁厚的大小确定组合类型：当梁厚大于100mm：S0.9max1.2G4k+81、1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k当梁厚不大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.221.6+1.4(12+(1-1)4),1.3521.6+1.40.7(12+(1-1)4)=28.008kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k21.6kN/m2三、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为a=(H-h-次龙骨截面宽度)/82、n=(900-110-50)/1000/5=0.1481、强度验算qbS128.008=28.008kN/m面板弯矩图(kNm)Mmax0.077kNmMmax/W0.077106/37500=2.045N/mm2f30N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=121.6=21.6kN/m面板变形图max0.042mm225/250=0.9mm满足要求四、次龙骨验算次龙骨承受的荷载为：qaS22528.008=6301.8N/mqkaSk22521.6=4860N/m由于次龙骨为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算梁弯矩图Mmax0.071kNmMmax/83、W0.071106/(85.3331000)=0.831N/mm2f15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算次龙骨剪力图(kN)Vmax1.089kN=VmaxS0/(Ib)= 1.08910330.625103/(341.333104510)=0.195N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算梁变形图0.08mm600/250=2.4mm满足要求五、主龙骨验算1、抗弯强度验算主龙骨弯矩图Mmax0.205kNmMmax/W0.205106/(8.9861000)=22.847N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算主龙骨剪力图Vmax2.053kNm=VmaxS0/(Ib)= 2.05310006.084103/(21.5661041.210)=4.826N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算主龙骨变形图0.049mm600/250=2.4mm满足要求六、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N4.888kNNtb=12.9kN满足要求