1、目 录第一节、工程概述31、工程概况32、方案概述4第二节 主要编制依据4第三节 危险源与相关控制措施5第四节 安全技术设计71、一般规定72、构造体系要求8第五节 施工要求121、施工准备122、地基与基础要求14第六节 高支模施工方法141、柱模板安装142、墙模板安装153、梁板平台模板安装164、板平台模板安装195、模板拆除20第七节 混凝土施工22第八节 支模的施工管理231、高支模系统管理机构：232、高支模施工注意问题：23第九节 质量检查与验收241、材质要求242、模板安装质量检查与验收243、质量保证措施27第十节 模板工程质量流程图291、模板工程质量控制流程框图2922、施工流程303、高支撑模板验收32第十一节 监测措施331、监测制度332、监测项目及测点布置333、监测频率334、监测过程控制要求335、监测控制值、预警值34第十二节 应急预案341、高支模施工危险源342、应急救援机构的组成、责任和分工353、应急救援工作程序37第十三节 高支模计算书391、200*1050梁模板(扣件钢管架)计算书392、600*1900梁模板支架(扣件钢管架)计算书563、600*1900梁侧模板计算书654、板模板(扣件钢管高架)计算书73第十四节 施工图11、7#13#别墅地下室高支模范围12、7#8#别墅高支模范围图23、7#8#别墅模板支架及剪刀撑搭设示3、意图34、7#8#别墅混凝土浇筑方向及监测点布置图4别墅区高支模施工方案第一节、 工程概述1、 工程概况序号项目内容1工程名称江滨华府二期2建设单位惠州市润城房地产开发有限公司3监理单位惠州市建设集团工程建设监理公司4设计单位深圳华森建筑与工程设计顾问有限公司5勘察单位广东省惠州工程勘察公司6施工单位中建四局第六建筑工程有限公司惠州江滨华府二期项目由惠州市润城房地产开发有限公司所拟建，拟建场地位于惠州市惠城区惠博沿江路风门坳,本期地块西临长风路，东侧为规划路（二期与一期之间），南临耕湖，北侧为规划路（二期与三期之间）；地上由3栋18层住宅（1#3#）、2栋30层住宅（4#5#）、1栋25层住宅4、（6#）和27栋低层住宅（7#33#）组成，局部设两层地下室和沿街商业、配套用房,用地面积65836平方米，总建筑面积122041平方米，是集低层和高层住宅为一体的居住社区项目。 江滨华府效果图2、 方案概述本方案为别墅高支模施工方案，别墅建筑、结构概况如下所示：序号单位工程名称概 况1713#别墅地下室（公共部分）地上（层数）3层地下（层数）-1层地上（层高）3.2/6.4m地下（层高）5.855.24214#33#别墅地上（层数）3层地下（层数）-1层地上（层高）3.20/6.4m地下（层高）3.20m根据广东省建设工程高支模板系统施工安全管理办法规定，支模高度大于5米，需要进行高支模的设5、计和验算。因此，由上述可知，地下室公共部分及别墅局部架空处属于高支模施工范围；高支模参数如下表所示：部位标高（m）层高（m）板厚（m m）梁截面尺寸（m m）备注地下室顶板30.3528.455.855.24150200*500/900/1050、300*600、500*1400/1500/1600/1700/1800/19007#33#6.35/5.956.400110/120200*400/500/550/600根据上表数据，拟对2001050、500*1900梁及5.85米高150mm厚楼板作为高支模验算，其余各梁板参照此梁支撑体系做适当的调整搭设。第二节 主要编制依据1.江滨华府二期施6、工图纸；2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011；3.建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；4.混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）2011版 ；5.建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）；6.建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087.木结构设计规范（GB50005-2003）2005版；8.钢结构设计规范（GB50017-2014）；9. 施工手册（第五版）；第三节 危险源与相关控制措施 高支模施工现场重大危险源部位是：模板支架、高处作业、施工用电等。危险源的评估、识别及控制措施见表1、表2。危险源评估及控制措施表7、（模板支架、高处作业） 表1项 目活动、产品或服务中的危险源控制措施物理性危险设备设施缺陷扣件的质量不符合国家标准的要求按照国家规定，项目部对不符合要求的扣件要及时更换，进场的扣件应具备产品合格证扣件的螺栓无垫片或垫片不符合国家标准的要求同上扣件有夹沙现象同上立杆未埋深且未设置离地20cm的扫地杆架工班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）的要求，将立杆基础夯实，如现场存在实际情况无法夯实，应增加扫地杆加固并经过检查符合安全要求后方能投入使用立杆的接头间隔不符合规范要求架子班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130）标准的要求，经过检查符合安8、全要求后方有投入使用立杆的间隔不符合安全要求同上架体的转角处的剪刀撑与地面的夹角过大架子班应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130）标准的要求，地面夹角应在4560之间经过检查合格后投入使用横杆的端头与扣件的中心小于10cm架子班应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130）标准的要求，经过检查合格后投入使用水平杆搭接间隔不符合安全要求同上有些焊接钢管作为立杆将焊接的钢管全部退场，禁止使用连墙点的设置不符合安全要求按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130）标准及落地式双排竹脚手架进行纠正，检查符合要求后方可使用扣件的螺栓扭距力没有达到安全要求按照9、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130）标准进行检测，检测不符合要求的进行加固并检测验收合格后方可投入使用项目活动、产品或服务中的危险源控制措施物理性危险危害因素防护缺陷安全帽没有定期检查按照安全帽管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换安全带没有定期检查按照安全带管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换安全网没有定期检查按照安全网管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换架子工作业没有配备工具袋按照职业健康安全管理制度中的“劳保用品发放标准”执行不配戴或不正确配戴安全防护用具按照职业健康安全管理制度的规定进行教育和处理，加强管理力度和安全10、教育运动物危害钢管、扣件、螺丝、工具等高空坠落完善各种防护措施，挂设安全标志牌加强安全管理和安全教育工作环境不良大风、大雨天气下搭设外架遇到大风、大雨天气停止高空作业搭设或拆除外架时，有人在外架下通行搭设或拆除外架时，项目部派专人进行监护，设警戒区，挂设警示标志并中强管理心理生理性危险因素负荷极限：体力、听力、视力、超过极限架子工作业时间过长，体力下降存在安全隐患按照劳动法有关规定进行，并适当调整和安排作息时间个别作业人员视力不好进行高空作业按照特种作业的有关规定，发现此情况的应将该作业人员予以调离有心病、高血压的人员进行高空作业同上夏天高温天气作业、容易中暑提供充足的清凉消暑饮料并安排适当的11、作息时间作业人员注意力不集中，心情低落发引发事故根据现场实际情况予以调整人员行为性危险因素指挥失误班组长违章指挥，不执行安全操作规程根据职业健康安全管理制度进行处理并级织相关的技能培训和教育操作失误架子工无证上岗作业检查作业人员的持证，对无证人员禁止其上岗作业监护失误架子搭拆没有设置监护区域或无人监护项目部根据现场实际情况进行危险源评估及控制措施表（施工用电） 表2项目活动、产品或服务中的危险源控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷使用的绝缘工具没有检测项目部机电管理人员根据相关规定进行检测，合格后方可使用使用的手持电动工具没有进行绝缘检测按照手持电动工具安全管理规定进行检测，合格后方可投入使12、用使用的人字梯中间的连接杆件没有或连接不牢固使用前进行检查，发现问题处理后方可作业类手持电动工具无保护零线按照手持电动工具安全检查管理规定进行检测，合格后方可投入使用振动危害冲击钻使用发生的振动按照国家规定调整作息时间运动危害室外电气安装时与塔吊作业同时进行施工过程中加强安全监督，并及时检查各种防护措施防护缺陷操作工高空作业不使用安全带按照职业健康安全管理制 的规定进行处理，安全员现场进行监督，禁止作业漏电保护器失灵按照职业健康安全管理制度进行检查，发现有问题的，机电人员要及时更换心理生理性危险因素负荷极限：体力、听力、视力、超过极限高空作业时间过长，造成体力下降、注意力不集中项目部合理安排作13、息时间酒后作业安全员监督、禁止酒后作业有心脏病、高血压的人员进行电气安装作业安全员监督、及时调整行为性危险因素指挥失误施工管理人员违章指挥按照职业健康安全管理制度执行，加强教育第四节 安全技术设计1、 一般规定1.1. 工程模板模板采用18厚全新九夹板，规格915183018，其抗弯强度为15.0N/mm2，剪切强度值为1.4N/ mm2，弹性模量E=6.0103N/mm2。1.2. 模板背愣木枋选用50mm100mm方木（个别大梁竖楞采用100X100mm，详见第六节）（净截面），其强度等级：其抗弯强度为13.0N/mm2，剪切强度值为1.3N/ mm2，弹性模量E=9.5103N/mm2，14、截面抵抗矩W=64000mm3，截面惯性矩I=2560000mm41.3. 483.0钢管（1）483.0mm钢管支撑，截面积A=489mm2，截面抵抗矩W=5078mm3，截面惯性矩I=121867mm4，弹性模量E=2.06105 N/mm2。（2）483.0mm钢管背楞（双根），截面积A=2489=978 mm2，截面抵抗矩W=25078=10156 mm3，截面惯性矩I=2121867=243734 mm4，弹性模量E=2.06105 N/mm2。1.4. 直角回转扣件8.2kN/扣，取8.0kN/扣。1.5. 紧固螺栓力学性能详见下表紧固螺栓力学性能表 序号螺栓直径螺栓内径（mm）净15、面积（mm2）重量（N）容许拉力（N）1M129.85798.9129002M1411.5510512.1178003M1613.5514415.8245002、 构造体系要求2.1. 平面布置模板支架体系的构成:支架杆件的作用可概括为传递高程和传递荷载，模板支架体系主要构件有：（1）模板，包括底模板和侧模板，分别承受新浇钢筋混凝土和施工荷载所产生的垂直压力与侧压力。（2）小楞（次龙骨），包括梁底枋、侧模板内楞，直接承受模板传递来的荷载，一般采用方木，间距为200300mm。（3）大楞（主龙骨），包括托梁、侧模板外楞，用方木、钢管,承受小楞传递来的荷载。（4）立杆和支架立柱，有钢管承受大楞或支16、承梁传递来的荷载，间距为1000X1000。（5）水平杆，包括扫地杆、立杆（立柱）及大楞之间的纵横向水平连接杆件，用以增加杆件在水平面上的刚度和稳定性，间距为1500mm。（6）满堂模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔 10m 左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为4.56m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑（见图）。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜在4560之间；剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑布置示意图（7）混凝土楼板直接承受支架立柱、立杆传递来17、的荷载。（8）附件（配件），包括连接件、扣件、底座、托座、调节螺栓、连墙件等。2.2. 板模安装施工 板模注重整体支承体系的稳定，立杆间距为10001000，纵横水平杆步距为1500mm。 钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通。 模板第一排次楞木方需紧靠梁板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条； 根据梁板大小，决定顶板模板起拱大小：L4m开间不考虑起拱，4mL的起拱L/400mm； 楼板模板支设，下部支撑用满堂红架子，立杆上加U型托托双钢管，U托调整标高外伸调整长度200mm，支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同18、样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体“吃模”，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。 从柱根起步300mm 立第一根立杆以后按10001000的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应，水平杆步距要求每1500mm设一道；在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔 10m 左右设由下至上的竖向连续19、式的剪刀撑，其宽度宜为46m，从立杆底端架设到顶端，角度在4560之间；并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑搭接接长为1m，采用3个旋转固定扣件中心至杆端距离为300mm。在脚手架立杆底端之上100300mm处一律遍设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接牢固。2.3. 2.3.梁模安装施工.梁模安装先安装底模，底模安装时中心线准确，拉通线校正，底模应水平，然后安装侧模，侧模与底模成直角，支承采用48*3.0钢管，横向木枋采用50100，梁的立杆间距不能大于板的立杆间距。.对于跨度大于4m，或悬挑长度大于2m的梁，支模时应按施工规范的要求起拱0.1%L0.3%L（L为梁跨度）但不超过320、cm。.超过600mm的梁，梁侧模需设对拉螺杆（外套PVC管加橡胶堵头，地下室外墙顶梁采用止水螺杆）。.梁的支撑架应与板支撑架相连，形成一个整体稳定、刚性良好的支承系统。.立杆或钢管底200mm处设扫地杆，立杆脚下需铺设木板，立杆纵向间距为1000mm，横向间距根据梁截面大小调整但1000mm，并采用间距1.5米一道纵横向水平杆。.所有梁板底支承架立杆均应加双扣件加固。 2.4. 2.4.模板要求.技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场的木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。.外观质量检查标准（通过观察检验）：任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡，不得有板边缺损、起毛，每平方米单板脱胶不大21、于0.001,每平方米污染面积不大于0.005。.规格尺寸标准:(1)长度检测方法:用钢卷尺在距板边20mm处,长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。(2)宽度检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处，分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。(3)角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。(4)翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）旦钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘上曲度。2.5. 2.5.支架要求.立杆：每根立杆底部设置木垫板，木垫板长宽为200*200mm，厚18mm。如果板下地面不平，可以在立杆位置采用加木楔的方式顶紧，相邻立杆的对22、接扣件不得在同一高度内。顶托外伸长度不大于200mm，插入立杆内的长度不得小于400mm。.纵、横向水平杆：纵、横向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨，接长宜采用对接。对接扣件应交错布置，两根相邻横向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于步距的1/3。2.6. 2.6.模板制作要求.模板制作时电锯切割一律用小径合金钢锯片，以达到模板切割质量，配模时所有接缝处要进行蚀光拼颖，不准切割后直接使用。.模板切割时，事先要计算好切割模数，防止材料浪费，对于对接的小块料，不准在整块模板上切割，一律找23、零星小块料切割接接。.柱、梁模板制作一律按照图纸柱号、梁号、分类编号制作，模板下料前先计算好模数，弹好墨线再进行切割制作。.制作好的梁柱模板要按顺序编号，堆放整齐，堆放在阴凉干燥处，以防变形。.异形结构的模板需事先放好大样，按大样规定的尺寸进行加工。.配制柱、梁底、梁帮、方木背楞一定要按照规定的间距进行制作，防止过稀、模板刚度不够产生侧位变形和整体不稳定，过密造成材料浪费，具体规定在模板安装中说明。第五节 施工要求1、 施工准备1.1. 技术准备在安全专项施工方案实施前，工程负责人应对相关人员进行详细的技术交底。1.2. 物资准备.材料准备根据材料分析和施工进度计划要求，编制材料需要量计划，为24、施工备料，确定堆放场地及组织运输提供依据。.构（配）件和制品加工准备根据脚手架构造体系要求，对构（配）件和制品进行加工。.摸板及支架安装施工机具准备根据施工要求，选择合适的机具。1.3. 劳动组织准备.组织机构1.4. 施工现场准备.做好“三通一平”；.组织物资进场，并拟定有关的材料实验计划；.做好季节性施工准备；1.5. 施工场外协调.材料加工和定货；.施工机具租凭或订购；.做好劳务安排，签定劳务合同。2、 地基与基础要求本工程模板支撑地基为混凝土楼板，支撑下垫200*200*18垫块。第六节 高支模施工方法1、 柱模板安装1.1.矩形柱模板安装，分4大片进行组装，组装前要先弹好的墨线，并在25、柱截面线以外200 mm处支撑架或边模上四周弹一道控制线，以便检查柱模板定位是否准确。根据本工程的结构特点，使用经纬仪垂直对轴线的传递，采用内部控制为主，外部控制为辅，多向复核控制，充分利用现有的测量设备。1.2.柱底部要在插筋上标出标高，用1：2水泥砂浆抹好找平层，厚度控制在20 mm以内，但要注意找平层的砂浆严禁进入柱模板内侧，找平层砂浆内侧模板里口平，防砂浆进入混凝土，影响柱结构质量。1.3.柱合模前在柱底部钢筋四周用钢筋头焊上尺寸界线，以防加固时模板向内侧位移。1.4.本工程中高支模部分柱子尺寸均为600*600mm；为增强支撑系统稳定性，本高支模浇混凝土时，先浇柱，3天后视情况才允许26、浇梁板。柱子采用18mm厚木夹板现场拼装，用50100的木方间距250作竖肋，两根483.0钢管间距500（柱脚起200mm第一道柱箍，以上第二、第三道柱箍间距分别为300mm、400其余500mm，顶部柱箍距梁底300mm）作柱箍，用可回收的M14对拉螺栓及双山型卡加固,如下图所示：柱支模立面示意图1.5.矩形模板安装后未加固之前需进行垂直度校正，校正符合要求后方可对拉加固。1.6为提高柱子稳定性及垂直度，需在四周加以斜撑进行加固及调整，如下图所示：柱截面尺寸大于600需在中间增加一到对拉螺杆2、 墙模板安装剪力墙采用18mm厚优质木胶合板，次龙骨为50100mm250mm木枋，主龙骨为双钢27、管483.0450mm，墙厚大于等于300采用M14对拉螺杆，墙厚小于300采用M12对拉螺杆，450*450mm与双钢管对拉，墙脚处主龙骨及对拉螺栓进行加密设置。另外剪力墙按构造设置钢管斜支撑23道。墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保目标那的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并列且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止灌注混凝土时引起邻近模板变形。3、 梁板平台模板安装3.1.梁平台模板支撑系统，采用直径483.0扣件式钢管架做支撑。3.2.梁板安装顺序施工准备，定位方线安装模板的定位装置安装门窗洞口模板安装模板调整模板紧固对拉28、螺栓验收分层对称浇筑混凝土拆模模板清理。3.3.梁板安装的有关规定3.3.1.梁底安装时，先按照测量给定的行列或中心、标高、标到支撑钢管架上，然后按标好的线进行安装（简称通线安装），当跨度4000 mm时，梁底模板应按规范要求起拱。3.3.2.梁底安装调整固定后，再进行梁板安装：（1）梁净高小于等于600mm的梁不设置对拉螺杆，梁底纵向立杆间距为1000mm，横向立杆根据梁宽而定但1000mm，步距1500 mm；梁边设置斜撑及梁底配以步步紧进行加固，净高小于等于600mm的梁均按此设计搭设，如下图：（2）200*1050的梁第一层龙骨50100mm 单木枋250mm,第二层龙骨采用483.029、mm 双钢管；钢管脚手架横向立杆1000mm，沿梁跨方向立杆间距为800mm，水平杆步距1500mm。底模厚度18mm，侧模厚度18mm；竖肋50100mm 木枋250mm；对拉螺栓1排M12，距梁底300400mm 放置螺栓，横向500 。200*900、200*1050的梁按下图所示搭设：（3）500X1900的梁梁侧第一层龙骨50100mm木枋250mm,第二层龙骨采用483.0mm 双钢管；梁底支撑木方采用50X100mm，间距250mm；钢管脚手架横向立杆间距为1000mm，沿梁跨方向立杆间距为600mm，水平杆步距1500mm,梁底加设三道承重立杆。底模厚度18mm,侧模厚度18m30、m，对拉螺栓3排M14，距梁底300mm 放置螺栓，间距自下至上为300、400、500 ，螺栓水平间距500mm。梁底均采用双扣件。次龙骨每边挑出200300mm 可供绑扎梁钢筋操作平台，如下图所示：此梁截面尺寸较大，支模架间距、龙骨选材、龙骨间距等数据如与其他阐述有不符之处，以本节为准，其他500X14001600大截面尺寸梁参照此梁搭设支模。（4）.为增加边梁模板的稳定性，需在边梁外侧添加间距500的斜肋，如下图所示：（5）.所有矩形梁梁底、梁帮安装必须带线进行安装，框架梁相互之间的关系要通梁和通线进行安装，保持通梁位置准确、且畅通。4、 板平台模板安装次梁模板安装固定后，需进行平台模板31、安装。平台模板安装时需计算模板规格与平台面积关系的模数，尽量减少模板切割量。对于零星板块拼补的地方，尽量考虑放在模板中间部位，不允许零星拼补的板条放在梁侧上。平台板的安装板跨4000mm时，中间部位可按1/10003/1000起拱，安装时板与板、板与梁、梁与柱相互之间接缝要严密，且要保证板的平整度。现浇基础梁、板、柱模板允许偏差及检查具体规定。楼板模板安装参数表板位置板厚（mm）支撑用立杆立杆规格（mm）立杆间距（mm）步距（mm）次龙骨（mm）主龙骨（mm）可调螺栓伸出长度（mm）地下室顶板150钢管48*3.01000150050*10025048*3.0双钢管 不大于200其他板110/32、120钢管48*3.01000150050*10030048*3.0 不大于200板安装好清理干净后，需刷隔离剂（隔离剂品种另定），刷隔离剂时要涂刷均匀，不宜涂刷太厚，同时也不要涂刷太薄，涂刷厚度要适中。5、 模板拆除5.1. 模板拆除作业的程序(1).送拆模试块（同条件试块）到检测单位试压当混凝上强度达到拆模强度要求时，办理拆模申请（拆模工序报验），由技术负责人签字后报监理审批监理批准后，方可进行拆模。(2).先支的后拆，后支的先拆。先拆平台模梁侧模梁底模。(3).本工程因工期非常紧，现场采取分块施工的方式，只要有条件就上，故模板拆除的时间视现场具体情况而定，总体上把握两个原则：1）拆模时混33、凝土强度必须达到设计及规范的要求。2）按照上面所述的拆模程序，得到监理的同意后方可拆模。5.2. 模板拆除的要求与方法(1).模板拆除的安全技术要求1）模板应及时拆除，以利于模板的周转而加快工程进度，拆下来的模板应及时整理，妥善保管，以利于再用。2）现浇结构的模板及其支架拆除时，应根据现场同条件的试块强度报告，符合设计要求的百分率后，提出拆模申请，技术人员核对无误后，方可拆除。当设计无具体要求时，应符合下列规定：a).侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。b).底模在砼强度符合下表规定时，方可拆除。现浇结构拆模时所需砼强度结构类型结构跨度（m）设计的砼强度标准值的百分34、率计（）板2502，8758100梁，拱，壳8，875，100悬臂构件2，275，100说明：A、本工程根据设计要求：梁、板除详图注明外，应按施工规范起拱。对于大跨度及悬臂构件、悬吊构件，支模应经严密施工组织设计以确保安全，并应在达到100立方体强度后方可拆模。B、已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计强度等级的要求后，可承受全部使用荷载，当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过验算，加设临时支撑。C、在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，应暂停拆模，经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。D、拆除顺序一般应是先支的后拆、后支的先拆；先侧模，后底模；拆35、除跨度较大的梁下模板时，应先从跨中开始，分别向两端；重大复杂的模板的拆除，事前应制定拆模方案。E、上层楼板正在浇灌砼时，下一层楼板模板的支柱不得拆除，再下一层楼板模板的支柱，仅可拆除一部分，跨度4m及4m以上的梁下均应保留支柱，其间距不得大于3m。F、快速施工的高层的梁和楼板模板，其底模及支柱的拆除时间，应对所用砼的强度发展情况分层进行核算，以确保下层楼板及梁能安全承载。G、拆除区域需设置警戒和监护人。H、模板拆除时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。(2).模板拆除的方36、法1）柱模板拆除：先拆除楞、柱箍和对拉螺栓等连接、支撑件，再由上而下逐步拆除。2）梁、楼板模板的拆除梁、楼板模板拆除顺序如下：楼板可调顶托拆除楼板模板拆除梁侧模拆除梁底顶托拆除梁底模板清理干净拆除的材料拆除梁板水平杆、剪刀撑等支承系统。楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。第七节 混凝土施工本工程采用商品砼，砼进场前首先进行配合比及质保资料的核验，并进行坍落度检查合格。混凝土浇筑顺序、工艺、方法及保证措施应按照施工组织设计中的砼工程内容、施工缝（后浇带）留设专37、项施工方案、技术交底内容要求执行，除此外还应符合以下要求：1、泵车进场架设必须由施工负责人指挥，按照指定地点进行架设，架设完毕必须通过安全员验收合格。 2、混凝土自泵口下落的自由倾落高度不得超过2m。3、框架柱砼必须在梁、板模板施工前浇筑完毕。浇筑混凝土时应分段分层连续进行，浇筑层高度为2米，一次浇筑方量，砼初凝时间， 结构特点、钢筋疏密综合考虑决定，一般为振捣器作用部分长度的1.25倍。4、使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，得遗漏， 做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半径的1.5倍（一般为3040cm）。振捣上一层时应插入下层510cm，以使两层砼结合牢固。表38、面振动器（或称平板振）的移动间距，应保证振动器的平板覆盖已振实部分的边缘。 6、浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初 凝之前，将次层混凝土浇筑完毕。间歇的最长时间应按所用水泥品种、气温及混凝土凝结条件确定，一般超过2h应按施工缝处理。（当混凝土的凝结时间小于2h时，则应当执行混凝土的初凝时间）7、浇筑混凝土时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或 堵塞情况，发现问题应立即处理，并应在已浇筑的混凝土初凝前修正完好。 8、砼表面平整度控制不得大于5mm，标高控制不得大于8mm。9、对于高（大）支模架上部未完成砼浇筑前，要求其地下室的高支39、模架不允许提前拆除，以增加其承载能力。上下均有悬挑楼板的砼浇筑时同样要求其下层支模架体不允许提前拆除。10、浇筑砼时，要安排专人负责检查支模架体的下沉变化，发现架体异常，应立即停止砼浇筑，待险情排除并做加固处理后方可继续进行，不得擅自野蛮施工，以防发生坍塌等安全事故的发生。11、各层（高支模）梁板砼浇筑施工时将结合施工道路、砼泵车停靠位置进行总体部署；按照先重要高大梁板构件先与浇筑，后轻小梁板构件浇筑的顺序，依次向后退浇进行，以保证高大支模部位的顺利安全进行砼浇筑施工。混凝土浇筑总体部署详附图。12、高支模混凝土浇筑的其它事项（1）混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇40、筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。（2）梁板按框架顺序浇筑，每框架内先将梁根据高度水平分层浇筑，每次浇筑高度不大于400mm，浇筑时对称浇筑，悬挑板部位应先浇筑室内后浇筑向室外。（3）在浇注混凝土时，应分点布料，避免长时间在一个点上下料，并应及时将混凝土耙开，不得集中堆放混凝土。人员也不能集中站立于一个地方，否则可能导致荷载过于集中导致支撑系统失稳。（4）浇筑过程中要有木工、钢筋工值班，随时观察模板、钢筋、预埋件和插筋等有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。（5）混凝土养护以湿保为主，可覆盖塑料薄膜。第八节 支模的施工管理1、 高支模系统41、管理机构：组 长：石良良（）副组长：吴信誉（）、组 员：雷若飞（）、涂忠黎（）、孙冬（）、施工现场安全责任人：高传宝（） 2、 高支模施工注意问题：2.1.高支模系统管理机构对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用钢管脚手架方式建立高支模系统。2.2.施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。2.3.支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司工程技术部和质保部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。2.4.高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。2.5.高支模搭设42、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。2.6.混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。第九节 质量检查与验收1、 材质要求1.1.钢管宜采用力学性能适中的Q235A（3号）钢，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢（GB700）中Q235A钢的规定，其中抗拉、抗压和抗弯强度设计值=205.00N/mm2，弹性模量E=2.06105N/ mm2。每批钢材进场时，应有材质检验合格证。钢管选用应符合设计要求。1.2.根据现行国家标准钢管脚手架扣件（43、GB15831）的规定，扣件不得有裂纹、气孔，不宜有疏松、砂眼或影响其使用性能的铸造缺陷，并将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。1.3.扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。1.4.扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。1.5.扣件表面应进行防锈处理。1.6.钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。外架钢管采用金黄色，栏杆采用红白相间色，扣件刷暗红色防锈漆。2、 模板安装质量检查与验收模板安装质量必须符合混凝土结构工程44、施工质量验收规范（GB50204）及相关规范要求，即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。2.1. 主控项目（1）.安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。（2）.在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2.2. 一般项目（1）.模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接45、触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）.对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不得小于3间）。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。（3）.固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差在符合下表规定。模板安装允许偏差和检验方法 序号项目国家规范标准允许偏差（mm）检验方法1轴线位移柱、墙、梁5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线，钢尺检查3截面内部尺寸46、基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-54层高垂直度层高不大于5m6经纬仪或拉线、钢尺检查层高大于5m85相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度52m靠尺和塞尺检查7阴阳角方正方尺、塞尺检查垂直线尺检查8预埋钢板中心线位置3拉线、钢尺检查9预埋螺栓中心线位置2拉线、钢尺检查螺栓外露长度+10，010预留洞中心线位置+10拉线、钢尺检查尺寸+10，011门窗中心线位置拉线、钢尺检查宽、高对角线12插筋中心线位置5钢尺检查外露长度+10，-0检验数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10%，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不得小于3间）。检验方法：钢尺检查。47、（4）.现浇结构模板安装的偏差应符合表4-20的规定。检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10%，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不得小于3间）。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表4-20。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。2.3. 模板垂直度控制（1）.对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可安装模板。 （2）.模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度偏差不超过3mm，平整度偏差不超过2mm。（3）.模板就位前，检查立杆位置、间距是否满足要求。2.4. 顶板模板48、标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500mm线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。2.5. 模板的变形控制（1）.浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500mm以内，严防振捣不实或过振，使模板变形；（2）.门窗洞口处对称浇筑混凝土；（3）.模板支立后，拉水平、竖向通线，便于在混凝土浇筑时监测模板变形、跑位情况；（4）.浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；（5）.模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。2.6. 模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形应及时修整。2.7. 窗洞口模板在窗台模板下49、口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生废气，造成混凝土浇筑不密实。2.8. 清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口为50mm100mm的洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背钉木方固定。2.9. 跨度小于4m不考虑起拱，跨度46m的板起拱10mm，跨度大于6m的板起拱15mm。2.10. 与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。2.11. 混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。2.12. 为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，50、以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3、 质量保证措施在模板工程施工过程中，严格按照模板工程质量控制程序施工。另外，对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行技术交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。1）模板安装与拆除质量点设置项目质量目标分项项目管理点设置对策措施检查工具及方法模板安装与拆除表面平整、垂直度良好、截面标准、标高无误轴线位移模板底口偏移1.施工前检查上道工序质量，钢筋位置及放线位置是否准确。2.及时更换有缺陷的模板。3.加强工序自检。4.加强材料进场管理及现场保养。551、.连接件要扣紧。6.支撑点牢固可靠、损坏变形的立杆不予使用。50 米卷尺引测检查截面尺寸表面变形、支撑不牢5米卷尺检查标高底模标高不准、支撑不牢水准仪检查垂直度模板上口偏移、支撑不牢2 米靠尺检查平整度板面平整度2米靠尺检查2）模板安装与拆除质量预防措施模板工程质量预防措施项目影响因素采取预防措施施工操作支撑系统不合理严格设计要求，合理布局扣件连接松动严格设计要求，控制扣件间距拼缝不平尽量使用平直模板，拼缝可用胶布或铁皮修补拆除时硬撬组装前及时刷脱模剂颠倒工序强化施工工艺，完善工序间的交接检环境基底未夯实加强夯实，并于立杆底部垫板钢筋网片位移加强工种间交接检，互检工作混凝土侧压力过大工种间互相52、配合，适当振捣，设专人看模材料模板变形、空隙多及时检查、修理，不合格予以退货处理龙骨、支撑件软及时同技术部门共同研究加固措施连接附件质量差及时换退，加固支撑体系管理岗位责任执行不严强化岗位意识，完善岗位制，人员定岗重进度、轻质量加强教育，摆正进度与质量的关系忽视资料管理加强全面管理意识，确立技术档案重要性的认识施工人员技术水平有限进行岗位培训自检不认真认真执行自检负责制技术交底不清认真科学的进行书面交底违章作业严格操作规程忽视交接检、互检加强工种间配合专检人员检查不细加强教育3）为防止质量通病模板设计中制定如下措施序号项目预防措施1柱底烂根底部方框钉平后再将其伸入墙体位置2垂直度偏差支模时要反53、复用线锤吊，支模完后再校正3柱、墙凹凸不平加强模板维修、保养4钢筋移位模板上口内侧钉与混凝土保护层等厚的木压条5阳角不垂直、不方正再阳角处模板两侧用80*80 木方成90 度压紧护角，用线锤检测垂直度6板下挠模板按规范起拱7柱模板拼缝处漏浆模板拼缝处设海绵条或用胶带封堵第十节 模板工程质量流程图1、 模板工程质量控制流程框图2、 施工流程2.1. 2.1.现场实施流程2.2. 2.2.高支撑模板搭设流程3、 高支撑模板验收3.1. 验收组织当高支撑模板支撑体系施工完成，经班组自检合格后，项目技术员负责人组织项目质安员、相关工长进行验收。验收合格后报监理单位验收。验收合格后方可使用。3.2. 验54、收内容（1）支撑体系的主要参数（立杆间距、水平杆步距，剪刀撑设置等）；（2）架体所用的材料；（3）各构造要求是否满足规范及方案的规定；（4）各节点是否符合相关规定要求。第十一节 监测措施1、 监测制度本支模施工过程中，主要安全隐患是高处堕落、物体打击、支顶倾斜坍塌等。监测结果报告必须包括检测项目及其允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述，并绘制直角坐标系实时记录监测值。监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方面采取应急或抢险措施。2、 监测项目及测点布置（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。（2）观测点布置：本工程支模的观测点分沉降观测点和位移观测点，布置主要设置在6001900等截55、面尺寸大梁，在梁底、跨中每个区域均布设置3个观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。监测示意图如下：（3）监测进出通道必须保持畅通，且监测时的照明为不超过12V 电源的照明设备。（4）注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护。3、 监测频率初测：浇筑混凝土前监测一次，并记录下监测点数据，本数据作为以后监测的基准值监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20-30分钟一次。并与初始值相对比，得出沉降、位移量和梁中挠度变形值，浇筑完成后，每隔3h观测一次；模板的沉降量到浇筑完成后6h后结束。4、 监测过程控制要求每次观测采用相同的观测方法和观测线路观56、测期间使用同一仪器，同一人操作，不能更换5、 监测控制值、预警值根据规范要求，当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列容许值：（1）对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的 1/400;（2）对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的 1/250；（3）支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的 1/1000.故本工程监测报警、预警值为：监测项目预警值控制值侧向位移量7mm10mm沉降量15mm20mm（4）若接近限值，则立刻向现场管理人员汇报，并要求暂停混凝土浇筑施工，对变形量大的部位进行加固，加固完成验收合格方可进行混凝土浇筑施工。第十二节 应急预案1、 高支模施工危险57、源危险源可能造成的伤害预防措施高处坠落高空操作人员从支撑架上坠落1、从事2m 以上作业人员，必须系好安全带；2、在大梁下方设置固定的安全兜底网；3、施工层临边无围护结构时，必须设防护栏杆并挂安全网。4、支模按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下道工序，并严禁在上下同一垂直面上安装、拆除；5、模板上有预留孔时，应在安装后将洞覆盖，混凝土浇筑后及时按规定进行防护。坍塌事故支撑体系不牢固，造成模板支撑架的坍塌1、严格执行项目制定的安全生产责任制，各工序施工前及时对班组进行安全技术交底；2、坚持安全检查，应有针对性的教育，并形成记录；3、进入现场必须佩带好安全帽；4、支撑架要尽量与建筑物实现可靠58、连接；5、确保支撑体系受荷均衡，并优先考虑从中部开始向四周扩展的浇筑方法。浇筑过程中应派专业人员观测模板、变形情况，发现异常立即停工排险；6、施工人员工作时必须集中精力，酒后不得上班；7、拆模按规定的程序进行；8、支撑体系必须按照施工方案和相关的防护标准、规范搭设，并经验收方可使用。触电人员在使用机具不当引起触电1、配电箱的电缆线应有套管，电线进出不混乱。电线老化、破损、漏电的不得使用；2、危险、潮湿的环境照明应采用符合要求的安全电压，严禁使用花线或塑胶线，电线不得随地拖动或绑扎在脚手架上；3、开关箱与用电设备实行一机一闸一保险，同一开关箱严禁配有380V 和220V 两种电压等级；4、电箱内59、设置漏电保护器。火灾天气干燥、抽烟等引起锯末、模板着火1、严格执行有关消防、保卫方面的法令，配备专职消防保卫人员；2、现场设置消防管道、消防通道，并有专人负责，定期检查，保证完好；3、坚持现场用火审批制度，电气焊工要有灭火器，易燃、易爆物品使用要按规定执行；4、施工现场设置专门的吸烟区；5、木工加工场地有完善的消防设备。物体打击拆模时野蛮施工，零件随手乱丢造成伤害1、模板上的小配件应装入专用背包中；2、进入现场佩戴好安全帽；3、高空作业时禁止投掷物料；4、吊运工作时要保证物料捆绑牢固；5、拆除作业时设置警戒区域，有专人监护。2、 应急救援机构的组成、责任和分工2.1. 目的应急救援小组的组成目60、的是对工地内可能发生的重大险情作出响应。其工作宗旨是减少人员伤亡，并关注财产损失和环境污染。紧急工作组成员必须经过紧急医疗救护和事故预案等紧急救援知识的培训，并能熟练掌握和运用。紧急工作组应经常组织培训和演习。2.2. 救援组织架构工程项目部成立“施工安全事故应急救援领导小组”为指挥机构，由项目经理任组长、副经理任副组长及生产、安全、设备、保卫等负责人组成；详见项目现场指挥机构图。项目现场指挥机构图（1）应急救援领导小组成员：组 长（ 项目经理 ）：石良良 （）副组长（ 生产经理 ）：吴信誉（）副组长（ 技术总工 ）：黄邦群（） 副组长（ 安全总监）：高传宝（）（2）应急救援技术组成员：涂忠黎61、（）、程 吉（）、陈 忠（）、雷若飞（）、段彬彬（）（3）应急救援后勤保障组成员：梁 华（）（4）应急救援专业小组：成员由各专业技术骨干、义务消防人员、急救人员和一些各班级专业的技术工人等组成。2.3. 救援组织职责和分工（1）领导小组1)负责制定和修订本工程项目的“施工安全事故应急救援预案”。2)组建应急救援专业小组，并组织实施和演练。3)检查督促做好施工安全事故的预防措施和应急救援的各项准备工作。4)事故发生时，发布和解除应急救援命令，并组织指挥救援行动。5)向上级汇报和组织或参与事故调查，总结应急救援工作的经验和教训。（2）人员分工和职责组长：负责组织和指挥应急救援工作。副组长：协助组长62、负责应急救援的整个具体指挥工作和负责日常工作。施工、安全负责人：协助总指挥做好事故报警、情况通报和事故处置工作。后勤、材料负责人：负责应急救援的生活和救援物资供应。保卫负责人：负责消防、警戒、治安保卫、疏散和道路管制工作。救援专业小组成员：现场救援工作。3、 应急救援工作程序3.1. 上报当事故发生时，按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人现场值班人员质量安全部现场指挥组120 急救中心公司总经理。报告内容：现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。3.2. 联络1)准确报告事故的具体出事地点；最好能说明附近有何特征等,63、便于查找。2)报告事故类型：说明伤情(病情、火情、案情)和已采取了些什么措施，让救护人员事先做好急救的准备。如火灾报警时说明燃烧爆炸物质、燃烧程度、人员伤亡，发生火灾楼层等。3)报告出事单位(或事故地)的联系人及联系电话。以便救护车(消防车车、警车)找不到所报地方时，随时取得联系。并应派人在场外等候接应救护车(消防车、警车)，同时把救护车进工地现场的路上障碍及时予以消除，以便救护到达后，能及时进行抢救。3.3. 救援措施事故类型救援措施支撑体系坍塌1、抢救疏散组立即使伤员脱离危险区域,救护组确认疏散出来的人员伤势情况；2、在医疗人员未到之前救护组人员根据伤势情况采取止血、人工呼吸相应的急救措施64、；3、根据伤势情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。物体打击1、抢救疏散组立即使伤员脱离危险区域,救护组确认疏散出来的人员伤势情况；2、医疗人员未到之前救护组人员根据伤势情况采取止血、人工呼吸相应的急救措施；3 根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。触电1、立即切断事故现场电源；2、后勤保障组及时调派安全值班车到达事故现场，并与相关单位和部门联系抢救所需设备、器具；3、在医疗人员未到之前、救护组对患者采取现场应急救护措施；4、转送触电人员途中，应有抢救人员相随，密切观察患者病情变化，随时采取应急救助措施。火灾1、应急救援专业小组利用现有的灭火器和消防65、水管进行灭火；2、火势太大的情况及时通报消防部门和医院，并有专人在门口引导；3、在医疗人员未到之前、救护组对患者采取现场应急救护措施。高空坠落1、抢救疏散组立即使伤员脱离危险区域；2、救护组确认疏散出来的人员伤势情况；3、在医疗人员未到之前、救护组对患者采取现场应急救护措施；4、根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。3.4. 救援器材救援工具名称数量备注交通工具微型汽车1台供指挥用商务车1台供救援用通讯工具固定电话2部救援人员应保持手机24h开机手机1台/人对讲机1台/人器材、药品担架2副救援器材平时放置在安全部办公室内妥善保管，并定期组织救援人员参加演练医务氧气袋566、个安全带10副止血带10个颈托2个急救箱3个安全警示牌10个安全警戒线10卷绝缘防火手套20副干粉灭火器30个泡沫灭火器30个3.5. 善后处理现场抢险工作完成后，由项目质安部门组织有关部门和人员，配合上级部门，对事故的发生、发展等方面的情况进行调查，形成相关的调查记录。对事故中受伤人员及时送医院救治，直到伤愈后方可出院，并按有关要求支付受伤期间的误工损失；对在事故中不幸死亡人员应做好其家属的思想工作，并按有关要求及时将赔偿费用支付给其家属。第十三节 高支模计算书高支模的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。支撑高度在5米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支模，67、对于高支模的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支模设计和使 用安全，供脚手架设计人员参考。1、 200*1050梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2014)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模68、板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：1.05；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：5.85；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；269、.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)70、：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：225；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；主楞到梁底距离依次是：300mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式71、计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度72、验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 9022/6=60cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.917.850.9=17.348kN/m；振捣混凝土荷载设计值: 73、q2= 1.40.940.9=4.536kN/m；计算跨度: l = 225mm；面板的最大弯矩 M = 0.117.3482252 + 0.117 4.5362252 = 1.15105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.117.3480.225+1.24.5360.225=5.518kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.15105 / 6.00104=1.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/74、(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=17.348N/mm； l-计算跨度: l = 225mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 90222/12=60cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67717.3482254/(10060006.00105) = 0.084 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =225/250 = 0.9mm；面板的最大挠度计算值 =0.084mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.9mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的75、荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.518/(1.050-0.150)=6.132kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.491 kNm，最大支座反力 R= 4.139 kN，最大变形 = 0.948 mm（1）次楞强度验算强度验算计算76、公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.91105/8.33104 = 5.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 5.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.948mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.139kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面77、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.419 kNm，最大支座反力 R= 9.209 kN，最大变形 = 0.126 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.19105/8.99103 = 46.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =46.6N/mm2 小于 主楞的抗弯78、强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.126 mm主楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值 =0.126mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2002020/6 = 1.33104mm3； I = 20079、202020/12 = 1.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.201.050.90=5.783kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.500.200.90=0.108kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.200.90=1.008kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(5.783+0.108)2502+0.1171.0082502=4.42104Nmm； =Mm80、ax/W=4.42104/1.33104=3.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=5.783+0.108=5.891kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的81、最大挠度计算值: = 0.6775.8912504/(10060001.33105)=0.195mm；面板的最大挠度计算值: =0.195mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.050.25+0.50.25(20.9+0.2)/ 0.2=9.532 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.25=1.4 kN/m；均布荷载设计值 q = 9.533+1.400 = 10.933 kN/m；梁两侧楼板荷82、载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.251.20.1524.00+1.4(2.00+2.00)(0.60-0.20)/4=0.248kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=1.341 kN；最大弯矩：M= 0.321kNm最大剪力：V= 1.341 kN方木最大正应力计算值 ： =M/83、W=0.321106 /8.33104=3.8 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=31.3411000/(250100)=0.402N/mm2；方木的最大挠度： =0.244 mm；方木的允许挠度: =0.6001000/250=2.400 mm；方木最大应力计算值 3.849 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.402 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.244 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！七、梁跨度方向84、钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.341 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.361 kNm ；最大变形 max = 0.696 mm ；最大支座力 Rmax = 4.759 kN ；最大应力 =M/W= 0.361106 /(4.49103 )=80.3 N/mm2；支撑钢管85、的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 80.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.696mm小于800/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵86、向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.759 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =4.759 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.85=0.906 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.800/2+(0.600-0.200)/4)0.8000.500+(0.800/2+(0.600-0.200)/4)0.8087、00.150(1.500+24.000)=2.076 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(0.600-0.200)/40.800= 2.240 kN；N =N1+N2+N3+N4=4.759+0.906+2.076+2.24=9.982 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； 88、f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.3= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.289、05 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9981.643/(0.205424) = 114.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 114.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴90、力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。491、.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要92、控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。2、 600*1900梁模板支架(扣件钢管架)计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规93、范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.9m，梁截面 BD=600mm1900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀94、布置承重杆5根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度4.0m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.90+0.20)+1.402.00=61.180kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.90+0.71.402.00=67.368kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算95、中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.1500.4000.250=0.465kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5001.9000.600+0.2000.600)=26.271kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.600=1.080kN/96、m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 97、0.100(1.3526.271+0.981.080)0.250经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22810001000/32400=7.046N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3526.271+1.01.080)0.250=5.479kN截面抗剪强度计算值 T=35479.0/(2600.00018.000)=0.761N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度98、计算值 v = 0.67726.2712504/(1006000291600)=0.397mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.9000.250=12.113kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.250(21.900+0.600)/0.600=0.367kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.6000.250=0.300kN考虑0.9的结99、构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3512.113+1.350.367)=15.162kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.300=0.265kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.049kN N2=2.927kN N3=4.338kN N4=2.927kN N5=0.049kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 4.338kN经过计算得到最大变形 V= 0.004mm木方的截面100、力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.090106/83333.3=1.08N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32.036/(250100)=0.611N/mm2截面101、抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.004mm木方的最大挠度小于250.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.511mm最大支座力 Qmax=11.369kN抗弯计算强度 f = M/W102、 =0.640106/4491.0=142.40N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.37kN采用双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中103、 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.369kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1195.850=0.845kN N = 11.369+0.845=12.214kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m104、； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=12214/(0.458424)=62.912N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3501.2500.600=0.263kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb105、 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2631.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=11.369+0.91.20.696+0.90.91.40.067/0.600=12.341kN经计算得到=12341/(0.458424)+67000/4491=78.477N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!3、 600*1900梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度1900mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50106、100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300+400+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径20mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t107、 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为108、受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.75m。荷载计算值 q = 1.224.3001.750+1.405.4001.750=64.260kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 175.001.801.80/6 = 94.50cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 175.001.801.801.80/12 = 85.05cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受109、力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=6.426kN N2=17.672kN N3=17.672kN N4=6.426kN最大弯矩最大变形 V = 0.221mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.40110001000/94500=4.243N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=39638.0/(21750.00018.000)=0.459N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2110、面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.221mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2524.30+1.40.255.40=9.180kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2524.30=6.075kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯111、矩经过计算得到最大支座 F= 5.563kN经过计算得到最大变形 V= 0.090mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.277106/83333.3=3.32N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: 112、T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32992/(250100)=0.898N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.090mm内龙骨的最大挠度小于540.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)113、经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.120mm最大支座力 Qmax=11.960kN抗弯计算强度 f = M/W =0.486106/8982.0=54.11N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 20对拉螺栓有效直径(mm): 17对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000对拉螺栓最大容许拉力114、值(kN): N = 38.250对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.960对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！4、 板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1115、.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):5.85；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方116、的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：5号槽钢；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):150.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢117、筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.151+0.51 = 4.325 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.325+1.41= 6.59kN/m最大弯矩 M=0.16.592502= 41187.5 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 41187.5/54000 = 0.763 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.763 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算118、公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.325kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.3252504/(100950048.6104)=0.025 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.025 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的119、自重(kN/m)：q1= 25.50.250.15+0.50.25 = 1.081 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.081+1.40.25 = 1.648 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.64812 = 0.165 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.165106/83333.33 = 1.977 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值120、为 1.977 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.6481 = 0.988 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.988103/(2 50100) = 0.297 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.297 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.081 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771121、.08110004 /(10090004166666.667)= 0.195 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.195 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：5号槽钢；W=10.4 cm3；I=26 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.977kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.741 kNm ；最大变形 Vmax = 0.976 mm ；最大支座力 Qmax = 8.649 122、kN ；最大应力 = 741493.608/10400 = 71.297 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 71.297 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.976mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.85 = 0.81 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.511 = 0.5 k123、N；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.1511 = 3.825 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.135 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.362 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.362 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i -124、 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.22 = 1.9 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；l0/i = 1900 / 15.9 = 119 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.458 ；钢125、管立杆的最大应力计算值 ；=10361.568/（0.458424） = 53.357 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 53.357 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.006(1.5+0.22) = 2.231 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.006 ；Lo/i = 2230.604 / 15.9 = 140 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的126、稳定系数= 0.349 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10361.568/（0.349424） = 70.022 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 70.022 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调127、整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10.362/0.25=41.446 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.362 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=41.446 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向128、变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；129、d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架130、规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。第十四节 施工图本工程中，7#13#别墅区地下一层公共部分局部为高支模，塔楼部分的高支模主要是由于二层架空，三层模板支架必须从首层开始搭设，7#33#别墅均存在此种情况，故只给出7#8#高支模相关施工图，其他别墅参照7#8#别墅施工。1、 7#13#别墅地下室高支模范围阴影部分为7#13#别墅区地下室高支模施工区域2、 7#8#别墅高支模范围图3、 7#8#别墅模板支架及剪刀撑搭设示意图4、 7#8#别墅混凝土浇筑方向及监测点布置图