1、施工组织设计（施工方案）报审表工程名称：遵义市湄潭县通途大酒店工程 编号：SJZH.TTDJD- 致：贵州诚信项目管理咨询有限责任公司（监理单位） 我方已根据施工合同的有关规定完成了遵义市湄潭县通途大酒店工程型钢悬挑脚手架施工专项方案编制，并经我单位技术负责人审核批准，请予以审查。 附件： 施工方案（说明、图表） 份 承包单位（章） 项 目 经 理 日 期 专业监理工程师审查意见： 专业监理工程师 日 期 总监理工程师审核意见： 项目监理机构（章） 总监理工程师 日 期 建设单位工程师/项目负责人审核意见：建设单位（章） 工程师 日 期 型钢悬挑脚手架施工专项方案会签表工 程 概 况工 程 名2、 称湄潭县通途大酒店工程工 程 地 点贵州省遵义市湄潭县大林路建 设 单 位遵义市通途公路建设开发投资有限公司建 筑 面 积约6.5万结 构 类 型框架、剪力墙结构工 程 造 价暂定84000万元设 计 单 位中国建筑西南设计研究院有限公司监 理 单 位贵州诚信项目管理咨询有限责任公司层数、高度13/（-2）,15/(-1)、约61.15m施工单位中国建筑第四工程局有限公司开、竣工日期2015年7月20日2016年5月16日编制人曾 凡项目负责人李少甫项目安全负责人王广景项目会签职务会签意见签名项目经理 生产经理商务经理动力主管安全主管质检主管材料主管审批结论 技术负责人签字盖章 年 月 日注3、：此表为项目部内部会签确认用表编号：SJZH.TTDJD- 湄潭通途大酒店工程型钢脚手架安全专项施工方案编 制 人 ： 审 核 人 ： 批 准 人 ： 目 录第一章 编制依据2第二章 编制说明2第三章 工程概况21. 地理概况错误！未定义书签。2. 建筑概况错误！未定义书签。3. 型钢悬挑脚手架工程概况2第一章 施工准备与资源配置计划51. 施工组织机构52. 施工准备工作53. 方案制定和安全技术交底54. 资源投入计划6第二章 悬挑脚手架施工工艺81. 技术参数82. 施工工艺83. 悬挑式脚手架的围护234. 检查验收235. 脚手架的拆除27第三章 安全文明施工281. 安全文明施工领4、导小组282. 脚手架施工的安全措施31第四章 质量保证措施371. 脚手架搭设质量要求372. 脚手架搭设强制性条文39第五章 应急救援预案401. 坍塌事故应急救援预案402. 火灾事故应急救援预案453. 高处坠落事故应急救援预案464. 触电事故应急救援预案475. 报告制度476. 应急救援设备487. 教育、训练488. 互相协议49第六章 型钢悬挑脚手架计算书49第一章 编制依据1.1. 中国建筑西南设计研究院有限公司设计的工程施工图纸。1.2. 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-20131.3. 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）15、.4. 建筑施工手册（第五版）1.5. 建筑施工计算手册（2013第三版）1.6. 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 1.7. 建筑结构荷载规范GB50009-2012 1.8. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 1.9. 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2011 1.10. 建质（2009）87号文1.11. 建质（2011）111号文1.12. 施工组织设计1.13. 施工企业安全生产评价标准1.14. 建设单位、设计单位、监理单位的相关文件要求1.15. 国家、地方相关的法律法规第二章 编制说明本工程湄潭县通途大酒店项目含，政务酒店：A1区大厅、6、三联套二层，A2区二联套二层、二联套五层、酒店入口大堂、会见厅、宴会厅、宴会厅的门厅、游泳池的门厅；B区：商务酒店十三层、塔楼及裙楼二层、宴会酒廊十三层。A2区二联套五层及B区商务酒店十三层部位采用型钢悬挑脚手架，因本工程工期较紧，A2区二联套五层考虑合理施工，该楼西侧外脚手架从三层至屋面采用型钢悬挑脚手架，总高度10.5米，采用5步架施工；其他部位外施工脚手架均采用双排落地式钢管脚手架施工；B区商务酒店十三层外脚手架从四层至屋面采用型钢悬挑脚手架，（36层）高度17.8米，（710层）高度15.6米，（11屋面）高度14.6米，酒店塔楼3层以下以及裙楼、宴会厅、会议中心外施工脚手架均采用双排7、落地式钢管脚手架。本方案悬挑架搭设高度未超过20米，不需要组织专家论证。编制本专项施工方案指导型钢悬挑脚手架施工，编制时对型钢悬挑尺寸、间距、架体材料、搭设间距、搭设高度、搭设范围等进行明确，确保安全施工、文明施工，突出科学性及可行性。第三章 工程概况第二节 基本概况1. 地理概况湄潭通途大酒店工程位于贵州省遵义市湄潭县湄江镇大林路西侧，安置房对面。东侧靠大林路，西侧靠湄江河，北侧靠国际温泉酒店，南侧为大林桥，交通较为便利，四周无需特殊保护的建筑，工程地理位置如下图所示。2. 建筑概况湄潭通途大酒店工程工程，主体部分为框剪结构，建筑高度为61.15m，建筑面积约为6.5万，由中国建筑西南设计研8、究院有限公司设计，工程位于贵州省遵义市湄潭县湄江镇。参建单位如下表所示：工程名称湄潭县通途大酒店施工单位中国建筑第四工程局有限公司建设单位遵义市通途公路建设开发投资有限公司监理单位贵州诚信项目管理咨询有限责任公司设计单位中国建筑西南设计研究院有限公司建筑地点贵州省遵义市湄潭县大林路项目经理李少甫技术负责人曾 凡建筑面积约6.5万平方米结构类型框剪结构层数13/（-2）,15/(-1)建筑高度61.15米本工程建筑耐火等级为一级，设计使用年限为50年。3. 结构设计概况工程名称湄潭县通途大酒店结构设计设计使用年限50年结构安全等级二级结构抗震等级6级结构形式结 构框架剪力墙工程地基基础基 础钢筋9、砼机械挖孔桩、独立基础、筏板基础建筑耐火等级1级场地类别类混凝土结构环境类别场地内地下水对钢筋混凝土具有微腐蚀性板厚100mm、120mm、180mm厚4. 混凝土强度等级结构部位构件位置混凝土强度等级基础桩基C30底板、基础梁C30（P6、P8）地下室外墙、水池C30（P6、P8）基础垫层C20地下室全部梁板C30-2-1层墙柱C60、 C45、 C40主体结构-11层墙柱C60、 C45、 C4015层墙柱C60、 C45、 C40610层墙柱C5011层以上墙柱C40地下室顶板露天(或有覆土)部分砼抗渗等级P6。圈梁、过梁、构造柱用C25，后浇女儿墙用C25。第三节 型钢悬挑脚手架概况型10、钢悬挑脚手架工程概况序号楼栋号结构形式层数标准层层高（m）型钢搭设楼层号架体搭设高度1A2五层框架结构5F/-14.53F 4.5*2+1.5m=10.5m2B十三层框架结构11F/-23.93F、7F、11F 5*2+3.9*2+1.5m=19.3m 3.9*4+1.5m=17.1m 3.9+5+5.7+1.5m=16.1m根据工程设计概况情况及现场实际情况，本工程塔楼3层及以上采用型钢悬挑钢管脚手架。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)规定：“一次悬挑脚手架高度不宜超过20m”。结合本工程的实际情况，本工程梁式悬挑架部分悬挑架体高度没有超过20m。具体搭设高度11、详上表。1. 型钢悬挑脚手架支撑体系区域示意图1.1. 见附件一第一章 施工准备与资源配置计划1. 施工组织机构2. 施工准备工作项目部技术部门及施工部门首先针对设计图纸的要求进行核对，确保结构设计和建筑设计无冲突，尺寸标注无误，技术人员、施工员和施工班组能充分领会设计意图。3. 方案制定和安全技术交底项目部技术部编制悬挑脚手架施工专项方案，在方案的编制前，组织项目部安全部门、生产部门、质量部门的技术人员认真学习建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ130-2011）、混凝土结构工程施工规范（GB506 666-2011）和建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ802011）。项目部的管12、理人员结合多年来积累的施工经验，提出合理化建议，对于所引用的规范中有要求不一致的方面，按更严格规范条文的执行，编制切实可行的施工专项方案。悬挑脚手架施工专项方案应按照建质（2009）87号文的相关要求审批，现场施工严格按方案执行，项目工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行技术交底，并履行签字手续。技术交底的内容应包括脚手架搭设工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并保留记录。4. 资源投入计划4.1. 劳动力配置计划劳动力配置计划表工种架子工（人）电工（人）塔吊司机（人）安全员（人）人数36443按实际情况调整人数13、，并提前做好安排，架子工必须持证上岗。4.2. 机具准备1) 架子扳手2530把，用于脚手架搭设和拆除 2) 力矩扳手2把，用于检查脚手架扣件拧紧力是否达到要求。4.3. 材料准备序号构件名称选用材料名称/规格数量备注1工字钢（16#）160mm2100m应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112钢管48 3.040t材料符合现行国标GB/T13793 或GB/T3091、材质性能符合现行国标GB/T700碳素结构钢有关规定的普通钢管，壁厚最小不得小于3.24mm.（计算按=3.0钢管计算）3地锚DN20圆钢6t计算选定4扣件 十字、对接、旋转扣40000个符合现行国标14、GB15831钢管脚手架扣件有关规定5钢笆片脚手板1000*7004000块新板，应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116安全网2000目/m2密目网10000 m2应符合现行国标GB安全网及 GB16909密目式安全网的规定。7水平网尼龙网大眼网2000 m28钢丝绳14mm1500m由计算确定，应符合现行有效国标 GB/T8918钢丝绳的规定。9挡脚板胶合板，高度18cm2000m新木板，高度18cm10实木板300*3000*50mm30 m3架底封闭11模板915*1830*18mm1500 m2架底封闭和补边12方木50*100*3000mm20 m3吊顶和15、补边13多层板915*1830*12mm1000 m2吊顶用14锁卡4000个架体固定15铁钉100kg吊顶和补边16铁丝100kg吊顶和补边4.4. 材料及设备进场验收标准4.4.1. 搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢 GB/T700-2006 中 Q235A 钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于 25 .8 kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标16、准金属拉伸试验方法GB/T228 的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的有关规定。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。钢管最薄不得少于3.24mm，表面锈蚀深度小于0.18mm。4.4.2. 扣件为可锻铸造扣件，其材质应符合建设部钢管脚手架扣件GB1583 1的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹17、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达 65N m 时不得破坏 。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。4.4.3. 水平悬挑梁采用16#工字钢，其钢材强度等级为Q235-A，型号见材料表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。4.4.4. 压环钢筋应符合现行国家标准钢结构设计规范(GB50017) 的有关规 定。固定钢梁的钢筋拉环应符合现行国家标准混18、凝土结构设计规范(GB50010)规定。4.4.5. 钢丝绳选用 14（619）光面钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度 170 0 N/m m 2 。4.4.6. 安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm 2 ，做耐贯穿试验不穿透，1.6 1.8m的单张网重量在3kg以上,颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。4.4.7. 花篮螺丝选用M2220花篮螺丝，许用负荷为16.66KN 。4.4.8. 连墙件材料采用钢管、钢筋、钢板,其材质应符合现行国家标准碳素钢结构 GB/T700-2006中Q19、235-A钢的要求。序号项目允许偏差（mm）1焊接钢管尺寸（mm）外径48壁厚3.00.50.362钢管两端面切斜偏差1.703钢管表面锈蚀深度0.184钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5立杆钢管弯曲3ml4m4ml6m1220水平杆、斜杆的钢管弯曲l6m305冲压钢脚手架板面挠曲l4ml4m1216板面扭曲（任一角翘起）54.5. 现场准备4.5.1. 脚手架搭设前，应按专项施工方案向施工人员进行交底。4.5.2. 按相应规范的规定和施工方案要求对钢管、扣件、脚手板、可调托撑等进行检查验收，不合格产品部的使用。4.5.3. 经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场20、地不得有积水。4.5.4. 清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并应使排水畅通。4.6. 施工进度计划见附表第二章 悬挑脚手架施工工艺1. 技术参数本工程采用悬挑式脚手架，其搭设技术参数如表所示搭设高度20m钢管类型48 3.0脚手架排数双排立杆横距（m）0.8立杆纵距（m）1.5脚手架步距（m）1.8脚手板钢笆片挡脚板木挡脚板连墙件两步三跨连墙件连接方式预埋钢管扣件横向斜撑6跨一设卸荷次数/吊环钢筋直径（mm）20卸荷钢丝绳规格14（6*19）钢梁规格16#工字钢锚固点设置方式压环钢筋锚固长度（m）1.25LnLn悬挑长度（m）1.25m工字钢固定方式U型钢筋拉环锚环钢筋直径（mm）202. 施21、工工艺2.1. 工艺流程水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑 连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。2.2. 水平悬挑梁水平悬挑梁采用 16# 工字钢，工字钢正常水平间距1500mm，大部份悬挑长度1250mm ， 锚固长度1.25倍悬挑长度，固定段长度不应小于悬挑段长度的1.25倍。楼板上应预先配置用于承受悬挑梁锚固端作用引起负弯矩的受力钢筋,否则应采取支顶卸载措施。遇悬挑件应按照悬挑件的受力支点为锚固支座，悬挑长度应以锚固支座向外计算1.25倍悬挑长度。悬挑件不得作为受力支点和稳固点。结构阳角处悬挑工字钢交汇，无法保证伸入端长度时，在交汇处采用两侧工字钢与阳角处工字钢焊接22、，上下各增设 -20020010mm钢板，所有接触点必须满焊，焊脚高度不得小于 8mm，且不得有气孔、夹渣、漏焊等现象，如图所示： 阳角处工字钢连接示意图2.3. 悬挑梁的锚固悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。型钢悬挑梁固定端应采用2个预埋锚栓与建筑结构梁板固定，锚栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固锚固，钢筋直径为20mm ，如图所示：2.4. 钢丝绳和花篮螺栓工字钢悬挑端设置一道 14（619）的斜拉钢丝绳，钢丝绳与建筑结构拉结的吊环采用直径为20的HPB235 级圆钢筋。工字钢与钢丝绳拉结的下部应焊接防滑构件，防止钢丝绳的滑动。其23、大样图如图所示：钢丝绳的受力卡扣应等距布设3个或以上,间距钢丝绳直径6倍,第4个卡扣为保险卡扣。钢丝绳卡扣螺丝应全部拧紧，不允许松动,绳的末端应形成一个安全弯，以检视绳受力时有无末端滑移的现象。其大样图如图所示：花篮螺栓用来调整钢丝绳的松紧度：2.5. 基础根据相关规范及我司的经验，在悬挑梁上设置立杆固定脚，采用DN25钢筋头与钢梁满焊。2.6. 立杆设置立杆直接立在悬挑梁上，外端立杆距悬挑梁端不应小于100mm，挑梁悬挑端焊接200mm高直径25的钢筋，用于固定钢管，防止方管的滑动。2)立杆采用对接接头连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内24、，并在高度方向错开的距离不小于50cm ；各接头中心距主节点的距离不大于60cm 。立杆与立杆采用对接扣件连接，接头位置距离主节点不超过1/3步距。3)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。2.7. 纵向水平杆纵向水平杆置于小横杆之下，在立杆的内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，其长度大于三跨，同一步纵向水平杆四周交圈。脚手架立杆横距1m宽度范围内共设置4根纵向水平杆，两侧的纵向水平杆直接用扣件连接到立杆，中间的纵向水平杆均匀布置。纵向水平杆采用对接扣件连接，接头交错布置，接头不在同步、同跨内，相邻接头水平距离不小于50cm，各接头与立杆距离不大于50cm。2.8. 小横杆每根立杆与纵向水平25、杆相交连接处必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上，该杆轴线偏离主节点距离不大于15cm，小横杆间距应与立杆纵距相同，根据作业层脚手板搭设的需要，在两纵向水平杆之间等距离设置2根横杆。小横杆伸出外排纵向水平杆边缘距离不小于10cm，伸出里排纵向水平杆25cm，距结构外边缘10cm。上、下小横杆在立杆处交错布置，同层的相邻小横杆在立柱处相向布置，见下图：小横杆位置图2.9. 纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座下皮200mm处的立杆上，横向扫地杆紧靠纵向扫地杆下方用直角扣件固定在立杆上，立杆底座存在高差处，将高处纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。1)大横杆置于立杆里面，每26、侧外伸长度为150mm左右。2)外架按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。3)脚手架外侧立面的两端向里全立面设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑搭设角度为4560度之间。2.10. 脚手板的铺设首层隔离层和施工操作层满铺钢笆片脚手板，做到严密、牢固、铺平、铺稳，不得超过50mm的间隙。架体上满铺钢笆，钢笆外形尺寸为1000*700mm，680，钢笆点焊必须牢靠，外涂防锈油漆27、。钢笆应铺满、铺设平稳，用扎丝与钢管扣牢。架体与主体结构的间距超过300mm时，每层须满铺钢笆，防止物体坠落，铺设时不得有超过50mm的间隙，同时严禁留有探头长度大于150mm的探头板。钢笆片要垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角用直径1.2mm的镀锌钢丝固定。铺钢笆脚手板时纵向水平杆的构造1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆；4竹笆脚手板；5其它脚手板2.11. 安全防护1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。2)选用塑料扣或尼龙绳张挂安全网，要求严密、平整；作业层下用安全平网严密防护，施工层以下每隔10m以内封闭一次。3)脚28、手架外侧必须设1.2m 高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.6m和1.2m。4) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。5) 脚手架上门洞、出入口构造如图所示：门洞口及出入口构造图 6）安全通道口、电梯进出口、卸料平台出入口等主要出入口需要在架体设计和施工时准确定位具体位置，必须按部位设置架体分离（包括埋件、型钢、大横杆、立杆、小横杆、连墙件等等），以便后步出入口的施工。2.11.1. 连墙件布置原则：考虑脚手架的整体稳定性，均采用2步3跨的形式，即横向间距不得大于3m，纵向间距不得大于3.6m，所有连29、墙件采用双扣件连接。局部高支模范围通常可以布置为三步三跨、两步三跨以及两步两跨等，一般每个连墙件覆盖面积在2040平方米，具体应根据受力点的分布位置综合考虑。连墙件的布置应靠近主节点设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定;应优先采用菱形布置，或采用方形，矩形布置。2.11.2. 连墙点的位置要求：在与立杆和大横杆相交的接点处，离节点的间距不宜大于 300mm。连墙杆必须从底部第一根大横杆处开始设置，沿整片脚手架错开均匀布置。在脚手架周边的端头(包括顶端)以及转角处，要加密连墙杆。2.11.3. 拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.0米设一拉结点。2.130、1.4. 刚性连墙杆采用如下做法：现浇混凝土的梁板上预埋竖向短钢管，然后用连接短钢管一端与预埋竖向短钢管用直角扣件连接，另一端用直角扣件与立杆连接，并增加12的钢筋软拉和钢管顶件。 短钢管、扣件与钢筋混凝土柱连接，如图所示。架体与剪力墙连接处，采用止水螺杆外套钢管与架体连接，如图所示。施工过程中当个别连墙杆被拆除后在相当一段时期内难于补上时，应采取在附近添设一个临时的连墙杆，限制施工荷载或加强横向刚度等。每搭完一步脚手架后，按规定要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。拉结点示意图（一）拉结点示意图（二）拉结点示意图（三）2.11.5. 外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原31、拉结点时，必须重新补设可靠、有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。2.12. 外脚手架的防护在铺设脚手板的作业层脚手架外立杆的内侧绑两道牢固的护身栏杆和挡脚板。两道护身栏杆离脚手架的高度分别为0.6m和1.2m，紧贴外立杆内侧安设两道水平钢管。挡脚板宽度在180mm左右。架体须超过施工操作层1.51.8m高，中间须加防护栏杆。架体搭设高度满挂绿色密目式安全网；使用的密目式安全网必须是建设部认证产品。为保证密目式安全网的稳定性，在满挂安全网时，纵横双向间距750mm处用塑料打包带固定（严禁使用铁丝固定安全网），使安全网固定点密集，并增强观感。作业层脚手板应铺满、铺稳、铺实，防止物体坠落，首层、顶32、层应满铺脚手板，以保证脚手架的顶端有足够的横向水平刚度。悬挑外脚手架在底层外立杆与建筑物边线之间范围内全部采用模板及木枋进行封闭，并设180mm高的挡脚板，防止坠物伤人。在操作层设水平兜网，并满铺脚手板，水平安全网接口处必须连接严密。安全网必须与结构连接严密牢固。严禁使用损坏和腐朽的安全网。当风力大于六级时，工人不得在架子上进行施工操作。图4-6 栏杆与挡脚板构造注：1-上栏杆；2-外立杆；3-挡脚板；4-中栏杆2.13. 支撑体系脚手架必须设置支撑体系。支撑体系包括纵向支撑(剪刀撑)、横向支撑，这些支撑应和脚手架这一空间构架的基本构件很好联结。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，架体外侧33、全立面连续设置剪刀撑，每道剪刀撑跨越五个立杆间距，斜杆与地面倾角为4560度。剪刀斜撑杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm 。1)纵向支撑详下图：2) 横向支撑在下列位置设置横向支撑：脚手架的纵向传力结构架构件限制不能形成封闭形。如“凹”字型的脚手架，其两端必须设置横向支撑。并于中间每隔六个间距加设一道横向支撑，如图所示。横向支撑详图2.14. 卸荷绳及上部预埋件做法2.14.1. 卸荷绳布置通过计算卸荷采用14*6*19绳钢丝绳(钢丝1.2mm,钢34、丝总断面积128. 8mm2,单位重量121.8Kg/100m,钢绳破断拉力总和不小于180kN),按每跨一道布置。钢丝绳与钢梁之间角度60。2.14.2. 上部预埋件做法方法一：采用20钢筋吊环预埋在结构梁、墙、柱等构件上，做法详下图所示：卸荷绳做法详图方法二：采用在结构上预埋套管管内径20，然后用一端套丝的螺杆穿套管固定，详下图：上部预埋件做法详图2.15. 悬挑架角部加强措施本方案中，脚手架架体结构在平面上存在多个转角（阳角）处，转达角处应采取加强措施：1）角部悬挑部分四面应设置横向斜撑；2）角部悬挑部分应设置钢丝绳两道。2.16. 立杆不在同一高度的加强措施1）必须将高处的纵向扫地杆向35、低处的架子延长两跨与低处架子立杆固定。2）当高低跨架子大横杆不在同一高度时，必须将高处的大横杆向低处的架子延长两跨与低处架子立杆固定（仅限不在同一高度上的大横杆）。2.17. 悬挑脚手架阳角处加强做法2.18. 悬挑梁顶撑加固措施示意图2.19. 工字钢与工字钢连接示意图2.20. 井道内架体搭设井道内架体采用型钢钢管脚手架架体，脚手架每层与周边剪力墙刚性连接，从底部至顶部连续设置剪刀撑。井道内定型平台示意图（一）井道内定型平台示意图（二）3. 悬挑式脚手架的围护悬挑外脚手架在底层外立杆与建筑物边线之间范围内全部采用模板及木枋进行封闭，并设 180mm 高的挡脚板，防止坠物伤人。在操作层设水平36、兜网，并满铺脚手板，水平安全网接口处必须连接严密。安全网必须与结构连接严密牢固。严禁使用损坏和腐朽的安全网，挑架外侧满挂密目式安全网。本工程工期紧张，需要各项工序提前插入交叉施工，如，塔楼上部结构施工时，下部则插入幕墙施工，须对脚手架全密封处理，具体处理方法及方式详悬挑脚手架底部封闭处理措施。悬挑外架在作业层上设置钢笆片脚手板，并设置钢板网，防止坠物穿破安全网伤人。钢板网设置在安全网内侧，用14铅丝与外架钢管间绑牢，为便于周转使用，宜采用定型化钢板网，钢板网宽度采用1500mm和1800mm 两种规格尺寸。4. 检查验收4.1. 脚手架验收1、脚手架的验收时间（1）、作业层上施加荷载前；（2）37、每搭设完两层后；（3）、达到设计高度后；（4）、遇到六级大风与大雨后；（5）、停用超过一个月。2、外脚手架的检查验收1）A、脚手架的验收的依据（1）、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 ；（2）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011 ）；（3）、本工程外脚手架施工方案；（4）、有关技术交底文件。2）、悬挑式外脚手架验收的内容悬挑外脚手架在使用过程中应定期检查下列项目：（1）、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞等的构造是否符合要求。（2）、扣件螺栓是否松动；（3）、安全防护措施是否符合要求；（4）、是否超载；（5）、固定工字钢以及拉钢丝绳的钢筋环是否松动、脱落；38、（6）、钢丝绳是否出现断股等；（7）、脚手板搭设是否满铺、牢固，且没有探头板。3）、外脚手架的技术要求与允许偏差脚手架技术要求及允许偏差表外脚手架检查项目一览表3、外脚手架验收要求架子搭设和组装完毕，使用前必须由公司负责人带队检查，项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成检查小组参与检查，进行验收，并填写验收单。本外架只能作围护架和操作架使用，不允许将其作为主体结构施工模板加固和支撑架使用。转料平台的搭设应与外脚手架完全分离，不得利用外脚手架作为转料平台。在特殊情况需要在外脚手架上搭设转料平台时应请技术部门出书面的通知及方案。转料平台上料时，须轻放堆载物，并保证转料平台的受力均39、衡，不得随意超负荷使用。施工人员必须严格执行建设工程施工安全技术操作规程。悬挑外架验收表4、连墙件连墙件采用短钢管预埋在混凝土边梁上，根据连墙件平面图放置，预埋完毕后在混凝土浇筑前再次检查位置及预埋的埋入尺寸及外伸尺寸，其中外伸尺寸不得少于200mm。垂直度全高控制在20mm内，位置偏差控制在50mm内。5、卸荷装置卸荷装置包括吊环预埋及钢丝绳吊拉，吊环装置检查项目包括布置、直径、楼层设置的位置。钢丝绳必须张拉紧固，检查项目为钢丝绳的直径，类型，钢丝绳直径不得小于验算结果的数值；连接头螺栓的布置方法及安全弯的设置。钢丝绳紧固采用手动葫芦拉紧连接，钢丝绳夹紧固后松开手动葫芦。4.2. 脚手架使用40、注意事项1、作业层每1m架面上使用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过以下的规定值或施工设计值；施工荷载(作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值，结构脚手架采取3kN/m2，装修脚手架取2kN/m。2、砂浆和容器总重不得大于1.5kN；施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5kN。结构施工时作业的施工步数不得超过二层，每层作业荷载不得大于3KN/m。装饰施工时脚手架施工荷载必须严格控制，同时作业的施工步数不得超过三层，每层作业荷载不得大于2KN/m。3、在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。4 、作业人员在架上的最大作业高度应41、以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。5、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应临时加固措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。6、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。不要在架面上急匆匆地行走或去办某件事情，相互躲让时应避免身体失衡。7、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。8、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开42、始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。9、架上作业时应注意随时清理落到架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料工具，以免影响自己作业的安全和发生掉物伤人。10、在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。11、在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火星点着易燃物。并同时准备防火措施。一旦着火时，43、及时予以扑灭。12、在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落人安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。13、六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。14 、在架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出 “请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。5. 脚手架的拆除5.1. 拆除准备1）全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符44、合构造要求。2）应由项目部安全总监进行拆除安全技术交底。3）清除脚手架上的杂物及地面障碍物。5.2. 拆除顺序双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。脚手架拆除顺序如下：拆防护网拆防护栏杆及挡脚板拆脚手板拆立杆及剪刀撑拆外架拉结点拆大横杆、小横杆拆扫地杆5.3. 拆除注意事项1）划出工作区标志，严禁非施工人员进入现场。2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不能大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件进行加固。3）统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时，应先告知对方，以防坠落。4）当脚手架拆除至下部最后一根长立杆的45、高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。5）材料、工具应集中用塔吊运送，严禁往地面抛扔。6）拆卸后的各种材料应分类码放整齐。7）拆除脚手架时,要加强对成品的保护,以免损坏门窗及外墙饰面。8）每天拆架下班时,不应留下隐患部位。第三章 安全文明施工1. 安全文明施工领导小组 为确保脚手架搭设、拆除和使用过程中的安全，合理组织人力、物力、财力，项目部特成立以项目经理为首的脚手架安全施工领导小组。1.1. 组织架构安全管理领导小组成员序号姓名职务联系电话备注1李少甫项目经理应急救援小组组长2王广景安全总监应急救援小组副组长3朱光辉生产经理现场抢救小组组长4罗 俊办公室主任信息上报小组组46、长5曾 凡技术负责人技术保障小组组长6李 剑合约部经理资金保障小组组长7魏 超物资部经理物资供应小组组长8江 海质量部部长事故处理小组组长9罗 证施工员组 员10王 东施工员组 员11胡荣伟施工员组 员12刘付志施工员组 员13康高山质量员组 员14王芮敏材料员组 员1.2. 主要职责 根据工程进度组织安排脚手架的施工，协调、监督、检查脚手架的各项准备工作，及施工情况，发现安全隐患及时组织人员处理，防止重大事故发生。 1.2.1. 组长：全面负责脚手架施工的安全领导组织工作，协调安排各项工作，组织安排劳动力、材料计划、组织检查落实各项安全工作措施。 1.2.2. 副组长：协助组长安排全面工作，47、具体组织脚手架施工各项安全工作措施。协调安排施工项目和部位，合理安排人力、物力，保证脚手架施工各阶段的施工安全。 1.2.3. 安全员：随着施工进度、工作面不断变化，跟班作业检查落实各项安全措施，定期检查外脚手架使用安全性。发现安全隐患，及时组织人员进行整改。对架子工进行安全教育，并监督脚手架在各施工阶段的安全。 1.2.4. 施工员：在现场施工过程中，发现施工人员有不安全的行为及时进行劝阻，发现安全隐患及时通知安全员进行整改。 1.2.5. 材料员：根据脚手架施工进度和材料供应计划及时调整材料储备，保证材料充足。1.2.6. 建立以安全生产责任制为核心的各项安全管理制度。主要包括各级各类人员48、 的安全生产责任制、安全生产目标管理制度、安全检查制度、安全教育制度、安 全技术措施计划制度、安全交底制度、特种作业人员管理制度、安全验收制度、 班组安全活动制度、事故报告与调查处理制度、安全奖罚制度等。安全生产责任 目标层层分解，落实到人。1.2.7. 安全生产教育和培训制度 为了脚手架工程的安全顺利施工，新老职工和新岗位职工必须接受及时和全面的安全教育，提高职工的安全意识，特制定如下安全教育制度：1)、凡新老职工进入本工程项目参加现场施工的人员，必须经过三级教育（公 司、项目部和班组），未经过安全教育的工人一律禁止上岗作业；新工人进场必 须接受不小于50小时的安全知识等教育，并经书面考试合49、格后方可施工。2)、工人上岗前必须经过安全技术交底，了解和熟练掌握本工种的操作技能，未经过安全技术交底的工人禁止上岗作业；3)、班组必须在每天早上开工前或晚上收工后组织本班工人进行安全作业注 意事项，总结昨天或今天的安全情况，并征求工人意见和合理化建议，更完善地 做好安全工作；4)、专业施工员必须每周召集班组组织全班人员进行本周安全总结和下周提出要求，集思广益，征求工人的合理意见和方法，做到每周有总结，有要求，有 记录，有表扬，有批评，有奖罚；5)、项目部对班组定期和不定期的安全教育检查，发现有违反本规定，没有及时组织教育工作的行为，每次对班组长罚款 100 元。6）、定期组织员工学习国家有关50、法规、规范和上级有关规定、文件；重点进 行安全生产思想教育、安全知识教育、安全技术教育、事故教育和法制教育。7）、经常进行安全生产教育，特别是加强高空、雨季、夜间和季节性施工及 临时用电的安全教育，使职工正确认识生产与安全的关系。1.2.8. 安全生产奖惩制度1)、对在安全生产中作出显著成绩的班组和个人给予奖励和表彰；对落后的 班组和个人应予处罚和教育，对事故责任者根据有关规定作出相应的处罚或追究 相应的责任。2)、由项目安全主管制定安全生产考核和策划办法，并由项目经理发布实施 。3)、对每次的安全检查进行评分，对于得分少于75分项目的责任者进行一 定的经济处罚，对得分高于 85 分项目的责任51、者进行一定的经济奖励。4)、定期开展安全知识竞赛，对成绩突出者进行一定的奖励。5)、对检查中提出的问题没有按时整改或整改不彻底的责任者，进行相应的 经济处罚。1.2.9. 安全生产检查与验收制度1）安全检查：定期检查：项目部每周检查一次，且各种节假日前均要进行一次检查，节后要复查，检查时要求由项目经理主持，安全主管主要负责，技术、工程、机械、 后勤、保卫和班组长等各部门均要配合参加并落实整改责任。临时性检查：包括施工高峰期、机构和人员有重大变动、节假日前后、工伤和事故之后、上级临时安排的检查。检查时生产经理主持，安全主管负责，各主 管工长、班组长均要参加并落实相关整改责任。验收性检查：包括外脚52、手架使用前的验收，检查时由技术总工和安全主管负责，各主管工长、安装单位、机械、电工均要参加并落实相关整改责任。专业性检查：包括各专项施工方案等，在施工前由技术总工主持，木工工长、钢筋工长、模板班组长、钢筋班组长均要参加并严格按经批准后的专项方案要求施工。对检查出的问题要开出整改通知单，限期整改，进行复检，对存在重大安全隐患的部位要责令停工整改，各相关责任人分别落实相应的责任，项目经理落实领导责任，项目副经理落实具体的实施领导责任，技术总工落实技术责任，安全 员落实监督责任，主管工长和班组长落实各主管和承包范围内的整改责任。2）安全验收：本工程坚持“验收合格才能使用”的原则进行施工安全验收，所有53、验收都必须进行记录并办理书面确认手续，否则无效。1.2.10. 安全生产岗位认证制度安全员和特种作业人员必须持证上岗； 特殊工种的操作人员要做到有安全操作证才能上岗工作，这主要指塔吊司机、司索、架子工、电焊工、电工等特殊工种。1.2.11. 安全事故处理制度 现场发生的安全事故，都要本着“四不放过”的原则进行处理，查明原因，教育大家，并落实整改措施。大、重大事故必须及时向上级部门及有关部门汇报，积极配合和接受有关部门的调查和处理。1.2.12. 坚持安全交底制度，技术部在编制施工方案、技术措施时，必须编制详细的、有针对性的安全措施，并向操作人员进行书面交底，双方签字认可。脚手架搭拆过程中，应有54、专业技术人员进行现场指导，设专人负责安全检查，发现险情，立即停止施工并采取应急措施，排除险情后，方可继续施工。2. 脚手架施工的安全措施2.1. 脚手架搭设安全措施2.1.1. 钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30 。2.1.2. 外脚手架做好可靠的安全接地处理。2.1.3. 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。2.1.4. 外脚手架严禁混用混搭。2.1.5. 外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。2.1.6. 严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作55、业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。2.1.7. 保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯一并拉结，不得截断架体。2.1.8. 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。2.1.9. 严格控制施工荷载，不得集中堆料施荷，确保较大安全储备。2.1.10. 结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。2.1.11. 当作业层高出其下连墙件 3.6m 以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。2.1.12. 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人56、。2.2. 脚手架拆除安全措施2.2.1. 拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动力组织安排等。2.2.2. 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。2.2.3. 拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。2.2.4. 拆架程序应遵守 “ 由上而下，先搭后拆 ” 的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按 “ 一步一清 ” 原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。2.2.5. 57、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。2.2.6. 连墙杆 ( 拉结点 ) 应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。2.2.7. 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。2.2.8. 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。2.2.9. 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。2.2.10. 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回58、收处理。2.2.11. 高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。2.2.12. 1输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。2.2.13. 当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。2.2.14. 如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。2.2.15. 翻掀垫铺钢笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将钢笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。2.3. 防雷措施2.3.1. 避雷装置搭设的钢脚手架在雷雨季节应设避雷装置，避雷装置包括接闪器、接地极、接地线。脚手架顶部高于 2 m ， 每个阳 角设置避雷针。接地装置的接地线应采用三根导59、体，在不同点与接地体作电气连接，垂直接地体应采用550角钢、48钢管或22圆钢，长度2.2m，不得采用螺纹钢，接地电阻不大于4。悬挑主梁采用 12 镀锌钢筋焊接成整体并与结构的防雷接地连通2.3.2. 接闪器即避雷针，可用直径2532毫米、壁厚不小于3毫米的镀锌管或直径不小于12毫米的镀锌钢筋制作，设在房屋四角的脚手架立竿上，高度不小于1米，并应将最上层所有的横竿连通，形成避雷网络。在垂直运输架上安装避雷针时应将一侧的中间立竿接高出顶端不小于2米，在该立竿下端设置接地线，并将卷扬机外壳接地。2.3.3. 接地线尽可能用钢材垂直接地极可用长1.52米，直径2530毫米、壁厚不小于2.5毫米的钢管60、，直径不小于20毫米的圆钢或50*5角钢。水平接地极可选用长度不小于3米直径814毫米的圆钢或厚度不小于4毫米宽2540毫米的扁钢。另外也可用埋设在地下的金属管道、金属桩、钻管、吸水进管以及与大地有可靠连接的金属结构作为接地极。接地极按脚手架上的连续长度在50米之内设置一个，并应满足离接地极最远点内脚手架上的过渡电阻不超过10欧姆的要求。接地电阻不得超过20欧姆。接地极埋入地下的最高点，并在地面下并不浅于50厘米，埋 设时应将新 填土夯实。蒸汽管道或烟囱风道附近经常受热的土层内，位于地下水位以上的砖石焦渣或砂子内，以及特别干燥的土层内不得埋设接地线。2.3.4. 接地线即引下线可采用截面不小于61、16平方毫米的铝导线或截面不小于12平方毫米的铜导线为了节约有色金属可在连接可靠的前提下采用直径不小于 8 毫米的圆钢或厚度不小于4毫米的扁钢。接地线的连接要绝对接触可靠，连接时应将接触表面的油漆及氧化层清除，露出金属光泽，并涂中性凡士林。接地线与接地极的连接最好用焊接，焊接点的长度应为接地线直径的6倍以上或扁钢宽度的2倍以上。如用螺栓连接，接触面不得小于接地线截面积的4倍，拼接螺栓直径不小于9毫米。2.3.5. 设置避雷装置还要注意下列事项接地装置在设置前要根据接地电阻限值、土的湿度和导电特性等进行设计，对接地方式和位置选择，接地及和接地线的布置、材料选用、连接方式、制作和安装要求等作出具体62、规定。装设完成后要用电阻表测定是否符合要求。接地线的位置应选择人们不易走到的地方，以避免和减少跨步电压的危害，防止接地线遭受机械损伤，接地极应和其他金属或电缆之间保持3米或以上的距离。接地装置的使用期在6个月以上时，不宜在地下利用裸铝导线作为接地极或接地线。在有强腐蚀性土壤中，应使用镀锌或镀铜的接地极。施工期间遇有雷击时，钢脚手架上的操作人员应立即撤离。2.4. 监测措施2.4.1. 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2.4.2.人员及组织由项目经理部人员组成监测项目组，共45人，专门负责本监测工程项目的实施。监测项目组人员根据工程进度和需要63、适时进场，人员如表所示：测量小组序号姓 名职 称职 务1檀世明工程师项目技术主管2罗 证助理工程师专职测量员3康高山助理工程师专职质量员4王 东助理工程师专职测量员2.4.2. 监测点设置观测点设置在立杆 1.2 标高处，用“+”字标出对比点，固定观测标准点在砼楼板上设置，宜采用钢钉或钢筋头预埋，柱或砼墙边监测点直接在 浇筑好的砼上用钢钉钉入砼中作为固定对比观测点。具体见附图2.4.3. 仪器设备配置仪器设备配置表序号简图名称型号数量备注1全站仪NTS-342R51控制测量、三维坐标校正2经纬仪J21轴线校正、垂直度测量3水准仪NL32A2标高测量4对讲机42km5塔尺5m2标高测量6钢卷尺564、m3测量放线7大盘尺50m2测量放线8水平尺800mm2预埋件测量9三脚架英制/公制3架设仪器2.4.4. 监测说明1、班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；2、模板工程日常检查重点部位：1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2）连墙件是否松动；3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4）施工过程中是否有超载现象；5）安全防护措施是否符合规范要求；6）支架与杆件是否有变形现象；2.4.5. 监测频率在重大工程施工工序过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，其它普通的监测频率为每天一次。（1）本工程立杆监测预警值为10mm，立柱垂直65、偏差1/400H 。（2）监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进行加固处理。第四章 质量保证措施1. 脚手架搭设质量要求项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察2排水不积水3垫板不晃动4底座不滑动5不沉降-106立杆垂直度30经纬仪7纵向水平杆高差10水平仪8双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸150mm-20钢板尺9扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢卷尺10同步立杆上两个相隔对接扣件的高差A500mm钢卷尺11立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3（600mm）钢卷尺12纵向水平杆的对接扣件至主节点距离Ala/3（500mm）66、钢卷尺13纵向水平杆相邻接头水平距离a500mm钢卷尺14螺栓拧紧扭力矩4060Nm扭力扳手15剪刀撑斜杆与地面的倾角45o60o角尺16脚手板外伸长度对接a=130150mmL300mm钢卷尺17搭接a100mmL200mm钢卷尺2. 脚手架搭设强制性条文 2.1. 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定： 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 钢管采用外径48mm，壁厚3-3.5mm 的高频焊接钢管，其材料应符合 GB70088QZ35的材料条件； 严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用；钢管上严禁打孔。 2.2. 立杆稳定性计算部位的确定应符合下67、列规定： 当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算。 2.3. 横向水平杆的构造应符合下列规定： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。 2.4. 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 500m68、m。 2.5. 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。 2.6. 连墙件的布置应符合下列规定：一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（两步）。 对高度24m 以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。 2.7. 连墙件的构造应符合下列规定： 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。 2.8. 剪刀撑的设置应符合下列规定： 高度在24m 以下的单，双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。 2.9. 横向斜撑的设置应符合下列规定： 一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜69、撑。 2.10. 当脚手架基础下有设备基础，管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。 2.11. 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。 2.12. 立杆搭设应符合下列规定：严禁将外径48mm 与51mm 的钢管混合使用。2.13. 连墙件、剪刀撑、斜撑的搭设应符合下列规定： 剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。 2.14. 拆脚手架时，应符合下列规定： 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件70、加固。 2.15. 卸料时应符合下列规定： 各构配件严禁抛掷至地面。 2.16. 扣件的验收应符合下列规定： 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。 2.17. 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036 考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2.18. 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。 2.19. 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件： 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；连墙件。第五章 应急71、救援预案1. 概况（1） 针对本项目脚手架分项工程的实际情况， 项目经理部设应急救援领导小组，由项目经理部相关人员组成；（2） 项目经理对应急救援工作全面负责。（3） 坍塌事故应急救援预案：施工现场一旦发生脚手架支撑系统坍塌事故，将会造成人员伤亡和财产损失。为了争取在第一时间抢救伤员，最大限度地降低员工及相关方人员生命安全和财产损失，特制定本项目部脚手架支撑系统坍塌应急救援预案。2. 生产安全事故应急救援组织机构安全管理组织机构图分公司安全管理职能部门项目经理：李少甫监理公司项目技术负责人：曾凡项目副经理：赵鹏材料部魏超质量部江海安全部王广景施工部朱光辉资料室杜均尧木工班安装班电工班机修仓库后72、勤砼工班架子班钢筋班施工作业人员（1）项目按需要建立以单位主要负责人为首的生产安全事故应急救援领导小组，救援领导小组成员必须保持手机24小时畅通。当接到事故报告后，领导小组成员应能以最快的速度集合，并迅速到达事故现场，应急救援领导小组组成如下：组 长：李少甫副组长：赵 鹏组 员：朱光辉（2）项目经理部各班组建立各班组应急救援小组，并抽调人员参加项目应急救援小组的应急救援演习。（3）相关联系方式：A：湄潭县人民医院的路线地图B：黄家坝镇卫生院的路线地图工程所在地5公里以内医院位置，原则上就近就医为原则，具体看伤势和医院情况。详情如下：A：湄潭县人民医院，联系方式：08512-24251183B：73、黄家坝镇卫生院，联系方式：08512-243154533. 应急救援组织架构图项目部应急指挥小组组长：李少甫项目应急指挥小组副组长：赵 鹏 项目书记 ：邹世仁专业工长：胡达权项目安全值班领导现场抢救小组物资供应小 组资金保障小 组信息上报小 组 事故处理小 组技术保障小 组4. 事故处理程序 4.1.1. 不论任何人，一旦发现脚手架支撑系统有坍塌的可能性，应立即呼叫在场全体人员进行紧急撤离。 4.1.2. 现场人员应迅速通知项目经理或施工员，并打电话及时向公司应急救援中心报告事故的发生情况。请求公司应急救援中心的支持。 4.1.3. 根据现场情况，若有人员受伤，应立即拨打 120 急救电话，向74、急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员进行急救。本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存放在现场办公室。 4.1.4. 在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。 4.1.5. 现场安全员应对施工现场坍塌或倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报公司应急救援中心。5. 火灾事故应急救援预案 火灾事故一旦发生，为确保项目部上下能全力处置火灾事故，及时、迅速、高效地控制火灾75、事故的进展，最大限度地减少火灾事故损失和影响，保护国家、企业及项目部人员和财产的安全。特制定本项目部火灾事故应急救援预案。5.1. 事故处理程序 5.1.1. 立即报警。当接到施工现场火灾发生信息后，指挥小组要立即拨打“119”火警电话，并及时通知所属公司应急救援中心，以便及时扑救火灾事故。 5.1.2. 组织扑救火灾。当施工现场发生火灾后，除及时报警以外，指挥小组要立即组5.1.3. 织义务消防队员和员工进行扑救，扑救火灾时要按照“先控制、后灭火；救人重于救火；先重点、后一般的灭火原则。并派人及时切断电源，接通消防水泵电源，组织抢救伤亡人员，隔离火灾危险源和重点物资，充分利用施工现场中的消防76、设施器材进行灭火。 5.1.4. 协助消防队灭火。在自救的基础上，当专业消防队到达火灾现场后，火灾事故应急救援小组要简要地向消防队负责人说明火灾情况，并全力支持消防队员灭火，要听从专业消防队的指挥，齐心协力，共同灭火。 5.1.5. 现场保护。当火灾发生时和扑救完毕后，指挥小组要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待对事故原因及责任人的调查。同时应立即安排处理善后工作，在相关专业人员指导下，及时清理事故现场，将火灾造成的垃圾分类处理并采取其他有效措施，从而将火灾事故对环境造成的污染能降低到最低限度。 5.1.6. 火灾事故调查处置。按照企业“事故报告、调查及处理程序”执行，项目部火灾事故应急准备77、和响应指挥小组在调查和审查事故情况报告出来以后，应做出有关处理决定，落实防范措施，并报公司应急救援中心和上级主管部门。 6. 高处坠落事故应急救援预案 为确保施工现场高处坠落事故发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本项目部高处坠落应急救援预案。6.1. 事故处理程序6.1.1. 高处坠落事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或管理人员）。 6.1.2. 项目管理人员获得求救信息并确认高处坠落事故发生以后，应： 立即组织项目职工自我救护队伍进行施救；本项目部配备应急急救药箱 1 只，药箱存放在现场办公室； 立即向所属公司应急救援78、中心汇报事故发生情况并寻求支持； 立即向当地医疗卫生（120） 、公安部门（110）电话报告； 严格保护事故现场。 6.1.3. 项目部指挥部接到电话报告后，应立即在第一时间赶到现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。 6.1.4. 当事人被送入医院接受抢救以后，指挥部即指令善后处理人员到达事故现场，做好当事人家属的接洽善后处理工作，按职能归口做好与当地有关部门的沟通、汇报工作。高处坠落事故应急救援预案。7. 触电事故应急救援预案 为确保施工现场触电事故发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本项目部触电事故应急救援预案。7.1.79、 事故处理程序 7.1.1. 触电事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或管理人员） ，急救贯彻“迅速、就地、正确、坚持”八字方针。 7.2. 项目管理人员获得求救信息并确认触电事故发生以后，应： 立即采取措施使触电者脱离电源：断开电源开关；使用绝缘物隔离或挑开电源或带电体；用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电源； 立即组织项目职工自我救护队伍进行施救；当确认触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救，并立即向当地急救中心（120）、电力部门电话报告。本项目部配备应急急救药箱 1只，药箱存放在现场办公室； 立即向所属公司应急救援中心汇80、报事故发生情况并寻求支持； 严密保护事故现场。 7.3. 项目部指挥部接到电话报告后，应立即在第一时间赶到现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。 7.4. 当事人被送入医院接受抢救以后，指挥部即指令善后处理人员到达事故现场。做好与当事人家属的接洽善后处理工作，按职能归口做好与当地有关部门的沟通、汇报工作。8. 报告制度8.1. 报告流程：当事故发生时，按以下工作流程迅速报告：事故第一发现人现场值班人员安全部现场指挥组(应急领导组)医院上级主管部门。8.2. 报告内容：现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况、初步原因，可能产生的后果、性质、当前现场状况。8.81、3. 联系方式：火警电话：119 匪警电话：110 急救中心：120 交通事故：1229. 应急救援设备应急资源的准备是应急救援工作的重要保障，项目部应根据潜在事性质和后果分析，配备应急救援中所需的消防手段、救援机械和设备、交通工具、医疗设备和药品、生活保障物资。主要应急救援物资储备表序号材料、设备名称单位数量规格型号主要工作性能指标现在何处备注1医药箱套2备足各类应急药现场2担架付4现场3干粉式灭火器个20现场4各种水管米100现场5安全帽顶60现场6安全带条60现场7手套双100现场8安全灯盏5024V9小型挖掘机辆1WY-4.2斗容量0.2m3现场10挖掘机辆1JCB220斗容量1.8m82、3现场11液压汽车吊辆1QY-2525T现场12电焊机台4BX500现场13对讲机台16GP88S现场14发电机台1250KW现场15警戒带M300现场10. 教育、训练为全面提高应急能力，项目部应对抢险人员进行必要的抢险知识教育，制定出相应的规定，包括应急内容、计划、组织与准备、效果评估等。公司每年进行两次应急预案指导，必要时，协同项目部进行应急预案演练。11. 互相协议项目部应事先与地方医院、宾馆建立正式的互相协议，以便在事故发生后及时得到外部救援力量和资源的援助。第六章 型钢悬挑脚手架计算书第一节19.3米架体计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.3 m，立杆采用单83、立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处贵州遵义市，基本风压0.3 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.284、14；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.600；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结85、，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.1 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.08=0.136 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.8=1.12 kN/86、m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1361.52+0.101.121.52 =0.276 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1361.52-0.1171.121.52 =-0.325 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max87、(0.276106,0.325106)/4490=72.383 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 72.383 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.11315004/(1002.06105107800)+0.9900.815004/(88、1002.06105107800) = 1.98 mm；大横杆的最大挠度 1.98 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2011第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=30.81.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷载89、的设计值: P=1.2(0.05+0.12)+1.4 1.2 = 1.884 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8840.8/3 = 0.502 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.506 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.506106/4490=112.602 N/mm2 ；小横90、杆的最大弯曲应力 =112.602 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0338004/(3842.06105107800) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+1.2 = 1.37 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1369.91、95800(38002-48002/9 ) /(722.06105107800) = 1.121 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+1.121 = 1.129 mm；小横杆的最大挠度为 1.129 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值92、,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.8/2=0.013 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.013+0.18)+1.41.8=2.812 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：93、(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8019.30 = 2.945kN；(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(0.8+0.3)/2 = 0.99 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1441.5/2 = 0.42 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.519.3 = 0.145 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+N94、G3+NG4 = 4.5 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.5+ 0.851.43.6= 9.684 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.5+1.43.6=10.44kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规95、定采用：0 = 0.3 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.30.740.214 = 0.033 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0331.51.82/10 = 0.019 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.684 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计96、算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 10.44kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：97、W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 9684/(0.188424)+19233.044/4490 = 125.77 N/mm2；立杆稳定性计算 = 125.77 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 10440/(0.188424)=130.971 N/mm2；立杆稳定性计算 = 130.971 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架98、顶部高度计算z0.92，s0.214，00.3，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.3 = 0.041 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.938 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.938 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 3099、0/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 5.938 Ru13.33KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13.33kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的100、钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(133304/(3.142502) 1/2 =13mm；实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.237 kN； 压环钢筋的设计直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142202/4=314.159mm2=N/2A=236.886/314.1592=101、0.377N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！第二节17.1米架体计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 17.1 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均102、布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处贵州遵义市，基本风压0.3 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其103、中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.600；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.1 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:104、P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.08=0.136 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1361.52+0.101.121.52 =0.276 kNm；支座105、最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1361.52-0.1171.121.52 =-0.325 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.276106,0.325106)/4490=72.383 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 72.383 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标106、准值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.11315004/(1002.06105107800)+0.9900.815004/(1002.06105107800) = 1.98 mm；大横杆的最大挠度 1.98 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2011第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆107、的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=30.81.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.12)+1.4 1.2 = 1.884 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpma108、x = Pl/3Mpmax = 1.8840.8/3 = 0.502 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.506 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.506106/4490=112.602 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =112.602 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0338004/(3842.06105107800) = 0109、.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+1.2 = 1.37 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1369.95800(38002-48002/9 ) /(722.06105107800) = 1.121 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+1.121 = 1.129 mm；小横杆的最大挠度为 1.129 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,110、直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.8/2=0.013 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；111、荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.013+0.18)+1.41.8=2.812 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8017.10 = 2.609kN；(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(0.8+0.3)/2 = 0.99 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为112、0.14kN/m NG3 = 0.1441.5/2 = 0.42 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.517.1 = 0.128 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.147 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.147+ 0.851.43.6= 9.2604 kN；不考虑风荷载113、时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.147+1.43.6=10.0164kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用：0 = 0.3 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.30.740.214 = 0.033 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw114、 = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0331.51.82/10 = 0.019 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.2604 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 10.0164kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表得 115、： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 9260.4/(0.188424)+19233.044/4490 = 120.457 N/mm2；立杆稳定性计算 = 120.457 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 116、10016.4/(0.188424)=125.657 N/mm2；立杆稳定性计算 = 125.657 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.3，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.3 = 0.041 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 117、kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.938 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.938 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 5.938 Ru13.33KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的118、拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13.33kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(133304/(3.142502) 1/2 =13mm；实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.237 kN； 压环钢筋的设计直径D=20mm119、；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142202/4=314.159mm2=N/2A=236.886/314.1592=0.377N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！第三节16.1米架体计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16.1 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆120、的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处贵州遵义市，基本风压0.3 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0121、.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.600；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.1 m。 二、大横杆的计算按照扣件式122、钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.08=0.136 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图123、2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1361.52+0.101.121.52 =0.276 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1361.52-0.1171.121.52 =-0.325 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.276106,0.325106)/4490=72.383 N/124、mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 72.383 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.11315004/(1002.06105107800)+0.9900.815004/(1002.06105107800) = 1.98 mm；大横杆的最大125、挠度 1.98 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2011第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=30.81.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.12)+1.4 1.2 = 1126、.884 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8840.8/3 = 0.502 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.506 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.506106/4490=112.602 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =112.602 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强127、度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0338004/(3842.06105107800) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+1.2 = 1.37 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1369.95800(38002-48002/9 ) /(722.061051128、07800) = 1.121 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+1.121 = 1.129 mm；小横杆的最大挠度为 1.129 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计129、值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.8/2=0.013 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.013+0.18)+1.41.8=2.812 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 130、= 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8016.10 = 2.456kN；(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(0.8+0.3)/2 = 0.99 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1441.5/2 = 0.42 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.516.1 = 0.121 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.987 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向131、力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.987+ 0.851.43.6= 9.0684 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.23.987+1.43.6=9.8244kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用：0 = 0.3 kN/m2； z - 风荷载132、高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.30.740.214 = 0.033 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0331.51.82/10 = 0.019 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.0684 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：133、N = N= 9.8244kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值134、 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 9068.4/(0.188424)+19233.044/4490 = 118.048 N/mm2；立杆稳定性计算 = 118.05N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 9824.4/(0.188424)=123.2487 N/mm2；立杆稳定性计算 = 123.249N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00135、.3，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.3 = 0.041 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.938 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.938 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，136、l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 5.938 Ru13.33KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13.33kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1137、33304/(3.142502) 1/2 =13mm；实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.237 kN； 压环钢筋的设计直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142202/4=314.159mm2=N/2A=236.886/314.1592=0.377N/mm2；水平钢梁与楼板压点的138、拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！第四节10.5米架体计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 10.5 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用139、途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处贵州遵义市，基本风压0.3 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固140、段长度 1.8 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.600；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.1 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 141、kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.08=0.136 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1361.52+0.101.121.52 =0.276 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -142、0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1361.52-0.1171.121.52 =-0.325 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.276106,0.325106)/4490=72.383 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 72.383 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0143、.08=0.113 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.11315004/(1002.06105107800)+0.9900.815004/(1002.06105107800) = 1.98 mm；大横杆的最大挠度 1.98 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2011第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自144、重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=30.81.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.12)+1.4 1.2 = 1.884 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.884145、0.8/3 = 0.502 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.506 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.506106/4490=112.602 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =112.602 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0338004/(3842.06105107800) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = 146、p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+1.2 = 1.37 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1369.95800(38002-48002/9 ) /(722.06105107800) = 1.121 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+1.121 = 1.129 mm；小横杆的最大挠度为 1.129 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，147、该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.8/2=0.013 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.148、013+0.18)+1.41.8=2.812 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8010.50 = 1.6019kN；(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(0.8+0.3)/2 = 0.99 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.144149、1.5/2 = 0.42 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.510.5 = 0.0786 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.0905 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.0905+ 0.851.43.6= 7.9926 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1150、.2NG+1.4NQ=1.23.0905+1.43.6=8.7486kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用：0 = 0.3 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.30.740.214 = 0.033 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2151、/10 = 0.85 1.40.0331.51.82/10 = 0.019 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.9926 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 8.7486kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式152、 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 7992.6/(0.188424)+19233.044/4490 = 104.55 N/mm2；立杆稳定性计算 = 104.55 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 8748.6/(0.188424)=10153、9.753 N/mm2；立杆稳定性计算 = 109.753 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.3，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.3 = 0.041 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN154、)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.938 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.938 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 5.938 Ru13.33KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的155、最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13.33kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(133304/(3.142502) 1/2 =13mm；实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.237 kN； 压环钢筋的设计直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142202/4=314.159mm2=N/2A=236.886/314.1592=0.377N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！附件一进度计划表附件二工字钢分布图附件三监测点分布图