1、航企生活保障基地项目二期工程高空连廊模板支撑架专项施工方案编制：_审核：_审批：_xx（集团）有限公司航企生活保障基地项目二期工程项目部2021年7月目录一、编制依据11.1 设计图纸及施工组织设计施工方案11.2 国家、行业、地方规范规程11.3 安全管理法律法规11.4 其他1二、工程概况12.1 工程概况12.2 设计图22.3 危大工程概况及特点9三、施工安排123.1 施工部位及工期要求123.2 劳动组织及职责分工12四、施工准备134.1 技术准备134.2 人员准备134.3 机具准备144.4 材料准备14五、主要施工方法175.1 连廊工程施工设计175.2 连廊工程施工工2、艺275.3 连廊工程技术保证条件34六、质量保证措施376.1 组织质量管理网络376.2 建立质量责任制376.3 把好材料质量关376.4 把好施工质量关376.5 质量控制措施37七、验收要求387.1 悬挑钢梁验收要求387.2 焊接材料要求387.3 架体验收447.4 验收人员44八、安全保证措施458.1 组织保障体系458.2 技术措施458.3 监测措施468.4 三脚架安装安全措施498.5 冬季施工安全措施49九、危险源辨识及应急预案499.1 重大危险源辨识499.2 应急预案50十、荷载计算说明54十一、连廊工程计算书5512.1 4#、5#、6#楼扣件钢管楼板模板3、支架计算书5512.2 4#、5#、6#楼梁模板扣件钢管支撑架(梁板共用立杆)计算书6912.3 4#、5#、6#楼XL4梁模板扣件钢管支撑架计算书8412.4 1#、3#、7#、10#楼扣件钢管楼板模板支架计算书9812.5 1#、3#、7#、10#楼梁模板扣件钢管支撑架(梁板共用立杆)计算书11212.6 4.5米悬臂1号三角钢架上的1号钢连梁受弯计算12712.7 4.5米悬臂2号三角钢架上的2号钢连梁受弯计算13112.8 4.5米三角支撑13612.9 3.7米悬臂3号三角钢架上的3号钢连梁计算书14012.10 3.7米三角支撑14512.11 4.1米三角支撑14912.12 24、.4米三角支撑15312.13 4.7米悬臂6号三角钢架上的4号钢连梁计算书15712.14 4.7米三角支撑16212.15 3.7米三角支撑16612.16 三角钢架与原结构砼梁连接节点计算书170十二、附图173一、编制依据1.1 设计图纸及施工组织设计施工方案序号名称编制时间1航企生活保障基地项目（二期）工程施工图纸2020.72航企生活保障基地项目（二期）工程施工组织设计2020.81.2 国家、行业、地方规范规程序号类别名称编号1国家建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20132混凝土结构工程施工规范GB50666-20113钢管脚手架扣件GB15831-20064安全网G5、B5725-20095施工现场消防安全技术规程GB50720-20116混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20157混凝土模板用胶合板GB/T17658-20188建筑结构荷载规范GB50009-20129钢结构焊接规范GB50661-201110建筑结构可靠度设计统一标准GB50068-201811行业建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201612建筑施工模板安全技术规范JGJ162-201413建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201114建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201615建筑施工安全检查标准JGJ59-201116建筑机械使用安全技术6、规程JGJ33-20121.3 安全管理法律法规序号名称编号1建设工程安全生产管理条例国务院 393 号令2特种作业人员安全技术培训考核管理规定国家安全生产监督管理总局令第 30 号3生产安全事故应急预案管理办法国家安全生产监督管理总局令第 17 号4危险性较大的分部分项工程安全管理办法建办质【2018】37号5住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知建办质【2018】31号1.4 其他序号名称编号1中建一局建设工程技术质量红线（2019版）建一科字【2019】563号二、工程概况2.1 工程概况序号项目内容1工程名称航企生活保障基地项目（二期）工程2工程7、地址xx省xx市xx3工程性质高层、车库、商业配套设施5结构形式基础结构形式：筏板基础主体结构形式：剪力墙结构，配套设施框剪结构屋盖结构形式：全现浇砼平屋面结构6结构层次地上17,18 地下1，27建设单位8质量监督单位9设计单位10监理单位11施工总承包单位12合同承包范围施工项目总承包13合同质量目标合格本工程7栋高层住宅（1#楼、3#楼、4#楼、5#楼、6#楼、7#楼、10#楼），标准层高2.9m，建筑高度56.8m-60.2m不等。3栋配套商业，一层地下车库。总建筑面积103819.69。2.2 设计图各楼消防连廊设计图见下图：图一 4、5、6号楼平面图图二 4、5、6号楼立面图图四 8、1、3、7、10号楼平面图图五 1、3、7、10号楼立面图图六 1、3、7、10号楼剖面图2.3 危大工程概况及特点1、连廊序号楼 号层 数（标高）宽度跨度14#、5#、6#14层（37.600）1.42m13m27#、10#14层（38.600）1.42m6.8m/5.5m31#、3#14层（40.200）1.42m6.8m/5.5m2、本工程消防连廊结构概况：消防连廊（形状为一字形）属于高处模架工程结构概况如下：（1）在46#楼14层（标高为37.600），跨度13.00m，宽度 1.42m，消防连廊框梁截面尺寸200*500mm，悬挑梁截面尺寸为200*900/500mm（变截面悬挑梁）9、，消防连廊板厚150mm。；（2）在7#、10#楼14层（标高为38.600），跨度6.800m、5.500m，宽度 1.42m，消防连廊框梁截面尺寸200*500mm，消防连廊两端梁截面尺寸为200*500mm，消防连廊板厚150mm。；（3）在1#、3#楼14层（标高为37.300），跨度6.800m、5.500m，宽度 1.42m，消防连廊框梁截面尺寸200*500mm，消防连廊两端梁截面尺寸为200*500mm，消防连廊板厚150mm。；46#楼连廊平面布置图46#楼消防连廊剖面图1、3、7、10#楼西侧消防连廊平面图1、3、7、10#楼东侧消防连廊平面图1、3、7、10#楼东侧消防连10、廊剖面图3、连廊支撑体系（1）模架支撑体系基础：本工程7栋楼全部采用悬挑三角架进行支模架体的承载体系，具体做法如下：采用厂家定制的型钢三角架，采用120*80mm壁厚6mm的方钢焊接制作三角架外侧主横杆、主竖杆、主斜杆及内斜杆，内横杆、内竖杆采用80*80mm壁厚6方钢焊接而成。根据水平杆长度4.7m、4.5m、4.1m、3.7m、3.0m、2.4m共六种型号，与墙连接采用2/432（4.5m三脚架为上2+下2，其余三脚架为上1+下1）的螺栓，三角架水平布最大间距1.4m。（2）三角架挑梁上搁置18#工字钢连梁，间距900mm（个别随支撑架体系参数而调整），用于搭设连廊支撑体系的基础。模板工程11、及支撑体系：采用扣式钢管+托座支撑架体系。立杆纵横距最大1400mm，步距1200mm，主龙骨为双钢管，次龙骨50*90mm木方。 （3）构造措施：扫地杆200mm，连墙件2步3跨，由底至顶设置四周连续竖向剪刀（之字）撑。4、模架基础安装在三脚架安装位置提前留置穿墙套管，便于后期三脚架螺栓固定。三脚架安装采用塔吊结构外侧进行吊运，由信号工在结构内指挥塔吊进行对孔作业，对孔完毕后由施工人员在结构内部进行三脚架安装固定。三、施工安排3.1 施工部位及工期要求序号施工部位开始搭设时间拆除时间11#楼2021.11.12021.12.123#楼2021.10.132021.11.1334#楼2021.12、10.122021.11.1245#楼2021.10.152021.11.1556#楼2021.10.102021.11.1067#楼2021.10.152021.11.15710#楼2021.10.252021.11.253.2 劳动组织及职责分工1、管理层负责人序号姓名职务岗位职责1王旭执行经理负责连廊高空支模工作的全面管理2封虹宇总工负责连廊高空支模的技术管理工作及方案的编写及交底，组织相关人员对悬挑架、支撑体系验收3王建军安全总监负责连廊高空支模工作的安全监督管理4张勇工程部经理负责连廊高空支模工作的组织、协调、检查、监督管理工作5王浩质量员负责连廊高空支模工作体系等的质量监督及检查613、王凤鑫技术员负责检查连廊高空支模技术交底、现场问题解决7郭闯工长负责连廊高空支模工作施工过程中构件及支模体系的变形、位移监测8杨订订工长负责连廊高空支模工作施工中的监督、协调工作9赵国鑫物资部经理负责连廊高空支模工作中材料方面的供给2、劳务层负责人序号姓名职务岗位职责1朱昌理项目经理负责各工种的全面管理工作，落实总包单位的技术交底，做到工程生产有计划，质量控制措施落实到位2杨海龙安全员协助总包单位进行安全管理3程迎召架子工班组长负责消防连廊三脚架及防护架搭设四、施工准备4.1 技术准备1、项目技术部编制消防连廊专项施工方案，报公司技术部审核，公司总工程师审批，细化修改后组织高大模板专家论证并要14、求甲方及监理出席，遵照专家的意见进行修改完善。 2、专项方案实施前，编制人或项目技术负责人向现场管理人员和总包人员进行安全技术交底。要求施工人员要严格按照方案实施。 3、施工前认真查阅图纸(包括与建筑图对应情况)、做好图纸审查记录、设计变更洽商记录、设计交底记录及相关安全质量规范，找出施工难点、安全质量施工注意点等，做到施工中重点突出。 4、做好脚手架施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。4.2 人员准备1、特种作业人员必须持有有效的操作证上岗作业。必须带好安全帽、系好安全带，严禁穿塑料底鞋、皮鞋等易滑鞋登高作业。2、施工过程中质检员15、与安全员至少一名必须全程跟踪作业。3、人员计划及分工序号岗位/工种数量备注1技术员2交底及现场指导、架体监测2工长3现场施工管理3质量员3检查钢管质量4测量员2架体监测5专职安全员2对架体进行监督检查6架子工20有操作证7电焊工6支撑架焊接8电工6用电设备接电9钢筋工30钢筋加工、安装10混凝土工24混凝土浇筑11木工30模板配制、安装12其他配合工种10塔司、信号工、司索工备注：特种作业人员必须持证上岗，技术、安全施工过程中必须全称进行监督指导。4.3 机具准备序号机具名称数量备注1电动扳手30把架子工搭设和拆除架子用2力矩扳手12把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求3经纬仪3台架体基础定位416、水准仪6台架体搭设高程测定及变形监测5电焊机6台焊接支撑架用6气焊设备3套备用7料斗3个装混凝土4.4 材料准备序号名称数量规格1方钢管507120*120*62方钢管10780*80*63工字钢1440m18#4直角扣件2500个5旋转扣件1200个6可调支托1400个壁厚5mm7模板400张8方木60m4090mm9钢丝绳500m17.5mm备注：（1）以上所列材料用量为估算量，具体应以现场实际情况为准；（2）进场时间随工程进度分批进场。1、材料的标准和进厂验收要求（1）扣件式钢管1）钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793 或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中规定的 17、Q235 普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235-A级钢的规定。2）钢管宜采用48.33.6 钢管（为增大安全系数，验算承载力时取现场规格为483.0）。3）钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、压痕和硬弯。4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 规范表 8.1.8 的规定要求。序号项目允许偏差检查工具1外径/壁厚-0.5/-0.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外边面锈蚀深度 0.18 游标卡尺5）旧钢管应无锈蚀，锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取18、三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；若有锈蚀则其外表面锈蚀深度不得大于 0.18mm。6）钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 的规定表 8.1.8 序号 4 的规定。序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5 302冲压钢脚手板板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺板面扭曲（任一角翘起） 57）钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔，不得采用19、横断面接长的钢管；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防锈漆。（2）扣件1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831 的规定。2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65Nm 时，不得发生破坏。3）新、旧扣件均应进行防锈处理。4）扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。5）扣件与钢管接触部位不应有氧化皮，活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm，扣件表面应进行防锈处理；（3）可调托撑1）可调托撑螺20、杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯型螺纹GB/T 5796.2、GB/T 5796.3 的规定。2）可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于 4扣，螺母厚度不得小于 30 ，插入立杆内的长度不得小于150mm，外露悬挑长度300mm，托撑外径与螺杆之间间隙3mm，；3）可调托撑抗压承载力设计值不应小于 40 kN，支托板厚不应小于 5 ，变形不应大于 1 。4）严禁使用有裂缝的支托板、螺母。（4）多层板1）多层板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度 15mm，21、并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板GB/T17656-2018的规定。2）各层板的原材含水率不应大于 15。3）进场模板规格为 1830mm915mm15mm。（5）木方：木方为 50mm100mm 木方。木方截面尺寸必须符合施工设计要求，使用前木方的使用面要加工平整。抗弯强度等数值达到施工及规范要求。 （6）安全网：采用经国家指定监督检验部门鉴定许可生产的厂家产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。安全网力学性能应符合安全网力学性能试验方法（GB5725）的规定，平网采用 P36m 的锦纶编织安全网，网眼直径不大于 10cm。 （7）脚手板：木脚手板选用厚度不小于 50mm，长22、为 4m，宽不少于 300mm 的落叶松板，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范(GB500052003)二级材质的规定。脚手板使用前为防止破裂损坏，两端 80mm 处用直径 4mm 的镀锌铁丝箍绕 23 圈固定。禁止使用有扭纹、破裂的木板。2、消防连廊钢筋预留要求（1）消防连廊板钢筋预留消防连廊板筋主要型号为分布筋三级带肋直径6mm间距150mm、加强筋8mm间距200mm。由于主体施工阶段采用附着式爬升脚手架，所以钢筋预留不能超出爬架距墙间距500mm，经计算钢筋锚固长度分别为336mm、448mm。满足钢筋搭接长度，同时要求现场对预留钢筋采用砂浆包裹工艺，避免钢筋锈蚀。（2）消防连廊悬23、挑梁钢筋预留消防连廊悬挑梁受力筋主要型号为三级带肋直径16、18、20、25mm，依据设计图纸要求现场机械连接街头为二级接头，为确保现场机械连接质量，已与设计单位商榷将接头等级由二级接头提升为一级接头。五、主要施工方法5.1 连廊工程施工设计1、连廊施工分为三角悬挑支撑架和支模架两个部分：主梁梁模板支撑架搭设参数一览表 (表1)楼号4#、5#、6#7#、10#1#、3#备注主要截面200mm*500mm200mm*500mm200mm*500mm计算跨度13000mm6800mm、5500mm6800mm、5500mm支架形式扣件式脚手架+顶托 扣件式脚手架+顶托扣件式脚手架+顶托搭设高度层高24、2900mm层高2900mm层高2900mm梁底方木50mm90mm50mm90mm50mm90mm梁底两侧立杆间距900mm800mm800mm立杆纵距(跨度方向)最大1400mm1200mm1200mm梁底支撑小横杆420mm400mm400mm步距900mm800mm800mm梁底模板梁侧模板采用模板为15mm厚多层板，主龙骨选用483mm钢管，次龙骨选用5090mm木方板支撑架搭设参数一览表 (表2)楼号4#、5#、6#7#、10#1#、3#备注主要截面150mm150mm150mm计算跨度13000mm6800mm、5500mm6800mm、5500mm支架形式扣件式钢管模板支架+顶25、托 扣件式钢管模板支架+顶托扣件式钢管模板支架+顶托 搭设高度层高2900mm层高2900mm层高2900mm立杆最大横距420mm400mm400mm立杆最大纵距(跨度方向)1400mm1200mm1200mm步距900mm800mm800mm板底模板采用模板为15mm厚多层板，主龙骨选用483mm双钢管，次龙骨选用5090mm木方2、消防连廊架体支设效果图4#、5#、6#楼消防连廊1#、3#、7#、10#楼西侧消防连廊1#、3#、7#、10#楼东侧消防连廊3、三角架参数（1）支撑三角架采用宽度为120，80的方钢焊接制作，三角架根据水平杆长度分为4.7m、4.5m、4.1m、3.7m、3.26、0m、2.4m六种型号；（2）各型号具体参数:型号规格做法4.7m三角架水平杆、垂直杆、斜腹杆为边长120mm方钢、内腹杆为边长80mm方钢。钢管壁厚均不小于6mm。各杆件焊接连接，焊缝为角焊缝，杆件接口四周满焊，焊缝高度不小于5mm，焊缝等级为2级，应注意焊接损伤检测。垂直杆上、下端头采用钢板焊接封堵。4.5m三角架水平杆、垂直杆、斜腹杆为边长120mm方钢、内腹杆为边长80mm方钢。钢管壁厚均不小于6mm各杆件焊接连接，焊缝为角焊缝，杆件接口四周满焊，焊缝高度不小于5mm，焊缝等级为2级，应注意焊接损伤检测。垂直杆上、下端头采用钢板焊接封堵。4.1m三角架水平杆、垂直杆、斜腹杆为边长12027、mm方钢、内腹杆为边长80mm方钢。钢管壁厚均不小于6mm各杆件焊接连接，焊缝为角焊缝，杆件接口四周满焊，焊缝高度不小于5mm，焊缝等级为2级，应注意焊接损伤检测。垂直杆上、下端头采用钢板焊接封堵。3.7m三角架水平杆、垂直杆、斜腹杆为边长120mm方钢、内腹杆为边长80mm方钢。钢管壁厚均不小于6mm各杆件焊接连接，焊缝为角焊缝，杆件接口四周满焊，焊缝高度不小于5mm，焊缝等级为2级，应注意焊接损伤检测。垂直杆上、下端头采用钢板焊接封堵。3.0m三角架水平杆、垂直杆、斜腹杆为边长120mm方钢、内腹杆为边长80mm方钢。钢管壁厚均不小于6mm各杆件焊接连接，焊缝为角焊缝，杆件接口四周满焊，焊28、缝高度不小于5mm，焊缝等级为2级，应注意焊接损伤检测。垂直杆上、下端头采用钢板焊接封堵。2.4m三角架水平杆、垂直杆、斜腹杆为边长120mm方钢、内腹杆为边长80mm方钢。钢管壁厚均不小于6mm各杆件焊接连接，焊缝为角焊缝，杆件接口四周满焊，焊缝高度不小于5mm，焊缝等级为2级，应注意焊接损伤检测。垂直杆上、下端头采用钢板焊接封堵。（3）三脚架制作图（4）本方案三角架连接螺栓均采用不低于8.8级M30螺栓，抗拉强度=800MPa，屈服强度640MPa，材料使用前应进行承载力试验。螺栓水平向距离结构边缘不小于200mm。螺栓、螺母下应设置垫片。（5）三角架顶部主梁采用18#工字钢，长度据现场实29、际分为下表楼号4#、5#、6#7#、10#1#、3#备注工字钢长度4000mm4500mm1200mm4000mm1200mm4000mm4、连廊悬挑支模架设计（1）三角形支架三角形支撑架全部采用宽度为120、80的方钢焊接制作，分为水平杆，斜腹杆，内腹杆，垂直杆，其中垂直杆为与结构剪力墙螺栓固定的竖向杆件，与剪力墙的连接采用三组螺栓（每组1支不低于8.8级M30钢螺栓连接）（2）脚手板为确保安全，在放置工字钢前，在三脚架上满铺50mm厚脚手板。脚手板绑扎于三脚架上，四角用14#铁丝扎牢，防止滑动。（3）主梁架18#工字钢搁置于脚手板上。18#工字钢主要用于支模架立管生根，18#工字钢与三角架30、的交叉点采用U形螺丝加钢板间隔紧固，梅花形布置，有效防止主梁架的移位，使主梁架受力均匀。同时确保了上部现浇结构梁底可以任意增加立杆顶撑。（4）支模架4#、5#、6#支模架立杆间距纵向最大1400mm，横向420mm，立杆底以上200mm设纵横扫地杆，扫地杆以上设水平横杆，最大步距900mm，立杆间按要求设置剪刀撑，确保架体稳定。4#、5#、6#楼三脚架支撑体系剖面图4#、5#、6#楼三脚架支撑体系立面图1#、3#、7#、10#支模架立杆间距纵向最大900mm，横向400mm，立杆底以上200mm设纵横扫地杆，扫地杆以上设水平横杆，最大步距800mm，立杆间按要求设置剪刀撑，确保架体稳定。1#、31、3#、7#、10#楼三脚架支撑体系剖面图1#、3#、7#、10#楼三脚架支撑体系立面图（5）支模架搭设必须严格按设计要求进行，扫地杆、水平横杆须纵横搭设，不得间隔，外侧的梁边设防护栏杆，确保施工安全。防护栏杆的立杆应高出混凝土浇筑面1.2米，设两道防护横杆，并挂密目网，密目网应自主梁架起往上挂设，直至防护栏杆顶。（6）因跨度较大，梁底支撑架搭设完，铺设梁底板时，充分考虑梁底起拱，梁底起拱按1.5计算。（7）支模架与主楼中间满铺脚手板至楼边，两侧为剪力墙封闭。4、支模架稳固性保障措施由于本工程消防连廊所处的高度为38.6、37.6、37.3米且在室外，虽设置了剪刀撑但仍是一个独立架体，为了保障架32、体在高空的稳定性与安全，架体必须设置刚性连墙件以及保险钢丝绳。5、架体连墙件设置采用连墙件实现的附壁联结，对于加强脚手架的整体稳定性，提高其稳定承载能力和避免出现倾倒或坍塌等重大事故具有很重要的作用 。方式为使用与外架形式相同的拉杆通过外墙门窗洞口，在墙两侧用横杆夹持和背楔固定方式进行可靠连接。本工程所有连廊均满足设置连墙件的要求。由于连廊支模架的独立性，东、西、南均要求设置连墙件。连墙件应从架体底层第一步横向水平拉杆处开始设置，距离支模架体主节点不应大于300mm，第二部设置于垂直间距不大于建筑物层高，并且不大于4m处，考虑到主体外墙门窗洞口，连墙件可采用矩形布置。连墙杆应水平设置，以免受力33、不均。连墙件两端部扣件至杆端距离不应小于100mm。详见附图：架体连墙件布置图。5.2 连廊工程施工工艺1、施工前注意事项（1）钢筋：为了确保不与外架产生冲突，朝北侧连廊梁、板钢筋需进行钢筋预留，预留长度为250mm，满足搭接要求，不影响爬架提升或外架施工。东西两侧连廊梁与主楼梁交接处梁、板钢筋需进行钢筋预留，预留长度为250mm，满足搭接要求。梁钢筋直径大于16mm采用直螺纹连接，直螺纹套筒采用一级套筒。（2）连廊与屋面挑檐施工前将施工区域下方人员进行疏散并设置隔离带，严禁高空下方人员活动。2、工艺流程施工准备按方案设计焊制支撑架支撑架位置放线支撑架就位横梁就位、固定立杆梁就位固定荷载试验并34、记录套立杆搭设纵横扫地杆拉线搭设纵横水平横杆搭设剪刀撑架体检查（卷尺、力矩扳手）架体验收监测点设置、初测并记录。46号楼连廊安装流程图1、连廊平面布置图2、三角架布置图3、18#工字钢布置图4、支撑体系布置图三脚架安装工字钢安装消防连廊架体搭设1、3、7、10号楼连廊安装流程图1、连廊平面布置图2、三角架布置图3、18#工字钢布置图4、支撑体系布置图三脚架安装工字钢安装消防连廊架体搭设3、施工方法（1）技术员提前编制专项施工方案，经各部门审核后，组织专家论证，结合专家意见进行修改，报总监理工程师审批，各项手续完善。（2）由技术员对施工方案进行交底，交底对象：专业工长、质检员、测量员、施工员、安35、全员、木工班及架子班主要人员，详细描述方案设计意图、施工验算结果、搭设技术标准、搭设质量要求、搭设安全注意事项等。交底履行签字手续。（3）施工员根据交底提报材料计划，班组长根据工程量组织技术过硬的操作人员，安全员提前与塔吊司机、指挥人员交底，明确吊装注意事项和配合要求。（4）测量员及时根据方案设计图的平面布置，先将三脚架下部固定点位置的保温板去除，再根据位置线三脚架安装就位，并做好隔离保护固定措施，安装固定完成厚技术员组织相关人员进行复核，确保位置正确。（5）三角架安装过程三脚架安装在爬架拆除之后进行安装，采用悬挑式脚手架进行安装，脚手架钢管采用48.3*3.6mm钢管，顶端采用可调拖撑固定，36、底端垫木采用50*100木方，由于安装过程为室外作业，所以，在安装前必须对架体进行要收，同时安装钢丝绳作为户外作业人员的安全带悬挂绳，悬挑处满铺脚手板。架体搭设方式如下：（6）将焊接成一体的三角形支撑架安装就位，将横梁调平。（7）然后将18#工字钢次梁放置于三角架上，使间距满足设计要求，采用钢板加U形螺丝加钢板紧固，连成整体。（8）安装完成后通知技术员组织相关人员进行复核，确保位置、高度符合方案要求。架体搭设施工时，下部设警戒线，禁止人员进入操作区域下方。（9）立杆底的工字钢梁根据方案设计的立杆间距和位置，提前焊上立杆定位桩，立杆定位桩采用100mm长C25钢筋头，垂直于工字钢面，安装时先安装37、外边梁处的立杆底梁，然后拉线使定位桩在同一直线上，以保证支模架搭设时，立杆在同一直线。（10）支撑架至此整体安装完成，在支撑架底部满铺钢筋网脚手片，并绑牢。开始搭设支模架，将立杆套在定位桩上，然后搭设扫地杆，扫地杆设置于立杆底向上200mm处，扫地杆纵横搭设，不得间隔。水平横杆步距1200mm，不得间隔。（11）安装竖向剪刀撑：竖向剪刀撑斜杆与水平面倾角为450600，交错搭设并与立杆扣紧，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不应少于100。根据现场实际情况，剪刀撑无需接长。（12）安装水平剪刀撑：水平剪刀撑与水平杆或立杆连成整体，在扫地杆面和上道水平横杆面各搭设一道，确保架体稳定。（13）为增强混凝38、土浇筑过程中支模架整体稳定性，支模架需与主体结构墙体进行有效连接加固。（14）三脚架端部采用钢丝绳进行三脚架卸荷。钢丝绳需穿过消防连廊板，做法及节点详见下图：钢丝绳布置图钢丝绳与梁链接节点悬挑端钢丝绳拉结节点钢丝绳绳卡节点图5.3 连廊工程技术保证条件1、连廊三角形支撑架及主梁架加工、安装控制点1）下料精度控制a.绘制下料详图，标示杆件的几何尺寸、切割角度，严格按下料详图下料；b.下料时考虑材料的组拼，减少浪费。2）焊接质量控制序号常见质量问题检 查 方 法控 制 措 施1焊接材料不符合设计和施工规范的规定观察检查和检查焊接材料出厂合格证,焊条烘焙记录（1）严禁使用药皮脱落或焊芯生锈的焊条,及39、受潮结块或已熔烧过的熔剂（2）焊条和粉芯焊丝使用前,必须按照质量证明书的规定进行烘焙。低氢型焊条经过烘焙后,应放在保温箱内随用随取2焊工无上岗证,或虽有上岗证,但无相应施焊条件的合格证,因而焊缝的内在质量缺乏必要的保证检查焊工合格证和考核日期（1）检查合格证中的焊工技术等级及所能担任的焊接任务（2）焊工停焊时间超过半年,应重新考核（3）正式施焊前应进行相应施焊条件考核,其条件是：与正式施焊采用相同的焊接方法、相同的（或高等级）材料性能等级和相同的（或更困难）焊接位置3一级焊缝不作超声波、x射线探伤检验,二级焊缝不作超声波检验,或检验结果不合格。（注：一级焊缝指承受拉力且要求与母材等强度的焊缝；40、二级焊缝指承受压力且要求与母材等强度的焊缝）检查探伤报告和x射线底片（1）对接接头的对接焊缝,其超声波检验应按钢制压力容器对接焊缝超声波探伤JB1152-81的规定进行（2）T型接头的对接焊缝,其超声波检验按建筑钢结构焊接规程的规定；探伤方法和灵敏度可按JB1152-81规定进行。合格标准为：允许单个焊透缺陷指示长度小于50mm；1mm焊缝内未焊透累计指示长度小于100mm；未焊透宽度小于1mm 4焊缝表面有裂纹、夹渣、焊瘤、烧穿、弧坑针状气孔和熔合性飞溅等缺陷 观察和用焊缝量规及钢尺检查，必要时可采用渗透探伤检查（1）首次采用的钢种和焊接材料，必须进行焊接工艺和力学性能试验，符合要求后，方可41、施工（2）焊缝出现裂纹应查清原因，订出修补措施后，方可处理5焊波不均匀，焊缝上残留焊渣和飞溅物观察检查（1）采用合适的焊接工艺参数（2）控制电焊操作质量，诸如焊条与焊件夹角大小，焊条离焊件距离，焊条移动速度等（3）及时清除焊渣及飞溅物6焊接变形过大观察和尺量检查（1）根据钢结构组成特点选用合理施焊顺序，并尽可能对称焊接，例如较厚的焊缝采用分层焊；工字形板、梁采用对角跳焊；圆环形的焊缝采用跳花、对称分段渐退焊等（2）焊件预留与焊接变形相反方向的偏差（3）采用夹具或专用胎具固定焊件3）运输a.焊接委托专业钢结构加工单位进行，严格按照加工详图焊制。焊制完成后用卡车运至施工现场。b.运输时注意绑扎牢固42、，不得晃动，装载后高度较高，应提前选择合适的路径，避开公路限高杆。c.安装质量控制序号常见质量问题检查方法控制措施1钢结构构件质量不符合设计要求和施工规范规定，构件无出厂合格证检查构件出厂合格证及附件（1）控制钢材及连接材料质量（2）在构件制作过程中，严格按设计要求和施工规范规定控制质量（3）坚持无合格证的构件一律不准出厂2 构件堆放、运输、吊装中变形过大观察或拉线，用钢尺检查（1）正确设置支点或吊点。并采取切实可靠措施，防止产生过大变形（2）发现因堆放、运输不慎产生变形者，必须在安装前矫正3三角形支撑架表面不平或不在同一直线上观察或拉线，用钢尺检查（1）剪力墙上的螺栓洞应放线后，按定位线钻孔43、（2）用不同厚度的铁板，将接触面不平处垫平，并将垫板固定牢固4主梁架上表面不平水准仪及尺量检查（1）混凝土浇筑时，控制板面的平整度（2）主梁底部采用不同厚度的钢板垫平5 主梁架下端部晃动观察（1）主梁架就位后，使支承杆紧靠L轴梁边（2）支承杆与梁边有空隙时采用不同厚度钢板垫平（3）在下层楼面处设300长工字钢支腿，伸向楼层内，设膨胀螺栓与支腿点焊6主梁架中部晃动观察（1）主梁架就位后，在斜撑杆与斜拉杆交点处设钢管，用扣件将节点处锁死7支撑等细长构件挠度过大拉线和尺量检查（1）控制构件尺寸、形状误差不能过大（2）检查控制承重构件支撑安装孔之间的误差，不超过允许值（3）采用合适的吊具和吊装方法，防44、止产生过大变形5）验收悬挑支模架的搭设必须有专业工长现场跟踪指导，悬挑支模架体系每道搭设工序完成，均应由项目部技术负责人、安全负责人、质检员联合验收，合格后报总监理工程师、甲方主管工程师，按照论证后的方案进行验收，合格后再进行下道工序的搭设。验收时特别注意梁底的起拱。2、混凝土浇筑控制要点（1）控制施工荷载，悬挑部位浇筑时，除必须在上面操作的人员以外，不得在悬挑部位逗留，浇筑时楼层内必须设专人看守，技术员、测量员两个人一组。轮流值班观测变形情况并记录，一旦偏移值超过警戒值时，立即停止浇筑施工、撤离作业人员、向技术负责人汇报，待现场查看，消除隐患后方可继续浇筑。（2）为确保架体荷载稳定，采用塔吊45、垂直运输灰斗进行混凝土浇筑。（3）浇筑需从中间开始向两侧浇筑。（4）浇筑时该部位增加2组同条件试块，该部位浇筑完成后，定时值班观察架体变形情况，待稳定后方可撤离。（5）混凝土浇筑完后12小时，安排专人进行养护，该部位养护须确保混凝土湿润，持续14天。六、质量保证措施6.1 组织质量管理网络结合本工程特点与质量管理工作需要，组建一支以项目经理为主，具有责任性强、有管理水平、有能力、施工经验丰富的资质合格的项目质量管理班子。6.2 建立质量责任制从项目经理管理层到施工班组长操作层，分二个层次建立质量责任制：一是项目管理层质量管理责任制，二是操作层质量承包责任制。使质量责任制纵向到底，横向到边，并直46、接与经济利益挂钩，加强各级质量管理的意识，使各级人员既感到有压力，又有动力，从而推动质量管理的有力运行。6.3 把好材料质量关加强对进场钢管、扣件、顶托、木方等原材料的检验、验收，特别是对钢管的壁厚、顶托直径厚度、扣件等的检验；全部材料，进场时应签收验货，详细核对其品种、数量、规格、质量要求，做到不合格的产品不进场。6.4 把好施工质量关1、认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015和其它有关规定施工和验收，47、并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。2、认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。6.5 质量控制措施1、工字钢支撑体系涉及到的加工构件必须经持证专业焊工加工，确保加工成型质量；2、水平工字钢梁锚固构件和拉杆锚固预埋构件必须预埋成线，最大负差不超过20mm；3、安装工字钢梁时应增加钢丝绳辅助安装，钢丝绳吊环预埋应靠近拉杆预埋点；4、严格按照定位钢筋头竖立钢管，做好扫地48、杆、剪刀撑、拉结点等构造措施；七、验收要求7.1 悬挑钢梁验收要求1、加工制作材料要求加工悬挑架的主要材料、零部件，成品件，标准件等产品均进行验收。2、钢材的品种、规格、性能等应符合国家产品标准和设计要求。检查数量：全数检查。3、钢板厚度及允许偏差应符合其产品标准要求，检查数差，每一品种规格的钢板抽查5处。4、型钢的规格尺寸及允许偏差应符合产品标准要求。检查数量：每一品种、规格的型钢抽查5处。检查方法：钢尺和游标卡尺量测。5、钢材表面外观质量除应符合国家现行有关标准的规定外，尚应符合以下要求：（1）当钢材的表面有锈蚀麻点或划痕等缺陷时，其深度不得大于该钢材厚度允许偏差值的1/2。（2）钢材表面49、锈蚀等级应符合现行国家规范标准（涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级）GB8923规定的C级及C级以上。（3）钢材端边或断口处不应有分层、夹渣等缺陷。检查数量：全数检查检查方法：观察检查。7.2 焊接材料要求1、焊接材料、品种、规格、性能等应符合现行国家产品标准和设计要求。检查数量：全数检查检查方法：检查焊接材料和质量合格证书文件、中文标志及检验报告。2、拉杆、连接钢板。焊接材料应进行抽样复验。复验结果应符合现行国家产品标准和设计要求。检查数量：全数检查检查方法：检查复验报告3、焊条外观：不应有药皮脱落。焊芯生锈等缺陷：焊剂不应受潮结块。检查数量：按量抽查1%，且不应小于10包。检查方法：观察检查50、。4、连接用紧固标准件（1）主要材料高强度大六角头螺栓连接，副、扭剪型高强螺栓连接副用的高强螺栓，其品种、规格、性能等应符合现行国家产品标准和设计要求，出厂时应分别随箱带有扭矩系数和紧固力（预应力）的检查报告等。（2）高强螺栓连结，应按包装箱配套供货，包装箱上应标明批号、规格、数量、日期、螺栓、螺帽、垫圈外观表面应涂油保护，不应出现生锈和沾染脏污，螺纹不应损伤。检查数量：按包装箱数量抽查5%且不应小于3箱。检查方法：观察检查。（3）涂装材料钢结构防锈涂料、稀释剂和固化剂等材料的品种、规格、性能等应符合现行国家产品标准和设计要求。检查数量：全数检查。检查方法：检查产品的质量合格证明文件、中文标志51、及检验报告等。5、接焊缝要求（1）焊条、焊剂等焊接材料，与母材匹配应符合设计要求及国家现行行业标准（建筑钢结构焊接技术规程）JGJ81的规定。检查数量：全数检查检查方法：检查质量证明书和烘焙记录。（2）焊工必须经考试合格并取得合格证书。持证焊工必须在其考试合格项目及其认可范围呢施焊。检查数量：全数检查。检查方法：检查焊工合格证及其认可范围的有效期。（3）设计要求全焊透的一、二级焊缝应采取超声波探伤进行内部缺陷的检验。一级、二级焊缝的质量等级及缺陷分级应符合下表的规定：检查数量：全数检查检查方法：检查超声波探伤记录。焊缝质量等级一级二级内部缺陷超声波探伤评定等级IIIII检验等级B级B级探伤比例52、100%20%探伤比例计算方法：（1）对工厂制作，应按每条焊缝计算百分比，且探伤长度不小于200mm。（2）对现场安装焊缝，应按同一类型，同一施焊条件的焊缝条数计算百分比。（4）焊缝表面不得有裂缝、焊瘤等缺陷。一级、二级焊缝不得有表面气孔、夹渣、弧坑裂缝、电弧擦伤等缺陷。且一级焊缝不得有咬边、未焊满根部收缩等缺陷。检查数量：每批同类构件抽查10%，且不应少于3件，被抽查构件中每一类型焊缝按条数抽查5%，且不应少于1条，每条检查1处，总抽查数不应少于10处。检查方法：观察检查或用放大镜、焊缝量规和钢尺检查。（5）对一般项目检查：对二级、三级焊缝外观质量标准符合钢结构工程施工质量验收规范 附条文说53、明 GB50205-2001规范附录A中表A.0.1规定。焊缝尺寸允许偏差符合A.0.2的规定。焊缝感观应达到：外形均匀，成型较好，焊道与焊道、焊道与基本金属间过度较平滑，焊渣和飞溅物基本清楚干净。检查数量：每批同类构件抽查10%且不少于3件，被抽查的构件中，每种焊缝按数量各抽查5%，总抽查处不少于5处。检查方法：观察检查。（6）紧固件连结高强度螺栓连结。高强度大六角头螺栓连结终拧完成1h后48小时内应进行终拧扭矩检查，检查结果应符合钢结构工程施工质量验收标准GB50205-2020的规定。6、钢零件及钢部件加工（1）切割主控项目1）钢材切割面或剪切面应无裂缝、夹渣、分层和大于1mm的缺陷检查54、数量：全数检查检查方法：观察或用放大镜及百分尺检查2）气割允许偏差符合下表规定项目允许偏差零件宽度、长度3.0切割面平面度0.05t，且不应大于2.0切割深度0.3局部缺口深度1.0注：t为切割面厚度（2）制孔1）制孔主控项目：A、B级螺栓孔（I类孔）应具有H12的精度，孔壁表面粗糙度R。不应大于12.5Um。其孔径允许偏差符合下表规定。序号螺栓孔直径允许偏差110180.180.00218300.210.00检查数量：按钢材数量抽查10%，且不应少于3件。检查方法：用游标卡尺或孔径量规检查。7、组装（1）焊接连接组装的允许偏差应符合下表规定项目允许偏差图例对口错边t/10，且不应大于3.0间55、隙a1.0缝隙1.5检查数量：按构件数抽查10%，且不少于3个。检查方法：用钢尺检验（2）顶紧接触面应有75%以上的面积紧贴。检查数量：按接触面积的数量抽查10%，且不应少于10个。检查方法：用0.3mm塞尺检查，其塞入面积应少于25%，边缘间隙不应大于0.8mm。（3）安装焊缝坡口的允许偏差符合下表坡口焊缝允许偏差项目允许偏差坡口角度5纯边1.0mm检查数量：按坡口数量抽查10%，且不应少于3条。检查方法：用焊缝量规检查。8、钢构件外形尺寸钢构件外形尺寸主控项目的允许偏差应符合下表挑梁面：（1）套坚钢管短钢筋头 5.0 （2）斜拉杆下端连结板 3.0 （3）挑梁端头连结板 3.0 （4）挑梁56、端头连结板上螺栓孔偏位 2.0斜拉杆与连结板偏位 （1）螺栓孔偏位 2 （2）连结板偏位 2用于制作悬挑承力架及纵向承力钢梁的热轧型钢、钢板等钢梁应按计算确定采用。型钢材质应符合国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A级钢或低合金高强度结构钢GB/T1591中Q345级钢的规定。冷弯薄壁型钢的质量应符合冷弯薄壁型钢结构技术规定GB50018的规定。型钢材料的力学性能应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011_的要求。拉杆式悬挑钢梁由厂家制作的成品构件且有产品合格证及检验报告。9、螺栓用于构件连接的螺栓的应符合六角头螺栓GB/T5782的规定，其机械性能应符合紧固件机57、械性能 锚栓、螺钉和螺丝GB/T3089的规定。锚固用螺栓的材质应采用HPB235或HPB300级光圆钢筋制作、其技术性能应符合钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋GB1499.1的规定，不得采用冷加工钢筋制作。螺栓由厂家制作的成品且有产品合格证及检验报告。10、焊接材料制作悬挑承力架等的焊接材料应与主体金属材料的技术性能相适应。手工焊接采用的焊条应符合碳钢焊条GB/T5117和低合金钢焊条GB/T5118的规定，自动焊和半自动焊所采用的焊丝和焊剂应符合埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂GB/T5293和低合金钢埋弧焊用焊剂GB/T1240规定。焊缝检测必须有质检部门出示的检测合格报告。7.3 架体验收58、7.4 验收人员1）建设单位：工程部技术工程师 ；2）设计单位：项目技术负责人；3）监理单位：总监理工程师及专业监理工程师；4）施工单位：项目执行经理王旭、项目技术负责人封虹宇、技术员王凤鑫、安全总监王建军、质量员王浩、工程部经理张勇、工长郭闯、王宙、杨订订；八、安全保证措施8.1 组织保障体系组长：项目执行经理王旭副组长：工程部经理张勇副组长：技术负责封虹宇工长：郭闯质量员：王浩安全负责：王建军物资部经理：赵国鑫工长：杨丁丁技术员：丁瑞峰技术员：王凤鑫工长：王宙各操作班组8.2 技术措施1、工字钢支撑体系安装时，在相对应的作业面下部设警戒区域，拉上警戒线，禁止人员出入危险区域，完成后，用脚手59、片将底部洞口封堵，防止掉物，保证人员施工安全；2、搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。3、做好浇筑时的架体监控工作，架体下部变形超过报警值时，应采取相应措施。4、五级及五级以上大风和雨、雾天应停止架体的搭设、拆除及施工作业。5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。6、可调托座应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施；7、模板支架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。8、操作层上施工荷载应符合本方案设计要求,不得超载；严禁在架体上拉其他设备的缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起60、重设备等。9、沿架体外侧严禁任意攀登。严禁高空抛掷。10、对架体应设专人负责进行经常检查和保修工作。11、应避免卸物料对模板支撑和架体产生偏心、振动和冲击；12、技术交底（1）模板支架搭设前，应由项目相关技术人员向全体操作人员进行技术交底。（2）技术交底内容应与模板支架专项方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。（3）技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字。13、混凝土浇筑前召开专项技术交底，明确浇筑方法、浇筑顺序、施工缝留设位置和留设方法；浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，暂停施工，人员撤离，进行61、加固处理。14、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。15、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行。8.3 监测措施悬挑模板支撑系统在搭设、混凝土浇筑过程及混凝土终凝前后，均安排专业技术人员和测量员，组成监测小组，进行三脚架沉降观测，发现超标部位及不均匀沉降情况，应停止施工，并采取措施加固完成后方可继续施工。1、监测项目：三脚架沉降和位移。变形报警值：水平位移5mm，垂直沉降8mm。2、立杆测点布设：根据需要在梁下和梁侧均设监测点。观测点在立杆位置设置，统一在钢管上测设标高点，做好标识，并拉线检验使高度一致62、。水平位移的监控点设置原理与垂直沉降一样，在水平管上统一设水平位移监测点，用经纬仪在水平管上设一直线，做好标识，并拉线使监测点在同一直线上。通过线与标识点的间距确定位移变形值。连廊支模架监测点位布置图3、三角架监测点布置：在三角架连接位置、三角架斜撑与横梁连接位置各设置监测点进行监测。4、监测频率：在浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次进行连续观测。5、变形监测报警值：在钢筋绑扎完成后以及浇筑混凝土过程中，安排专人每2030分钟进行1次变形值观测，并进行每次变形记录，及时报技术员核定。当累积变形值达到8mm，且变形速度5mm/20min时，立即报警并停止施工。经加固处理，并经模63、板支撑系统重新验算确认，满足刚度要求后方可恢复施工，并仍采取变形监控。6、施工活荷载的监测监控混凝土浇筑过程中，安排专人进行施工活荷载的监控，混凝土浇筑班组不得集中在1m范围内进行振捣，防止因施工活荷载超限值形成模板支撑系统应力集中现象而倒塌，施工活荷载必须严格按照2kN/m 的支撑系统结构设计荷载布置，即混凝土施工时，按每班组不超过4人（按平均75kg/人测算）和每班组配置一台插入式振动器进行混凝土浇筑。7、施工恒荷载的监测监控 混凝土浇筑过程中，安排专人对框架梁以上的混凝土卸料堆积高度不得大于200mm进行严格监控，每半小时进行监测汇报，保证施工荷载不超标。8、应急处理监测数据一旦超出报警64、值，立即停止砼浇捣，上报项目经理和技术组，同时报告监理工程师，共同商定采取的相应的加固补救措施。8.4 三脚架安装安全措施1、吊装作业前，应对起重机运输和吊装设备以及所用索具、卡环等部件进行细致检查，如发现有损坏或松动现象，应立即更换。经检查各部位正常后方可进行吊装。2、吊装零星材料、小件工具等，须用结实的工具袋装好后捆绑吊运。3、起吊构件时，速度不应太快，不得在高空停留过久，严禁猛升猛降，以防构件脱落。4、在吊装作业过程中，安全员、指挥人员一旦发现违章作业等各类危险因素，应立即制止，并有权责令暂停施工。5、吊装构件时，严禁在被吊装的构件上指挥和放置材料、工具等。6、构件吊装应按规定的吊装程序65、进行，不得随意改变吊装程序。7、构件必须捆绑牢固，起吊点应设在构件的重心位置，起吊时应平稳，避免剧烈振动或摆动。8、施工人员在安装构件前必须戴好安全帽，系好安全带，严禁未戴安全帽、系安全带进行高空作业。8.5 冬季施工安全措施1.对高空作业的人员要作好安全教育，正确使用安全防护用品，遇有大雪或五级以上大风时应停止高空作业，以保证安全。2.加强对架子工的管理，严禁违章作业，严守操作规程，管理人员要经常检查，以防事故发生。九、危险源辨识及应急预案9.1 重大危险源辨识本工程涵盖了钢筋、混凝土、模板、支架搭拆、钢结构焊接等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点：1、物体打击形成原因：模板搬运违章66、作业 、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施：（1）轻拿慢放，规范作业，注意安全。（2）应经常检查所用工具，确保安全有效。2、高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。3、坍塌形成原因：材料等堆放不规范，支撑体系不满足受力要求。应采取的控制措施：（1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。（2）支撑体系符合设计要求，达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况下，可做堆载实验。4、起重伤害形成原因：模板等吊运不规范、钢结构吊装不规范。应采取的控制措施：（1）吊装时应把吊物绑牢固。（2）信号工及吊装司机必67、须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。（3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。（4）经常检查吊索具，并且保持安全有效。（5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。（6）整个预防措施过程都必须安排有安全员进行监控。5、其他伤害：形成原因：支拆模环境不良应采取的控制措施：应把所有拆下木料上的钉子去除或砸平，拆下的材料运至相邻的楼层内。9.2 应急预案1、成立应急救援指挥领导小组：组成、职责、分工及设备如下 ：姓名职 务分工联系电话王旭组 长负责联系救护车辆18510836236封虹宇副组长负责指挥人员抢救18910116015王建军副组长负责现场1850050573868、张勇组 员维持秩序18519330360郭闯组 员维持秩序18904361535王凤鑫组 员抢救伤员17319374273王宙组 员抢救伤员13293944264丁瑞峰组 员抢救伤员13066093698杨丁丁组 员抢救伤员139194988652、应急物资及医疗器械设备计划序号材料名称数量备注1汽车1辆运送物资和伤员2灭火器10个灭火3消防带200米灭火4碘钨灯4只照明5手电筒5个照明6卫生急救箱1套临时处理7担架2个工具8对讲机6个现场指挥9手机6台联络3、机械伤害应急措施（1）发生机械伤害后，现场施工负责人应立即报告应急抢险指挥部（2）应急抢险指挥部应立即安排车辆送人前往医院（必要时与169、20救护中心联系派车接，联系时应详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应）（3）对被机械伤害的伤员，应迅速小心的使伤员脱离危险源，必要时，拆除机械，移出伤员（4）对发生休克的伤员，应首先进行抢救，遇有呼吸、心跳停止者，可采取人工呼吸或胸外心脏挤压法使其恢复正常（5）对骨折的伤员，应用木板和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定在身侧，下肢与下肢绑在一起（6）对上口出血的伤员，应让其以头低脚高的姿势趟卧，使用消毒纱布或清洁织物覆盖伤口，用绷带较紧的包扎，以压迫止血（7）对疼痛难忍者，应让其服用止痛剂或镇痛剂。（8）根据病情严重，及时将伤员送往医院治疗，在转送医院途中，应尽70、量减少颠簸并密切注意伤员呼吸、脉搏及伤口等情况。4、坍塌事故应急措施（1）事故发生后应立即报告应急抢险指挥部。（2）挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。（3）清除伤员口、鼻内水泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。（4）进行简易包扎、止血或简易骨折固定。（5）尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。（6）组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症的发生，并将其转移至安全地方。（7）若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。（8）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。（971、）工程部、技术部、安全部应组织相关人员对倒塌事故进行原因分析，制定相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报。5、火灾事故应急措施（1）最先发现火情的人应及时报告应急抢险指挥部；（2）指挥部在接到通知后应立即组织自救队伍，力争把火势控制、扑灭在初期阶段（3）若火势严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时拨打119报警电话，并详细的说明着火地点、火势大小、燃烧物质、有无被困人员（4）在救援过程中，遇有威胁人身安全情况时，应首先保证人身安全，迅速撤离（5）如有伤员，应先抢救伤员，对重伤者应立即送往医院。6、高空坠落事故应急措施（1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，72、应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。（2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。（3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。7、物体打击事故应急措施（1）当物体73、打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。（2）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。（3）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。（4）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（5）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。8、触电事故应急74、措施（1）切断电源。若一时无法切断电源，可用干燥的木棒、木板、绝缘绳等绝缘材料解脱触电者。 （2）用绝缘工具切断带电导线。（3）抓住触电者干燥而不贴身的衣服，将其拖开，切记要避免碰到金属物体和触电者的裸露身体。注意：要预防触电者解脱后摔倒受伤。另外，以上办法仅适用于220/330V“低压”触电的抢救。对于高压触电应及时通知供电部门，采用相应的紧急措施，以免发生新的事故。（4）医务人员到达前的现场抢救方法：（5）触电者神智清醒，让其就地休息。（6）触电者呼吸、心跳尚存、神智不清，应仰卧，周围保持空气流通，注意保暖。（7）触电者呼吸停止，则用口对口进行人工呼吸；触电者心脏停止跳动，用体外人工心脏挤75、压维持血液循环；若呼吸、心脏全停，则两种方法同时进行。（8）现场抢救不能轻易中止，要坚持到医务人员到场后接替抢救。（9）触电事故发生后，单位应立即在现场设置警戒线，维护抢救现场的正常秩序，警戒人员应当引导医务人员快速进入事故现场。（10）事故现场警戒线必须待医务人员将触电者带离现场赴医院救治，事故调查和排险抢修工作完毕，现场已无事故隐患时，方可解除。应急救援路线： 医院名称路线图1、xx市中医院（20km/35min）：是是一所集医、教、研为一体的现代化综合性的三级甲等中医医院。2、爱德堡医院（18km/24min）：是一所集医疗、教学、科研、预防保健、健康体检为一体的现代化综合性的大型医院。76、十、荷载计算说明1、支撑架及防护架本工程根据结构特点，充分考虑现场工况，选用了钢管扣件式架体，采用PKPM软件计算架体承载力，确保架体满足安全、施工等要求。2、钢梁根据各类工况下的架体，荷载传递取值选取每种工况的最不利情形，采用理正软件进行进行钢梁受力分析验算3、三脚架在充分考虑上部架体荷载与钢梁受力等情形，充分考虑安全储备，将最不利荷载放大取整，通过SAP2000建模分析进行三脚架受力分析验算十一、连廊工程计算书12.1 4#、5#、6#楼扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式77、钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为1.9m，立杆的纵距 b=0.42m，立杆的横距 l=1.40m，立杆的步距 h=0.90m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨78、采用50.100.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3,楼板厚度为150mm,。施工均布荷载标准值2.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用 W=79、(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1501.000+0.3001.000=4.065kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)1.000=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯矩(N.mm)； W80、 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.304.065+1.502.000)0.2000.200=0.033kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.03310001000/37500=0.884N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.304.065+1.502.000)0.200=0.994kN 截面抗剪强度计算值 T=31.00994.0/(2100081、.00015.000)=0.099N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.0652004/(1009000281250)=0.017mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.200=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN82、/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.200=0.400kN/m静荷载 q1 = 1.300.753+1.300.060=1.057kN/m活荷载 q2 = 1.500.400=0.600kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.600+1.057)0.420=0.696kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 0.696/0.420=1.657kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.660.420.42=0.029kN.m最大剪力 Q=0.6ql =83、 0.61.6570.420=0.418kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.6570.420=0.765kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.029106/83333.3=0.35N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.00417.54/(250.84、00100.00)=0.125N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.813kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.813420.04/(1009000.004166667.0)=0.005mm龙骨的最大挠度小于420.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 0.765kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.085、87kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.774kN.m经过计算得到最大支座力 F= 6.033kN经过计算得到最大变形 V= 1.182mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.774106/1.05/8982.0=82.07N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁86、挠度计算最大变形 v = 1.182mm顶托梁的最大挠度小于1400.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1581.900=0.300kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.4201.400=0.176kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1500.4201.400=2.214kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG87、3)= 2.690kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000)0.4201.400=1.176kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.30NG + 1.50NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部立杆 N = 5.117kN，非顶部立杆 N = 5.261kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm288、)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.153,l0=3.233m89、； =3233/16.0=202.740 允许长细比(k取1) 0=202.740/1.155=175.533 210 长细比验算满足要求! =0.177 =1.005117/(0.177424.1)=68.212N/mm2a=0.5m时，u1=1.532,l0=3.362m； =3362/16.0=210.845 允许长细比(k取1) 0=210.845/1.155=182.550 210 长细比验算满足要求! =0.164 =1.005117/(0.164424.1)=73.573N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=69.999N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定90、性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=3.109,l0=3.232m； =3232/16.0=202.682 允许长细比(k取1) 0=202.682/1.155=175.482 210 长细比验算满足要求! =0.177 =1.005261/(0.177424.1)=70.125N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=wQMwk Mwk=2laWkh2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0001.000=0.300kN/m291、 h 立杆的步距，0.90m； la 立杆纵向间距，0.42m； lb 立杆横向间距，1.40m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.3000.4200.9000.900/10=0.009kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度92、(m)。 MTk = 0.3001.91.40(0.51.9+1.20)=1.716kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.716/11.20)=0.082kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.3002.579+1.5001.176+ 1.40.61.5000.009=5.186kN 非顶部立杆Nw=1.3002.690+1.5001.176+ 1.40.61.5000.009=5.329kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.153,l0=3.233m； =3233/16.0=202.740 允许长细比(k取1) 0=202.740/1.15593、=175.533 210 长细比验算满足要求! =0.177 =1.005186/(0.177424.1)+1.009000/4493=71.171N/mm2a=0.5m时，u1=1.532,l0=3.362m； =3362/16.0=210.845 允许长细比(k取1) 0=210.845/1.155=182.550 210 长细比验算满足要求! =0.164 =1.005186/(0.164424.1)+1.009000/4493=76.604N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=72.982N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u294、=3.109,l0=3.232m； =3232/16.0=202.682 允许长细比(k取1) 0=202.682/1.155=175.482 210 长细比验算满足要求! =0.177 =1.005329/(0.177424.1)+1.009000/4493=73.084N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.26kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493c95、m3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=0.90m； l0 计算长度，取0.900+20.300=1.500m； 长细比，为1500/16.0=94 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.632；经计算得到=1.005261/(0.632424.1)=19.637N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中96、 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0001.000=0.300kN/m2 h 立杆的步距，0.90m； la 立杆纵向间距，1.40m； lb 立杆横向间距，0.42m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.3001.4000.9000.900/10=0.009kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架97、计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.3001.91.40(0.51.9+1.20)=1.716kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.716/11.20)=0.082kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1.3002.690+1.5001.176+1.40.60.082=5.329kN经计算得到=1.005329/(0.632424.1)+1.009000/4493=21.938N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，98、加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=11.20021.400(0.510+0.300)+2(0.00011.2001.400)11.200/2=142.185kN.m倾覆力矩:MT=31.0001.716 = 5.147kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！12.2 4#、5#、6#楼梁模板扣件钢管支撑架(梁板共用立杆)计算书一、参数信息99、和规范依据依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为2.30m，梁截面 BD=200mm500mm，梁底立杆的纵距(跨度方向100、) l=1.40m，立杆的步距 h=0.90m，梁板共用立杆的横距为1.40m，纵距为0.40m梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.100.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。顶托梁采用单钢管:483.0。梁底承重杆按照布置间距400mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板101、厚度0.15m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3025.5000.1500.1501.400=1.044kN。采用的钢管类型为48.33.6。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用 W=(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)模板计算单102、元承受钢筋混凝土线荷载标准值(kN/m)： q1 = 25.5000.5001.400=17.850kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.400(20.500+0.200)/0.200=4.200kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q3 = (2.000+2.000)0.2001.400/0.200=5.600kN/m均布荷载设计值 q = 1.30(17.850+4.20)+1.505.600=37.065kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:103、截面抵抗矩 W = 52.50cm3；截面惯性矩 I = 39.38cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.706kN N2=3.706kN最大弯矩 M = 0.185kN.m最大变形 V = 0.128mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.18510001000/52500=3.524N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算104、截面抗剪强度计算值 T = 30Q/2bh = 31.003706.0/(21400.00015.000)=0.265N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.128mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!三、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.706/1.400=2.647kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.651.401.40=0.519kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.62.6471.400=2.22105、4kN最大支座力 N=1.1ql = 1.12.6471.400=4.077kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.519106/83333.3=6.23N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002223.90/(250.00100.00)=0.667N/m106、m2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.575kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.5751400.04/(1009000.004166667.0)=1.092mm龙骨的最大挠度小于1400.0/400(木方时取250),满足要求!四、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.043kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的107、计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.324kN.m经过计算得到最大支座力 F= 8.476kN经过计算得到最大变形 V= 0.042mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.324106/1.05/4491.0=68.71N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.042mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400108、,满足要求!五、梁板共用立杆受力计算(1)梁板共用立杆荷载计算 梁两侧梁板共用立杆承受楼板荷载计算： N0 = 1.00(1.30(0.50+25.500.15)+1.502.00)(0.15+1.40/2)0.40 = 2.93 kN左侧立杆承受梁端荷载为 NL = nNL0 = 10.530=0.53kN左侧立杆承受总荷载为 N1 = NL+N0 = 0.53+2.93=3.46kN右侧立杆承受梁端荷载为 NR = nNR0 = 10.530=0.53kN右侧立杆承受总荷载为 N2 = NR+N0 = 0.53+2.93=3.46kN梁底立杆受力最大值为 Nm = 8.48kN梁两侧及梁底109、立杆受力最大值为 Nmax = max(N1,Nm,N2) = 8.48kN(2)扣件抗滑力计算 龙骨与梁两侧立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 龙骨传给两侧共用立杆的竖向作用力设计值。荷载的计算值 R = max(NL,NR) = max(0.53,0.53) = 0.53kN采用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN.六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载110、时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.48kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.488=0.635kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.276=0.359kN 非顶部立杆段 N = 8.476+0.635=9.111kN 顶部立杆段 N = 8.476+0.359=8.835kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3111、)；W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.153,l0=3.233m； =3233/15.9=203.893 允许长细比112、(k取1) 0=203.893/1.155=176.531 210 长细比验算满足要求! =0.175 =1.008835/(0.175505.5)=99.676N/mm2a=0.5m时，u1=1.532,l0=3.362m； =3362/15.9=212.045 允许长细比(k取1) 0=212.045/1.155=183.589 210 长细比验算满足要求! =0.161 =1.008835/(0.161505.5)=108.326N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=105.442N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=3.1113、09,l0=3.232m； =3232/15.9=203.835 允许长细比(k取1) 0=203.835/1.155=176.481 210 长细比验算满足要求! =0.175 =1.009111/(0.175505.5)=102.790N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0001.000=0.300kN/m2 h 立杆的步距，0.90m； la 立杆纵向间距，1114、.40m； lb 立杆横向间距，0.80m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.3001.4000.9000.900/10=0.031kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.3002.31.40(0.115、52.3+1.20)=2.270kN.m Nwk = 614/(14+1)/(14+2)(2.270/13.00)=0.061kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=8.476+1.3000.276+ 1.500.60.061=8.890kN 非顶部立杆Nw=8.476+1.3000.488+ 1.500.60.061=9.166kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.153,l0=3.233m； =3233/15.9=203.893 允许长细比(k取1) 0=203.893/1.155=176.531 210 长细比验算满足要求! =0.175 =1.008890/116、(0.175505.5)+1.0031000/5262=106.115N/mm2a=0.5m时，u1=1.532,l0=3.362m； =3362/15.9=212.045 允许长细比(k取1) 0=212.045/1.155=183.589 210 长细比验算满足要求! =0.161 =1.008890/(0.161505.5)+1.0031000/5262=114.818N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=111.917N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=3.109,l0=3.232m； =3232/15.9=203.835117、 允许长细比(k取1) 0=203.835/1.155=176.481 210 长细比验算满足要求! =0.175 =1.009166/(0.175505.5)+1.0031000/5262=109.229N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.476kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.2122.300=0.635kN N = 8.476+0.635=9.111kN i 计算立杆的截面回转半118、径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=0.90m； l0 计算长度，取0.900+20.400=1.700m； 长细比，为1700/15.9=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.537；经计算得到=1.009111/(0.537505.5)=33.534N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷119、载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0001.000=0.300kN/m2 h 立杆的步距，0.90m； la 立杆纵向间距，1.40m； lb 立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.3001.4000.9000.900/10=0.031kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.120、m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.3002.31.40(0.52.3+1.20)=2.270kN.m Nwk = 614/(14+1)/(14+2)(2.270/13.00)=0.061kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 8.476+1.3000.488+1.500.60.061=9.166kN经计算得到=1.009166/(0.537505.5)+1.0031000/5262=39.554121、N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=13.00021.400(0.436+0.500)+2(0.00013.0001.400)13.000/2=221.451kN.m倾覆力矩:MT=31.0002.270 = 6.810kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！122、梁模板扣件钢管支撑架(梁板共用立杆)计算满足要求！12.3 4#、5#、6#楼XL4梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度123、折减系数取1.00。架体搭设高度为1.32m，梁截面 BD=200mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=0.90m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.100.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.90m。顶托梁采用单钢管:483.0。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。施工均布荷载标准值2.00kN/m2,其他124、可变荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)模板计算单元承受钢筋混凝土线荷载标准值(kN/m)： q1 = 25.5000.9001.200=27.540kN/m(2)模板的自重线荷载(125、kN/m)： q2 = 0.5001.200(20.900+0.200)/0.200=6.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q3 = (2.000+2.000)0.2001.200/0.200=4.800kN/m均布荷载设计值 q = 1.30(27.540+6.00)+1.504.800=50.802kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 45.00cm3；截面惯性矩 I = 33.75cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算126、按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=5.080kN N2=5.080kN最大弯矩 M = 0.254kN.m最大变形 V = 0.226mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.25410001000/45000=5.644N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 30Q/2bh = 31.005080.0/(21200.00015.000)=0.423N/mm2截面127、抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.226mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.080/1.200=4.233kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.231.201.20=0.610kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.64.2331.200=3.048kN最大支座力 N=1.1ql = 1.14.2331.200=5.588kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗128、矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.610106/83333.3=7.32N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.003048.12/(250.00100.00)=0.914N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均129、布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.795kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.7951200.04/(1009000.004166667.0)=1.046mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.043kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.35130、2kN.m经过计算得到最大支座力 F= 9.488kN经过计算得到最大变形 V= 0.046mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.352106/1.05/4491.0=74.65N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.046mm顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设131、计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.49kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.247=0.321kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.206=0.267kN 非顶部立杆段 N = 9.488+0.321=9.808kN 顶部立杆段 N = 9.488+0.267=9.755kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/132、mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.153,l0=3.233m； =3233/16.0=202.740 允许长细比(k取1) 0=202.740/1.155=175.133、533 210 长细比验算满足要求! =0.177 =1.009755/(0.177424.1)=130.030N/mm2a=0.5m时，u1=1.532,l0=3.362m； =3362/16.0=210.845 允许长细比(k取1) 0=210.845/1.155=182.550 210 长细比验算满足要求! =0.164 =1.009755/(0.164424.1)=140.249N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=130.030N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=3.109,l0=3.232m； =3232/16.0=134、202.682 允许长细比(k取1) 0=202.682/1.155=175.482 210 长细比验算满足要求! =0.177 =1.009808/(0.177424.1)=130.742N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0001.000=0.300kN/m2 h 立杆的步距，0.90m； la 立杆纵向间距，1.20m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw135、 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.3000.9000.9000.900/10=0.026kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.3001.31.20(0.51.3+1.20)=0.884kN.m Nwk 136、= 68/(8+1)/(8+2)(0.884/3.80)=0.124kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=9.488+1.3000.206+ 1.500.60.124=9.867kN 非顶部立杆Nw=9.488+1.3000.247+ 1.500.60.124=9.920kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.153,l0=3.233m； =3233/16.0=202.740 允许长细比(k取1) 0=202.740/1.155=175.533 210 长细比验算满足要求! =0.177 =1.009867/(0.177424.1)+1.0026000/4493=1137、37.360N/mm2a=0.5m时，u1=1.532,l0=3.362m； =3362/16.0=210.845 允许长细比(k取1) 0=210.845/1.155=182.550 210 长细比验算满足要求! =0.164 =1.009867/(0.164424.1)+1.0026000/4493=147.696N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=137.360N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=3.109,l0=3.232m； =3232/16.0=202.682 允许长细比(k取1) 0=202.682/1.155=1138、75.482 210 长细比验算满足要求! =0.177 =1.009920/(0.177424.1)+1.0026000/4493=138.072N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.488kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.1871.320=0.321kN N = 9.488+0.321=9.808kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241139、cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=0.90m； l0 计算长度，取0.900+20.200=1.300m； 长细比，为1300/16.0=82 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.716；经计算得到=1.009808/(0.716424.1)=32.305N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩140、 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0001.000=0.300kN/m2 h 立杆的步距，0.90m； la 立杆纵向间距，1.20m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.3001.2000.9000.900/10=0.026kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + Hl141、aHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.3001.31.20(0.51.3+1.20)=0.884kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(0.884/3.80)=0.124kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 9.488+1.3000.247+1.500.60.124=9.920kN经计算得到=1.009920/(0.716424.1)+1.0026000/4493=38.514N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已142、有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。四、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=3.80021.200(0.229+0.500)+2(0.0003.8001.200)3.800/2=12.621kN.m倾覆力矩:MT=31.0000.884 = 2.652kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！12.4 1#、3#、7#、10#楼扣件钢管楼板模板支架计143、算书依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.3m，立杆的纵距 b=0.40m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的144、步距 h=0.97m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.100.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3,楼板厚度为150mm,。施工均布荷载标准值2.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项145、系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1501.000+0.3001.000=4.065kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)1.000=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算146、 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯矩(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.304.065+1.502.000)0.2000.200=0.033kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.03310001000/37500=0.884N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.6147、00(1.304.065+1.502.000)0.200=0.994kN 截面抗剪强度计算值 T=31.00994.0/(21000.00015.000)=0.099N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.0652004/(1009000281250)=0.017mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.148、1000.1500.200=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.200=0.400kN/m静荷载 q1 = 1.300.753+1.300.060=1.057kN/m活荷载 q2 = 1.500.400=0.600kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.600+1.057)0.400=0.663kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 0.663/0.40149、0=1.657kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.660.400.40=0.027kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.6570.400=0.398kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.6570.400=0.729kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.027106/83333.3=0.32N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如150、下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.00397.66/(250.00100.00)=0.119N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.813kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.813400.04/(1009000.004166667.0)=0.004mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三151、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 0.729kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.087kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.304kN.m经过计算得到最大支座力 F= 3.696kN经过计算得到最大变形 V= 0.192mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.0152、00.304106/1.05/8982.0=32.23N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.192mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1412.300=0.324kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.4000.900=0.108kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：153、 NG3 = 25.1000.1500.4000.900=1.355kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 1.787kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000)0.4000.900=0.720kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.30NG + 1.50NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部立杆 N = 3.215kN，非顶部立杆 N = 3.403kN 轴心受压立154、杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 155、立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.985,l0=3.141m； =3141/16.0=196.988 允许长细比(k取1) 0=196.988/1.155=170.552 210 长细比验算满足要求! =0.188 =1.003215/(0.188424.1)=40.391N/mm2a=0.5m时，u1=1.433,l0=3.260m； =3260/16.0=204.467 允许长细比(k取1) 0=204.467/1.155=177.028 210 长细比验算满足要求! =0.174 =1.003215/(0.174424156、.1)=43.620N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=41.467N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.823,l0=3.163m； =3163/16.0=198.372 允许长细比(k取1) 0=198.372/1.155=171.751 210 长细比验算满足要求! =0.184 =1.003403/(0.184424.1)=43.638N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=wQMwk Mwk=2laW157、kh2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0001.000=0.300kN/m2 h 立杆的步距，0.97m； la 立杆纵向间距，0.40m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.3000.4000.9700.970/10=0.010kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + Hl158、aHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.3002.30.90(0.52.3+1.40)=1.584kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.584/7.20)=0.117kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.3001.642+1.5000.720+ 1.40.61.5000.010=3.313kN 非顶部立杆Nw=1.3001.787+1.5000.720+ 1.40.61.5000.010=3.502kN顶部立杆段：a=0.2m时，u159、1=1.985,l0=3.141m； =3141/16.0=196.988 允许长细比(k取1) 0=196.988/1.155=170.552 210 长细比验算满足要求! =0.188 =1.003313/(0.188424.1)+1.0010000/4493=43.891N/mm2a=0.5m时，u1=1.433,l0=3.260m； =3260/16.0=204.467 允许长细比(k取1) 0=204.467/1.155=177.028 210 长细比验算满足要求! =0.174 =1.003313/(0.174424.1)+1.0010000/4493=47.218N/mm2依据规160、范做承载力插值计算 a=0.300时，=45.000N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.823,l0=3.163m； =3163/16.0=198.372 允许长细比(k取1) 0=198.372/1.155=171.751 210 长细比验算满足要求! =0.184 =1.003502/(0.184424.1)+1.0010000/4493=47.163N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 3.40kN i 161、计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=0.97m； l0 计算长度，取0.970+20.300=1.570m； 长细比，为1570/16.0=98 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.602；经计算得到=1.003403/(0.602424.1)=13.322N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,162、满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0001.000=0.300kN/m2 h 立杆的步距，0.97m； la 立杆纵向间距，0.90m； lb 立杆横向间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.3000.9000.9700.970/10=0.010kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩163、标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.3002.30.90(0.52.3+1.40)=1.584kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.584/7.20)=0.117kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1.3001.787+1.5000.720+1.40.60.117=3.502kN经计算得到=1.003502/(0.602424.1)+1.0010000/4493164、=15.970N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=7.20020.900(0.900+0.300)+2(0.0007.2000.900)7.200/2=55.958kN.m倾覆力矩:MT=31.0001.584 = 4.751kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整165、体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！12.5 1#、3#、7#、10#楼梁模板扣件钢管支撑架(梁板共用立杆)计算书一、参数信息和规范依据依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164-2008计算参数:钢管强度为20166、5.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为2.37m，梁截面 BD=200mm500mm，梁底立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=0.97m，梁板共用立杆的横距为0.90m，纵距为0.40m梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.100.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。顶托梁采用单钢管:483.0。梁底承重杆按照布置间距400mm计算。模板自重0.50kN167、/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.15m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3025.5000.1500.1500.900=0.671kN。采用的钢管类型为48.33.6。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用 W=(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构168、,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)模板计算单元承受钢筋混凝土线荷载标准值(kN/m)： q1 = 25.5000.5000.900=11.475kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.500+0.200)/0.200=2.700kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q3 = (2.000+2.000)0.2000.900/0.200=3.600kN/m均布荷载设计值 q = 1.30(11.475+2169、.70)+1.503.600=23.828kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.383kN N2=2.383kN最大弯矩 M = 0.119kN.m最大变形 V = 0.128mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.11910001000/170、33750=3.526N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 30Q/2bh = 31.002382.0/(2900.00015.000)=0.265N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.128mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!三、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.383/0.900=2.647kN/m最大弯矩 M =171、 0.1ql2=0.12.650.900.90=0.214kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.62.6470.900=1.430kN最大支座力 N=1.1ql = 1.12.6470.900=2.621kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.214106/83333.3=2.57N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必172、须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001429.65/(250.00100.00)=0.429N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.575kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.575900.04/(1009000.004166667.0)=0.187mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!四、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下173、多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.043kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.208kN.m经过计算得到最大支座力 F= 5.457kN经过计算得到最大变形 V= 0.027mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.208106/1.05/4491.0=44.11N/mm2顶托梁的抗弯计算强174、度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.027mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!五、梁板共用立杆受力计算(1)梁板共用立杆荷载计算 梁两侧梁板共用立杆承受楼板荷载计算： N0 = 1.00(1.30(0.50+25.500.15)+1.502.00)(0.15+0.90/2)0.40 = 2.07 kN左侧立杆承受梁端荷载为 NL = nNL0 = 10.343=0.34kN左侧立杆承受总荷载为 N1 = NL+N0 = 0.34+2.07=2.41kN右侧立杆承受梁端荷载为 NR = nNR0 = 10.343=0.34kN右侧立杆175、承受总荷载为 N2 = NR+N0 = 0.34+2.07=2.41kN梁底立杆受力最大值为 Nm = 5.46kN梁两侧及梁底立杆受力最大值为 Nmax = max(N1,Nm,N2) = 5.46kN(2)扣件抗滑力计算 龙骨与梁两侧立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 龙骨传给两侧共用立杆的竖向作用力设计值。荷载的计算值 R = max(NL,NR) = max(0.34,0.34) = 0.34kN采用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:176、单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN.六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.46kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.454=0.591kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.268=0.349kN 非顶部立杆段 N = 5.457+0.591=6.047kN 顶部立杆段 N = 5.457+0.349=5.806kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算177、立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 178、0.43m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.985,l0=3.141m； =3141/15.9=198.109 允许长细比(k取1) 0=198.109/1.155=171.523 210 长细比验算满足要求! =0.184 =1.005806/(0.184505.5)=62.451N/mm2a=0.5m时，u1=1.433,l0=3.260m； =3260/15.9=205.631 允许长细比(k取1) 0=205.631/1.155=178.036 210 长细比验算满足要求! =0.172 =1.005806/(0.172505.5)=66.682N/mm2依据规范做承载力插值计算179、 a=0.430时，=65.695N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.739,l0=3.069m； =3069/15.9=193.574 允许长细比(k取1) 0=193.574/1.155=167.597 210 长细比验算满足要求! =0.193 =1.006047/(0.193505.5)=61.874N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=u180、zusw0 = 0.3001.0001.000=0.300kN/m2 h 立杆的步距，0.97m； la 立杆纵向间距，0.90m； lb 立杆横向间距，0.80m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.3000.9000.9700.970/10=0.023kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架181、计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.3002.40.90(0.52.4+1.40)=1.654kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.654/6.80)=0.130kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.457+1.3000.268+ 1.500.60.130=5.922kN 非顶部立杆Nw=5.457+1.3000.454+ 1.500.60.130=6.164kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.985,l0=3.141m； =3141/15.9=198.109 允许长细比(k取1)182、 0=198.109/1.155=171.523 210 长细比验算满足要求! =0.184 =1.005922/(0.184505.5)+1.0023000/5262=68.052N/mm2a=0.5m时，u1=1.433,l0=3.260m； =3260/15.9=205.631 允许长细比(k取1) 0=205.631/1.155=178.036 210 长细比验算满足要求! =0.172 =1.005922/(0.172505.5)+1.0023000/5262=72.368N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.430时，=71.361N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计183、算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.739,l0=3.069m； =3069/15.9=193.574 允许长细比(k取1) 0=193.574/1.155=167.597 210 长细比验算满足要求! =0.193 =1.006164/(0.193505.5)+1.0023000/5262=67.413N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.457kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.184、1922.370=0.591kN N = 5.457+0.591=6.047kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.43m； h 最大步距，h=0.97m； l0 计算长度，取0.970+20.430=1.830m； 长细比，为1830/15.9=115 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.484；经计算得到=1.006047185、/(0.484505.5)=24.727N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0001.000=0.300kN/m2 h 立杆的步距，0.97m； la 立杆纵向间距，0.90m； lb 立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.3000.9000.9700.970/10=0.023kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6186、n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.3002.40.90(0.52.4+1.40)=1.654kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.654/6.80)=0.130kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 5.457+1.3000.454+1.500.60.130=6.164kN187、经计算得到=1.006164/(0.484505.5)+1.0023000/5262=29.549N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=6.80020.900(0.631+0.500)+2(0.0006.8000.900)6.800/2=47.068kN.m倾覆力矩:MT=31.00188、01.654 = 4.962kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！梁模板扣件钢管支撑架(梁板共用立杆)计算满足要求！12.6 4.5米悬臂1号三角钢架上的1号钢连梁受弯计算荷载受力简图如上图所示，虽然立杆的的竖向力由1号钢连梁承担，但每个立杆支撑点下均有三脚架作为受力支座，钢梁不受弯只受局部压力。- 基本信息 左支座自由 右支座自由 跨号 跨长(m) 截面名称 1 0.300 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 2 1.200 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 3 1.000 热轧普通工字钢(GB189、706-88):xh=I18(型号) xh=I18 4 1.400 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 5 0.700 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 计算结果 跨号: 1左中右上部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0095 0.0379下部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0000 0.0000剪力(kN): -0.0000 -0.1262 -0.2524跨号: 2左中右上部弯矩(kN-m): 0.0379 0.0000 0.1013下部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0835 0.0000剪力(kN)190、: 0.4520 -0.0528 -0.5577跨号: 3左中右上部弯矩(kN-m): 0.1013 0.0000 0.0829下部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0131 0.0000剪力(kN): 0.4391 0.0184 -0.4023跨号: 4左中右上部弯矩(kN-m): 0.0829 0.0000 0.2062下部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0663 0.0000剪力(kN): 0.5010 -0.0881 -0.6771跨号: 5左中右上部弯矩(kN-m): 0.2062 0.0515 0.0000下部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0000 0.0000剪191、力(kN): 0.5890 0.2945 -0.0000各跨整体稳定系数b及最大应力跨号 整体稳定b 正应力(上侧) 正应力(下侧) 剪应力 (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) 1 0.904 0.19 0.00 0.25 2 0.904 0.52 0.43 0.56 3 0.904 0.43 0.07 0.44 4 0.904 1.06 0.34 0.68 5 0.904 0.91 0.00 0.59 容许安全系数整体稳定性安全系数： 1.00000抗弯强度安全系数： 1.00000抗剪强度安全系数： 1.00000最小安全系数跨号 整体稳定 抗弯强度 抗剪强度 安全状态 1 9192、51.753 1105.322 495.627 安全 2 355.875 413.297 224.337 安全 3 434.947 505.127 284.909 安全 4 174.812 203.018 184.783 安全 5 202.740 235.453 212.412 安全各跨截面几何特性跨号 面 积 惯性矩Ix 抵抗矩WxA 抵抗矩WxB 回转半径ix 惯性矩Iy (cm2) (cm4) (cm3) (cm3) (cm) (cm4) 1 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 2 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.3193、6 122.00 3 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 4 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 5 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 跨号 抵抗矩WyA 抵抗矩WyB 回转半径iy 面积矩Sx x1 x2 (cm3) (cm3) (cm) (cm3) 1 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05 2 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05 3 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.0194、5 4 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05 5 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05注：WxA截面上部对x轴的抵抗矩； WxB截面下部对x轴的抵抗矩。 WyA截面左侧对y轴的抵抗矩。 WyB截面右侧对y轴的抵抗矩。 x1截面上部的塑性发展系数。 x2截面下部的塑性发展系数。各跨材料特性跨号 抗拉强度 抗压强度 抗弯强度 抗剪强度 屈服强度 弹性模量 (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) 1 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 2195、 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 3 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 4 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 5 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 计算简图-计算三角钢架承受的支座反力：根据以上1#钢梁计算，钢梁支座反力R1=R2=R3=R4=10.978+0.6+0.7=10.978+1.3(支座荷载+上图剪力图支座处受剪力之和)=12.3kN12.7 4.5米悬臂2号三角钢架上的2号钢连梁受196、弯计算荷载受力简图- 基本信息 左支座自由 右支座自由 跨号 跨长(m) 截面名称 1 0.700 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 2 2.600 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 3 0.700 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 计算结果 跨号: 1左中右上部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0515 0.2062下部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0000 0.0000剪力(kN): -0.0000 -0.2945 -0.5890跨号: 2左中右上部弯矩(kN-m)197、: 0.2062 0.0000 0.2062下部弯矩(kN-m): 0.0000 6.4129 0.0000剪力(kN): 9.5339 0.0000 -9.5339跨号: 3左中右上部弯矩(kN-m): 0.2062 0.0515 0.0000下部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0000 0.0000剪力(kN): 0.5890 0.2945 -0.0000各跨整体稳定系数b及最大应力跨号 整体稳定b 正应力(上侧) 正应力(下侧) 剪应力 (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) 1 0.904 1.06 0.00 0.59 2 0.861 1.06 32.94 9.53 3 198、0.904 0.91 0.00 0.59 容许安全系数整体稳定性安全系数： 1.00000抗弯强度安全系数： 1.00000抗剪强度安全系数： 1.00000最小安全系数跨号 整体稳定 抗弯强度 抗剪强度 安全状态 1 174.816 203.023 212.411 安全 2 5.354 6.527 13.123 安全 3 202.748 235.462 212.414 安全各跨截面几何特性跨号 面 积 惯性矩Ix 抵抗矩WxA 抵抗矩WxB 回转半径ix 惯性矩Iy (cm2) (cm4) (cm3) (cm3) (cm) (cm4) 1 30.76 1660.00 185.40 185.4199、0 7.36 122.00 2 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 3 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 跨号 抵抗矩WyA 抵抗矩WyB 回转半径iy 面积矩Sx x1 x2 (cm3) (cm3) (cm) (cm3) 1 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05 2 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05 3 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05注：WxA截面上部对x轴的抵抗矩； WxB截面下部对x轴的抵抗矩。 Wy200、A截面左侧对y轴的抵抗矩。 WyB截面右侧对y轴的抵抗矩。 x1截面上部的塑性发展系数。 x2截面下部的塑性发展系数。各跨材料特性跨号 抗拉强度 抗压强度 抗弯强度 抗剪强度 屈服强度 弹性模量 (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) 1 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 2 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 3 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 计算简图-计算三角钢架承受的支座反力：根据以201、上2#钢梁计算，钢梁支座反力Ra=Rb=4.22+9.5+0.6=14.4kN(上图剪力图支座处受剪力之和)12.8 4.5米三角支撑1、支座反力汇总1号和2号三脚架部位荷载（kN）一号钢连梁集中荷载12.3二号钢连梁集中荷载14.4经统计分析并且结合现场实际情况，综合两种钢连梁的荷载取值，取二号钢连梁荷载值作为本次三脚架集中荷载进行验算。2 SAP2000建模分析荷载图杆件应力比-最大0.52-安全系数1.9Z方向位移云图-最大位移1.82mm节点支座反力图弯矩图剪力图轴力图12.9 3.7米悬臂3号三角钢架上的3号钢连梁计算书荷载受力简图如上图所示，虽然立杆的的竖向力由3号钢连梁承担，但每202、个立杆支撑点下均有三脚架作为受力支座，钢梁不受弯只受局部压力。- 基本信息 左支座自由 右支座自由 跨号 跨长(m) 截面名称 1 0.150 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 2 0.900 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 3 0.400 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 4 0.400 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 5 0.400 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 6 0.400 热轧普通工字钢(203、GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 7 0.800 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 8 0.150 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 计算结果 跨号: 1左中右上部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0024 0.0095下部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0000 0.0000剪力(kN): -0.0000 -0.0631 -0.1262跨号: 2左中右上部弯矩(kN-m): 0.0095 0.0000 0.0513下部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0561 0.0000剪力(k204、N): 0.3322 -0.0464 -0.4251跨号: 3左中右上部弯矩(kN-m): 0.0513 0.0401 0.0625下部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0000 0.0000剪力(kN): 0.1401 -0.0282 -0.1965跨号: 4左中右上部弯矩(kN-m): 0.0625 0.0000 0.0000下部弯矩(kN-m): 0.0000 0.1026 0.2341剪力(kN): 0.9100 0.7417 0.5734跨号: 5左中右上部弯矩(kN-m): 0.0000 0.3368 0.9413下部弯矩(kN-m): 0.2341 0.0000 0.0000205、剪力(kN): -2.7703 -2.9386 -3.1069跨号: 6左中右上部弯矩(kN-m): 0.9413 0.0000 0.6246下部弯矩(kN-m): 0.0000 1.4044 0.0000剪力(kN): 6.0324 5.6958 -5.2407跨号: 7左中右上部弯矩(kN-m): 0.6246 0.2497 0.0095下部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0000 0.0000剪力(kN): 1.1055 0.7689 0.4324跨号: 8左中右上部弯矩(kN-m): 0.0095 0.0024 0.0000下部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0000 0.206、0000剪力(kN): 0.1262 0.0631 -0.0000各跨整体稳定系数b及最大应力跨号 整体稳定b 正应力(上侧) 正应力(下侧) 剪应力 (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) 1 0.904 0.05 0.00 0.13 2 0.904 0.16 0.29 0.38 3 0.904 0.28 0.00 0.15 4 0.904 0.32 1.05 0.91 5 0.904 4.84 1.20 3.10 6 0.904 3.29 7.21 6.03 7 0.904 2.93 0.00 1.10 8 0.904 0.05 0.00 0.13 容许安全系数整体稳定性安全系数：207、 1.00000抗弯强度安全系数： 1.00000抗剪强度安全系数： 1.00000最小安全系数跨号 整体稳定 抗弯强度 抗剪强度 安全状态 1 3807.018 4421.292 991.254 安全 2 642.359 746.006 326.651 安全 3 670.199 778.338 810.170 安全 4 176.307 204.755 137.491 安全 5 38.286 44.464 40.271 安全 6 25.662 29.803 20.741 安全 7 63.182 73.377 113.172 安全 8 3807.146 4421.440 991.279 安全各跨208、截面几何特性跨号 面 积 惯性矩Ix 抵抗矩WxA 抵抗矩WxB 回转半径ix 惯性矩Iy (cm2) (cm4) (cm3) (cm3) (cm) (cm4) 1 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 2 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 3 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 4 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 5 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 6 30.76 1209、660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 7 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 8 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 跨号 抵抗矩WyA 抵抗矩WyB 回转半径iy 面积矩Sx x1 x2 (cm3) (cm3) (cm) (cm3) 1 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05 2 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05 3 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05 4 25.96 25.96 2.210、00 107.80 1.05 1.05 5 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05 6 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05 7 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05 8 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05注：WxA截面上部对x轴的抵抗矩； WxB截面下部对x轴的抵抗矩。 WyA截面左侧对y轴的抵抗矩。 WyB截面右侧对y轴的抵抗矩。 x1截面上部的塑性发展系数。 x2截面下部的塑性发展系数。各跨材料特性跨号 抗拉强度 抗压强度 抗弯强度 抗剪强度 屈服强度 弹性模量 (N/211、mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) 1 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 2 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 3 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 4 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 5 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 6 215.00 215.00 215.00 125.00 235.0212、0 206000 7 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 8 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 计算简图 -计算三角钢架承受的支座反力：根据以上3#钢梁计算，钢梁支座反力(最不利情况)R1+R2+R3=10.6+6.0+3.1=10.6+9.1(支座荷载+上图剪力图支座处受剪力之和)=19.7kN12.10 3.7米三角支撑1、支座反力汇总3号三脚架部位荷载（kN）三号钢连梁集中荷载19.7经统计分析并且结合现场实际情况，综合钢连梁的荷载取值，取得R=20.0 Kn，选取该值进行验算。2 SAP2213、000建模分析荷载图杆件应力比-最大0.367-安全系数2.7Z方向位移云图-最大位移1.12mm节点支座反力图弯矩图剪力图轴力图12.11 4.1米三角支撑1、支座反力汇总4号三脚架部位荷载（kN）三号钢连梁集中荷载19.7经统计分析并且结合现场实际情况，综合钢连梁的荷载取值，取得R=20.0 Kn，选取该值进行验算。2 SAP2000建模分析荷载图杆件应力比-最大0.413-安全系数2.4Z方向位移云图-最大位移1.54mm节点支座反力图弯矩图剪力图轴力图12.12 2.4米三角支撑1、支座反力汇总5号三脚架部位荷载（kN）三号钢连梁集中荷载19.7经统计分析并且结合现场实际情况，综合钢连214、梁的荷载取值，取得R=20.0 Kn，选取该值进行验算。2 SAP2000建模分析荷载图杆件应力比-最大0.18-安全系数5.6Z方向位移云图-最大位移0.455mm节点支座反力图弯矩图剪力图轴力图12.13 4.7米悬臂6号三角钢架上的4号钢连梁计算书荷载受力简图如上图所示，虽然立杆的的竖向力由4号钢连梁承担，但每个立杆支撑点下均有三脚架作为受力支座，钢梁不受弯只受局部压力。- 基本信息 左支座自由 右支座自由 跨号 跨长(m) 截面名称 1 0.250 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 2 0.800 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(215、型号) xh=I18 3 0.800 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 4 0.400 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 5 0.800 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 6 0.800 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 7 0.150 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I18(型号) xh=I18 计算结果 跨号: 1左中右上部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0066 0.0263下部弯矩(kN-m): 0.0000 0.000216、0 0.0000剪力(kN): 0.0000 -0.1052 -0.2104跨号: 2左中右上部弯矩(kN-m): 0.0263 0.2784 0.6652下部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0000 0.0000剪力(kN): -0.4621 -0.7987 -1.1353跨号: 3左中右上部弯矩(kN-m): 0.6652 0.0000 0.7620下部弯矩(kN-m): 0.0000 1.4737 0.0000剪力(kN): 5.5156 -5.4210 -5.7576跨号: 4左中右上部弯矩(kN-m): 0.7620 0.7443 0.7602下部弯矩(kN-m): 0.000217、0 0.0000 0.0000剪力(kN): 0.1730 0.0047 -0.1636跨号: 5左中右上部弯矩(kN-m): 0.7602 0.0000 0.6699下部弯矩(kN-m): 0.0000 1.4723 0.0000剪力(kN): 5.7494 5.4128 -5.5237跨号: 6左中右上部弯矩(kN-m): 0.6699 0.2724 0.0095下部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0000 0.0000剪力(kN): 1.1621 0.8255 0.4890跨号: 7左中右上部弯矩(kN-m): 0.0095 0.0024 0.0000下部弯矩(kN-m): 0.0218、000 0.0000 0.0000剪力(kN): 0.1262 0.0631 0.0000各跨整体稳定系数b及最大应力跨号 整体稳定b 正应力(上侧) 正应力(下侧) 剪应力 (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) 1 0.904 0.14 0.00 0.21 2 0.904 3.13 0.00 1.09 3 0.904 3.42 7.57 5.71 4 0.904 3.91 0.00 0.17 5 0.904 3.44 7.56 5.74 6 0.904 3.15 0.00 1.16 7 0.904 0.05 0.00 0.13 容许安全系数整体稳定性安全系数： 1.00000抗弯强219、度安全系数： 1.00000抗剪强度安全系数： 1.00000最小安全系数跨号 整体稳定 抗弯强度 抗剪强度 安全状态 1 1370.527 1591.666 594.755 安全 2 59.127 68.667 114.451 安全 3 24.455 28.401 21.891 安全 4 47.292 54.923 723.340 安全 5 24.478 28.428 21.761 安全 6 58.806 68.294 107.660 安全 7 3807.114 4421.403 991.251 安全各跨截面几何特性跨号 面 积 惯性矩Ix 抵抗矩WxA 抵抗矩WxB 回转半径ix 惯性矩I220、y (cm2) (cm4) (cm3) (cm3) (cm) (cm4) 1 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 2 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 3 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 4 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 5 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 6 30.76 1660.00 185.40 185.40 7.36 122.00 7 30.76 166221、0.00 185.40 185.40 7.36 122.00 跨号 抵抗矩WyA 抵抗矩WyB 回转半径iy 面积矩Sx x1 x2 (cm3) (cm3) (cm) (cm3) 1 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05 2 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05 3 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05 4 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05 5 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05 6 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05222、 1.05 7 25.96 25.96 2.00 107.80 1.05 1.05注：WxA截面上部对x轴的抵抗矩； WxB截面下部对x轴的抵抗矩。 WyA截面左侧对y轴的抵抗矩。 WyB截面右侧对y轴的抵抗矩。 x1截面上部的塑性发展系数。 x2截面下部的塑性发展系数。各跨材料特性跨号 抗拉强度 抗压强度 抗弯强度 抗剪强度 屈服强度 弹性模量 (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) 1 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 2 215.00 215.00 215.00 125.00 235223、.00 206000 3 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 4 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 5 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 6 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 7 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 计算简图 -计算三角钢架承受的支座反力：根据以上3#钢梁计算，钢梁支座反力(最不利情况)R1+R2+R3=10.6+5.5+1.2=10.224、6+6.7(支座荷载+上图剪力图支座处受剪力之和)=17.3kN12.14 4.7米三角支撑1、支座反力汇总6号三脚架部位荷载（kN）四号钢连梁集中荷载17.3经统计分析并且结合现场实际情况，综合钢连梁的荷载取值，取得R=18.0 Kn，选取该值进行验算。2 SAP2000建模分析荷载图杆件应力比-最大0.263-安全系数4Z方向位移云图节点反力图弯矩图剪力图轴力图12.15 3.7米三角支撑1、支座反力汇总7号三脚架部位荷载（kN）四号钢连梁集中荷载17.3经统计分析并且结合现场实际情况，综合钢连梁的荷载取值，取得R=18.0 Kn，选取该值进行验算。2 SAP2000建模分析荷载图杆件应力225、比-最大0.381-安全系数2.6Z方向位移云图-最大位移1.05mm节点支座反力图弯矩图剪力图轴力图12.16 三角钢架与原结构砼梁连接节点计算书1、支座反力汇总1-7号三脚架支座反力部位水平力(kN)竖向力(kN)1号和2号三脚架上节点68.74拉62.19下节点68.74压62.083号三脚架上节点33.68拉57.97下节点33.68压46.424号三脚架上节点46.32拉58.07下节点46.32压46.005号三脚架上节点18.29拉35.06下节点18.29压27.986号三脚架上节点45.81拉63.16下节点45.81压49.727号三脚架上节点29.23拉36.02下节点2226、9.23压40.38节点所受最大压力为68.74取100k，用理正计算抗压承载力：任意截面强度验算与设计(RY-2)-1 输入数据1.1 基本信息 计算目标:截面验算 截面受力状态:轴心受力 材料名称:Q235 材料抗拉强度(N/mm2):215.0 材料抗剪强度(N/mm2):125.0 轴心力N(kN):100.000 剪切力Fx(kN):0.000 剪切力Fy(kN):0.000 弯矩Mx(kN-m):0.000 弯矩My(kN-m):0.0001.2 截面信息 截面类型:焊接箱形截面:t1=6(mm) 截面抵抗矩 Wx1(cm3): 99.043 Wx2(cm3): 99.043 Wy227、1(cm3): 99.043 Wy2(cm3): 99.043 截面塑性发展系数 x1: 1.05 x2: 1.05 y1: 1.05 y2: 1.05 截面半面积矩 Sx(cm3): 58.536 Sy(cm3): 58.536 截面剪切面积 Ax(cm2): 27.360 Ay(cm2): 27.360 截面惯性矩 Ix(cm4): 594.259 Iy(cm4): 594.259 截面附加参数 参数名 参数值 t1: 6(mm) c: 0(mm) b: 120(mm) t: 6(mm) h: 120(mm)2 分析结果 最大正应力:36.550(N/mm2) 平均剪应力:0.000(N/228、mm2) Fx作用下的剪应力最大值max:0.000(N/mm2) Fy作用下的剪应力最大值max:0.000(N/mm2) 注意：本程序计算未考虑合成剪力最大剪应力值|= 36.5|f = 215.0(N/mm2) |f / |=5.882 满足安全系数5.88|= 0.0|fv= 125.0(N/mm2) |fv / |= 99999.000 满足十二、 附图序号图纸名称11#、3#、7#、10#楼架体连墙件平面布置图24#6#楼架体连墙件平面布置图32.4m三脚架制作图43m三脚架制作图53.7m三脚架制作图64.1m三脚架制作图74.5米三脚架制作图84.7m三脚架制作图946#楼消防229、连廊平面图1046#楼消防连廊三脚架安装平面图1146#楼消防连廊工字钢安装平面图1246#楼消防连廊支撑体系安装平面图1346#楼消防连廊支撑体系剖面图1446#楼消防连廊支撑体系受力分布图151、3、7、10#楼西侧消防连廊平面图161、3、7、10#楼西侧消防连廊三脚架安装平面图171、3、7、10#楼西侧消防连廊工字钢安装平面图181、3、7、10#楼西侧消防连廊支撑体系安装平面图191、3、7、10#楼西侧消防连廊支撑体系剖面图201、3、7、10#楼西侧消防连廊支撑体系受力分布图211、3、7、10#楼东侧消防连廊平面图221、3、7、10#楼东侧消防连廊三脚架安装平面图231、3、7、10#楼东侧消防连廊工字钢安装平面图241、3、7、10#楼东侧消防连廊支撑体系安装平面图251、3、7、10#楼东侧消防连廊支撑体系剖面图261、3、7、10#楼东侧消防连廊支撑体系受力分布图27三角架受力分析图28楼架体连墙件剖面图