1、温州市梧田站南D-43a地块工程 高支模架专项施工方案目 录第一节 工程概况1第二节 编制依据5第三节 组织机构及管理职责6第四节 搭设思路9第五节 构造要求10第六节 模板安拆施工12第七节 资源配置13第八节 施工管理14第九节 成品保护20第十节 应急预案21第十一节 设计计算23计算书1： 4m层高 地下室 500900梁计算书23计算书2： 4.7m层高 主楼地下室 250mm厚板计算书34计算书3： 4.7m层高 主楼地下室 2501000梁计算书39计算书4： 4.7m层高 主楼地下室 5001500梁计算书50计算书5： 4.7m层高 主楼地下室 4501600柱计算书62计算2、书6： 4.7m层高 主楼地下室 300mm厚剪力墙计算书71计算书7： 4.05m层高 3#楼一层 180mm厚板计算书77计算书8： 4.05m层高 3#楼一层 4001100柱计算书82计算书9： 5.85m层高 4#楼一层 130m厚板计算书90计算书10： 5.85m层高 4#楼一层 300800梁计算书95计算书11： 5.85m层高 4#楼一层 4001100梁计算书106计算书12： 5.85m层高 4#楼一层 500500柱计算书116附图：梁板模板支撑平面图；梁板模板支撑立面图；框架柱模板支撑图；剪力墙模板支撑图第一节 工程概况一、工程基本情况1、参建单位序号参建主体单位名3、称1建设单位温州市新华成置业有限公司2设计单位温州市建筑设计研究院3监理单位温州市长城建设监理有限公司4施工单位温州中城建设集团有限公司2、工程概况本工程名为温州市瓯海区梧田站南D-43a地块工程，整体地下室一层，地上由4栋小高层建筑（16-18层）和2层会所组成，总建筑面积56503.48m2（地下室面积14279.47 m2）。上部结构体系为框架剪力墙结构，基础采用机械钻孔灌注桩基础。建筑物层数及高度：1#楼18层，57.15m（首层3.85 m，层高3.2 m）；2#楼17层，54.10m（首层3.85 m，层高3.0 m）；3#楼18层，60.4m（首层4.05 m，层高3.2 m）；4、4#楼2层，8.75m（一层5.0m，二层3.65m）；5#楼18层，58.05m(层高3.05m和3.5m）；地下室一层，4.0m（局部4.75m）。3、气象情况本地区基本风压0.70kn/m2，基本雪压为0.35kn/m2。二、高支模及相关层结构详细情况1、工程结构情况：按温州市建设局有关文件规定，搭设高度超过4米的称为高支撑，对高支撑架必须编制专项方案，故本方案针对本工程高支撑排架专项编制，主要有以下几个部位：部位计算高度梁截面尺寸板厚柱截面尺寸剪力墙地下室4 m250700；300800；400900；500900；200mm250mm600600250mm300mm主楼地下室部位4.5、7m250550；250700；2501000；300700；5001500250mm45016005001100250mm300mm3#楼一层4.05200400；200500；200600；200650；300600；130 mm150 mm160 mm180 mm4006005007004001100200mm4#楼一层5.85250550；300800；350800；4001100；130mm（层高5.85）150 mm（层高4.9）400400500500-2、高支模架搭设要点：部位层高（m）构件尺寸（mm）支模架布置地下室4 m梁：500900立杆梁跨度方向间距0.8m；立杆上端伸6、出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.6m；梁支撑架搭设高度4m；梁两侧立杆间距0.9m；梁模板支撑采用梁底小楞平行梁截面；立杆承重连接方式采用双扣件；梁底横向支撑间距为350mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.5m；梁截面高度0.9m；次楞间距300mm；主楞竖向根数2；穿梁螺栓类型M12，穿梁螺栓水平间距600mm；主楞到梁底距离依次是：200mm，450mm。模板自重为0.3kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3，施工荷载为1kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为21.6kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。主楼地下室4.77、m板厚：250立杆纵距0.75m立杆横距0.8m，立杆步距1.6m，模板支架搭设高度为4.7m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，板底支撑间距为250mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值3kN/m2。梁：2501000立杆梁跨度方向间距1m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.6m；梁支撑架搭设高度4.7m；梁两侧立杆间距0.6m；梁模板支撑采用梁底小楞平行梁截面；立杆承重连接方式采用双扣件；梁底横向支撑间距为300mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.25m；梁截面高度1m；次楞间距300mm；主楞竖向根数2；穿梁螺栓类型M12，穿梁螺栓水平间8、距600mm；主楞到梁底距离依次是：200mm，600mm。模板自重为0.3kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3，施工荷载为1kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为24kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。梁：5001500立杆梁跨度方向间距0.55m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.6m；梁支撑架搭设高度4.7m；梁两侧立杆间距0.9m；梁模板支撑采用梁底小楞平行梁截面；立杆承重连接方式采用双扣件；梁底横向支撑间距为250mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.5m；梁截面高度1.5m；次楞间距300mm；主楞竖向9、根数3；穿梁螺栓类型M12，穿梁螺栓水平间距600mm；主楞到梁底距离依次是：200mm，500mm，1000mm。模板自重为0.3kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3，施工荷载为1kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为36kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。柱：4501600柱截面宽度B方向对拉螺栓1根；柱截面宽度B方向竖楞4根；柱截面高度H方向对拉螺栓5根；柱截面高度H方向竖楞10根；柱箍的间距300mm；柱箍肢由为1根。剪力墙：300厚次楞为2根支撑，间距250mm；主楞为2根支撑，间距500mm；穿墙螺栓水平间距500mm；穿墙螺栓10、竖向间距500mm。3#楼一层4.05m板厚：180立杆纵距0.8m立杆横距0.9m，立杆步距1.6m，模板支架搭设高度为4.05m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，板底支撑间距为250mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值3kN/m2。柱：4001100柱截面宽度B方向对拉螺栓1根；柱截面宽度B方向竖楞3根；柱截面高度H方向对拉螺栓4根；柱截面高度H方向竖楞8根；柱箍的间距350mm；柱箍肢由为1根。4#楼一层5.85m板：130厚立杆纵距0.9m立杆横距1m，立杆步距1.6m，模板支架搭设高度为5.85m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，板底支撑间距为2511、0mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值3kN/m2。梁：300800立杆梁跨度方向间距1m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.6m；梁支撑架搭设高度5.85m；梁两侧立杆间距0.7m；梁模板支撑采用梁底小楞平行梁截面；立杆承重连接方式采用双扣件；梁底横向支撑间距为300mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.3m；梁截面高度0.8m；次楞间距300mm；主楞竖向根数2；穿梁螺栓类型M12，穿梁螺栓水平间距600mm；主楞到梁底距离依次是：200mm，500mm。模板自重为0.3kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3，施工荷载为1kN/m2，新浇混凝土荷载12、侧压力为19.2kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。梁：4001100立杆梁跨度方向间距1m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.6m；梁支撑架搭设高度5.85m；梁两侧立杆间距0.8m；梁模板支撑采用梁底小楞平行梁截面；立杆承重连接方式采用双扣件；梁底横向支撑间距为300mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.4m；梁截面高度1.1m；次楞间距300mm；主楞竖向根数2；穿梁螺栓类型M12，穿梁螺栓水平间距600mm；主楞到梁底距离依次是：300mm，800mm。模板自重为0.3kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m13、3，施工荷载为1kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为26.4kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。柱：500500柱截面宽度B方向对拉螺栓1根；柱截面宽度B方向竖楞3根；柱截面高度H方向对拉螺栓1根；柱截面高度H方向竖楞3根；柱箍的间距300mm；柱箍肢由为1根。模板支撑体系为钢管满堂脚手架，模板采用18mm厚木胶合板，方木采用50100mm，钢管采用483.5（考虑到钢管的折损，计算时取壁厚3.2，下同）。浇注混凝土时分层浇捣，即先浇竖向墙、柱结构。楼板排架搭设时，梁柱已经浇捣完成，这从很大意义上增强了排架的整体稳定性。在高支撑架部位，确保14、每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065N.m，尽量使用新的扣件。 二、工程结构的特点、难点、重点主要特点：层高大，支模架搭设高度4.0m5.85m；荷载大，根据危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法规定，本模板工程属高大模板工程。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。第二节 编制依据一、施工组织设计经温州中城建设集团有限公司批准的本工程施工组织设计。二、施工图纸由建设单位提供的本工程设计施工图纸。三、主要标准类别规范规程名称编号国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020415、-2002国家标准钢结构工程施工质量验收规范GB50205-2001国家标准建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001国家标准木结构工程施工质量验收规范GB50206-2002四、主要规程和规范类别规范规程名称编号国家标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001国家标准建筑结构荷载规范GB50009-2001国家标准混凝土结构设计规范GB50010-2002国家标准钢结构设计规范GB50017-2003国家标准直缝电焊钢管GB/T13793国家标准低压流体输送用焊接钢管GB/T3092国家标准碳素结构钢GB/T700国家标准钢管脚手架扣件GB/5831-2006国家16、标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008浙江省标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006五、其它相关文件类别规范规程名称编号住建部危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号住建部建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号省、市相关规定的要求计算软件品茗计算软件2010版第三节 组织机构及管理职责一、安全管理组织机构框图项目经理安全负责人技术负责人生产负责人机械负责人消防负责人劳务负责人1.监督施工全过程的安全生产，纠正违章。2.配合有关部门排除安全障碍。3.安员安全活动和安全教育。1.制定项目安全技术措施和分项安全方案。2.负17、责安全技术交底。3.解决施工中的不安全技术问题。1.在安全前提下合理安排生产计划。2.组织施工安全技术措施的实施、检查。发现隐患及时消除。1.保证项目使用的各类机械安全运行。2.监督机械操作人员持证遵章作业。3.配备各类机械的防护设施。1.保证防火设备设施齐全、有效。2.消除火灾隐患。3.组织现场消防队的日常消防工作。1.保证进场施工人员技术素质。2.控制加班点，保证劳逸结合。3.提供必需劳保用具用品，保质量。施工队长、班组长、安全员、具体操作者班前安全教 育劳保用品检 查机具设备检 查防护设施检 查电气绝缘检 查消防措施检 查二、安全保证体系框图三、环境保护体系图第四节 搭设思路一、支撑体系18、设计理念在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距尽量一致，便于立杆有一侧纵横向水平杆件拉通设置；构造要求按照规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。二、混凝土浇筑方式柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。施工时按对称由两端向中间推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。三、支撑体系方式根据19、本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系，浇筑高支模层时，底下保证两层模板支撑体系不拆模。四、模板支架搭设及安装图（详见附图）第五节 构造要求一、架体总体要求1、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确；2、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载；3、构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求；4、多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设垫板；5、支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。二、水平杆1、每步纵横向水平杆必须拉通。2、水平杆件接长宜采用对接扣20、件连接，也可采用搭接。3、水平对接接头位置要求如下图。4、搭接接头要求如下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点，此时其搭接位置要求同对接（上图）。三、立杆1、立杆平面布置图（详见附图）2、搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，接头位置要求如下。3、扫地杆设置四、剪刀撑1、水平剪刀撑：模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。设置时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。2、竖向剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔4排立杆设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置3、剪刀撑平立面布置图（详见附图）五、周边拉结1、竖向结构（柱）与水平结构21、分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体。2、用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。第六节 模板安拆施工一、准备工作1、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作（1）首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。（2）标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位22、置。（3）竖向模板的支设应根据模板支设图。（4）已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。（5）支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。二、模板支设1、柱模板(1) 工艺流程：搭设安装架 模板安装就位 检查对角线、垂直和位置 安置柱箍 全面检查校正 群体固定冲洗封底。(2) 主要方法1) 基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作。2) 柱、墙根部清理干净。3) 柱、梁接槎部位处加垫海棉。柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，4) 为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接。2、梁、板模板(1) 梁模安装工艺：弹梁轴线并复核 23、搭支模架调整托梁摆次楞 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固(2) 楼板模安装工艺：搭支架 测水平摆主次楞 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。(3) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。(4) 所有跨度4m的梁必须起拱2，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。(5) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴。(6) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。(7) 梁高400的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定、24、夹牢；梁高400的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。3、模板拆除(1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。(2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。第七节 资源配置一、劳动力砼工程量(m3)8000高支模建筑面积(m2)15000木工(人)60钢筋工(人)30砼工(人)20架子工(人)20水电工(人)10其它工种(人)10二、周转材料钢管483.5(t)1000胶合面板(m2)21025、00直角扣件(只)40000方木50100(m3)800旋转扣件(只)10000穿梁螺栓M12(根)20000对接扣件(只)3500伞型卡(个)2000三、机械设备塔吊(台)3切断机(台)2手持电锯(台)1圆盘锯(台)2电焊机(台)2四、检测仪器名称规格数量精度精密水准仪DS3-Z12”自动安平水准仪TKS-2021千米往返3mm对讲机3套检测板手2第八节 施工管理一、技术交底施工前组织相关人员集中进行交底，会上解决疑惑，避免施工时设计意图不能贯彻，责任不明确等诱发工程质量和安全隐患的不合理因素。二、材料管理1、钢材技术性能必须符合碳素结构钢（GB700-88）的要求。2、胶合板技术性能必须符26、合混凝土模板用胶合板（ZBB70006-88）要求。3、木方必须符合质量标准要求。4、支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。5、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：(1) 应有产品质量合格证；(2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第3.1.1条的规定；(3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；(4) 钢27、管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）的规定；(5) 钢管必须涂有防锈漆。7、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：(1) 表面锈蚀深度应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；(2) 钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）规定。(3) 钢管上严禁打孔。8、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准28、钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。9、扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。(1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。(2) 新、旧扣件均应进行防锈处理。(3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65Nm时，不得发生破坏。三、过程管理1、施工前管理(1) 材料管理材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。(2) 交底管理交底29、的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。2、施工中管理要点(1) 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。(2) 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收。(3) 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化。(4) 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。3、质量管理措施(1) 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施30、工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。(2) 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。(3) 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。(4) 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一31、旦产生移位应及时调整，加固支撑。(5) 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。(6) 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。(7) 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。(8) 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。(9) 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。(10) 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录32、平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。(11) 所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。(12) 阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。(13) 为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。四、验收管理1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、33、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查五、砼浇捣管理1、隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，并填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息。确保砼浇筑正常进行。2、根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测；3、开盘前检查砼配合比报告34、，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。4、砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。5、墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。六、重大危险源辨识本模板工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点1、机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施：(1) 设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。(2) 停机时要拉闸、断电、上锁。2、触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。应采取的控制措施：(1) 机械设备必35、须做到“一机一闸一漏电”。(2) 按、拆电源应由专业电工操作。(3) 漏电开关等必须灵敏有效。(4) 现场电缆布设规范。(5) 设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。3、火灾形成原因：明火。应采取的控制措施：(1) 严禁烟火；(2) 严禁存放易燃易爆物品；(3) 操作间必须配齐消防器材。4、物体打击形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施：(1) 轻拿慢放，规范作业，注意安全。(2) 应经常检查所用工具，确保安全有效。5、高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。6、坍塌形成原因：36、木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求。应采取的控制措施：(1) 应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。(2) 基础符合设计要求，达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况下，可做堆载实验。7、起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：(1) 吊装时应把吊物绑牢固。(2) 信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。(3) 被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。(4) 经常检查吊索具，并且保持安全有效。(5) 遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。(6) 整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。七、安全管理措施1、应遵守高处37、作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置38、。8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。11、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。八、环境保护措施1、安全警示标志牌所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐39、全的安全文明生产标志、标牌等标识。如安全文明标志在使用中，要用其他补充文字说明时要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。2、现场围挡搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。3、场容场貌进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一。建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清。通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施。施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人40、。4、材料堆放建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求。构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳。现场工人操作做到活完料净脚下清。现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理。现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。5、现场防火不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡。加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用。严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。41、6、垃圾清运在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道。建立健全卫生责任制。提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到。施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴。生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清运出去。整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。7、环保及不扰民措施(1) 施工现场环保工作计划认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目标、指标及相关文件要求，达到并超过文明安全工地的要求。积极全面地开展环保工作，建立项目部环境管理体系，成立环保领导小组，予以运行控制，定期或不定期监测监控。加强环保宣传工作，提高全员环境意识。通过现场采42、取图片、表扬、评优、奖励等多种形式进行环保宣传，并将环保知识的普及工作落实到每位施工人员身上。对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均通过环保考试。现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息，对环保做得不周之处及时提出整改方案，积极改进并完善环保措施。根据现场实际情况组织有关技术人员进行环保革新发明，并注意及时宣传推广。每月三次进行环保噪声检查，发现问题及时解决。实行奖罚、曝光制度，定期奖励。严格按照施工组织设计中环保措施开展环保工作，其针对性和可操作性要强。(2) 施工现场环保工作措施1) 环境管理体系有效运转，各单位环保员切实做好本职工作，随时进行信息反馈，每月召开例会，43、由专职环保员总结信息，集体解决落实，保证环境管理体系有效运行，持续改进。2) 为防止大气污染，施工现场采取如下具体措施：职工大灶和茶炉，采用煤气（电）方式，每月进行两次自检。现场严禁烧杂物。每月进行3次烟尘监测。3) 为防止施工粉尘污染，现场采取如下具体措施工程施工现场采用砖砌围墙进行现场围挡，并保证高度在2.5m以上。对易飞扬细颗粒散体材料，安排在临时库房存放或用彩条布遮盖；运输时采用彩条布遮盖或其他方式防止遗撒、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛撒，最大限度的减少扬尘。对进出现场的车辆，进行严格的清扫，做好防遗撒工作。临时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水。结构施工中的施工垃圾采用容44、器吊运至封闭垃圾站，并及时清运。运输车不得超量运载，运载工程土方最高点不超过车辆槽帮上沿50cm，边缘低于车辆槽帮上沿10cm，装载建筑渣土或其他散装材料不得超过槽帮上沿。定期对施工作业人员进行文明施工的教育，对施工生产有关管理人员定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。结构施工阶段昼间不超过70分贝，夜间不超过55分贝，并经常测试。砼浇筑如须连续施工，在夜间施工时，须做好周围居民的工作并向环保局提出书面报告，同时要尽量采取降噪措施，做到最大限度的减少扰民。对强噪声机械如电锯、电刨等，使用时须在封闭工棚内，尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械；对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制45、工作时间。建筑物四周挂降噪声网。施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及大声喧哗等人为噪声。每月进行两次噪声值监测，并在夜间22:00以后进行抽测。加强噪声监测，采取专人监测、专人管理的原则，及时对施工现场超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题，详细记录问题及处理结果，必要时及时上报监理和甲方。4) 为防止水污染，现场采取如下具体措施：施工现场道路平整，做到不积水。对现场油料集中保管，油料库做好防渗、污、跑、冒、滴、漏处理。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，排入市政污水管线。现场内职工食堂污水46、经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线。5) 做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作。九、监测措施1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、监测说明(1) 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；(2) 模板工程日常检查重点部位：1) 杆47、件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；5、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜低于2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。(1) 本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。(2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。第九节 成品保护1、不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击；木背48、楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好的顶板上焊接钢筋（固定线盒）时，必须在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料，以及在顶板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。2、根据图纸精心排板，每块板、每根梁尽量少拼缝。3、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。4、模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。5、拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识；作到精心保养，以延长使用期限。6、模板上的脱模剂晾干后才可吊运。第十节 应急预案一、目的为了有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减49、少经济损失制定本预案。二、职责1、由项目负责人、安全员、施工员等成立应急小组。2、施工员组织人员现场抢救伤员。3、安全员组织人员负责救护伤员。4、项目负责人负责与医院、公安、消防的联系。三、要求1、模板支架工程施工安全预防和监控措施(1)、模板支架工程施工前要制定有针对性的施工方案，按照工程的具体情况合理设置，且必须按批准的专项施工方案进行实施。(2)、模板支架搭设前，项目技术负责人或施工员应向作业班组进行技术、质量、安全交底，分工明确，责任落实到人。(3)、模板支架搭设时，必须有专人在现场统一指挥，按既定方案和程序进行施工。(4)、模板支架搭设所用钢管、扣件必须按规定送到法定检测单位进行检测50、，合格后方可使用。搭设前应对钢管与扣件作仔细筛选，钢管表面应平直光滑，凡有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕及弯曲变形超过规范JGJ130-2001第8.1.5条规定的钢管不得使用。(5)、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须及时更换。(6)、模板支架的搭拆和使用必须符合下列要求：1) 首层模板支架必须坐落在平整的硬地坪上，防止架体沉降或倾斜。2) 搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。3) 作业人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。4) 在受力较大的51、主节点处，应设附加12个扣件，防止水平杆件下滑造成架体倒塌。5) 在模板支架使用期间，严禁拆除连墙件和主节点处的纵、横水平杆及扫地杆。6) 模板支架系统中必须双向设置斜撑和剪刀撑，斜撑间距不大于6米，斜撑底部须牢固支撑在硬地坪上，不得与立杆相连接。剪刀撑间距不大于10米且上到顶、下到底（其他要求同外脚手架）。7) 模板支架中的水平杆间距自扫地杆起向上不大于1.8米。并用其连接所有立杆形成整体。8) 拆脚手架应统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一个有关的扣件时先告知对方，以防坠落伤及他人。(7)、模板支架搭设完后，必须报公司工程部检查验收，合格后方可使用。(8)、在浇注混凝土时，应派专人看52、守，发现异常情况立即示警或报告。2、出现事故现场应急预案(1)、当出现架体坍塌时，立即启动施工现场“自我救援预案”，按如下步骤进行：1) 项目主要管理人员应首先组织抢救受伤人员，指挥现场疏散危及伤害和可能受到再度伤害范围内的人员；2) 查明事故原因，控制事态发展，尽量缩小事故波及范围，在有绝对把握的情况下，方可采取必要措施防止事故再度发生。但不得组织人员冒险强行修复模板支架。3) 报告公司救援，有条件时就近请求援救；4) 公司接到报警后，立即启动公司级“应急救援预案”；按“应急救援预案”拟订程序进行救援、调查和处理。(2)、应急措施1) 挖掘被掩埋人员，并转移到安全地方。2) 保持呼吸道畅通，53、消除伤员口、鼻、咽、喉部的异物、血块、呕吐物等。3) 若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。4) 简易的包扎止血预防感染。5) 立即拨打120急救中心与医院取得联系，或拨打110、119，求救帮助。上报时必须讲明事故地点、严重程度及本部门的电话号码，并派人到路口接应。(3)、注意事项人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻意的放弃，必须坚持到底。四、应急救援的器材设备1、挖吊设备：挖掘机3台，推土机1台，塔吊2台。2、凿除工具：空压机2台、手扶空气锤5台、手工凿子10个，十字镐10个。3、安全器具：安全网100张，安全帽200顶，安全带20套，绳索200m。4、卫54、生器具：药箱一套，担架2付。5、呼叫器具：对讲机4套，喇叭2对。6、消防设备：干粉灭火器20个。7、其他设备：照相机1台，五金工具、电工工具等若干。五、应急小组成员名单序号姓 名职 务联系电话1黄建平项目经理137066658382刘福斌技术负责人130336397863金继康质检员137509003394李超安全员158577735485倪芙菲安全员131577098006林海芬安全员137801728067潘胜克施工员135876826708贾志凯监 理13185887305 第十一节 设计计算计算书1： 4m层高 地下室 500900梁计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 55、B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：4.00；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.63；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢56、筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：21.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底57、方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：350.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：200mm，450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密58、度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取6.000m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 89.240 kN/m2、21.600 kN/m2，取较小值21.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。59、 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 651.81.8/6=35.1cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.6521.6=16.848kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.654=3.64kN/m；计算跨度: l = 300mm；面60、板的最大弯矩 M = 0.116.8483002 + 0.117 3.643002 = 1.90105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.116.8480.3+1.23.640.3=6.87kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.90105 / 3.51104=5.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=16.848N/61、mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 651.81.81.8/12=31.59cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67716.8483004/(10060003.16105) = 0.487 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.487mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算62、宽度得到：q=6.870/(0.900-0.250)=10.570kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.211 kNm，最大支座反力 R= 3.435 kN，最大变形 = 0.145 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.11163、05/8.33104 = 2.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；次楞的最大挠度计算值 =0.145mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.435kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.732=9.64、46cm3；I = 211.357=22.71cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.464 kNm，最大支座反力 R= 7.643 kN，最大变形 = 0.236 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.64105/9.46103 = 49 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =49N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算65、根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.236 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.236mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5001818/6 = 2.70104mm3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公66、式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2(24.00+1.50)0.500.90=13.770kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.50=0.180kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(1.00+2.00)0.50=2.800kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(13.77+0.18)3502+0.1172.83502=2.11105Nmm； =Mmax/W=2.11105/2.70104=7.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =7.8 N/mm67、2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=13.770+0.180=13.950kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =350.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =350.00/250 = 1.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.953504/(10060002.43105)=0.9768、2mm；面板的最大挠度计算值: =0.972mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.4mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)0.90.35+0.30.35(20.65+0.5)/ 0.5=10.093 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+1)0.35=1.47 kN/m；均布荷载设计值 q = 10.093+1.470 = 11.563 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.351.20.2524.00+1.4(269、.00+1.00)(0.90-0.50)/4=0.448kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=3.461 kN；最大弯矩：M= 1.054kNm最大剪力：V= 3.461 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=1.054106 /8.33104=12.6 N/mm2；方木最大剪应力计算值70、 ： =3V/(2bh0)=33.4611000/(250100)=1.038N/mm2；方木的最大挠度： =0.881 mm；方木的允许挠度: =0.9001000/250=3.600 mm；方木最大应力计算值 12.646 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.038 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.881 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.600 mm，满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯71、性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.461 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.679 kNm ；最大变形 max = 1.151 mm ；最大支座力 Rmax = 8.697 kN ；最大应力 =M/W= 0.679106 /(4.73103 )=143.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 143.72、6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.151mm小于800/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.63，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为10.08kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取10.08 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面73、计算结果得到 R=8.697 kN；R 10.08kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =8.697kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1254=0.599kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.000/2+(0.900-0.500)/4)0.8000.300+(1.000/2+(0.900-0.500)/4)0.8000.250(1.500+24.000)=3.845kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷74、载设计值：N4=1.4(2.000+1.000)1.000/2+(0.900-0.500)/40.800= 2.688kN；N =N1+N2+N3+N4=8.697+0.599+3.845+2.688=15.829kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，75、立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.6,1.6+20.1= 3.142m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3141.6 / 15.9 = 198；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.184；钢管立杆受压应力计算值；=15829.245/(0.184450) = 191.2N/mm2；钢管76、立杆稳定性计算 = 191.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！计算书2： 4.7m层高 主楼地下室 250mm厚板计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.75；纵距(m):0.80；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.70；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.63；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷77、载标准值(kN/m2):3.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):250.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面78、板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.82/6 = 43.2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.250.8+0.350.8 = 5.28 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.8= 2.4 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.355.28+1.42.4= 10.488kN/m最大弯矩 M=0.110.4882502= 65550 Nm；面板最大应力计算值 =M79、/W= 65550/43200 = 1.517N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.517 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=5.28kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6775.282504/(100950038.88104)=0.038 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.038 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面80、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.25+0.350.25 = 1.65 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.25 = 0.75 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.65+1.40.75 = 3.03 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.181、3.030.82 = 0.194 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.194106/83333.33 = 2.327 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.327 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.63.030.8 = 1.454 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.454103/(2 50100) = 0.436 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.436 N/m82、m2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.65 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.657504 /(10090004166666.667)= 0.094 mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.094 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.727kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支83、撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.546 kNm ；最大变形 Vmax = 0.938 mm ；最大支座力 Qmax = 8.908 kN ；最大应力 = 545563.598/4730 = 115.341 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 115.341 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.938mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P9684、页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.63，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为10.08kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.908 kN；R 10.08 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1344.7 = 0.63 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.750.8 = 0.21 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 85、250.250.750.8 = 3.75 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.59 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3+2 ) 0.750.8 = 3 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.708 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.708 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i =86、 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.6+0.12 = 1.8 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.496 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9707.76/87、(0.496450) = 43.494 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 43.494 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.002(1.6+0.12) = 2.098 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.8 按照表2取值1.002 ；Lo/i = 2097.587 / 15.9 = 132 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆的最大应力计算88、值 ；=9707.76/(0.386450) = 55.888 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 55.888 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！计算书3： 4.7m层高 主楼地下室 2501000梁计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：4.70；89、梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.63；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：24.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；90、木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：200mm，600mm；主楞材料：圆钢91、管；直径(mm)：42.50；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取6.000m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土92、坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 97.757 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值24.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 881.81.8/6=47.52cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载93、最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.8824=25.344kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.884=4.928kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0.125.3443002 + 0.117 4.9283002 = 2.80105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.125.3440.3+1.24.9280.3=10.138kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.80105 / 4.94、75104=5.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=25.344N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 881.81.81.8/12=42.77cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.3443004/(10060004.28105) = 0.54295、 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.542mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=10.138/(1.000-0.120)=11.520kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 996、000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.452 kNm，最大支座反力 R= 6.083 kN，最大变形 = 0.571 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.52105/8.33104 = 5.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 5.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算97、值 =0.571mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.083kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径42.5mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 23.613=7.23cm3；I = 27.678=15.36cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.821 kNm，最大支座反力 R= 13.535 kN，最大变形 = 0.618 mm(98、1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 8.21105/7.23103 = 113.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =113.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.618 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.618mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、99、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2501818/6 = 1.35104mm3； I = 250181818/12 = 1.22105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2(24.00+1.50)0.251.00=7.650kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.25=0.090kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00100、)0.25=1.400kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(7.65+0.09)3002+0.1171.43002=8.44104Nmm； =Mmax/W=8.44104/1.35104=6.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=7.650+0.090=101、7.740kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.743004/(10060001.22105)=0.582mm；面板的最大挠度计算值: =0.582mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)10.3+0.30.3(20.88+0.25)/ 0.25=10.048 kN102、/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(1+2)0.3=1.68 kN/m；均布荷载设计值 q = 10.048+1.680 = 11.728 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.301.20.1224.00+1.4(1.00+2.00)(0.60-0.25)/4=0.238kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如103、下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=1.704 kN；最大弯矩：M= 0.386kNm最大剪力：V= 1.704 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.386106 /8.33104=4.6 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=31.7041000/(250100)=0.511N/mm2；方木的最大挠度： =0.219 mm；方木的允许挠度: =0.6001000/250=2.400 mm；方木最大应力计算值 4.634 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受104、剪应力计算值 0.511 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.219 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.704 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax105、 = 0.574 kNm ；最大变形 max = 1.574 mm ；最大支座力 Rmax = 6.197 kN ；最大应力 =M/W= 0.574106 /(4.73103 )=121.3 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 121.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.574mm小于1000/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.106、63，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为10.08kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取10.08kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.197 kN；R 10.08 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =6.197kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2107、0.1254.7=0.704kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.800/2+(0.600-0.250)/4)1.0000.300+(0.800/2+(0.600-0.250)/4)1.0000.120(1.500+24.000)=1.966kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(1.000+2.000)0.800/2+(0.600-0.250)/41.000= 2.730kN；N =N1+N2+N3+N4=6.197+0.704+1.966+2.73=11.597kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半108、径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心109、线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=11596.511/(0.182450) = 141.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 141.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！计算书4： 4.7m层高 主楼地下室 5001500梁计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：250.00；立110、杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.55；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：4.70；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.63；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力111、标准值(kN/m2)：36.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间112、距(mm)：250.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：200mm，500mm，1000mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h113、； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取6.000m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 89.240 kN/m2、36.000 kN/m2，取较小值36.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W 114、f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1251.81.8/6=67.5cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.2536=54kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.254=7kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0.1543002 + 0.117 73002 = 5.60105Nm115、m；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1540.3+1.270.3=20.34kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.60105 / 6.75104=8.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=54N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: 116、I = 1251.81.81.8/12=60.75cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677543004/(10060006.08105) = 0.812 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.812mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=20.340/(1.500-0.250)=16.272kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm117、，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.509 kNm，最大支座反力 R= 8.820 kN，最大变形 = 0.274 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 5.09105/8.33104 = 6.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 6.118、1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.274mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力8.82kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.732=9.46cm3；I = 211.357=22.71cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN)119、 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 1.191 kNm，最大支座反力 R= 19.625 kN，最大变形 = 0.606 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.19106/9.46103 = 125.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =125.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.606 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大120、挠度计算值 =0.606mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5001818/6 = 2.70104mm3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2(24.00+1.50)0.501.5121、0=22.950kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.50=0.180kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(1.00+2.00)0.50=2.800kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(22.95+0.18)2502+0.1172.82502=1.65105Nmm； =Mmax/W=1.65105/2.70104=6.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷122、载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=22.950+0.180=23.130kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.132504/(10060002.43105)=0.42mm；面板的最大挠度计算值: =0.42mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算123、1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.50.25+0.30.25(21.25+0.5)/ 0.5=12.015 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(1+2)0.25=1.4 kN/m；均布荷载设计值 q = 12.015+1.400 = 13.415 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.251.20.2524.00+1.4(2.00+2.00)(0.90-0.50)/4=0.320kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗124、矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=3.674 kN；最大弯矩：M= 1.137kNm最大剪力：V= 3.674 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=1.137106 /8.33104=13.6 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=33.6741000/(250100)=1.102N/mm2；方木的最大挠度： =0.9 mm；方木125、的允许挠度: =0.9001000/250=3.600 mm；方木最大应力计算值 13.646 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.102 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.900 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.600 mm，满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集126、中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.674 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.492 kNm ；最大变形 max = 0.413 mm ；最大支座力 Rmax = 9.042 kN ；最大应力 =M/W= 0.492106 /(4.73103 )=104 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 104 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.413mm小于550/150与1127、0 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.63，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为10.08kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取10.08 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.042 kN；R 10.08 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式128、 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =9.042kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1254.7=0.704kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.000/2+(0.900-0.500)/4)0.5500.300+(1.000/2+(0.900-0.500)/4)0.5500.250(1.500+24.000)=2.643kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(1.000+2.000)1.000/2+(0.900-0.500)/40.550= 1.848kN；N =N1129、+N2+N3+N4=9.042+0.704+2.643+1.848=14.237kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1130、.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=14237.4/(0.182450) = 173.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 173.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 计算书5： 4.7m层高131、 主楼地下室 4501600柱计算书 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):450.00；柱截面高度H(mm):1600.00；柱模板的总计算高度:H = 4.70m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:5；柱截面高度H方向竖楞数目:10；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；柱箍的间距(mm):300；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参132、数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混133、凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取6.000m/h； H - 模板计算高度，取4.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 97.757 kN/m2、112.800 kN/m2，取较小值97.757 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=97.757kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考134、虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 172 mm，且竖楞数为 10，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =172.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.297.760.300.90=31.673kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q135、2：1.42.000.300.90=0.756kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =31.673+0.756=32.429 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.132.429172172= 9.59104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 30018.018.0/6=1.62104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大136、应力计算值： = M/W = 9.59104 / 1.62104 = 5.922N/mm2；面板的最大应力计算值 =5.922N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =172.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.297.760.300.90=31.673kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.300.90=0.756kN/m； 式中，0.90为按施工137、手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =31.673+0.756=32.429 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.632.429172.0 = 3346.700N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3346.700N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 300mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33346.700/(230018.0)=0.930138、N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.93N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 97.760.3029.33 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =172.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 3001139、8.018.018.0/12 = 1.46105 mm4；面板最大容许挠度: = 172 / 250 = 0.688 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67729.33172.04/(1006000.01.46105) = 0.199 mm；面板的最大挠度计算值 =0.199mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.688mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.700m,柱箍间距为300mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5140、0100100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121 = 416.67cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.297.7570.1720.900=18.159kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1720.900=0.433kN/m； q = 18.159+0.433=18.593 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.118.593300.030141、0.0= 1.67105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.67105/8.33104 = 2.008N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.008N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =142、300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.297.7570.1720.900=18.159kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1720.900=0.433kN/m； q = 18.159+0.433=18.593 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.618.593300.0 = 3346.700N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.618.593300=3346.7N； b -竖楞的截面宽度(mm)143、：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33346.700/(250.0100.01)=1.004N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.004N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =97.760144、.13 = 18.59 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 300/250 = 1.2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67718.59300.04/(1009000.04.17106) = 0.027 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.027mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I145、和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 1= 83.33cm3；I = 50100100100/12 1= 416.67cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 97.760.9 + 1.4 20.9)0.133 0.3 = 4.31 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 10.844 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.347 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.038 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中 146、，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 346883.47 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83333 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 4.16 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =3.47108/8.33107=4.16N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.038 mm；柱箍最大容许挠度: = 225 / 250 = 0.9 mm；柱箍的最大挠度 =0.038mm 小于 柱箍最大容许挠度 =0.9mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V147、/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 3346.700N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 50.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =33346.700/(250.0100.01)=1.004N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =1.004N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； 148、A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.844 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=10.844kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5149、0100100/6 1= 83.33cm3；I = 50100100100/12 1= 416.67cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.297.760.9+1.420.9)0.172 0.3 = 5.58 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 11.141 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.379 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.088 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/Wf其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 379149150、.53 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83333 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 4.55 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =3.79108/8.33107=4.55N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.088 mm；柱箍最大容许挠度: = 266.667 / 250 = 1.067 mm；柱箍的最大挠度 =0.088mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.067mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承151、受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 3346.700N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 50.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =33346.700/(250.0100.01)=1.004N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =1.004N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2152、)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 11.141 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=11.141kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!计算书6： 4.7m层高 主楼地下室 300mm厚剪力墙计算书一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):500；穿墙螺153、栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2154、):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取6.000m/h； H - 模板计算高度，取4.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别155、计算得 72.255 kN/m2、112.800 kN/m2，取较小值72.255 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=72.255kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)156、； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.272.2550.5000.900=39.018kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.139.018250.02+0.1171.260250.02= 2.53105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2157、.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.53105 / 2.70104 = 9.4N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.4N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.272.2550.5000.900=39.018kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.00158、0.500.90=1.260kN/m；面板的最大剪力：V = 0.639.018250.0 + 0.6171.260250.0 = 6047.0N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 6047.0N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =36047.0/(250018.0)=1.008N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: f159、v=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =1.008N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 72.250.5 = 36.128N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最160、大挠度计算值: = 0.67736.132504/(10060002.43105) = 0.655 mm；面板的最大挠度计算值: =0.655mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/62= 166.666cm3；I = 5101010/122= 833.334cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-161、次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.272.2550.2500.900=19.509kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.119.509500.02+0.1170.630500.02= 5.06105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=1.67105mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f162、=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 5.06105/1.67105 = 3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.272.2550.2500.900/2=9.754kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.9163、0/2=0.315kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.69.754500.0+ 0.6170.315500.0 = 3023.5N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 3023.5N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =33023.5/(250.0100.02)=0.454N/mm2；次164、楞截面的受剪应力计算值 =0.454N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 72.260.25=18.06 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=8.33106mm4；次楞的最大挠度计算值:165、 = 0.67736.13/25004/(10090008.33106) = 0.102 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.102mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.7322= 9.464cm3；I =11.3572= 22.714cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度166、验算作用在主楞的荷载: P1.272.250.250.51.420.250.511.188kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 6.29105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 9.46103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 6.29105/9.46103 = 66.5 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =66.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=167、205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 6852.6N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 900.757mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =26852.6/900.757=15.215N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =15.215N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.458mm；168、主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.458mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 12.45 kN。穿墙169、螺栓所受的最大拉力 N=12.447kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！计算书7： 4.05m层高 3#楼一层 180mm厚板计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.90；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.05；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.63；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准170、值(kN/m2):3.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):180.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的171、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.180.9+0.350.9 = 4.365 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.9= 2.7 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.365+1.42.7= 9.018kN/m最大弯矩 M=0.19.0182502= 56362.5 Nm；面板最大应力计算值 =M/172、W= 56362.5/48600 = 1.16 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.16 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.365kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.3652504/(100950043.74104)=0.028 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.028 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，173、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.18+0.350.25 = 1.212 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.25 = 0.75 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.212+1.40.75 = 2.505 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 174、= 0.12.5050.92 = 0.203 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.203106/83333.33 = 2.435 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.435 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.5050.9 = 1.353 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.353103/(2 50100) = 0.406 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.175、406 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.212 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.2128004 /(10090004166666.667)= 0.09 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.09 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.405kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图176、(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.647 kNm ；最大变形 Vmax = 1.185 mm ；最大支座力 Qmax = 8.534 kN ；最大应力 = 646759.688/4730 = 136.736 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 136.736 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.185mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘177、群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.63，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为10.08kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.534 kN；R 10.08 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1344.05 = 0.543 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.9 = 0.252 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(k178、N)：NG3 = 250.180.80.9 = 3.24 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.035 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3+2 ) 0.80.9 = 3.6 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.882 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.882 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半179、径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.6+0.12 = 1.8 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.496 ；钢管立杆的最大应力计算值 180、；=9881.64/(0.496450) = 44.273 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 44.273 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631(1.6+0.12) = 2.093 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.8 按照表2取值1 ；Lo/i = 2093.4 / 15.9 = 132 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆的最大应力计算181、值 ；=9881.64/(0.386450) = 56.889 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 56.889 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！计算书8： 4.05m层高 3#楼一层 4001100柱计算书 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):400.00；柱截面高度H(mm):1100.00；柱模板的总计算高度:H = 4.05m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:4；柱截面高度H方向竖楞数目:8；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息182、柱箍材料:木方；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；柱箍的间距(mm):350；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按施183、工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取6.000m/h； H - 模板计算高度，取4.050m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 97.757 kN/m2、97.200 kN/m2，取较小值97.200 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=97.2184、kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 175 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩185、(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =175.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.297.200.350.90=36.742kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.350.90=0.882kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =36.742+0.882=37.624 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 37.624175175= 1.15105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； 186、W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 35018.018.0/6=1.89104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.15105 / 1.89104 = 6.096N/mm2；面板的最大应力计算值 =6.096N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =175.0mm； q-作用187、在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.297.200.350.90=36.742kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.350.90=0.882kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =36.742+0.882=37.624 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62537.624175.0 = 4115.081N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 4115.081N； b-构件的截面宽度(mm)：b188、 = 350mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =34115.081/(235018.0)=0.980N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.98N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 97.200.3534.02189、 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =175.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 35018.018.018.0/12 = 1.70105 mm4；面板最大容许挠度: = 175 / 250 = 0.7 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52134.02175.04/(1006000.01.70105) = 0.163 mm；面板的最大挠度计算值 =0.163mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.7mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞190、(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.050m,柱箍间距为350mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121 = 416.67cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =350.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.297.2000.1750.900=1191、8.371kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1750.900=0.441kN/m； q = 18.371+0.441=18.812 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.118.812350.0350.0= 2.30105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.30105/8.33104 = 2.765N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.7192、65N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =350.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.297.2000.1750.900=18.371kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1750.900=0.441kN/m； q = 18.371+0.441=18.812 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.618.812350.0 = 3950.478N；193、截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.618.812350=3950.478N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33950.478/(250.0100.01)=1.185N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.185N/mm2 小194、于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =97.200.18 = 18.81 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =350.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 350/250 = 1.4mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67718.81350.04/(1009195、000.04.17106) = 0.051 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.051mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.4mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 1= 83.33cm3；I = 50100100100/12 1= 416.67cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 97.20.9 + 1.4 20.9)0.175 0.35 = 6.58 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座196、力: N = 10.882 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.199 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.030 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 199177.42 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83333 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 2.39 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.99108/8.33107=2.39N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2.197、 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.03 mm；柱箍最大容许挠度: = 200 / 250 = 0.8 mm；柱箍的最大挠度 =0.03mm 小于 柱箍最大容许挠度 =0.8mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 3950.478N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 50.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =33950.478/(250.0100198、.01)=1.185N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =1.185N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.882 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大199、拉力 N=10.882kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 1= 83.33cm3；I = 50100100100/12 1= 416.67cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.297.20.9+1.420.9)0.15 0.35 = 5.64 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 10.749 kN； H方向柱箍弯矩图(k200、Nm)最大弯矩: M = 0.301 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.056 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/Wf其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 300842.15 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83333 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 3.61 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =3.01108/8.33107=3.61N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.056 mm；柱箍201、最大容许挠度: = 220 / 250 = 0.88 mm；柱箍的最大挠度 =0.056mm 小于 柱箍最大容许挠度 =0.88mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 3950.478N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 50.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =33950.478/(250.0100.01)=1.185N/mm2；柱箍截面最大受剪202、应力计算值 =1.185N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.749 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=10.749kN 小于 N=12.92k203、N，对拉螺栓强度验算满足要求!计算书9： 5.85m层高 4#楼一层 130m厚板计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.00；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.85；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.63；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm204、；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):130.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm205、3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.131+0.351 = 3.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 3.01= 3.0 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.6+1.43.0=8.52kN/m最大弯矩 M=0.18.522502= 53250 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 53250/54000 = 0.986 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面206、板的最大应力计算值为 0.986 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.6kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.62504/(100950048.6104)=0.021 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.021 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=510207、1010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.13+0.350.25 = 0.9 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 3.00.25 = 0.750 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.9+1.40.750 = 2.130 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.13012 = 0.213 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.213106/8333208、3.33 = 2.556 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.556 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.1301 = 1.173 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.173103/(2 50100) = 0.352 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.352 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4209、/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.9 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.99004 /(10090004166666.667)= 0.107 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.107 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.111kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.692 kNm ；最大变形 Vmax210、 = 1.621 mm ；最大支座力 Qmax = 8.378 kN ；最大应力 = 691570.389/4730 = 146.209 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 146.209 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.621mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.63，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为10.08211、kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.378 kN；R 10.08 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1345.85 = 0.784 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.91 = 0.315 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.130.91 = 2.925 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.02212、4 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.91 = 4.05 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.499 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.499 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩213、)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.6+0.12 = 1.8 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.496 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10498.68/(0.496450) = 47.037 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 47.037 N/mm2 214、小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.006(1.6+0.12) = 2.106 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.8 按照表2取值1.006 ；Lo/i = 2105.96 / 15.9 = 132 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10498.68/(0.386450) = 60.441 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 6215、0.441 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。计算书10： 5.85m层高 4#楼一层 300800梁计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度216、H(m)：5.85；梁两侧立杆间距(m)：0.70；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.63；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：19.2；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm217、2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：200mm，500218、mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：42.50；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取6.000m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2219、00； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 97.757 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值19.200 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 681.81.8/6=36.72cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm220、2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.6819.2=15.667kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.684=3.808kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0.115.6673002 + 0.117 3.8083002 = 1.81105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.115.6670.3+1.23.8080.3=6.541kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1221、.81105 / 3.67104=4.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=15.667N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 681.81.81.8/12=33.05cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67715.6673004/(10060003.301222、05) = 0.433 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.433mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.541/(0.800-0.120)=9.619kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67223、cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.192 kNm，最大支座反力 R= 3.488 kN，最大变形 = 0.138 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.92105/8.33104 = 2.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75224、mm；次楞的最大挠度计算值 =0.138mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.488kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径42.5mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 23.613=7.23cm3；I = 27.678=15.36cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.471 kNm，最大支座反力 R= 7.761 kN，最大225、变形 = 0.354 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.71105/7.23103 = 65.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =65.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.354 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.354mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算226、要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3001818/6 = 1.62104mm3； I = 300181818/12 = 1.46105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2(24.00+1.50)0.300.80=7.344kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.30=0.108kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1227、.4(1.00+2.00)0.30=1.680kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(7.344+0.108)3002+0.1171.683002=8.48104Nmm； =Mmax/W=8.48104/1.62104=5.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+228、q2=7.344+0.108=7.452kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.4523004/(10060001.46105)=0.467mm；面板的最大挠度计算值: =0.467mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)0.80.3+0.30.3(20.68+0.3229、)/ 0.3=7.942 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(1+2)0.3=1.68 kN/m；均布荷载设计值 q = 7.942+1.680 = 9.622 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.301.20.1224.00+1.4(1.00+2.00)(0.70-0.30)/4=0.272kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2230、；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=1.715 kN；最大弯矩：M= 0.447kNm最大剪力：V= 1.715 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.447106 /8.33104=5.4 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=31.7151000/(250100)=0.515N/mm2；方木的最大挠度： =0.345 mm；方木的允许挠度: =0.7001000/250=2.800 mm；方木最大应力计算值 5.364 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N231、/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.515 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.345 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.800 mm，满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.715 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图232、(kN)最大弯矩 Mmax = 0.577 kNm ；最大变形 max = 1.584 mm ；最大支座力 Rmax = 6.238 kN ；最大应力 =M/W= 0.577106 /(4.73103 )=122.1 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 122.1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.584mm小于1000/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，233、按照扣件抗滑承载力系数0.63，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为10.08kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取10.08 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.238 kN；R 10.08 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =6.238kN；脚手架钢234、管的自重： N2 = 1.20.1255.85=0.876kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.800/2+(0.700-0.300)/4)1.0000.300+(0.800/2+(0.700-0.300)/4)1.0000.120(1.500+24.000)=2.016kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(1.000+2.000)0.800/2+(0.700-0.300)/41.000= 2.800kN；N =N1+N2+N3+N4=6.238+0.876+2.016+2.8=11.93kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i235、 - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a -236、 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=11930.23/(0.182450) = 145.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 145.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！计算书11： 5.85m层高 4#楼一层 4001100梁计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.10；混凝土板厚237、度(mm)：0.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.85；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.63；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：238、1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：26.4；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：10239、0.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：300mm，800mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=26.400kN/m2；三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 240、面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1101.81.8/6=59.4cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.126.4=34.848kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.14=6.16kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的241、最大弯矩 M = 0.134.8483002 + 0.117 6.163002 = 3.78105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.134.8480.3+1.26.160.3=13.717kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.78105 / 5.94104=6.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=34.848N/242、mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1101.81.81.8/12=53.46cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67734.8483004/(10060005.35105) = 0.596 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.596mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计243、算宽度得到：q=13.717/(1.100-0.000)=12.470kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.561 kNm，最大支座反力 R= 6.858 kN，最大变形 = 0.845 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 5.6244、1105/8.33104 = 6.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 6.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.845mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.858kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.732=9.245、46cm3；I = 211.357=22.71cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.926 kNm，最大支座反力 R= 15.259 kN，最大变形 = 0.471 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 9.26105/9.46103 = 97.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =97.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞246、的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.471 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.471mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4； 1.抗弯强度验247、算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2(24.00+1.50)0.401.10=13.464kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.40=0.144kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(1.00+2.00)0.40=2.240kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(13.464+0.144)3002+0.1172.243002=1.46105Nmm； =Mmax/W=1.46105/2.16104=6.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =248、6.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=13.464+0.144=13.608kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.6083004/(10060001.94249、105)=0.64mm；面板的最大挠度计算值: =0.64mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.10.3+0.30.3(21.1+0.4)/ 0.4=10.8 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(1+2)0.3=1.68 kN/m；均布荷载设计值 q = 10.800+1.680 = 12.480 kN/m；2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W250、=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=2.496 kN；最大弯矩：M= 0.739kNm最大剪力：V= 2.496 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.739106 /8.33104=8.9 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=32.4961000/(250100)=0.749N/mm2；方木的最大挠度： =0.484 mm；方木的允许挠度: =0.80251、01000/250=3.200 mm；方木最大应力计算值 8.866 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.749 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.484 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.200 mm，满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计252、算；集中力P= 2.496 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.84 kNm ；最大变形 max = 2.305 mm ；最大支座力 Rmax = 9.077 kN ；最大应力 =M/W= 0.84106 /(4.73103 )=177.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 177.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=2.305mm小于1000/150与10 mm,满足要求!253、八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.63，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为10.08kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取10.08 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.077 kN；R 10.08 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1254、.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =9.077kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1255.85=0.876kN；N =N1+N2=9.077+0.876=9.953kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度255、(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=9953.449/(0.182450) = 256、121.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 121.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大257、，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据258、需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支259、座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。计算书12： 5.85m层高 4#楼一层 500500柱计算书 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 5.85m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方260、向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；柱箍的间距(mm):300；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；261、方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取6.000m/h； H - 模板计算高度，取5.850m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 97.757 kN/m2、14262、0.400 kN/m2，取较小值97.757 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=97.757kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 225 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗263、弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =225.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.297.760.300.90=31.673kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.300.90=0.756kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =31.673+0.756=32.429 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 32.429225225= 1.641264、05N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 30018.018.0/6=1.62104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.64105 / 1.62104 = 10.134N/mm2；面板的最大应力计算值 =10.134N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁265、计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =225.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.297.760.300.90=31.673kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.300.90=0.756kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =31.673+0.756=32.429 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62532.429225.0 = 4560.366N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv266、其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 4560.366N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 300mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =34560.366/(230018.0)=1.267N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =1.267N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计267、算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 97.760.3029.33 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =225.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 30018.018.018.0/12 = 1.46105 mm4；面板最大容许挠度: = 225 / 250 = 0.9 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52129.33225.04/(1006000.01.46105) = 0.448 268、mm；面板的最大挠度计算值 =0.448mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.9mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5.850m,柱箍间距为300mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121 = 416.67cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距):269、 l =300.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.297.7570.2250.900=23.755kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2250.900=0.567kN/m； q = 23.755+0.567=24.322 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.124.322300.0300.0= 2.19105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/m270、m2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.19105/8.33104 = 2.627N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.627N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.297.7570.2250.900=23.755kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2250.900=0.567kN/m； q271、 = 23.755+0.567=24.322 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.624.322300.0 = 4377.951N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.624.322300=4377.951N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =34377.951/(250.0100.01272、)=1.313N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.313N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =97.760.23 = 24.32 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.171273、06；竖楞最大容许挠度: = 300/250 = 1.2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67724.32300.04/(1009000.04.17106) = 0.036 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.036mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 1= 83.33cm3；I = 50100100100/12 1= 416.67cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；274、 P = (1.2 97.760.9 + 1.4 20.9)0.225 0.3 = 7.3 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 11.513 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.239 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.052 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 238834.74 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83333 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 2.87 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的275、最大应力计算值 =2.39108/8.33107=2.87N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.052 mm；柱箍最大容许挠度: = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大挠度 =0.052mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 4377.951N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 50.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-柱箍抗剪强度276、设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =34377.951/(250.0100.01)=1.313N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =1.313N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 11.513 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=11.513kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩