1、目 录第 1 章 编制依据 11.1 编制依据 11.2 适用范围 2第 2 章 工程概况 22.1 项目建设概况 22.2 设计概况 22.3 现场施工条件 32.4 论证部位概况 4第 3 章 施工部署 53.1 管理组织架构 63.2 资源配置 73.2.1 劳动力计划 73.2.2 施工机械设备计划 83.2.3 材料与设备计划 83.2.4 技术复核及隐蔽验收计划 113.3 临时设施 113.3.1 施工道路 113.3.2 临时用水 113.3.3 临时用电 123.4 施工进度计划 12第 4 章 人员上下和材料的运输 134.1 人员上下 134.2 材料运输 13第 5 章2、 施工工艺 205.1 支架使用说明 205.2 塔台支架系统方案 215.3 工艺流程 275.3.1 盘扣架施工流程 275.3.2 支架搭设说明 375.4 施工方法 475.5 操作要求 495.6 检查验收 51第 6 章 施工安全技术措施 546.1 组织保障措施 546.2 技术措施 556.3 监测监控措施 57第 7 章 季节性施工措施 597.1 雨季施工措施 597.2 高温季节施工措施 60第 8 章 工期保证措施 638.1 保证工期的组织措施 638.2 保证工期的管理措施 658.3 保证工期的技术措施 65第 9 章 安全管理措施 669.1 安全组织机构 663、9.2 安全生产管理职责 669.3 安全施工措施 689.3.1 支架工程安全施工措施 699.3.2 临时用电安全技术措施 709.3.3 危险作业审批管理制度管理措施 71第 10 章 应急预案 7410.1 应急指挥网及报告流程 7410.1.1 应急机构设置 7410.1.2 应急机构的职责 7610.1.3 应急救援工作程序 8010.1.4 危险源辨识 8010.2 应急响应 8010.3 应急处理措施 82- 2 -10.3.1 物体打击急救措施 8210.3.2 高空坠落急救措施 8310.3.3 坍塌事故急救措施 8410.3.4 触电事故急救措施 8510.3.5 火灾事4、故急救措施 8610.4 应急物资 87第 11 章 地下室回顶、连廊顶钢结构支撑及外架计算书 8811.1 多层作业（最内侧 1-2 排）盘扣式脚手架计算书8811.1.1 最内侧两排盘扣架施工说明 8811.1.2 计算依据 8911.1.3 脚手架参数 8911.1.4 横向横杆验算 9111.1.5 荷载计算 9311.1.6 立杆稳定性验算 9411.1.7 连墙件承载力验算 9511.1.8 可调底座承载力验算 9511.1.9 立杆地基基础验算 9511.2 顶层作业（3-8/9 排盘扣式）脚手架计算书9711.2.1 3-8/9 排（从内往外数）盘扣架施工说明9711.2.2 5、计算依据 9711.2.3 脚手架参数 9711.2.4 横向横杆验算 10011.2.5 荷载计算 10111.2.6 立杆稳定性验算 10511.2.7 连墙件承载力验算 10511.2.8 可调底座承载力验算 10611.2.9 立杆地基基础验算 10611.3 门式刚架轻型房屋钢架计算书 10611.3.1 设计依据 10611.3.2 计算软件信息 106- 3 -11.3.3 结构计算简图 10611.3.4 结构计算信息 10711.3.5 结构基本信息 10811.3.6 荷载与效应组合 10911.3.7 内力计算结果 11211.3.8 节点位移 11211.3.9 构件设6、计结果 11211.3.10 荷载与计算结果简图 12011.4 地下室回顶（扣件式满堂支撑架）安全计算书 12711.4.1 计算依据 12711.4.2 计算参数 12811.4.3 次楞验算 12911.4.4 主楞验算 13111.4.5 立杆验算 13211.4.6 可调托座验算 13211.4.7 立杆地基基础验算 13311.5 北侧 14F 悬挑架计算书 13311.5.1 计算依据 13311.5.2 基本参数 13311.5.3 荷载布置参数 13311.5.4 主梁验算 13611.5.5 悬挑主梁整体稳定性验算 13811.5.6 锚固段与楼板连接的计算 138- 4 7、-第 1 章 编制依据1.1 编制依据表 1. 1 编制依据序号类别文件名称编 号1国家标准建筑结构荷载规范GB50009-20122混凝土结构设计规范GB50010-20103混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-20154钢结构设计标准GB50017-20175建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20136混凝土结构工程施工规范GB 50666-20117建筑抗震设计规范GB 50011-20108门式刚架轻型房屋钢结构技术规范GB 51022-20159建筑地基基础设计规范GB50007-201110建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-201811门式刚架轻型房8、屋钢结构技术规范GB 51022-201512建筑地基基础设计规范GB50007-201113建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-201614行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-200515建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201116建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架JGJ231-202117建筑施工安全检查标准JGJ59-201118建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201619建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201320相关的法 律法规等关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理 规 定有关问题的通知建办质201831 号21广东省住房和9、城乡建设厅关于房屋市政工程危险 性 较大的分部分项工程安全管理的实施细则粤建规范20192 号22危险性较大的分部分项工程安全管理规定住建部第 37 号令23模板计算品茗安全计算软件V13.6. 124PKPM 钢结构设计软件V4.21.2 适用范围本方案适用于xx空管局塔台外立面更新改造工程外立面脚手架、一层连 廊门式钢架和地下回顶施工。不设置室外电梯以室内电梯的使用为前提。当使用室内电梯时人员上下和 玻璃的垂直运输主要靠室内电梯，部分超大超长的材料使用卷扬机。脚手架采 用汽车吊吊装。第 2 章 工程概况2.1 项目建设概况表 2. 1-1 项目建设情况一览表项目名称xx空管局塔台外立面更 10、新改造工程施工总承包项 目项目性质房屋建筑总建筑面积13000m2项目地址xx市xx区建设单位项目承包 范围本项目建设内容为更新塔台一层 玻璃连廊玻璃 358m2 ，维修塔台 十一层以下筒身 2355m2、十一层 以上玻璃幕墙 1459m2 ， 外立面 装饰改造高度约为 93m(具体以 招标设计图纸、工程量清单及有 关资料说明为准)。设计单位主要分包 工程/勘察单位合同 要求工 期施工总期：200 日历天监理单位质 量合格总承包单位安 全杜绝死亡及重伤事故，杜绝机械 事故，杜绝重大安全卫生事故， 杜绝重大火灾、环境污染事故。工程主要功 能或用途装饰更新2.2 设计概况为解决xxxx机场塔台存在11、的外立面渗漏、涂层开裂脱落,更新塔台一层 玻璃连廊玻璃 358m2 ，维修塔台十一层以下筒身 2355m2 、十一层以上玻璃幕墙 1459m2 ，外立面装饰改造高度约为 92m。图 2.2-1 塔台外立面图2.3 现场施工条件本工程位于xx市xx区，为xx国际机场的塔台更新改造工程，位于机 场大道一横路以南、二横路以北、机场大道东西侧之间的航管楼院内，如图 2.3-1 所示。周边道路均为繁忙的机场道路，来往车流量大，进处航管楼大院审核严格。 塔台底部为水池贴瓷砖，施工时极易破坏。北侧为连廊，吊顶内布设有只直通 塔台的管线，施工需要做法保护。塔台总高度超过 100m，更新施工架体搭设达 到了 912、2m 安全风险极大。图 2.3-1 项目位置2.4 论证部位概况住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规 定有关问题的通知，文号：建办质（2018）31 号之附件 2（2018 年新规）超 过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围。第四条脚手架工程：（一）搭设高度 50m及以上的落地式钢管脚手架工程。（二）提升高度在 150m 及以上的附着式升降脚手架工程或附着式升降操 作平台工程。（三）分段架体搭设高度 20m及以上的悬挑式脚手架工程。搭设的落地式钢管脚手架为 92m ，因此该工程的支架工程属“超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围 ”，属于超高支架。第 3 章 施13、工部署根据本工程特点、重点、所处的地理位置及总工期的要求和现有施工条件， 支架按照安全可靠、方便快捷的原则进行搭设。脚手架采用60 系列（A 型壁 厚 3.2mm）的盘扣架，全部采用低合金结构钢( 国标 Q345B)，进场前进行安全 抽检试验，合格后方可进场。局部因装饰环或观光墙的位置妨碍支架搭设的部 位采用标准钢管 ( 48.33.6mm）替代。一楼北侧连廊设置门式钢架进行跨越； 南侧观光幕墙因影响支架搭设施工之前需要拆除。盘扣架由专业的支架劳务进场施工。施工前先拆除塔台周围景观池内的装 饰、塔台一层南侧的玻璃幕墙，破除塔台周围的瓷砖和原景观池的池底直至地 下室顶板面，同时地下室进行回顶（回14、顶增加杆件直径和方通截面），避免与 现状机房内的设备冲突。然后在塔台北侧制作门式架的条形基础。最后浇筑混 凝土至塔台周围台阶高度为支架搭设提供平整的混凝土平台，混凝土平台的尺 寸为 30m30m 至与塔台外围台阶平齐，最薄处厚度不小于 30cm 。为保证支架 的支撑地面平整，混凝土平台的平整度应控制在0.5cm 范围内。图 3-1 塔台地面周围景观池及一层南侧玻璃幕墙图 3-2 塔台周围地面硬化范围当支架搭设平台混凝土养护达到 10d 后，先安装北侧连廊门式钢架，再由 北向南侧排架。然后由下至上分层搭设，连墙件按照两步一跨进行设置。当到 达连墙件的位置时，先用电磁式钢筋检测仪检测剪力墙竖向钢筋15、的位置，在墙 体开孔安装连墙件再进行该层以上的支架搭设。3.1 管理组织架构项目部成立以项目经理为组长的施工领导小组，由项目技术负责人进行技 术指导，项目执行经理负责指导实际操作，对施工进行全面的协调管理。根据 本工程要求，具体人员配备详见下表 3.1-1 ，项目管理组织架构见图 3.1-1。表 3. 1-1 项目管理和质量控制具体人员配备表序号姓名职务备注1黄克所项目负责人总控制2罗志必项目执行经理总协调3许松宜技术负责人技术管理4张庆瑞安全负责人安全管理5金矿代造价负责人商务管理6刘新桥专业工程师现场施工管理序号姓名职务备注7梁日福质量工程师质量管理8黄锌杰安全工程师现场安全9康阳材料工程16、师材料进出10赵裴文商务工程师成本控制合计 11 人图 3.1-1 项目管理组织架构图3.2 资源配置3.2.1 劳动力计划根据本工程工期紧、任务重的特点，为保证施工总进度计划制定施工劳动 力需求计划表（实际施工中根据现场实际情况进行适当调整）。表 3.2. 1-1 支架施工的主要劳动力需求计划表序号工种数量备注1架子工25特种工需持证上岗2焊工23水电工174测量工15杂工4合计-333.2.2 施工机械设备计划根据项目的实际情况和工程特点，本工程主要施工机械设备要及时组织进 场工作，实际施工中根据施工需要及时补充。所需的主要机械使用计划见表 3.2-2。表 3.2-2 所需主要机械配备一览17、表序号机械名称型号规格数量用 途1照明设备30施工照明2GPS银河 1（T）1测量放样3水准仪苏一光 DSZ21测量放样4汽车吊（50t）250m 以下材料吊装5汽车吊（180t 伸臂）150m 以上材料吊装6汽车吊（200t 伸臂）150m 以上材料吊装7卡车2材料运输8墨斗、吊锤4 个放线9卷扬机自重 100kg4 个超长的型材10挖掘机PC200 带炮头1 台挖掘和破除备注：架子搭设计划 30 天，拆除随着幕墙和涂料施工进行；50t 、180t 和 200t 汽车吊租赁， 搭设和拆除根据需要租赁。3.2.3 材料与设备计划1、扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢18、 管脚手架扣件GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其 质量符合该标准的规定后方可使用。扣件应有生产许可证、法定检测单位的测 试报告和产品合格证。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复 试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣 件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处 理。2 、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。3 、脚手板用冲击钢笆片，单块脚手板的质量不大于30kg；4 、安全网竖网采用密目式安全立网，应符合下列要求：（1）网目密度不低于2000目/100cm2；（2）网体各边缘部位的开19、眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm；（3）网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；（4）一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固；（5）不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；（6）阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。使用的安全网必须有产 品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证；（7）做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上；（8）颜色应满足环境效果要求，选用符合xx市围蔽规定的颜色；5、安全平网采用白色阻燃涤纶，每3步4.5m一道并在每隔9m处设置密目式 安全网用以遮挡视线。6、连墙件材料采用钢管或型钢制作，其材质应符合现20、行国家标准碳素钢 结构GB/T700中Q235级钢或低合金高强度结构钢GB/T1591中Q345级钢的 规定。7、承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国 家标准低合金高强度结构钢GB/T1591 、碳素结构钢GB/T700以及一 般工程用铸造碳钢件GB/T 11352的规定，各类支架主要构配件材质应符合下 表的规定。表3.2.3-1 承插型盘扣式钢管支架主要构配件材质立杆水平 杆竖向 斜杆水平 斜杆扣接头连接套管可调 底座、 可调 托座可调螺母连接盘、插 销Q345AQ235AQ195Q235BZG230-450ZG230-450或20号无缝钢管Q235BZG270-521、00ZG230-450 或Q235B8、承插型盘扣式钢管支架的钢管外径允许偏差应符合下表的规定，钢管壁 厚允许偏差应为0. 1mm。表3.2.3-2 钢管外径允许偏差（mm）外径D外径允许偏差33 、38 、42 、48+0.2 -0. 160+0.3 -0. 19、承插型盘扣式钢管支架的连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手 柄采用碳素铸钢制造时，其材料机械性能不得低于现行国家标准一般工程用 铸造碳钢件（GB/T 11352）中牌号为ZG230450的屈服强度、抗拉强度、延 伸率的要求。10 、可调底座的底板和可调托座托板宜采用Q235钢板制作，厚度不应小于 5mm ，允许尺寸偏差应为0.22、2mm ，承力面钢板长度和宽度均不应小于150mm； 承力面钢板和丝杆应采用环焊，并应设置加劲片或加劲拱度；可调托座托板应 设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。11、可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于6扣，螺母厚度不得 小于30mm ，插入立杆内的长度不得小于150mm。12 、主要材料参数表为做到材料及时到场，不影响施工进度，所以必提前须做好材料供应的工 作，根据图纸设计和所编施工进度情况，初步确定材料所需，制定材料计划。 材料和产品进场须由专职人员检查核实、收料，并通知监理、业主材料进场验 收，做好相关进场报验手续。进场的材料必须具备产品合格证书、性能检测报 告、进场验收记录23、，经复试合格后方可使用。主要施工材料一览表 3.2.3-3。表 3.2.3-3 主要施工材料一览表序号名称规格材质单重 Kg160 可调底座Tr48*6*500Q235B4.95260 可调托座Tr48*6*600Q235B6.71360 可调大托座Tr48*6*600Q235B6.714150#U 顶150#Q235B0.675185#U 顶185#Q235B0.75660 立杆 0.255603.2255Q355B2.69760 立杆 0.395603.2395Q355B3.35860 立杆 0.5603.2500Q355B3.84960 立杆 1.0603.21000Q355B6.83124、060 立杆 1.5603.21500Q355B9.811160 立杆 2.0603.22000Q355B12.7912斜杆 0.61.5332.3 1612Q1953.9913斜杆 0.91.5332.3 1721Q1954.1814斜杆 0.92.0332.32181Q1954.9915斜杆 1.21.5332.3 1873Q1954.4516斜杆 1.22.0332.32302Q1955.217斜杆 1.51.5332.32058Q1954.7718斜杆 1.52.0332.32455Q1955.4719斜杆 1.81.5332.32269Q1955. 1420斜杆 1.82.0332.25、32634Q1955.782148 横杆 1.5482.51452Q235B5.012248 横杆 1.8482.51752Q235B5.92348 横杆 2. 1482.52052Q235B6.79240.9 踢脚板1801.5840D51D+Z2.75251.2 踢脚板1801.51140D51D+Z3.64261.5 踢脚板1801.51440D51D+Z4.52271.8 踢脚板1801.51740D51D+Z5.4282. 1 踢脚板1801.52040D51D+Z6.2829配扣件的钢管48.33.6mmQ235B30胶合板模板915183015mm竹胶合板31旋转扣件、直角扣件、26、对接扣件48Q235B32止水螺杆M16Q235B33对拉螺杆M16Q235B34垫木50mm35钢方木50100mm3.2.4 技术复核及隐蔽验收计划3.2.4-1 技术复核及隐蔽验收计划表序号技术复核隐蔽 验收部位复核和隐蔽内容责任人1脚手架及回顶脚手架的材质；基础；构造；安全防护措施许松宜、张庆瑞3.3 临时设施3.3.1 施工道路施工现场位于现场航管楼南侧，场外运输利用市政路；场内运输利用院内 的道路。3.3.2 临时用水1 、消防用水施工区域，利用航管楼的灭火系统、施工现场配备足够的软管和若干 3kg 的 ABC 型灭火器。2 、施工用水施工现场用水：楼层用水在 14 楼接管；地面用27、水由航管楼地面东北角管道 接出。3.3.3 临时用电本工程用电由航管楼的配电房引出，配电系统设置配电柜或总配电柜（ 1 个）、分配电箱（3个）、开关箱，实行三级配电。配电系统采用三相负荷平 衡，采用220/380V 三相五线制供电。配电箱、开关箱应装设端正牢固，固定式电箱的中心与地面的垂直距离应 为 1.41.6m ，移动式电箱中心点与地面垂直距离宜为 0.81.6m 。配电箱的电 器安装板上必须分设 N 线端子板和 PE 线端子板。N 线端子板必须与金属电器 安装板绝缘，PE 线端子板必须与金属电器安装板做电气连接。3.4 施工进度计划1 、支架搭设架子搭设在 10 月 11 开始至 11 28、月 10 日前完成搭设，搭设的总时间为 31 天。2 、支架拆除幕墙段支架拆除：随着幕墙及塔身涂料的施工从上至下逐层拆除，从 2021 年 11 月 15 日开始拆除最上层的支架直到2022 年1 月 14 日拆至 11F 楼板即73.7m 处，共 60 天。涂料层（1F-20F）支架拆除：2022 年 1 月 25 日开始拆除 11F 以下的支架（不包含 10F）至 2022 年 2 月 13 日约 20 天，拆除至地面。第 4 章 人员上下和材料的运输4.1 人员上下当搭设 4-73.7m 支架时即至十一层楼板，塔台塔身为封闭的筒体无开口， 因此只能通过架体第二跨回字形的钢爬梯上下。十一层29、以上（73.7m 以上）施工人员可乘坐电梯至 11 层-14 层，再由幕墙 的开启扇进行脚手架进行作业。4.2 材料运输1 、材料的垂直运输（1）塔台内北侧的电梯根据前期的沟通， 目前塔台北侧的施工电梯可以协调给我司使用。基于使 用塔台北侧施工电梯的前提，将一层南北的施工电梯进行分隔，分隔将塔台内 的施工区域和航管楼的工作区域彻底分隔。施工区域，在支架底层北面西侧设 置一条进入塔台北侧连廊的通道如图 4.1-1，通道在连廊处拆除玻璃幕墙，并将 连廊及塔台分隔到顶（天花），如图 4. 1-2 所示。施工电梯主要运输人员和小尺 寸的材料。例如玻璃片，幕墙玻璃最大尺寸为 17241383mm 理论重30、量不超过 130kg ，玻璃片通过施工电梯运输。图 4. 1-1 进入塔台通道的位置示意图 4. 1-2 塔台内分隔墙示意图为便于塔台办公人员和材料进出我施工分隔区域，分隔墙设置成活动墙（潮 汐墙），墙上设置可开启门扇，门锁设置在办公区区域。施工期间，如需进入 对方区域应提前报备后，方可进入。进入后按照相应区域的管理制度进行管理。（2）卷扬机13图 4.1-6 卷扬机的运输通道位置图卷扬机的垂直运输通道设置支架南侧的东西两角，留置两个 1.22.4m 的 竖向孔洞，卷扬机设置架体的最上层其重量不超过 100kg。竖向通道在 0-73.7m 范围内无法利用室内电梯，可以运输油漆等一些零散的材料。31、（3）汽车吊脚手架的相关材料运输：50m 以下的采用东西两侧 50t 的汽车吊；50m 以 上东西两侧采用 180t 和 200t 汽车吊。图 4.2-1 汽车吊的位置示意图施工过程中盘扣、钢管、脚手板、钢爬梯等材料，在不同的高度通过两台 50t（50m 以下整车重 42t）、180t 和 200t 汽车吊各一台施工来吊运（50m 以上）。 最重的一吊，材料为 2m 长的立杆一吊的为 120 根每根 12.79kg+吊架 25kg ，总 重量约为 1.6t 。门式钢架安装位于地面，钢托梁最大重量为 1.4t ，采用 50t 的汽 车吊进行安装。景观水池局部破除后揭示池底为 20cm 的钢筋混凝32、土地板、其下为夯实的石屑层，非常坚硬，挖机无法都无法开挖，碾压无变形。其他材料采用 200t 的 吨位大（整车重 54.8t）、占地面积大，但地基承载性能良好，同时因每吊的重 量较小，所以采用 50t 、200t 的汽车吊吊装参数进行匹配，不再进行重复计算。1）50m 以下吊装门式钢架安装 A 安装概述脚手架垫层施工时在门式架条形基础上埋设地脚螺栓，等混凝土强度达到 要求开始立钢柱钢柱间的拉杆安装钢托梁钢托梁间的拉杆。B 吊装验算起吊的最大构件构件 HN7003001324 为钢重量约为 1.4t ，吊装选用 1 台三一重工生产的 STC500E5 型 50t汽车吊完成。要求该吊车起吊高度为 33、10m、 主臂工作幅度为 10m 时，最大起吊重量约为 2.4t 。其中托梁 1.4t ，锁具重量为 552kg，锁具+钢丝绳总重量不超过 1t。STC500E5 型 50t 汽车吊当选择主臂工作 幅度 10m 、起吊高度 10m ，最大起吊重量为 11.3t ，满足实际荷载吊装需求。a 计算依据：建筑施工起重吊装安全技术规范JGJ276-2012 起重吊装计算及安全技术主编 卜一德钢结构设计标准GB50017-2017 b 基本参数起重机种类液压汽车起重机最小幅度 R(m)10最小臂长 L(m)10.5构件质量 Q(t)3. 1起重安全系数 K2对幅度采用线性插入法计算是对臂长采用线性插入法34、计算是起重机型号STC500E5c 起重机核算起重吊装荷载：QK=2. 12=4.2t核算结果：设计幅度(m) ：10；设计臂长(m) ：16 起重机额定起重能力(t)：QK=11.3tQK=4.8tQK=11.3t满足要求！d 计算示意图图 12. 1-1 主臂起升高度曲线图脚手架材料吊装吊装要求：脚手架最重一吊 1.6t 、吊钩+锁具 1t ，总吊重 2.6t；起吊吊工作 幅度 12m 、起吊高度为 48m。参数匹配：50t 汽车吊起吊吊工作幅度 12m、起吊高度为 48m。匹配起升高 度曲线图最大吊重为 9.2t ，大于 2.6t。结论：50t 汽车吊采用该种吊装参数满足 50m 以下满35、足吊装的要求。2）50m 以上吊装200t 汽车吊采用三一重工的 SAC2000T 型号的汽车吊。车辆重量为 54.8t ， 全车尺寸为 15100（长） 3000（宽） 4000（高）mm ，纵横支腿全伸 8.5 8.3m 。SAC2000T 全地面起重机最大臂长 68m ，主臂起升高度 68.5m ，七节臂， 采用全面优化的 U 形截面高强度结构钢起重臂，使吊臂受力更均匀，重量更轻； 副臂安装角为 0 、20 、40 , 工况切换方便，提升作业效率。使用 200t 汽车吊时，主臂长度为 68m ，最大工作幅度约为 20m ，可起吊的 最大吊重为 14t ，输送最大高度 60m 。当材料需提36、升至 60m 以上时，当辅臂长 度为 30m 时即可满足吊装高度的要求。吊装要求：单吊重量为 1.6t 、吊钩+锁具 1t，总吊重 2.6t；吊装高度 90m、 汽车吊的工作幅度为 18m；主臂长 68m+辅臂长 30m。参数匹配：200t汽车吊起吊吊工作幅度 20m、起吊高度为 90m，主臂长 68m+ 辅臂长 29m 。匹配起升高度曲线图最大吊重为 4.2t ，大于 2.6t。16图 4. 1-2 200t 汽车吊副臂性能表结论：200t 汽车吊采用该种吊装参数满足 50m 以上满足吊装的要求。图 4. 1-3 200t 汽车吊立面图图 4. 1-4 200t 汽车吊平面图17图 4. 137、-5 200t 主臂+副臂起升高度曲线图3 、水平运输人员在支架面上的行走，可以通过筒体最内侧的脚手架及东西南北四个方 向的脚手板搭设的脚手板平桥。脚手板一吊最重为 1.6t ，采用汽车吊吊装至平 桥上后，再由通过由工人帮运、安装至各处。图 4.1-6 最内侧脚手板及各方向平桥马道的位置示意图19第 5 章 施工工艺5.1 支架使用说明本工程使用架体主要施工内容为 1F-10F 的墙身涂料和 11F-16F 的玻璃幕墙 更换。10 层（10 层结构标高 66.5m）以下的部分直径为 10m 钢筋混凝土筒体； 10 层到 11 层（ 11 层结构标高 73.7m）也为钢筋混凝土筒体但是外径逐渐变38、大 到 13.8m 。11F（11 层结构标高 73.7m）以上最外侧为隐框玻璃幕墙封闭。幕墙施工段和墙身施工段不在同一排架体内施工。幕墙施工段的为 4-8/9 排步距为 1.5m（从内往外数），幕墙施工排的脚手板和挡脚板只在各排的最上 层设置脚手板和挡脚板，即当做操作平台施工。外脚手架搭设完毕，通过验收 准许进行上人施工后，开始自上向下逐层施工，施工一层拆一层，最上层始终 作为施工平台；墙身涂料施工在 1-2 排架体步距为 2m（从内往外数）即第一跨 上进行，每步均设置脚手板，所有涂料工作结束后再至上而下全部拆除；第二 跨（2-3排）设置沿着塔身回字形上下通道和安全平网。图 5. 1-11 39、各施工段的施工内容图 5. 1-2 幕墙施工段 4-8/9 排脚手架里面图图 5.1-3 幕墙施工段 1-2（内侧第一跨）排脚手架里面图5.2 塔台支架系统方案（1）本工程采用60（A 型）系列盘扣架进行搭设，总体顺序搭设由下到 上、由低到高、由北到南的顺序进行。纵横向立杆的间距不大于 1.2m 1.2m、 步距为 1.5m 。局部无法搭设盘扣的采用钢管架。整个架体平面投影呈矩形，塔 台南侧搭设 9 排，横向间距从内到外第一排为 0.9m 步距为为 2m ，其他各排为 1.2m 步距为 1.5m；塔台东西两侧搭设 9 排，横向间距内侧第一排为 0.9m 其他 为 1.2m；塔台北侧搭设 8 排40、由于空间的限制除内外两排的间距为 0.9m 以外， 其他均为 1.2m。图 5.2-1 塔台首层剖面盘扣式脚手架搭设图22图 5.2-2 南北向剖面盘扣式脚手架搭设图图 5.2.1-3 东西侧外立面扣式脚手架搭设图表 5.2-1 盘扣式脚手架脚手架架体高度H(m)95立杆纵向间距la(m)0.9/1.2立杆横向间距lb(m)0.9/1.2立杆步距h(m)1.5/2顶部防护栏杆高h1(m)1.5纵横向扫地杆距立杆底距离（mm）550内立杆离建筑物距离a(m)0.2/0.25/0.3连墙件连接方式11F以下扣件连接连墙件布置方式两步一跨11F以上抱箍（2）连廊采用门式钢架进行跨越的方式为保证连廊不41、受影响，在连廊外围设置门式钢架。门式钢架沿着连廊设置 1200700mm 条形钢筋混凝土基础，在基础中预埋门式钢架钢柱的柱脚螺栓。 地脚螺栓为 8 根直径 24mm 的螺栓，顶部开丝长度不小于 100mm 。当混凝土达 到 75% 后 ， 安 装 钢柱 、 钢 托 梁 及 其 他钢 构 钢 结 构 措 施 。 钢柱 为 14 根 30030012mm 的钢方管，其底部和顶部设置 60060025mm 柱脚和柱顶板， 并设置加肋板。安装钢柱时先在地脚螺栓上设置 8 个螺母调平、吊装钢柱、安 装一个螺母，等真个门式架的立柱安装调平后安装第二个螺母，浇筑柱脚板底 部的混凝土和顶部的C30 细石混凝土42、。门式钢架主要采用Q355B 钢。主横梁采 用 7 根钢托梁 HN700200812 ，托梁之间采用 L755 拉杆拉结。连廊顶部增加双层隔板，以塔台顶部杂物坠落打坏连廊顶部天花，同时隔 板上部增加防水的聚乙烯塑料布防水。图 5.2. 1-4 门式钢柱柱脚做法图 5.2.1-5 门式钢架横断面图图 5.2.1-6 门式钢架侧立面图26图 5.2.1-7 门式钢架主横梁连接图5.3 工艺流程5.3.1 盘扣架施工流程地下室回顶场地平整浇筑混凝土施工平台安装连廊钢结构基础承载 力实验、材料配备立杆定位点设置树立杆纵、横向扫地杆纵、横向横 杆设置卸荷钢丝绳立杆纵、横向横杆外斜杆/剪刀撑连墙件铺脚手 43、板扎防护栏杆扎安全网1 、地下室回顶在地面布设脚手架前，塔台西侧地下室采用60盘扣进行回顶。回顶钢管 立杆纵向间距0.9m（方条跨距），立杆横向间距为0.6m（双钢管跨距），立杆 外侧距地下室外墙为200mm ，水平杆步距为1.0m 。回顶前先进行排架，以方便 进场。支撑架可调托撑伸出顶层水平杆中心线的悬臂长度不应超过 650mm，且丝 杆外露长度不应超过400mm ，可调托撑插入立杆长度不得小于150mm。图 5.3-1 地下室回顶示意图2 、场地平整浇筑混凝土施工平台（1）拆除1）支架施工平台要设置在景观池内、采用挖机（带炮头）进去景观池进行 施工，因此塔台周围地面的景观池需要彻底拆除至池44、底混凝土面。2）拆除塔台一层南侧的观光厅（幕墙）及周围台阶的瓷砖，避免立支架时 候瓷砖破碎，导致立杆悬空。（2）新建门式架1）基础及预埋基础沿着塔台北侧连廊两侧布置，截面尺寸1200600（高）mm、长7632m。 横向的钢筋和箍筋布置如下图所示，纵向的顶部和底部设置8根25直径的三级 钢，端部弯钩长15d（375mm）。同时每个基础预埋8根直径 (24）的地脚螺 栓。图 5.3-2 条形基础横断面2）钢柱安装钢梁安装前用水准仪抄平，调平螺丝调平。根据安装图，将钢柱运至安装 位置，再用30t汽车吊起钢梁，穿过螺杆安装柱脚板上部螺丝。3）钢托梁安装准备支撑定位分节吊装 电弧焊接梁安装 电弧焊接复45、核验收。临时支撑采用平板车运输至施工现场（钢结构堆场）后，采用 30t 汽车吊 分片托梁吊装就位。先固定后进行满焊。4）支撑安装钢托梁安装后，分匹安装门式架的支撑，再安装门式架之间的支撑。支架搭设需要一个平整、坚硬、稳定的施工平台，因此施工前需拆除塔台周围装饰灯具、地面瓷砖、直至破除到池底混凝土地面 ，浇筑C25混凝土 （30m30m）至塔台台阶平。图 5.3-3 塔台地面周围情况混凝土强度 C30 ，达到 75%强度以后安装门式钢架。图 5.3-4 门式钢架安装表 5.3-1 门式钢架主要材料表构件名称型号长度/m数 量总长 度每米重 量/kg总重量/kg钢托梁HN70025011.578046、.518514892.50钢柱方管 300124.5146320112663.00主要材料如上图所示，拉杆、螺栓、螺母等未列入。3 、立杆放样定位：据设计的CAD图，由专业测量工程师放出控制点定位，然后专业单位测量 人员根据支撑架配置图及控制点进行立杆定位放样，将调整座排列至定位点。4 、杆件搭设（1）树立杆将基座的立杆套筒部份朝上套入调整座上方，基座下缘需完全置入扳手受 力平面的凹槽内。图 5.3-5 盘扣支座和立杆套筒安装（2）第一层水平杆：将水平杆头套入圆盘小孔位置使水平杆头前端抵住立杆圆管，再以斜楔贯 穿小孔敲紧固定。图 5.3-6 盘扣第一层水平横杆安装（3）基础立杆：未加装（连接棒47、）的立杆统称为基础立杆，依下图所示将基础立杆长端插 入基座的套筒中。以检查孔位置查看基础立杆是否插至套筒底部。基础立杆仅 使用在第一层搭接，第二层往上均使用立杆。图 5.3-7 盘扣基础立杆安装（4）第二层水平杆如下图位置，依步聚（2）安装第二层水平杆。图 5.3-8 盘扣第二层水平横杆安装（5）第一层竖向斜杆：32将竖向斜杆全部依顺时钟或全部依逆时钟方向组搭，如下图。将竖向斜杆套入 圆盘大孔位置，使竖向斜杆头前端抵住立杆圆管，再以斜楔贯穿大孔敲紧固定。 注意！竖向斜杆具有方向性，方向相反即无法搭接。图 5.3-9 盘扣第一层竖向斜杆安装（6）第三层水平杆：如下图位置，依步聚（2）安装第三层水48、平杆。图 5.3-10 盘扣第三层水平杆安装（7）第二层竖向斜杆：如下图所示，依步骤（5）搭设方式，和第一层相同方向搭接第二层竖向斜 杆。若第一层为逆时钟方向组装，则第二层以上的竖向斜杆同样需以逆时钟方 向组装。图 5.3-10 盘扣第二层竖向斜杆安装（8）立杆：立杆以四方管（连接棒）连接，如下图所示将连接棒插入下层管中即可。 若需使用立杆插销则务必检查圆盘对齐孔是否在同一方向。图 5.3-11 盘扣第二层立杆安装（9）第四层水平杆：如下图位置，依步聚（2）安装第四层水平杆。水平杆需每1.5m安装一层，依实际高度组装。选择不同高度的立杆主要是 为了避开塔台侧边的装饰环和擦窗机的轨道。图 5.349、-12 盘扣第四层水平杆安装（10）第三层竖向斜杆：如右图所示，依步骤（5）组搭方式，和第一层、第二层相同方向搭接第三 层竖向斜杆。35图 5.3-13 盘扣第三层竖向斜杆安装（12）以上各层的搭设重复上述过程4 、布设安全网在工作层，根据施工进行的进度（大概 3 层楼）在架体四周依据规范合理 布设安全网，在步梯区，在步梯区四周根据规范及要求合理布置安全网。安全 网，采用银灰色密目安全网（颜色符合xx市围蔽关于颜色方面的要求），规 格为 18006000 ，12 层单独设置。安全网必须有产品质量检验合格证，密目安 全网只准做立网使用。安全网的绑扎必须使用网绳。5 、支架附属设施构做法（1）在作50、业面的四周应设置宽度 100cm 的作业平台，平台面应满铺脚手 板并在四周设置高度不小于 18cm 的挡脚板。1）脚手板的长度宜大于 2m ，并应支承在三根以上水平杆上，且与水平杆 连接固定。2）脚手板铺设宜采用搭接方式，搭接接头应设置在水平杆上，搭接长度应 大于 20cm ，接头伸出水平杆的长度不应小于 10cm。3）挡脚板应设置在支架立杆的内侧并固定在立杆上。4）作业平台的临空面应设置高度不小于 1.5m 的防护栏杆，栏杆外应挂设 安全网。栏杆的立柱与支架应连接牢固，立杆顶部和中部内侧应各设置一道水 平杆。36（2）支架应设置人行梯架或坡道，梯架或坡道的构造应符合下列规定：1）梯架或坡道应51、与支架连接固定，宽度不小于 90cm。2）梯架或坡道两侧及转弯平台应按作业平台构造的相关要求设置脚手板、 防护栏杆和安全网。3）梯架的坡度宜小于 1:1；坡道的坡度宜小于 1:3 ，坡面应设置防滑装置。（3）安全通道（人行梯架）搭设根据施工场地的大小和所处的位置，选择爬梯搭设位置。安全通道爬梯搭 设应与支架分开搭设，必须确保爬梯的搭设稳固与安全。5.3.2 支架搭设说明1、本工程为多排外脚手架（作业架），根据离塔台剪力墙的距离定位第一 二排脚手架，第一跨作为施工主要作业架，第二跨作为上下通道并设置安全平 网。如图5.3-14所示。局部如不能安装也采用钢管扣件模板等制作。图5.3-14 盘扣上下52、通道的挂扣式钢梯做法图图5.3-15 钢管上下通道做法图2 、幕墙投影范围的架体，即幕墙施工段（11F-16F 即 73.7m 以上的施工区 域）对应架体的投影区域为 4 排8/9 排（从塔台内侧往外数）。施工时在最上 层设置定型钢脚手板及挡脚板作为施工平台，最外一排 8 排或 9 排外侧挂网。幕墙施工段，始终只有最上层施工，最上一层施工完毕后拆一层再施工下一层。 拆除的过程中边拆边搭设下层的防护栏杆、脚手板和挡脚板。图 5.3-16 4F-16F（只在最顶层设置脚手板和挡脚板）施工示意图 5.3-17 13F（只在各排最顶层设置脚手板和挡脚板）施工示意图 5.3-18 12F（只在各排最顶层53、设置脚手板和挡脚板）施工示意图 5.3-19 11F（只在各排最顶层设置脚手板和挡脚板）施工示意每一步均设置水平通道，搭设完成后撤至下一施工层。施工层的水平通道， 采用盘扣架脚手板进行敷设。若无相应规格则用钢管+钢笆片+木模板的形式铺 设，木模板用钢丝固定在钢管上方便通行。当幕墙更换和涂料施工同时施工时可在73.7m（11F楼板处）就近的一层敷 设敷设安排平网和灰色密目网，同时在第一、二、三排铺设脚手板进行隔离， 从而保证上下同时施工。图5.3-20 水平通道做法图3 、塔台南侧搭设盘扣式脚手架时受到塔台的装饰环影响，底部仍采用 60 盘扣。至装饰环处切割装饰环调离装饰环，继续搭设盘扣架。最内54、侧立柱之间采用48.3 的钢管进行水平方向补缺。4 、最内侧两排盘扣架图 5.3-21 墙身涂料施工段最内侧的两排架的范围图 5.3-22 采用盘扣+钢管组合的装饰环区域图 5.3-23 墙身涂料施工段南侧 4F-10F 装饰环区域 扣件式钢管与盘扣的转换件如下图所示。41图5.3-24 普通48钢管扣件 图5.4-25 钢管与60盘扣的转换扣件搭设至装饰环层时，切割装饰环再进行调离后再搭设盘扣架。其搭设的计 算书详见 11.4 章节扣件和盘扣计算。5 、连墙件装置1-10 层连墙件的安装为 2 步 1 跨不超过 4m。采用在后置锚板焊接钢管作为 脚手架，连墙件锁盘扣或双钢管立杆的拉结连墙方法55、。后置锚板采用 100100 10mm 的钢板+2m 长 48.33.6mm 的钢管在钢结构加工厂直接焊接而成。施 工现场采用4 根 M12160mm 的化学螺丝栓固定在筒体剪力墙上，埋深 10cm。 锚板+钢管的连墙件在现场安装后进行抗拔试验，如能满足抗拔力要求可大批量 生产；如若不能满足抗拔要求再增设一段20 的长 20cm 的 L 钢筋。钢筋一端 10cm 焊接在钢板上，另一端 10cm 焊接在钢管上。拔力不小于 2 倍连墙件的计 算拉力。连墙件的焊接质量等级不低于级。图5.23-6 塔台1-10层连墙件做法11层以上将钢管设置扣件制作抱箍固定擦窗机的轨道上。图5.3-24 塔台11-156、6层连墙件做法6 、14F 北侧内悬挑架施工由于地面水幕墙的影响，导致北侧支架宽度不够。因此在 14 层悬挑 18#工 字钢每根长 5m ，沿着径向布置工字钢之间最大夹角为 5 , 近端中心间距为 0.8m，远端中心距离为 1.08m，平均间距为为 0.96m。根据实际情况，分段施工 时每层施工 22.5 , 施工一段后保留前进方向最近端两匹工字钢不拆；整体施 工时设置 28 根工字钢。图 5.3-25 悬挑工字钢立面图图 5.3-26 22.5 分段悬挑工字钢平面图图5.3-26 14F楼面的情况图5.3-27 14F擦窗机轨道图图 5.3-27 擦窗机轨道图做法图14F 的楼面设置 5m 57、长的工字钢，由外侧通过擦窗机的轨道间穿过至 14F 剪力墙筒体外侧。悬挑长度为 2.055m。施工时相邻的两个工字钢之间由两名工44人安装一块玻璃，玻璃幕墙最大尺寸为 17241383mm 理论重量不超过 130kg。图5.3-27 擦窗机轨道图做法图后置件设置安装悬挑主梁悬挑主梁上下支撑杆件设置联梁（1）悬挑梁定位定距定位，放样悬挑梁位置并做好标记。悬挑梁必须保证有足够的锚固强 度和截面抗屈曲能力，悬挑长度应按设计确定。普通主梁悬挑时，立杆直接支 承在悬挑梁上，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同；上 部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳 定。通58、常采用在挑梁上焊接150-200mm直径25mm的钢筋，立杆套在其外，并 同时在立杆下部设置扫地杆。1）悬挑梁宜采用钢筋拉环、U型螺栓进行锚固：型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）钢筋拉环穿透楼板，下部设置2块 200200mm的10mm的钢板叠放，端部加两个螺帽；钢筋穿楼板后露出长度不小于10cm。2）钢丝绳卸荷（只做构造措施不参与计算）钢丝绳直径为 14mm ，做法同外立面双立杆钢丝绳卸荷做法。梁板内的受拉锚环采用后置锚环，固定在15F的梁板处。拉钩、吊环一定 要采用圆钢制作，不允许用螺纹钢筋。接上部拉环的钢丝绳，至少采用3个卡头扎紧，钢丝绳扎头螺丝全要拧紧， 不允许松动。对整个架体进行安全检59、查，发现钢丝绳松动、锈蚀或焊缝脱焊等情况时 要立即进行修复，合格后方可继续使用。图5.3-28 钢丝绳绳卡做法（2）立杆设置1）立杆采用对接接头连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头位 置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的 距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。2）上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接 连接。主立杆与副立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。每根立杆底 部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固 定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣60、件固定在 紧靠纵向扫地杆下方立杆上。（3）纵、横向水平杆纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对 接扣件连接，也可采用搭接。要求如下：当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置 在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用搭接时，搭接长度不应小于1m ，应等间距设置3个旋转扣件固定，端 部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。图5.3-29 纵向水平杆对接接头布置4）剪刀撑设置外立面剪刀支撑连续设置。因为外立面为圆弧状，因此每道剪刀撑宽度61、为1 跨。5.4 施工方法1 、支架施工平台（1）定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离， 并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、 底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。（2）在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处 双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手 架操作层高出连墙件以上两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要 求搭设。（3）本工程脚手架地基础C25的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于 10cm 。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架62、 计算书），立杆垫板或底座面标高高于自然地坪50mm100mm，两侧设置排水 沟，排水通畅。2 、钢丝绳卸荷卸荷钢丝绳的具体做法见施工图。（1）受拉锚环采用锚板固定塔台墙身上，支架搭设过程中设置。拉钩、吊 环一定要采用圆钢制作，不允许用螺纹钢筋。（2）派工人扎接上部拉环的钢丝绳，至少采用3个卡头扎紧，钢丝绳扎头 螺丝全要拧紧，不允许松动。（3）对整个架体进行安全检查，发现钢丝绳松动、锈蚀或焊缝脱焊等情况 时要立即进行修复，合格后方可继续使用。3 、立杆设置立杆应通过立杆连接套管承插连接，脚手架首层立杆应采用不同长度的立杆 交错布置，错开立杆竖向距离不应小于500mm ，立杆底部应配置可调底座。63、当 地基高差较大时，可利用立杆0.5m节点位差进行调整（见下图）。可调底座调整立杆连接盘示意3 、斜杆设置沿架体外侧纵向每跨每层满设斜拉杆或无法安装盘扣斜杆时每跨间设置扣 件钢管剪刀撑（见下图），端跨的横向每层应设置竖向斜杆。当局部因不能设置盘扣斜杆必须设置扣件式剪刀支撑时，采用扣件式钢管 剪刀支撑搭接长度不小于 1m 且必须采用 3 个以上扣件固定，扣件的扭矩不小 于 45KN m。4 、当设置人行通道时，应在通道上部架设支撑横梁，横梁截面大小应按跨 度以及承受的荷载计算确定，通道两侧脚手架应加设斜杆；洞口顶部应铺设封 闭的防护板，两侧应设置安全网。5 、作业层设置应符合下列规定：（1）钢脚64、手板的挂钩必须完全扣在水平杆上，挂钩必须处于锁住状态，作 业层脚手板应满铺；（2）作业层的脚手板架体外侧应设挡脚板、防护栏杆，并应在脚手架外侧立面满挂密目安全网；防护上栏杆设置在离作业层高度为1500mm处，防护中栏 杆设置在离作业层高度为500mm处；（3）当脚手架作业层与主体结构外侧面间间隙较大时，应设置挂扣在连接 盘上的悬挑三脚架，并应铺放能形成脚手架内侧封闭的脚手板。6 、连墙件（1）连墙件必须采用可承受拉压荷载的刚性杆件，连墙件与脚手架立面及 墙体应保持垂直，同一层连墙件应在同一平面，水平间距不应大于3跨，与主体 结构外侧面距离不宜大于300mm；（2）连墙件应设置在有水平杆的盘扣节65、点旁，连接点至盘扣节点距离不得 大于300mm；采用钢管扣件做连墙杆时，连墙杆应采用直角扣件与立杆连接；（3）当脚手架下部暂不能搭设连墙件时，宜外扩搭设多排脚手架并设置斜 杆形成外侧斜面状附加梯形架，待上部连墙件搭设后方可拆除附加梯形架。7 、架体内封闭（1）脚手架的架体内立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制 大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。（2）脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。（3）施工层以下脚手架每隔10m以及底部用双层网兜进行封闭。（4）作业层下，需在每层楼板位置的外架上铺一层钢板网作楼层的临边防 护。5.5 操作要求脚手架搭设66、技术措施1、双排脚手架搭设前，施工管理人员应按双排脚手架专项施工方案的要求 对操作人员进行技术交底。2 、对进入现场的脚手架构配件，使用前应对其质量进行复检。3、对经检验合格的构配件应按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专 用架上，清点好数量备用；堆放场地排水应畅通，不得有积水。4 、脚手架搭设场地必须平整、坚实、有排水措施。5、脚手架立杆应定位准确，搭设必须配合施工进度，一次搭设高度不应超 过相邻连墙件以上两步距。6 、连墙件必须随脚手架高度上升在规定位置处设置，严禁任意拆除。7 、作业层设置应符合下列要求：（1）必须满铺脚手板；（2）脚手架外侧应设挡脚板及防护栏杆；防护栏杆可在每层作业面67、立杆的 0.5m和1.0m的盘扣节点处布置上、中两道水平杆，并应在外侧满挂密目安全网；（3）作业层与主体结构间的空隙应设置内侧防护网。8、加固件、斜杆必须与脚手架同步搭设。采用扣件钢管做加固件、斜撑时 应符合现行行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011 的有关规定。9 、当架体搭设至顶层时 ，外侧栏杆高出顶层作业层的高度不应小于1500mm。10 、当搭设悬挑外脚手架时，立杆的套管连接接长部位必须采用螺栓作为 立杆连接件固定。11、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆， 形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30 。每一次搭设都得重新调整避雷针 顶68、部的位置。12 、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安 全接地处理。13 、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以 达到坚固稳定，确保施工安全。14 、脚手架可分段搭设分段使用，应由工程项目技术负责人组织相关人员 进行验收，符合专项施工方案后方可使用。脚手架拆除技术措施15 、脚手架可分段搭设分段使用，应由工程项目技术负责人组织相关人员 进行验收，符合专项施工方案后方可使用。16 、脚手架拆除时，应全面检查脚手架的连接、支撑体系等是否符合构造 要求，经按技术管理程序批准后方可实施拆除作业。必须按专项施工方案，在 专人统一指挥下进行。17 、拆除作业69、前，施工管理人员应对操作人员进行安全技术交底。18 、拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。19 、拆除作业应从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。20 、连墙件必须在双排脚手架拆到该层时方可拆除，严禁提前拆除。21 、拆除的构配件应采用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。22 、当脚手架采取分段、分立面拆除时，必须事先确定分界处的技术处理 方案。23 、拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。24、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。25 、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结 扣时，应先通知对方，以防坠落。26 70、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。27 、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后 方可离开。28 、塔台建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。29 、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的 人为事故。30 、如遇强风、大雨等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。31 、翻掀垫铺钢笆片应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻 将钢笆片内未清除的残留物从高处坠落伤人。5.6 检查验收1 、脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收， 不合格的应及时清除出场。（1）构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证；（271、）构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书；（3）当对构配件质量有疑问时，应进行质量抽检和实验。2、脚手架工程的检查，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着 重以下各项，并记入施工验收报告。（1）构配件和加固否齐件是全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠， 钢丝绳是否松动、断股等；（2）安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；（3）地基是否积水，底座是否松动；（4）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；立杆是否悬空；（5）垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格；（6）搭设脚手架时，应有保证安全上下的爬梯或斜道，严禁攀登架体上下。（7）扣件螺栓是否松动；（8）架体是72、否超载；3 、脚手架检查验收严格按照建筑施工安全检查标准JGJ59的检查评分 表进行。4 、脚手架使用期间的检查（1）脚手架使用期间必须设专人经常检查，当其从安全维护架转换为装饰 施工时，必须及时进行检查，符合要求后，必须经过项目技术负责人（项目经 理）签字批准，才能使用。（2）检查后不合格部位必须及时修复或更换，符合规定后，方准许继续 使用。5、脚手架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上 脚手架验收合格牌后，方可投入使用。6 、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。7 、施工人员必须严格执行建设工程施工安全技术操作规程。8 、盘扣架验收（1）检查脚手架斜杆73、的销板是否打紧，是否平行与主杆；横杆的销板是否 垂直于横杆；检查各种杆间的安装部位、数量、形式是否符合设计要求。脚手 架的所有销板都必须处于锁紧状态。（2）脚手板应在同一步内连续设置，脚手板应铺满，上下两层主杆的连接 必须紧密，通过观察上下主杆连接处或透过检查孔观察，间隙应小于1mm。（3）不配套的脚手架和配件不得混合使用。（4）悬挑位置准确，各阶段的横杆、斜杆安装完整，销板安装紧固，各项 安全防护到位。（5）作业脚手架施工验收记录表52表 5.6 作业脚手架施工验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大 荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序 符合性技术交 底情况安全交 底74、情况钢管支 架进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许 偏差mm方案 要求mm实际情况（mm）符合 性立杆垂直度L/500 且505水平杆水平度5可调 底座垂直度5插入立杆深度150-5立杆组合对角线长度6立杆纵向间距横向间距竖向接长位置基础承载力水平杆水平杆纵-横向水平杆设置纵向步距横向步距插销销紧情况竖向斜拐角处设置情况其他部位剪刀撑垂直纵横向设置连墙件设置扫地杆设置护栏设置脚手板设置挡脚板设置人行梯架设置其他施工单位 检查结论结论： 检查日期： 年 月 日检查人员： 项目技术负责人： 项目经理：监理单位 验收结论结论： 检查日期： 年 月 75、日专业监理工程师： 总监理工程师：第 6 章 施工安全技术措施6.1 组织保障措施1 、安全保证体系 如下图所示：图 6. 1-1 安全保证体系2 、环境保护体系6.2 技术措施1、搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理 规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；2 、搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收， 合格后方准许使用；4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽 风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备，严 禁拆除76、或移动架体上安全防护措施；5 、当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与 拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；6 、夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业；7 、脚手架的安全检查与维护，应按相应安全技术规范进行；8、脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底，施工层以下每隔10m 应用安全网封闭；单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全 网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体绑扎牢固。9 、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横向水平杆、连墙件、加固 栏杆和栏杆；10 、当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必77、须 对脚手架采取加固措施；11 、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；12 、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；13 、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业 标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005的有关规定执行；14 、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操 作人员入内。日常维护管理要求。15 、使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存 放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他 钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小 零件78、，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；16 、弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；17、做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相 对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷 时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况， 每24年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣 件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用35年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件 的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制 件应涂红丹及防锈涂料；18、搬运长钢管、长角79、钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运， 装卸时不得抛丢，防止损坏；19 、脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易 丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散 落在地面上的小配件要及时收捡起来；20、健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。 比较普遍采用的管理办法有两种（1）由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建 立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修 保养，减少丢失和损耗；（2）由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材 料部门租赁脚手架材料，实行80、按天计费和损坏赔偿制度。6.3 监测监控措施1 、监测控制：采用经纬仪、水准仪、卷尺对架体进行监测，主要监测支架 的沉降、位移和变形。2 、监测点设置：观测点设置在立杆1.2m标高处，用“+”字标出对比点，固 定观测标准点在坚固基础上设置，宜采用钢钉或钢筋头在砼中预埋，柱或砼墙 边监测点直接在浇筑好的砼上用钢钉钉入砼中作为固定对比观测点。监测点设 置间距不超过20m。3、监测措施：架体搭设、使用直至完全拆除过程中，派专人检查支架和支 撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、项目部组织人员依据建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ57231-2021联合监理和业主对支架81、进行检查验收，检查验收参照该规范的附录E双 排盘扣架进行。技术部门安排测量人员每天做好脚手架的变形观测，观测项目主要是脚手架的垂直度和沉降位移情况，对每次的检查监测情况都要做好记录。58第 7 章 季节性施工措施7.1 雨季施工措施本工程结构施工遇雨期时，搞好场地与工作面雨水疏导，防止水、电与克 服降水对混凝土浇筑质量影响是雨季施工的关键。项目部专门制定雨季施工方 案，备足防汛材料设备，严格按照方案施工。成立抗讯小组处理突发汛情，维 护防汛设施与雨季施工现场平面布置功能的完整。1 、道路与场地控制在雨季到来前做好相关排水措施，确保排水畅通。2 、临时设施严格按照方案设计要求和现场管理标准搭建现82、场临时设施，应根据有关规 定实施，防洪器材要备齐设专门库房保存、定点布设。雨季来临前，对仓库、变配电室、机具料棚等进行全面检查，加固补漏， 对于危险构筑物及时处理。3 、混凝土工程露天浇灌混凝土（门式架的条形基础和支架平台），要掌握天气变化情况， 避免突然遇雨影响浇灌混凝土，已入模振捣成型的混凝土，应及时覆盖防止突 然遇雨受雨水冲淋。合模后如不能及时灌注混凝土时，应在模板的适当位置预 留排水孔，防止突然下雨模内积水。涂刷水溶性脱模剂的模板，应采取有效措 施，防止雨水直接冲刷而脱落流失，影响脱模及混凝土表面质量。在浇灌混凝土时，若突然遇雨，作好临时施工缝和覆盖排水，雨后继续施 工时，先按砼施工规83、范要求在接合部位进行技术处理后，再进行二次浇筑。雨期施工期间还要加强防风紧固措施。各模板临时停放，均按模板工程施 工要求采取妥善防风、固定措施。5 、钢筋工程（门式支架条形基础）已完成加工的钢筋成品料堆防底用方木垫起，保证不积水，并采取防雨覆 盖，防止生锈。已绑扎成型的钢筋如出现不影响使用的锈迹，浇筑前要用钢丝 刷或棉丝除锈。6 、模板工程模板码放时，底部要垫方木，防止雨水浸泡。下雨后重新涂刷脱模剂，模板支撑要固定牢固，防止变形。7 、机械设备现场机械设备搭设操作防护棚，要求搭设牢固，防止漏雨和积水。用电机 械设备做好接地或接零保护装置，并定期检查测试，保证可靠使用。保护接地 一般应不大于 484、 , 防雷接地一般不大于 10 。电动机械设备和手持式电动机 具，都应安装漏电保安器，漏电保安器的容量要与用电机械的容量相符，并要 单机专用。8 、电气设备现场用电必须按照 JGJ46-2005施工现场临时用电安全技术规范的规定 实施。在雨期施工前，对现场所有动力及照明线路，供配电电气设施进行一次 全面检查，对线路老化、安装不良、瓷瓶裂纹、绝缘降低以及漏跑电现象，及 时进行修理和更换。配电箱、电闸箱等，要采取防雨、防潮、防淹、防雷等措施，外壳要做接 地保护。各种电气动力设备必须经常进行绝缘、接地、接零保护的遥测，发现问题 应及时处理，严禁带隐患运行。动力设备的接地线不得与避雷地线在一起。接 地85、线如因某种原因须拆除时，必须先作好新的接地线后再进行。线路架设时， 应掌握气象预报情况，严禁在雷雨天气中作业。7.2 高温季节施工措施1 、混凝土工程（门式支架条形基础和支架平台）高温期浇筑混凝土前，应作好充分准备，备足施工设备，保证连续进行浇 筑。混凝土从搅拌机到入模的传递时间及浇筑时间要尽量缩短，并尽快开始养 护。浇筑场地的泵管等应采取覆盖遮阴的方法降低泵管温度，同时在浇筑前可 在泵管外洒水，泵管内浇筑前先通水，再泵送同标号的混凝土砂浆，以对泵管 湿润和降温。混凝土浇筑宜选在夜间温度较低的时间内进行，浇筑场地应遮荫，以降低 模板、钢筋的温度，也可在模板、钢筋和地基上喷水以降温，但在浇筑时不86、能 有附着水。应加快混凝土的修整速度。修整时，可用喷雾器喷少量水防止表面 裂纹，但不准直接往混凝土表面洒水。混凝土浇筑前应将模板或混凝土结合面喷水润湿。浇筑宜连续进行，混凝土浇筑完后，表面应立即覆盖，并经常洒水，保持潮湿状态最少 7 天。保湿养 护期间，应采取遮阳和挡风措施，以控制温度和干热风的影响。2 、电气设备高温季节为用电高峰期，要定期对电气设备逐台进行全面检查、保养、禁 止乱拉电线，特别是宿舍的电线要及时检查，加强用电知识教育。3 、消防设备加强消防设施管理，灭火器现场严格按要求布置，并定期检查，严禁破坏 消防器具。加强对易燃易爆等危险物品的贮存、运输和使用的管理，转运时在 露天堆放的87、危险品采取遮阳降温措施，严禁烈日暴晒，避免发生泄露、 自燃、 火灾、爆炸事故。4 、防暑降温（1）加强对工人防暑降温知识的宣传，开展形式多样的安全卫生和暑期保 健宣传教育活动，使工人了解暑期的安全保健知识，提高自我保护能力。（2）完善并落实高温期间安全生产责任制，成立防暑降温领导小组，指定 应急预案，落实防范措施。（3）暑期来临之前，要做好高温作业工人的健康检查工作，对患有高温禁 忌的工人，应及时调整工作岗位。（4）要积极采取措施，改善工人的工作环境和作业条件，妥善安排好工人 的作业时间，严格控制加班加点，注意劳逸结合，对室外露天作业的人员应尽 量避免中午炎热时间作业，适当减轻工人的作业强度，88、为工人创造良好的工作 和休息环境。（5）如果在阳光下暴晒太久，或长时间在高热的环境中工作，或室内过于 闷热，都可能引起中暑，防治高温中暑事件，应实施行之有效的方法：1）高温来临之前，制定应急预案。安排职工进行学习和演练。2）进入高温天气，调整职工作息时间，上午 6：0011:00，下午 15：00 19：00 ，避开高温时段施工，让工人有足够的时间休息。3）职工宿舍均安装电风扇，有条件的房间安装空调，屋顶加设一层隔热板。4）高温季节来临时，项目部为职工发放防暑降温用品，购买茶叶、饮品、 西瓜、十滴水、风油精、花露水、蚊香等。5）每天上午下班前、下午上班时，项目部均安排食堂熬煮绿豆汤，供应至现场89、工人饮用，这样能很好地起到防暑降温的效果。6）高温季节出门记得要备好防晒用具，最好不要在上午 11 点至下午 15 点 时在烈日下行走。如果此时必须外出，一定要做好防护工作，如打遮阳伞、戴 遮阳帽、戴太阳镜，最好涂抹防晒霜；准备带上充足的饮水。此外，在炎热的 夏季，防暑降温药品，如十滴水、仁丹、风油精、藿香正气水等一定要备在身 边，以防应急之用。外出时的衣服尽量选用棉、麻、丝类的织物，少穿化纤类 的衣服，以免大量出汗时不能及时散热，引起中暑。7）充足睡眠很重要。夏天昼长夜短，气温高，人体新陈代谢旺盛，消耗也 大，更容易感到疲劳。充足的睡眠，可使大脑和身体各部分都得到充分的休息， 既利于工作和学90、习，也是预防中暑的措施。但睡眠时应注意不要躺在空调的出 风口或电风扇下。（6）确保施工作业人员宿舍、食堂、厕所、淋浴间等临时设施符合标准要 求和满足防暑降温工作需要，要切实做好施工现场的卫生防疫工作，加强对饮 用水、食品的卫生管理；严格执行食品卫生制度，避免食品变质引发中毒事件； 加强对暑期易发疾病的监控。（7）暑期期间，加强安全生产监督检查工作，发现问题要及时督促整改， 确保安全生产。（8）将防暑降温领导小组人员的联系方式、报警及急救电话制表贴于宣传 栏中，防止事故发生时不能及时取得联系。（9）落实每一位工人的防暑降温物品，尽量以实物形式供给给职工防暑降温清凉饮料和药品，把好进货质量关，杜绝91、假冒伪劣产品第 8 章 工期保证措施根据施工期间影响施工计划的潜在问题和施工进度计划网络图中的关键路 径，为保证工期的实现，拟采取以下措施：8.1 保证工期的组织措施1、建立以项目经理为首的项目组织保证体系，实行项目经理负责制，在项 目经理的领导下，强化施工管理，建立严格的责任制。项目部成员配置齐全， 责任分明、层层把关。积极配合项目法人及监理工程师的工作，有事共同协商， 保证工程的连续性。2、选派思想素质高、业务能力强的专业管理人员和施工人员组成项目经理 部和各专业施工队。3 、按计划组织施工人员进场，搞好临建设施。4 、抓好工程前期准备工作，做到“五落实 ”：即组织落实、技术落实、资 金落92、实、材料落实、机具落实。5 、积极加强施工生产调度，同建设单位、设计单位、监理单位密切配合， 定期召开现场协调会，并把协调会形成制度，要确定协调会的时间，参加人员、 解决问题的办法等，及时解决施工中存在的各种问题。科学合理的安排施工程 序，以确保施工顺利进行。6 、技术、安全、质量等部门要经常的不间断的在施工现场，监督、检查、 指导施工，解决工程实际问题，以加快施工进度。7 、向参加本工程全体施工人员进行动员、宣传工程建设的意义，提高思想 认识，履行合同责任，在保证施工安全及工程质量的前提下，加快施工进度。8 、结合施工实际情况，进行劳动优化组合，合理计划组织施工，安排有效 工作时间，努力提高93、机械利用率和劳动生产率。9 、由于特殊原因未能按施工计划完成的项目，现场可根据实际情况及时进 行调整，合理安排交叉作业，适当延长作业时间。10 、如果发生不可抗力而有可能影响到工程的施工时，应立即通知监理工 程师，并尽最大可能履行合同中的义务。11、加强材料、设备的接运、保管工作、确保安全、避免因材料、设备原 因造成工期延误。12 、加强现场设计变更通知单的管理，及时通知传达施工人员，进行设计变更交底，并落实通知执行情况。不能因设计变更没落实到位而影响施工。8.2 保证工期的管理措施1、程项目管理人员对项目的技术方案的实施做出详尽的时间进度安排以及 资源费用安排来指导项目的实施。2、实行动态计94、划管理，每月对计划的执行情况进行一次检查，并根据工程 进展情况和材料到货情况，对没有按计划完成的项目及时查找原因，制定出修 正措施，使整个施工过程处于受控状态。8.3 保证工期的技术措施1、认真做好工程的前期准备工作，熟悉工程的设计特点，编制可行的施工 技术方案，及时进行各道工序的施工图纸会审，力争尽早发现图纸中存在的问 题，在施工图会审会上一并提出，将问题在正式施工前解决。对于本工程首次 遇到的新技术、新工艺，要制定施工措施和作业指导书，组织施工人员学习培 训、吸收成熟的施工经验，提高工效，做到一次顺利完工，一次验收合格。2 、各道工序的施工提倡一次成优，一次验收合格，减少返工，加快施工进 95、度。3、对特殊工序，要周密考虑，制定详细的切实可行的施工方案，避免由于多种原因而影响工期。65第 9 章 安全管理措施9.1 安全组织机构成立以项目经理为主的安全生产管理委员会，负责对项目安全生产问题进 行决策和管理，设安全环境管理部，全面负责工程的安全生产、文明施工与环 境保护管理工作。并在此基础上建立以总包项目经理为首，项目生产负责人、 项目技术负责人、项目安全负责人、安全工程师、专业施工员、班组长、施工 作业层组成的纵向到底、横向到边的安全生产管理体系。9.2 安全生产管理职责建立安全生产责任制，总包项目经理是项目安全生产的第一责任人，安全 总监负责安全生产工作，各专业施工员既是安全监督96、员，也是其所负责的分项 工程施工的安全第一责任人，各班组长负责该班的安全工作，安全员协助安全 总监进行安全管理工作。表 9.2-2 各岗位的安全管理职责表管理部门岗 位名称职 责项目经理1）项目经理是施工现场安全生产的第一责任人，负责建立健全安全生产责 任制和有关安全生产规章制度，按建筑施工安全检查标准进行安全检查， 及时发现安全隐患，落实措施，迅速整改，防止安全事故发生，确保安全生 产。2）全面负责施工现场的安全管理、安全措施、安全生产等，保证施工现场 的安全，组织施工过程的策划，编制职业健康安全与环境管理规划，管理方 案的制定、实施、检查、落实。项目技术负 责人1）参与或主持编制项目职业健97、康安全与环境管理方案、管理规划，落实相 关责任并组织实施；组织项目经理部的质量、职业健康安全与环境意识教育 和专业技能培训。2）负责贯彻安全生产方针政策，严格执行安全消防技术规程、规范、标准 及合约规定。3）协助项目经理制定本项目安全生产管理办法和各项规章制度，并监督实 施。4）组织人员编制安全技术措施和分部工程安全方案，督促安全措施落实， 解决施工过程中不安全的技术问题。66管理部门岗 位名称职 责5）组织安全技术交底。6）参加每周一次的安全检查，对不安全因素定时、定人、定措施予以解决， 并落实、检查。7）组织编制项目应急预案，落实应急准备和响应。项目生产负 责人直接对安全生产负责，督促施工98、全过程的安全生产，纠正违章，配合有关部 门排除施工不安全因素，安排项目经理部安全活动及安全教育的开展，监督 劳保用品的发放和使用，并按规定组织检查、做好记录。安全负责人1）对安全消防工作负直接责任。2）执行国家及省、市安全生产的方针、政策、法规和各项规章制度。参与 制定并执行项目安全生产管理办法。3）落实有关安全消防管理规定，对进场工人进行安全消防教育和培训，强 化职工的安全意识和消防观念。4）组织现场安全生产、消防措施的检查，出现问题及时处理。5）在项目副经理领导下，参加每周一次的安全大检查，并做好检查记录。 对查出的问题，负责下发隐患整改通知单，并亲自监督整改。6）经常组织安全生产、消防工99、作的宣传活动。7）发生安全事故时，首先采取应急措施，保护好现场，并立即报告，按照 “ 四不放过 ”原则督促改进措施的落实。8）负责收集整理安全管理资料，及时向上级安全部门汇报本项目部安全状 况，填报安全统计报表。待本项目竣工后把本项目执行的安全管理资料整理 上报。项目安全员1）执行项目部关于安全、消防的有关规定。2）组织专业施工员编制安全消防技术措施。3）参加安全环境管理部主持的职工安全消防教育与培训。4）组织专业施工员对工人的安全消防技术交底。5）检查现场安全消防措施的落实情况。6）对施工现场的机械设备安全运行负责，按机械设备管理要求对现场设备 进行管理。7）参加安全事故的调查，认真分析事故100、原因，提出处理意见和防范措施并 上报，批准后进行检查落实。材料员1）根据劳动防护用品计划及时供货。管理部门岗 位名称职 责2）购置的劳动防护用品必须“三证 ”齐全（生产许可证、产品合格证、备 案登记检证），不符合安全标准的用品必须更换，严禁发放使用。3）按要求做好材料堆放及储存，防止坍塌，舱库配备灭火器材。4）组织工人进行安全技术操作规程的教育与学习。5）对现场的机械设备的进场、安拆、使用、维护、检修、保养进行管理， 保证设备的安全运行。商务负责人1）建立安全措施资金专管专用制度。2）检查落实合同中有关安全管理的要求。各专业施工 员1）认真执行上级有关安全生产规定，合理安排班组工作，对所管辖专101、业的 消防安全生产负责。2）负责编制本专业的安全消防技术措施，并对作业班组进行技术交底。3）领导班组搞好安全生产活动，组织班组学习安全消防操作规程及安全规 定。指导工人正确使用消防设施和劳保用品。4）经常检查作业环境及各种设备、设施的安全状况，发现问题及时纠正解 决，对重点、特殊部位施工必须检查作业人员及各种设备、设施技术状况是 否符合安全消防要求，严格执行安全消防技术交底制度，落实安全消防技术 措施并监督执行。5）做好新工人的岗位教育，负责对班组进行安全消防操作方法的检查指导， 制止违章，以身作则，遵章守纪，确保安全检查生产。6）对各级组织检查下发现的整改单和自检发现的不安全隐患及时消除，不102、 留隐患。作业人员1）认真学习本专业的安全消防技术操作规程，遵守安全纪律和项目部的各 项安全管理规定，严格按照操作规程施工，严禁酒后上班，严禁在易燃易爆 场所吸烟和擅自进入危险区域。2）认真听取安全消防技术交底，积极参加各种安全活动，并有权拒绝违章 指挥，对不安全做法有责任提出改进意见。3）爱护安全防护设施和安全消防标志，发现损坏，立即报告有关人员处理。4）如发生工伤事故、未遂事故、不安全隐患时，应立即向班长或上级领导 报告。5）正确使用安全防护用品，无安全防护用品时有权拒绝进行作业。9.3 安全施工措施689.3.1 支架工程安全施工措施1 、支架安装安全施工措施（1）架子作业时，必须戴安全103、帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺 脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思 想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工 具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。（2）遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后 施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚 手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、 小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应该及 时的对其进行加固处理。（3）所有构配件必须经检验符合规定，且不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材104、 料。（4）木工棚的机具应符合安全施工规范的使用要求，模板的加工由专人负 责，同时在操作工程中禁止粗心大意，避免造成不必要的伤害。（5）吊装模板时，应按照吊车的吊装重量施工，禁止超载。吊装模板过程 中，应由专人指挥，统一指挥信号，禁止人员站在吊装旋转范围内。（6）模板安装时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放，钢管及扣件的 堆放远离板面边缘，所有工具应装入工具袋内；二人抬运模板时，要互相配合， 协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍。 防止高处作业工具掉下伤人。（7）不准架设探头板及未固定杆。满堂模板支撑架超过 5m 时应满挂水平 安全网，并用20 号镀锌铁丝绑扎牢105、固。（8）支模时，支撑、拉杆不准连接在脚手架或其他不稳固的物件上。（9）插销等零散的小件放置在小桶中，施工时避免散落。2 、模板拆除安全施工措施（1）模板拆除前，应经技术负责人按同条件养护试块强度检查，确认混凝 土已达到拆模强度时，方可拆除。（2）拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板， 禁止抛掷模板。（3）高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施， 并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点 捆牢，不准向下乱仍。（4）工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在 身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。106、拆除间歇时，应将已活 动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。已拆除的模板、 拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。（5）拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除板模 板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意， 防止模板突然全部掉下伤人。（6）拆模过程中，所有的钢管及扣件、模板等均堆放整齐，然后由塔吊运 向其它部位。禁止高空抛下，在此过程中设专人负责地面周围的警戒，防止物 料个别脱落坠向地面造成人员伤亡。（7）在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上 做好安全防护，或将板的洞盖严。9.3.2107、 临时用电安全技术措施项目经理部严格执行现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005 要求，采 用 TN-S 配电系统，实行三级配电二级保护系统，并安排专业电工 24 小时维护 检修，确保安全用电无事故。（1）临时用电管理1）施工现场用电要按照代建项目管理中心及监理单位批准的临电专项施工 方案实施。2）施工临时用电建立安全技术档案。3）用电由持证的专业电工管理。（2）“三级配电，二级保护 ”制度整个施工现场临时用电线路及设备采用三级配电(配备总配电箱、分配电 箱、开关箱三类标准电箱) ，漏电保护作两级保护，确保“一机、一箱、一闸、 一漏 ”（3）配电室及设施的保护。表 9.3.2-1 配箱设施108、保护措施表序号设施名称保护措施1配电箱1.装设电源隔离开关及短路、过载、漏电保护器；2.配电箱金属框架设置保护接零；3.配电箱内电器、规格参数与设备容量相匹配，按规定紧固在电器 安装板上，严禁用其他金属丝代替熔丝；4.作防砸、防雨棚，并加围栏，箱内、周围严禁放置杂物。2电缆穿管临时保护3作业面电缆线架空，严禁拖地4其他凡达不到规定最小距离时，必须采用可靠的防护措施（4）现场照明支撑架内照明灯具不低于 2.4m，手持照明灯具使用 36V 以下安全电压，接 头处用绝缘胶带包好。（5）保护接地与保护接零表 9.3.2-2 保护接地与接零表序号名称内 容1供电回路末端做重复接地，线路过长要增加重复接地109、点。2用电设备金属外壳、支架和底座接零保护；要作防雷接地，且同时作重复接 地，阻值不大于 10 , 以确保施工现场保护零线的重复接地不少于三 处。3使用电线用黄/绿双色线，严禁黄/绿双色线做相线或零线用。9.3.3 危险作业审批管理制度管理措施1 、本工程危险作业的范围（1）动火作业申请人:分包现场负责人-审核人：安全总监/专业工程师/电气工程师-审批 人：项目生产经理、总监、业主代表。（2）起重吊装作业申请人:分包现场负责人-审核人：安全总监/机械工程师-审批人：项目生 产经理、总监、业主代表。（3）支架及防护拆除作业申请人:分包现场负责人-审核人：安全总监/专业工程师-审批人：项目生产经理110、。（4）受限空间作业申请人:分包现场负责人-审核人：安全总监/专业工程师-审批人：项目生 产经理。2 、审批要求（1）所有危险作业应在危险作业审批完成后方可实施，作业实施应在规定 时限内。（2）危险作业审批表应说明监护人，拟采取的安全措施等。（3）危险作业实施时应对作业区域进行隔离、设置警示标识并落实相关安 全措施。（4）监护人应对整个作业过程进行旁站，直至危险作业安全结束。（5）涉及到特种作业的危险作业，作业人员必须持有相应的特种作业人员 证件，参与审批人员必须进行核验。（6）项目相关专业工程师应对危险作业实施情况进行检查，发现未按规定 要求进行作业的，可叫停危险作业。（7）危险作业完成后，111、申请人应检查周围环境，并告知项目，完善相关资 料。（8）项目应对危险作业审批、实施情况进行公告，方便其他工友作业。（9）违反有关规定，按照项目安全生产奖罚制度有关条款进行处罚。（10）在施工期间如遇突发状况，因在确保采取安全可靠的临时加固措施 下在进行停工撤离。（11）固定的消防设施严禁随意使用，严禁因工作准备不足需要随意取用 代替等。（12）在塔楼进行危险性施工作业期间，必须遵守业主代表、监理对安全 工作提出的合理改正意见，经改正后申请三方验收，经同意后在进行施工。（13）施工作业前应对所有线路、电子设备及其他设备进行保护，经现场 验证后方可作业。（14）非常规起重吊装作业前应向业主报备，经112、得同意后方可作业，作业 前必须进行进场验收、安全技术交底、安全警示设置满足要求等。3 、现场动火措施（1）所有动火点必须配置不少于 2 瓶干粉灭火器，配备灭火器必须有效；（2）高处焊接时下方必须设接火斗火接火毯，使用接火斗时接火斗外延高 度必须满足火花喷溅高度严禁火花四溅。并且下方必须设专人进行旁站监督， 防止下方阴燃。（3）每处动火点下方及四周可燃物及易燃物必须清除，严禁动火点下方及 四周半径 3 米处有可燃及易燃物存在。（4）每处动火点焊接完成后留一人观察，直至无可见光源及明火后方可移 至下一动火点进行作业。（5）电焊机出线必须使用保护套管进行保护严禁带病作业，进线端必须按 照要求进行接地113、。（6）点焊机一次线严禁超 5m ，打铁端必须设线夹。二次线严禁超 30m， 不得有接头，破皮磨损处必须使用绝缘胶带包裹严密，满足使用要求。（7）焊接作业暂停或休息期间必须关机，不得长时间通电不使用。（8）进行高处焊接作业期间必须系挂安全带，不得解除，同时系挂要满足 高挂底用及牢靠等要求。（9）2 人及以上协同作业时应由 1 人为主，同一指令，严禁违章作业。第 10 章 应急预案10.1 应急指挥网及报告流程应急救援的方针是：控制事故的损失，以预防为主，常备不懈，统一指挥， 高效协调以及持续改进。应急救援的原则是：保护人员优先，防止和控制事故蔓延优先，保护环境 优先。成立以项目经理为首的应急救114、援领导小组。配备相应的救援人员，包括现场施工、安全管理人员，财务、物资、设备 管理人员和劳务队伍负责人和各班组长组成的救援队。成立抢险救援组、后勤保障组、医疗救护组、警戒保卫组、善后工作组等 防患于未然。图 10. 1-1 应急事故响应流程图一旦发生生产安全事故，项目按照“紧急事故响应流程 ”图，采取有效措 施，各救援成员应立即赶往现场，采取行之有效的措施，防止事故扩大，保护 事故现场，启动应急救援预案。10.1.1 应急机构设置为对可能发生的任何事件能够快速反应、求援，成立应急救援小组，由项 目经理担任总指挥，负责事故现场指挥，统筹安排；企业总部主管部门为应急救援小组提供财政支持、社会关系求115、助、对应急救援小组工作提供建议和决策 参考，解决事件的调节、安抚、后期调查、上报政府部门、补偿等工作。应急 救援组织机构详见图10.1. 1-1及表10.1. 1-1应急救援小组职责。图 10. 1. 1-1 应急救援组织机构表 10. 1. 1-1 应急救援小组职责序号成员职责1项目经理 （总指挥）1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2）发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管 部门及各救护单位第一时间取得联系。3）进行针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。2物资保障组1）负责抢险物资的供应。2）负责购买应急救援工具。3）负责组织用于抢险的116、大型机械设备进入施工现场备用。3后勤保障组1）负责抢险队伍的生活后勤保障，做好财务支持。2）负责沟通慰问工作。4抢救组1）一旦发生安全事故，立即安排人员有序疏散、管理，保持现场人员 情绪稳定，冷静沉着处理。2）当发生紧急情况时，立即报告项目应急救援小组总指挥并及时采取 救援工作，尽快控制险情蔓延。3）组织有关人员设置危险警戒区，立即清点施工现场作业人员的数量， 掌握事故现场内是否有施工作业人员。4）封闭危险区域，严禁无关人员进入造成二次伤害和影响救援工作。5）负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳， 确 保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。6）拨打 120 急救电话或联系附近医117、院，由事先成立的护送组护送伤员序号成员职责去医院。10.1.2 应急机构的职责（1）应急准备及响应领导小组（以下简称应急领导小组）项目部成立突发事故应急领导小组（安全领导小组），由项目经理任组长， 项目执行项目经理（生产经理）、安全负责人副组长，项目管理人员、班组负 责人组成。当突发事故发生时，作业队负责人即列入指挥小组的组成人员。突发事故应急领导小组日常办公室设在项目部安全部。表 10. 1.2-1 应急领导小组名单及联系电话表序号姓名担任职务项目职务联系电话1黄克所组长项目负责人2罗志必副组长项目执行经理3许松宜组员技术负责人4张庆瑞组员安全负责人5金矿代组员造价负责人6刘新桥组员专业工程118、师7梁日福组员质量工程师8黄锌杰组员安全工程师9康阳组员材料工程师10赵裴文组员商务工程师就近医院：xx市xx区花东医院电话：020-86849472 地址：广东省xx市xx区花东镇大道东南 7 号 火 警：119 交通事故报警：122 急 救：120 联动中心：110拨打电话报告时，不要惊慌，必须讲清事故情况和已采取的措施，让救护 人员做好急救准备，讲清事故发生地点、附近特征，单位名称，负责人姓名、电话；报告程序：逐级 也可越级。图10. 1.2-1 xx市xx区花东医院线路卫星图（约9km）（2）应急领导小组职责1）分析辨识评价项目部危险源，确定项目部重大危险源，分析判断安全事 故、事件或119、自然灾害的危害程度、受影响区域，确定相应预警级别和应急响应 级别；2）组织编制和批准项目部安全事故综合应急预案、专项应急预案和现场处 置措施；3）决定启动应急救援预案，组织、指挥、协调各应急救援工作组进行应急 救援行动；4）负责将事故情况报告总承包管理部门、南宁轨道有限责任公司和地方安 全生产归口管理部门，与地方政府应急组织或机构进行联系，通报事故、事件 或灾害情况；5）评估事态发展程度，决定升高或降低应急响应级别；6）决定救援人员、员工从事故区域撤离，保证现场抢救和现场外其他人员 的安全；7）根据事态发展，决定是否请求外部援助；8）决定请求地方政府组织周边群众从事故受影响区域撤离；9）协调物120、资、设备、医疗、通讯、后勤等方面给以支持；10）宣布应急结束、组织、指挥恢复生产和生活；（3）应急领导小组成员职责项目经理：督促检查应急预案编制、应急预案演练实施。应急抢险救援期 间任应急抢险总指挥，负责指挥协调项目部各应急组开展应急救援工作，确定 具体应急救援实施方案，向上级部门报告事故信息，组织实施事故调查、事后 善后、事故处理工作。项目执行经理：负责应急准备及响应组织协调及安全保障措施的落实检查 工作。应急抢险期间副组长，协助总指挥进行应急抢险工作。组织工长、作业 班组及抢险救援队等相关人员，依据补救措施方案，排除意外险情或实施救援。 应急救援、事故处理结束后，组织人员安排恢复生产。如事121、故副组长不在岗位按下列顺序岗位人员担任：项目执行经理/安全负责 人项目技术负责人。项目技术负责人（技术保障组长）：组织参与应急预案编制，应急救援期 间，参与事故应急处理并为应急措施提供安全技术支持。如果项目技术负责人不在事故现场时，技术保障组长岗位按下列顺序岗位 人员担任：安全负责人（救护组长）：负责医疗小组、急救药品和器材的管理，应急 抢险期间负责伤员的救助。专业工程师（后勤保障组长）：负责提供后勤保障工作和事故信息发布工 作。材料工程师（物资装备组长）：负责提供救援物资、应急设备的保障。安全工程师（安全警戒组长）：负责安全保障措施、值班人员及设备物资 的检查工作，负责应急抢险期间现场的安全122、保卫。质量工程师（抢险队长）：负责事故抢险人员调配，组织人员实施应急救 援。如果各保障组长不在事故现场时，各保障组长岗位由所在组的组员担任， 或由事故总指挥任命。（4）各应急工作小组职责1）抢救组职责根据总指挥的指令，组织抢险应急分队员对事故进行应急救援。2）监视监测组职责负责对临时建筑、基坑和周边建筑物进行监视监测，实时动态的提供监测 数据，为应急救援行动提供技术数据，保证应急救援行动的顺利进行。3）救护组职责负责对抢救出的伤员进行现场紧急处置；负责送往医院急救，对送往医院 的全过程负责。4）后勤保障组职责依照指令或事故现场实际需求，为所有抢险人员提供所需的生活物资及交 通工具，保障抢险工作123、的顺利进行。5）技术保障组职责负责安全事故发生后的技术处置，从技术方面提供处置意见。6）安全警戒组职责负责对现场及周围人员进行防护指导、人员疏散及周围物资转移等工作； 负责布置安全警戒，禁止无关人员和车辆进入危险区域，在人员疏散区域进行 治安巡逻。7）物资装备组职责负责组织抢险物资的供应，组织车辆运送抢险物资，及时补充缺损应急物 资装备，确保物资装备的应急需求。8）信息发布组成员和职责信息发布组成员由项目宣传组组长，成员由工程管理部、安全质量部、技 术部门、综合办公室等部门负责人组成。其职责是：按照应急领导小组或上级现场指挥部要求对外发布信息和新闻报道；汇总上报抢险救援进展情况及事故调查资料。124、9）现场调查组成员和职责现场调查组成员由项目经理为组长，成员由工程管理部、安全质量部、综 合管理部、物资设备部、监测测量部等部门负责人及相关人员组成。其职责是：对事故进行调查取证工作，或协助上级有关部门对事故调查取证，并将 事故物证、事故分析及相关责任人初步处理意见报告等材料，在应急结束后如 实、完整、及时送交应急领导小组；对事故造成临近建筑物及设施的损坏情况进行调查并形成报告，送交应 急领导小组。10）善后处理组成员和职责现场调查组成员由项目经理为组长，成员由综合管理部负责人及相关人员 组成。其职责是：对事故伤亡人员及家属实施处置、安抚和理（索）赔工作， 稳定项目部人员情绪及恢复生产秩序工作125、。10.1.3 应急救援工作程序1 、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长黄克所立即上报公司， 必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2 、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作 中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3、事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临 时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4 、项目部指定人负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事 故报告的真实性和时效性。10.1.4 危险源辨识表 10.1.4-1 危险源辨识序号事件分类事故辨识1物体打击工具零件、砖瓦、木块等物从高处掉落伤126、人，人为乱扔废物、杂物 伤人，起重吊装物品掉落伤人。2机械伤害机械异常及违章操作引起伤害。3高处坠落临边、洞口、悬空、操作平台上作业引起的高处坠落。4触电违章作业、无证操作引起的触电伤害。5火灾临建或建筑物材料起火爆炸。6爆炸建筑物材料、生活用煤气引起的爆炸。7传染性疾病SARS 、疟疾、禽流感、霍乱、登革热、 鼠疫等流行性强、致命性强 疾病。8中毒防腐涂料施工中的重金属中毒、装饰材料的空气污染中毒及食堂的 食物中毒。9劳资纠纷劳务单位对工人工资的拖欠。10.2 应急响应10.2.1 响应分级（1）一级响应：发生特别重大事故、重大事故、较大事故、一般事故和死 亡事故；（2）二级响应：发生重伤事127、故；（3）三级响应：发生轻伤事故和无伤亡事故。10.2.2 响应程序（1）一级响应程序1）按照国家有关规定立即向业主和当地相关政府部门报告，寻求救援帮助。2）应急领导小组立即向公司相关部门及领导报告，并在 12 小时内提出书 面报告，说明事故情况及应急救援预案启动运行情况。3）应急领导小组人员到位，组织实施应急救援。立即开展应急处置、应急 保障工作，保证组织到位、应急救援队伍到位、应急保障物资到位。4）应急领导小组向社会公众(工人)发出危险或避险警告。5）应急领导小组立即采取措施防止事态扩大，遏止事故进一步蔓延，以最 大限度减少人员伤亡和财产损失。6)应急领导小组立即组织营救和救治受到伤害的人128、员，疏散、撤离、安置 受到威胁的人员。7）应急领导小组组织协调有关方面做好现场应急处置的保障和支援工作， 尽最大可能保护好事故现场。8）接受当地政府、公司及上级领导对事故的调查处理，提供原始事故文件 和影像资料。（2）二级响应程序1）项目部应急领导小组按照国家有关规定，及时报告向业主和当地有关政 府部门。2）应急领导小组立即向公司相关部门及领导报告，并在 24 小时内提出书 面报告，说明事故情况及应急救援预案启动运行情况。3）项目部应急领导小组人员到位，组织实施应急救援。立即开展应急处置、 应急保障工作，保证组织到位、应急救援队伍到位、应急保障物资到位。4）项目部应急领导小组立即采取措施防止事129、态扩大，立即组织营救和救治 受到伤害的人员，疏散、撤离、安置受到威胁的人员；遏止事故进一步蔓延， 以最大限度减少人员伤亡和财产损失。5）项目部应急领导小组组织协调有关方面做好现场应急处置的保障和支援 工作，尽最大的可能保护好事故现场。6）根据事故事态的发展，由总指挥决定是否提升应急响应级别。7）接受当地政府、公司及上级领导对事故的调查处理，提供原始事故文件 和影像资料。（3）三级响应程序1）项目部应急领导小组按照国家有关规定，及时报告向业主和当地有关政 府及部门。2）应急领导小组立即向公司相关部门及领导报告，并在 48 小时内提出书 面报告，说明事故情况及应急救援预案启动运行情况。3）项目部应130、急领导小组人员到位，组织实施应急救援。立即开展应急处置、 应急保障工作，保证组织到位、应急救援队伍到位、应急保障物资到位。4）项目部应急领导小组立即采取措施防止事态扩大，立即组织营救和救治 受到伤害的人员，疏散、撤离、安置受到威胁的人员；遏止事故进一步蔓延， 以最大限度减少人员伤亡和财产损失。5）项目部应急领导小组组织协调有关方面做好现场应急处置的保障和支援 工作，尽最大可能的保护好事故现场。6)根据事故事态的发展，由总指挥决定是否提升应急响应级别。7)接受当地政府、公司及上级领导对事故的调查处理，提供原始事故文件 和影像资料。10.3 应急处理措施10.3.1 物体打击急救措施当发生物体打击131、事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上 进行处理。1 、发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损 伤。2 、在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任 意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓 的附加损伤。3 、观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处 理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休 克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约 200，尽快送医 院进行抢救治疗。824 、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧， 以防舌132、根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后 再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒 的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院 治疗。5 、防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎； 污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔 出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料 覆盖包扎创口。6 、在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐 后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱 有骨折者应用硬板担架133、运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位 加重，造成或加重脊髓损伤。10.3.2 高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1 、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、 部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口 袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处 于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约 20 , 尽快 送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而 应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2 134、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧， 以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后 再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒 的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院 治疗。3 、颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、 血凝块、 口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内83异物无法清除时，可用 12 号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4 、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或 布条包扎。搬运时，将伤者135、平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、 断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与 两腿或单肩背运。5 、发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位 置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨 折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6 、复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7 、周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料， 绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时 可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过 1h 为宜，做好标记， 注明上止136、血带时间。（1）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的 卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑 颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9的 Nacl 溶液)冲洗伤口，涂上 红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来 增强压力而达到止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布 条等，上肢出血结扎在上臂以上 1/2 处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上 1/3 处(靠近心脏位置) 。结扎时，在止血带与皮肤之137、间垫上消毒纱布棉垫。每隔 25-40min 放松一次，每次放松 0.51min。（2）动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运 送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情 况。10.3.3 坍塌事故急救措施1 、应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场 抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。842 、发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救 援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。 同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调 整和实施新的抢救措施，并138、迅速疏散影响范围内的所有人员。3 、分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组 织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4 、当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况 可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5 、项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施 救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6 、在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险 的地方采取一定的防护措施。7 、急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或 送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，139、如采用人工呼吸，清洗包扎或输 氧急救等。8 、当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。10.3.4 触电事故急救措施1、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触 电者二次触电或抢救者触电。2 、隔离电源方法：（1）断开电源开头；（2）使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；（3）用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而 断开电路。3 、抢救方法:（1）口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）1）使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实 （如木板、干燥的泥地等）的地方。2）一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开140、嘴巴，可用口对鼻人 工呼吸法贴鼻吹气）。3）深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。4）救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。（2）胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）1）解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。2）救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的 地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。3）掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷 3-4cm， 以每分钟挤压 60 次为宜4）挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松 时掌根不必完全离开胸膛。（3）如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压 法141、要同时交替进行。（4）人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电 者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。10.3.5 火灾事故急救措施1 、事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事 故现场的电源。2 、事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫 延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品 到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3 、发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第 一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。（1）火142、场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人， 要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场 烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方 法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、基坑角落等容易掩蔽 的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥 漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在 身上，防止灼伤。（2）火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方 向的人员，可指派专人护送出险区；对伤143、残人员或不能行走的人员，要把他们 背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救 出。3 、火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先 要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述 物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文 件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指 定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地 点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。10.4 应急物资表 10.4-1 应急物资清单（不限于）序号名称数量（不少于）存放地点备注1应144、急箱5 个生活区2担架6 副生活区3氧气袋6 个生活区5水若干生活区6泡面/饼干/面包若干生活区7应急灯6 盏开挖台车8铁锹40 把工地固定舱库9吊车2 台工地现场10对讲机10 部生活区11爬梯4 樘工地固定舱库第 11 章 地下室回顶、连廊顶钢结构支撑及外架计算书本工程使用架体主要施工内容为 1F-10F 的墙身涂料和 11F-16F 的玻璃幕墙 更换。10 层（10 层结构标高 66.5m）以下的部分直径为 10m 钢筋混凝土筒体； 10 层到 11 层（11层结构标高 73.7m）也为钢筋混凝土筒体但是外径逐渐变大到 13.8m 。11F（11 层结构标高 73.7m）以上最外侧为隐框145、玻璃幕墙封闭。幕墙施工段和墙身施工段不在同一排架体内施工。幕墙施工段的为 4-8/9 排 （从内往外数），幕墙施工排的脚手板和挡脚板只在各排的最上层设置，设置的 脚手板和挡脚板均为定型钢脚手板；墙身涂料施工段在 1-3 排（其中 1-2 排为涂 料施工作业范围，每步均设置钢管式栏杆、铁皮式挡脚板和冲孔钢脚手板。2-3 排为沿着塔身盘旋上升到 73.7m 的楼梯。图 11-1 各施工段的施工内容11.1 多层作业（最内侧 1-2 排）盘扣式脚手架计算书11.1.1 最内侧两排盘扣架施工说明本计算书，只针对计算墙身涂料施工段（最内侧两排横向间距 0.9m）南侧 装饰环范围的架体，即墙身涂料施工段南146、侧装饰环（ 1F-10F 即 73.7m 以下的施 工区域）对应架体的投影区域为 1 排2 排（从塔台内侧往外数）；2-3 排为沿 着塔身到 73.7m 处盘旋上升的楼梯。1 排和 2 排之间每层，均设置钢管式栏杆、 铁皮式挡脚板和冲孔钢脚手板。图 11. 1. 1-1 墙身涂料施工段最内侧的两排架的范围11.1.2 计算依据1 、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程 JGJ231-20102 、建筑地基基础设计规范GB50007-20113 、建筑结构荷载规范GB50009-20124 、钢结构设计标准GB50017-20175 、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-201811.147、1.3 脚手架参数结构重要性系数 01. 1可变荷载调整系数 L0.9立杆纵向间距 la(m)1.2立杆步距 h(m)2顶部防护栏杆高 h1(m)1.5纵横向扫地杆距立杆底距离h2(mm)200架体离地高度(m)0脚手架搭设排数2立杆排号立杆依次横距 lb(m)立杆搭设高度 Hs(m)10.37020.970二、荷载设计脚手板类型定型钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1 步 1 设密目式安全立网自重标准值0.01- 89 -Gkmw(kN/m2)挡脚板类型铁皮挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.1挡脚板铺设方式1 步 1 设单块脚手板宽度 b(148、mm)250单块脚手板一侧爪钩数量j2爪钩间距 s(mm)200装修脚手架作业层数 nzj1装修脚手架荷载标准值Qkzj(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性)基本风压 0(kN/m2)0.30.754 ，0.754风荷载高度变化系数 z(连墙件、立杆稳定性)1.428 ，1.428风荷载体型系 数 s1.76搭设示意图11.1.3-1 盘扣式脚手架剖面图- 90 -11.1.3-2 盘扣式脚手架立面图11.1.3-3 盘扣式脚手架平面图11.1.4 横向横杆验算纵横向水平杆钢管类型482.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m)0.042横向横杆抗弯强度设计值(f149、)(N/mm2)205横向横杆截面惯性矩 I(mm4)92800横向横杆弹性模量 E(N/mm2)206000横向横杆截面抵抗矩 W(mm3)3860脚手板类型定型钢脚手板单块脚手板宽度 b(mm)250单块脚手板一侧爪钩数量j(只)2爪钩间距 s(mm)200- 91 -承载能力极限状态：q=b(1.3 Gkjb+1.5LQkzj)=0.25(1.3 0.35+1.50.92)=0.789kN/m la= 1.2m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=qla/j=0.7891.2/2=0.473kN横杆自重设计值：q1= 1.3m2= 1.3 0.042=0.055kN/m 正常使用150、极限状态：q=b(Gkjb+Qkzj)=0.25(0.35+2)=0.588kN/mla= 1.2m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为： R=qla/j=0.5881.2/2=0.352kN横杆自重标准值：q1=m2=0.042kN/m l=lb=0.9m ，计算简图如下1 、抗弯验算弯矩图(kN m)Mmax=0.36kN m= 0Mmax/W= 1. 10.360106/3860= 102.641N/mm2 f=205N/mm2满足要求。2 、挠度验算- 92 -变形图(mm)max= 1. 199mm minlb/150 ，10=min900/150 ，10=6mm满足要求。11.151、1.5 荷载计算立杆钢管类型603.2立杆每米自重 m1(kN/m)0.064纵横向水平杆钢管类型482.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m)0.042外斜杆材料形式钢管扣件外斜杆每米自重 m4(kN/m)0.045外斜杆布置5 跨 5 设外斜杆钢管截面类型482.5单立杆静荷载计算1 、结构自重标准值 NG1k(1) 、立杆的自重标准值 NG1k1立杆 1 ：NG1k1=Hs1 m1=700.064=4.480kN 立杆 2 ：NG1k1=Hs2 m1=700.064=4.480kN (2) 、纵向横杆的自重标准值 NG1k2立杆 1 ：步数 n1=(Hs1-h1-h2)/h= (70152、-1.5-0.2)/2 =34NG1k2=m2 la (n1+1)=0.0421.2(34+1)=1.764kN 立杆 2 ：步数 n2=(Hs2-h1-h2)/h= (70-1.5-0.2)/2 =34NG1k2=m2 la (n2+1)=0.0421.2(34+1)=1.764kN (3) 、横向横杆的自重标准值 NG1k3立杆 1: NG1k3=(34+1)0.0420.900/2=0.662kN立杆 2: NG1k3=(34+1)0.0420.900/2+（47+1） 0.0421.200/2= 1.8716kN(4) 、外斜杆的自重标准值 NG1k4立杆 2 ：NG1k4=n2 h 153、m4/(5 sin(arctan5h/(5la) =34 2.0 0.045/(5 sin(arctan52.0/(51.2)=0.714kN5/5 表示钢管扣件外斜杆 5 步 5 跨 结构自重标准值 NG1k 总计立杆 1 ：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 =4.48+1.764+0.662=6.906kN 立杆 2 ：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k4=4.48+1.764+1.8716+0.714=8.8296kN- 93 -2 、构配件自重标准值 NG2k(1) 、脚手板的自重标准值 NG2k1立杆 1 ：NG2k1=(n1+1)la154、 0.9Gkjb 1/2/2 =(34+1) 1.2000.90.350 1/1/2/=6.615kN立杆 2 ：NG2k1=(n2+1)la 0.9Gkjb 1/2/2 =(34+1) 1.2000.90.350 1/1/2=6.615kN1/1 表示脚手板 1 步 1 设(2) 、栏杆挡脚板的自重标准值 NG2k2立杆 2 ：NG2k2=(n2+1)la Gkdb =(34+1)1.2000.1=4.2kN 1/1 表示挡脚板 1 步 1 设(3) 、围护材料的自重标准值 NG2k3立杆 2 ：NG2k3=Gkmw la H =0.01 1.20070.0=0.840kN构配件自重标准值 155、NG2k 总计 立杆 1 ：NG2k= NG2k1=6.615kN立杆 2 ：NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=6.615+4.2+0.840=7.718kN 单立杆施工活荷载计算立杆 1 ：NQ1k= la 0.9(nzj Qkzj)/2 = 1.2000.9(12)/2= 1.080kN 立杆 2 ：NQ1k= la 0.9(nzj Qkzj)/2 = 1.2000.9(12)/2= 1.080kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆 1 ：N1 = 1.3(NG1k+NG2k)+0.91.5NQ1k = 1.3(6.906+6.615)+0.9 1.5 1.08= 19156、.035kN立杆 2：N2 = 1.3(NG1k+NG2k)+0.91.5NQ1k = 1.3(8.8296+7.718)+0.91.5 1.08=23.262kN立杆最大轴力设计值 N=max(N1,N2)= max(19.035,23.262)=23.262kN11.1.6 立杆稳定性验算立杆钢管类型603.2立杆每米自重 ml(kN)0.064立杆截面抵抗矩 W(mm3)7700立杆截面回转半径 i(mm)20. 1立杆抗压强度设计值f(N/mm2)300立杆截面面积 A(mm2)571连墙件布置方式两步一跨立杆计算长度系数 1.451 、立杆长细比验算l0= h= 1.452=2.9m157、长细比 = l0/i =2.91000 /20.1= 144.279210 查表得， =0.248满足要求2 、立杆稳定性验算Mw=0.9 0.9 1.5 klah2/10=0.9 0.9 1.5 0.754 1.20 2.002/10=0.440kN m= 0 N/(A)+Mw/W =1. 123262/(0.248571.00)+0.440106/7700- 94 -=243/mm2 f=300N/mm2 满足要求！3 、立杆底部轴力标准值计算立杆 1 ：恒载标准值 FG1= 13.521kN, 活载标准值 FQ1= 1.08kN 立杆 2 ：恒载标准值 FG2= 16.548kN, 活载158、标准值 FQ2= 1.08kN11.1.7 连墙件承载力验算连墙件布置方式两步一跨连墙件连接方式扣件连接连墙件计算长度 l0(mm)2000连墙件截面类型钢管连墙件型号483连墙件截面面积 Ac(mm2)424连墙件截面回转半径 i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205扣件抗滑移折减系数0.85扣件连接方式双扣件Nlw= 1.5 kLlHl= 1.5 k2h1la = 1.5 0.754 2 2 1 1.2 = 5.43kN长细比 =l0/i=2000/15.9= 125.786，查规范JGJ231-2010 表 D 得， =0.423连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向159、力 N0 ，取 3kN。(Nlw+N0)/( Ac)=(5.429+3) 103/(0.423 424)=46.997N/mm2 f=205N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=5.429+3=8.429kN0.8512= 10.2kN 满足要求！11.1.8 可调底座承载力验算可调托座承载力容许值N(kN)180由立杆稳定性一节可知可调底座最大受力： Rmax=1. 1N=23.535kNN=200kN11.1.9 立杆地基基础验算地基土类型钢筋混凝土垫板底面面积 A(m2)0.01支架基础为厚度 20cm 的钢筋混凝土池底板，其上浇筑 C25 混凝土最薄处不 小于 10cm160、 ，再设置可调底座。可调支座的面积为 0. 10. 1m 的钢板。- 95 -混凝土基础按照 20cm计算。20cm 混凝土冲切抗力：FR= 0.7hftam h0 = 0.7 1 1.1 400 200 = 61600 N=61.6kN根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 的 5.5.1 条：立杆基础底面的混凝土面能够提供的最大反力 61.6kN立杆稳定性可调底座 最大受力 23.535kN。满足要求！- 96 -11.2 顶层作业（3-8/9 排盘扣式）脚手架计算书11.2.1 3-8/9 排（从内往外数）盘扣架施工说明图 11.2. 1-1 幕墙施工段（ 11F161、-16F 即 73.7m 以上的施工区域）本计算书，只针对计算幕墙投影范围的架体，即幕墙施工段（ 11F-16F 即 73.7m 以上的施工区域）对应架体的投影区域为 3 排8/9 排（从塔台内侧往外 数）。施工段在各排的最上层设置脚手板及挡脚板其他层不设置（更换玻璃幕墙 时人员和玻璃走塔台内的施工电梯），最外一排（8 排或 9 排外侧挂网）。幕墙 施工段，始终只有最上层施工，最上一层施工完毕后拆一层再施工下一层。拆除 的过程中边拆边搭设下层的防护栏杆、脚手板和挡脚板。11.2.2 计算依据1 、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程 JGJ231-20102 、建筑地基基础设计规范GB50162、007-20113 、建筑结构荷载规范GB50009-20124 、钢结构设计标准GB50017-20175 、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-201811.2.3 脚手架参数结构重要性系数01. 1可变荷载调整系数L0.9立杆纵向间距 la(m)1.2立杆步距 h(m)1.5顶部防护栏杆高 h1(m)1.5纵横向扫地杆距立杆底距离250- 97 -h2(mm)架体离地高度(m)0.25脚手架搭设排数9立杆排号立杆依次横距 lb(m)立杆搭设高度 Hs(m)10.37521.27531.29541.29551.29561.29571.29581.29591.29511.1.3 荷载设163、计脚手板类型定型钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式只在最顶层设 置（一层）密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型冲压钢脚手板 挡板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式只在最顶层设置（一层）单块脚手板宽度 b(mm)250单块脚手板一侧爪钩数量j2爪钩间距 s(mm)200装修脚手架作业层数 nzj1装修脚手架荷载标准值Qkzj(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性)基本风压 0(kN/m2)0.30.6 ，0.6风荷载高度变化系数z(连墙件、立杆稳定性)2 ，2风荷载体型系 数s1164、- 98 -搭设示意图11.2.3-1 盘扣式脚手架剖面图11.2.3-2 盘扣式脚手架平面图- 99 -11.2.4 横向横杆验算纵横向水平杆钢管类型482.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m)0.042横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2)205横向横杆截面惯性矩 I(mm4)92800横向横杆弹性模量 E(N/mm2)206000横向横杆截面抵抗矩 W(mm3)3860脚手板类型定型钢脚手板单块脚手板宽度 b(mm)250单块脚手板一侧爪钩数量j(只)2爪钩间距 s(mm)200承载能力极限状态：q=b(1.3 Gkjb+1.5LQkzj)=0.25(1.3 0.35+1.50165、.93)=1. 126kN/m la= 1.2m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=qla/j=1. 1261.2/2=0.676kN横杆自重设计值：q1= 1.3m2= 1.30.042=0.055kN/m 正常使用极限状态：q=b(Gkjb+Qkzj)=0.25(0.35+3)=0.838kN/mla= 1.2m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为： R=qla/j=0.8381.2/2=0.502kN横杆自重标准值：q1=m2=0.042kN/ml=lb=0.6m，计算简图如下（沿着纵向在顶层在 1200mm 的水平横杆增设一根 扣件式钢管的纵向钢管）1 、抗弯验算- 10166、0 -弯矩图(kN m)Mmax=0.239kN m= 0Mmax/W= 1. 10.239106/3860=68.092N/mm2 f=205N/mm2满足要求。2 、挠度验算变形图(mm)max=0.324mm minlb/150 ，10=min600/150 ，10=4mm满足要求。11.2.5 荷载计算立杆钢管类型603.2立杆每米自重 m1(kN/m)0.0683纵横向水平杆钢管类型482.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m)0.042外斜杆材料形式专用斜杆斜杆每米自重 m4(kN/m)0.045外斜杆布置5 跨 5 设斜杆钢管截面类型482.5单立杆静荷载计算1 、结构自重标167、准值 NG1k(1) 、立杆的自重标准值 NG1k1立杆 1 ：NG1k1=Hs1m1=750.0683=5. 1225kN 立杆 2 ：NG1k1=Hs2m1=750.0683=5. 1225kN 立杆 3 ：NG1k1=Hs3m1=950.0683=6.4885kN 立杆 4 ：NG1k1=Hs4m1=950.0683=6.4885kN- 101 -立杆 5 ：NG1k1=Hs5m1=950.0683=6.4885kN立杆 6 ：NG1k1=Hs6m1=950.0683=6.4885kN立杆 7 ：NG1k1=Hs7m1=950.0683=6.4885kN立杆 8 ：NG1k1=Hs8m1168、=950.0683=6.4885kN立杆 9 ：NG1k1=Hs9m1=950.0683=6.4885kN (2) 、纵向横杆的自重标准值 NG1k2立杆 1 ：步数 n1=(Hs1-h1-h2)/h= (75-1.5-0.25)/1.5 =49 NG1k2=m2 la (n1+1)=0.0421.2(49+1)=2.520kN立杆 2 ：步数 n2=(Hs2-h1-h2)/h= (95-1.5-0.25)/1.5 =62 NG1k2=m2 la (n2+1)=0.0421.2(49+1)=2.52kN立杆 3 ：步数 n3=(Hs3-h1-h2)/h= (95-1.5-0.25)/1.5 =169、62 NG1k2=m2 la (n3+1)=0.0421.2(62+1)=3. 175kN立杆 4 ：步数 n4=(Hs4-h1-h2)/h= (95-1.5-0.25)/1.5 =62 NG1k2=m2 la (n4+1)=0.0421.2(62+1)=3. 175kN立杆 5 ：步数 n5=(Hs5-h1-h2)/h= (95-1.5-0.25)/1.5 =62 NG1k2=m2 la (n5+1)=0.0421.2(62+1)=3. 175kN立杆 6 ：步数 n6=(Hs6-h1-h2)/h= (95-1.5-0.25)/1.5 =62 NG1k2=m2 la (n6+1)=0.042170、1.2(62+1)=3. 175kN立杆 7 ：步数 n7=(Hs7-h1-h2)/h= (95-1.5-0.25)/1.5 =62 NG1k2=m2 la (n7+1)=0.0421.2(62+1)=3. 175kN立杆 8 ：步数 n8=(Hs8-h1-h2)/h= (95-1.5-0.25)/1.5 =62 NG1k2=m2 la (n8+1)=0.0421.2(62+1)=3. 175kN立杆 9 ：步数 n9=(Hs9-h1-h2)/h= (95-1.5-0.25)/1.5 =62 NG1k2=m2 la (n9+1)=0.0421.2(62+1)=3. 175kN(3) 、横向横杆171、的自重标准值 NG1k3立杆 1: NG1k3=(49+1)0.0421.200/2= 1.260kN立杆 2: NG1k3=(49+1)0.042(1.200+1.200)/2=2.52kN立杆 3: NG1k3=(62+1)0.042(1.200+1.200)/2=3. 175kN立杆 4: NG1k3=(62+1)0.042(1.200+1.200)/2=3. 175kN立杆 5: NG1k3=(62+1)0.042(1.200+1.200)/2=3. 175kN立杆 6: NG1k3=(62+1)0.042(1.200+1.200)/2=3. 175kN立杆 7: NG1k3=(62+172、1)0.042(1.200+1.200)/2=3. 175kN立杆 8: NG1k3=(62+1)0.042(1.200+1.200)/2=3. 175kN立杆 9: NG1k3=(62+1)0.0421.200/2= 1.588kN (4) 、斜杆的自重标准值 NG1k4立杆 1：NG1k4= 1.5m4 (1.52+1.22)0.5 n9= 1.50.045(1.52+1.22)0.5 49=6.354kN立杆 2: NG1k4=2m4 (1.52+1.22)0.5 n9=20.045(1.52+1.22)0.5 49=8.471kN立杆 3: NG1k4=2m4 (1.52+1.22)0173、.5 n9=20.045(1.52+1.22)0.5 62= 10.719kN立杆 4: NG1k4=2m4 (1.52+1.22)0.5 n9=20.045(1.52+1.22)0.5 62= 10.719kN立杆 5: NG1k4=2m4 (1.52+1.22)0.5 n9=20.045(1.52+1.22)0.5 62= 10.719kN立杆 6: NG1k4=2m4 (1.52+1.22)0.5 n9=20.045(1.52+1.22)0.5 62= 10.719kN- 102 -立杆 7: NG1k4=2m4 (1.52+1.22)0.5 n9=20.045(1.52+1.22)0.174、5 62= 10.719kN立杆 8: NG1k4=2m4 (1.52+1.22)0.5 n9=20.045(1.52+1.22)0.5 62= 10.719kN立杆 9：NG1k4= 1.5m4 (1.52+1.22)0.5 n9= 1.50.045(1.52+1.22)0.5 62=8.039kN 结构自重标准值 NG1k 总计：立杆 1 ：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k4=5. 1225+2.520+1.26+6.354= 15.26kN 立杆 2 ：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k4=5. 1225+2.52+2.52+175、8.471= 18.6335kN 立杆 3 ：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k4=6.4885+3. 175+3. 175+10.719=23.5575kN 立杆 4 ：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k4=6.4885+3. 175+3. 175+10.719=23.5575kN 立杆 5 ：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k4=6.4885+3. 175+3. 175+10.719=23.5575kN 立杆 6 ：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k4=6.4885+3.176、 175+3. 175+10.719=23.5575kN 立杆 7 ：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k4=6.4885+3. 175+3. 175+10.719=23.5575kN 立杆 8 ：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k4=6.4885+3. 175+3. 175+10.719=23.5575kN 立杆 9 ：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k4=6.46+3. 175+1.588+8.039= 19.262kN 2 、构配件自重标准值 NG2k(1) 、脚手板的自重标准值 NG2k1立杆 1 177、：NG2k1= 1la 1.2Gkjb1/6/2 = 11.2001.20.350/2=0.252kN 立杆 2：NG2k1= 1la (1.2+1.2)Gkjb1/6/2= 11.200(1.2+1.2)0.3501/6/2=0.504kN 立杆 3：NG2k1= 1la(1.2+1.2)Gkjb1/6/2= 11.200(1.2+1.2)0.3501/6/2=0.504kN 立杆 4：NG2k1= 1la(1.2+1.2)Gkjb1/6/2= 11.200(1.2+1.2)0.3501/6/2=0.504kN 立杆 5：NG2k1= 1la(1.2+1.2)Gkjb1/6/2= 11.20178、0(1.2+1.2)0.3501/6/2=0.504kN 立杆 6：NG2k1= 1la(1.2+1.2)Gkjb1/6/2= 11.200(1.2+1.2)0.3501/6/2=0.504kN 立杆 7：NG2k1= 1la(1.2+1.2)Gkjb1/6/2= 11.200(1.2+1.2)0.3501/6/2=0.504kN 立杆 8：NG2k1= 1la(1.2+1.2)Gkjb1/6/2= 11.200(1.2+1.2)0.3501/6/2=0.504kN 立杆 9 ：NG2k1= 1la 1.2Gkjb1/6/2 = 11.2001.20.350/2=0.252kN(2) 、栏杆挡179、脚板的自重标准值 NG2k2- 103 -立杆 9 ：NG2k2=(n9+1)la Gkdb1/6 = 11.2000.17=2.04kN(3) 、围护材料的自重标准值 NG2k3立杆 9 ：NG2k3=Gkmwla H =0.011.20095.0= 1. 140kN构配件自重标准值 NG2k 总计 立杆 1 ：NG2k= NG2k1=0.252kN 立杆 2 ：NG2k= NG2k1=0.504kN 立杆 3 ：NG2k= NG2k1=0.504kN 立杆 4 ：NG2k= NG2k1=0.504kN 立杆 5 ：NG2k= NG2k1=0.504kN 立杆 6 ：NG2k= NG2k1=180、0.504kN 立杆 7 ：NG2k= NG2k1=0.504kN 立杆 8 ：NG2k= NG2k1=0.504kN立杆 9 ：NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=0.252kN+2.04kN+1.140=3.432kN 单立杆施工活荷载计算立杆 1 ：NQ1k= la 1.2(nzjQkzj)/2 = 1.2001.2(13)/2=2. 160kN立杆 2 ：NQ1k= la (1.2+1.2)(nzjQkzj)/2 = 1.200(1.2+1.2)(13)/2=4.320kN 立杆 3 ：NQ1k= la (1.2+1.2)(nzjQkzj)/2 = 1.200(1.2+181、1.2)(13)/2=4.320kN 立杆 4 ：NQ1k= la (1.2+1.2)(nzjQkzj)/2 = 1.200(1.2+1.2)(13)/2=4.320kN 立杆 5 ：NQ1k= la (1.2+1.2)(nzjQkzj)/2 = 1.200(1.2+1.2)(13)/2=4.320kN 立杆 6 ：NQ1k= la (1.2+1.2)(nzjQkzj)/2 = 1.200(1.2+1.2)(13)/2=4.320kN 立杆 7 ：NQ1k= la (1.2+1.2)(nzjQkzj)/2 = 1.200(1.2+1.2)(13)/2=4.320kN 立杆 8 ：NQ1k= l182、a (1.2+1.2)(nzjQkzj)/2 = 1.200(1.2+1.2)(13)/2=4.320kN 立杆 9 ：NQ1k= la 1.2(nzjQkzj)/2 = 1.2001.2(13)/2=2. 160kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆 1 ：N1 = 1.3(NG1k+NG2k)+0.91.5NQ1k = 1.3(15.26+0.252)+0.91.52.16=23.0812kN立杆 2 ：N2 = 1.3(NG1k+NG2k)+0.91.5NQ1k = 1.3(18.6335+0.504)+0.91.54.32=27.795kN立杆 3 ：N3 = 1.3(NG1k+NG2183、k)+0.91.5NQ1k = 1.3(23.5575+0.504)+0.91.54.32=37. 112kN立杆 4 ：N4 = 1.3(NG1k+NG2k)+0.91.5NQ1k = 1.3(23.5575+0.504)+0.91.54.32=37. 112kN立杆 5 ：N5 = 1.3(NG1k+NG2k)+0.91.5NQ1k = 1.3(23.5575+0.504)+0.91.54.32=37. 112kN立杆 6 ：N6 = 1.3(NG1k+NG2k)+0.91.5NQ1k = 1.3(23.5575+0.504)+0.91.54.32=37. 112kN立杆 7 ：N7 = 184、1.3(NG1k+NG2k)+0.91.5NQ1k = 1.3(23.5575+0.504)+0.91.54.32=37. 112kN立杆 8 ：N8 = 1.3(NG1k+NG2k)+0.91.5NQ1k = 1.3(23.5575+0.504)+0.91.54.32=37. 112kN立杆 9 ：N9 = 1.3(NG1k+NG2k)+0.91.5NQ1k- 104 -= 1.3(19.262+3.432)+0.91.52.16=32.419kN立杆最大轴力设计值 N=max(N1,N2,N3,N4,N5,N6,N7,N8,N9)=max(23.0812,27.795,37.112,37.185、112,37.112,37.112,37.112,37.112,32.419)=37. 112kN11.2.6 立杆稳定性验算立杆钢管类型603.2立杆每米自重 ml(kN)0.068立杆截面抵抗矩 W(mm3)7700立杆截面回转半径 i(mm)20. 1立杆抗压强度设计值f(N/mm2)300立杆截面面积 A(mm2)571连墙件布置方式两步一跨立杆计算长度系数1.451 、立杆长细比验算l0= h= 1.451.5=2. 175m长细比= l0/i =2. 175 1000 /20.1= 108.209210 查表得，=0.418满足要求2 、立杆稳定性验算Mw=0.90.91.5kla186、h2/10=0.90.91.50.6001.201.502/10=0. 197kNm =0 N/(A)+Mw/W= 1. 137112/(0.418571.00)+0. 197106/7700=200N/mm2 f=300N/mm2满足要求！3 、立杆底部轴力标准值计算立杆 1 ：恒载标准值 FG1= 15.512kN, 活载标准值 FQ1=2. 16kN 立杆 2 ：恒载标准值 FG2= 19. 138kN, 活载标准值 FQ2=4.32kN 立杆 3 ：恒载标准值 FG3=24.062kN, 活载标准值 FQ3=4.32kN 立杆 4 ：恒载标准值 FG4=24.062kN, 活载标准值 187、FQ4=4.32kN 立杆 5 ：恒载标准值 FG5=24.062kN, 活载标准值 FQ5=4.32kN 立杆 6 ：恒载标准值 FG6=24.062kN, 活载标准值 FQ6=4.32kN 立杆 7 ：恒载标准值 FG7=24.062kN, 活载标准值 FQ7=4.32kN 立杆 8 ：恒载标准值 FG8=24.062kN, 活载标准值 FQ8=4.32kN 立杆 9 ：恒载标准值 FG9=22.694kN, 活载标准值 FQ9=2. 16kN11.2.7 连墙件承载力验算连墙件布置方式两步一跨连墙件连接方式扣件连接连墙件计算长度 l0(mm)2000连墙件截面类型钢管连墙件型号483扣件188、抗滑移折减系数0.85连墙件截面面积 Ac(mm2)424连墙件截面回转半径 i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205扣件连接方式双扣件Nlw= 1.5k Ll Hl= 1.5k2h1la = 1.50.600 2 1.511.2 = 3.24kN长细比=l0/i=2000/15.9= 125.786 ，查规范JGJ231-2010 表 D 得，=0.423- 105 -连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 N0 ，取 3kN。(Nlw+N0)/(Ac)=(3.24+3)103/(0.423424)=34.792N/mm2f=205N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算189、：Nlw+N0=3.24+3=6.24kN0.8512= 10.2kN满足要求！11.2.8 可调底座承载力验算可调托座承载力容许值N(kN)200由立杆稳定性一节可知可调底座最大受力： Rmax= 1. 1N=40.81kNN=200kN满足要求！11.2.9 立杆地基基础验算地基土类型钢筋混凝土垫板底面面积 A(m2)0.01支架基础为厚度 20cm 的钢筋混凝土池底板，其上浇筑 C25 混凝土最薄处不 小于 10cm ，再设置可调底座。可调支座的面积为 0. 10. 1m 的钢板。混凝土基础按照 20cm计算。20cm 混凝土冲切抗力：FR= 0.7hftam h0 = 0.7 1 1.190、1 400 200 = 61600 N=61.6kN根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 的 5.5.1 条：立杆基础底面的混凝土面能够提供的最大反力 61.6kN立杆稳定性可调底座 最大受力 40.81kN。满足要求！11.3 门式刚架轻型房屋钢架计算书门式架的为塔楼一层北侧连廊的跨越式门式架。在考虑多层作业（盘扣架） 脚手架架最大的恒载和活载的基础之上再考虑 1.2-1.3 倍的安全系数。11.3.1 设计依据建筑结构荷载规范(GB 50009-2012); 建筑抗震设计规范(GB 50011-2010); 钢结构设计规范(GB 50017-2017);11.3.191、2 计算软件信息本工程计算软件为 PKPM 钢结构设计软件(10 版 V4.2)。 计算日期为 2021 年 8 月 23 日 21 时 21 分 15 秒。11.3.3 结构计算简图- 106 -图 11.3.3-1 结构简图11.3.4 结构计算信息结构类型: 单层钢结构厂房设计规范: 按钢结构设计规范计算 结构重要性系数: 1.00节点总数: 4 柱数: 2 梁数: 1 支座约束数: 2 标准截面总数: 7活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 不计算风荷载钢材: Q345梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑 梁柱自重计算增大系数: 1.10梁刚192、度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.90 钢柱计算长度系数计算方法: 有侧移钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.800 程序自动确定允许的长细比钢梁(恒+活)容许挠跨比: l /400钢梁(活)容许挠跨比: l /500- 107 -柱顶容许水平位移/柱高: l /400 地震作用计算: 不考虑地震作用11.3.5 结构基本信息节点坐标节点号XY节点号XY10.004.90210.504.9030.000.00410.500.00柱关联号柱号节点 节点柱号节点 节点131242梁关联号梁号节点 节点梁号节点 节点112柱节点偏心 (m)节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点193、号柱偏心值10.00020.00030.00040.000标准截面信息截面号截面信息1H 形变截面:(H1H2)*B1*B2*Tw*T1*T2=(200400)*150*150*6*8*82国标宽、窄翼缘 H 型钢：HW300X3003薄壁方钢管: B350*14.00B*T=350*14.004焊接组合 H 形截面:H*B1*B2*Tw*T1*T2=300*250*250*12*12*125箱形截面:B*H*T1*T2=300*300*10*106国标宽、窄翼缘 H 型钢：HN700X3007焊接组合 H 形截面:H*B1*B2*Tw*T1*T2=700*250*250*8*12*12柱布置194、截面号,约束信息,截面布置角度柱号标准截面号约束信息截面布置角度- 108 -柱号标准截面号约束信息截面布置角度15I 端铰接025I 端铰接0梁布置截面号,约束信息梁号标准截面号约束信息17两端刚接截面特性截面 号Xc (mm)Yc (mm)Ix (cm4)Iy (cm4)A (cm2)10.00.00.00.00.020.00.00.00.00.030.00.00.00.00.040.00.00.00.00.05150.0150.016278.716278.7116.060.00.00.00.00.07125.0350.091603.23127.9114.1截面特性截面 号ix (cm)i195、y (cm)W1x (cm3)W2x (cm3)W1y (cm3)W2y (cm3)10.00.00.00.00.00.020.00.00.00.00.00.030.00.00.00.00.00.040.00.00.00.00.00.0511.811.81085.21085.21085.21085.260.00.00.00.00.00.0728.35.22617.22617.2250.2250.211.3.6 荷载与效应组合1. 各工况荷载表节点荷载工况节点号弯矩垂直力水平力恒荷载10.0030.580.0020.0030.580.00活荷载10.005.800.0020.005.800.00196、柱荷载- 109 -工况柱号荷载类型荷载值荷载参数 1荷载参数 2-梁荷载工况连续 数荷载 个数荷载 类型荷载值 1荷载参数 1荷载值 2荷载参数 2恒荷载110430.580.900.000.00430.581.800.000.00430.582.700.000.00430.583.900.000.00430.584.800.000.00430.585.700.000.00430.586.600.000.00430.587.800.000.00430.588.700.000.00430.589.600.000.00活荷载11045.800.900.000.0045.801.800.000.0197、045.802.700.000.0045.803.900.000.0045.804.800.000.0045.805.700.000.0045.806.600.000.0045.807.800.000.0045.808.700.000.0045.809.600.000.002. 荷载效应组合表(1)柱子内力的基本组合柱内力基本组合(1)1.35 恒+0.98 活 1(2)1.35 恒+0.98 活 2(3)1.35 恒+0.98 活 3(4)1.35 恒+0.98 活 4(5)1.2 恒+1.4 活 1(6)1.2 恒+1.4 活 2(7)1.2 恒+1.4 活 3(8)1.2 恒+1.4 活198、 4(9)1.0 恒+1.4 活 1(10)1.0 恒+1.4 活 2(11)1.0 恒+1.4 活 3(12)1.0 恒+1.4 活 4(13)1.2 恒+1.4 左风 1(14)1.2 恒+1.4 右风 1(15)1.0 恒+1.4 左风 1(16)1.0 恒+1.4 右风 1(17)1.2 恒+1.4 活 1+0.84 左风 1(18)1.2 恒+1.4 活 1+0.84 右风 1(19)1.2 恒+1.4 活 2+0.84 左风 1(20)1.2 恒+1.4 活 2+0.84 右风 1- 110 -柱内力基本组合(21)1.2 恒+1.4 活 3+0.84 左风 1(22)1.2 恒+199、1.4 活 3+0.84 右风 1(23)1.2 恒+1.4 活 4+0.84 左风 1(24)1.2 恒+1.4 活 4+0.84 右风 1(25)1.0 恒+1.4 活 1+0.84 左风 1(26)1.0 恒+1.4 活 1+0.84 右风 1(27)1.0 恒+1.4 活 2+0.84 左风 1(28)1.0 恒+1.4 活 2+0.84 右风 1(29)1.0 恒+1.4 活 3+0.84 左风 1(30)1.0 恒+1.4 活 3+0.84 右风 1(31)1.0 恒+1.4 活 4+0.84 左风 1(32)1.0 恒+1.4 活 4+0.84 右风 1(33)1.2 恒+0.9200、8 活 1+1.4 左风 1(34)1.2 恒+0.98 活 1+1.4 右风 1(35)1.2 恒+0.98 活 2+1.4 左风 1(36)1.2 恒+0.98 活 2+1.4 右风 1(37)1.2 恒+0.98 活 3+1.4 左风 1(38)1.2 恒+0.98 活 3+1.4 右风 1(39)1.2 恒+0.98 活 4+1.4 左风 1(40)1.2 恒+0.98 活 4+1.4 右风 1(41)1.0 恒+0.98 活 1+1.4 左风 1(42)1.0 恒+0.98 活 1+1.4 右风 1(43)1.0 恒+0.98 活 2+1.4 左风 1(44)1.0 恒+0.98 活201、 2+1.4 右风 1(45)1.0 恒+0.98 活 3+1.4 左风 1(46)1.0 恒+0.98 活 3+1.4 右风 1(47)1.0 恒+0.98 活 4+1.4 左风 1(48)1.0 恒+0.98 活 4+1.4 右风 1(2)梁内力的组合值梁内力组合(1)1.35 恒+0.98 活 1(2)1.35 恒+0.98 活 2(3)1.35 恒+0.98 活 3(4)1.35 恒+0.98 活 4(5)1.2 恒+1.4 活 1(6)1.2 恒+1.4 活 2(7)1.2 恒+1.4 活 3(8)1.2 恒+1.4 活 4(9)1.0 恒+1.4 活 1(10)1.0 恒+1.4 202、活 2(11)1.0 恒+1.4 活 3(12)1.0 恒+1.4 活 4(13)1.2 恒+1.4 左风 1(14)1.2 恒+1.4 右风 1(15)1.0 恒+1.4 左风 1(16)1.0 恒+1.4 右风 1(17)1.2 恒+1.4 活 1+0.84 左风 1(18)1.2 恒+1.4 活 1+0.84 右风 1(19)1.2 恒+1.4 活 2+0.84 左风 1(20)1.2 恒+1.4 活 2+0.84 右风 1(21)1.2 恒+1.4 活 3+0.84 左风 1(22)1.2 恒+1.4 活 3+0.84 右风 1(23)1.2 恒+1.4 活 4+0.84 左风 1(2203、4)1.2 恒+1.4 活 4+0.84 右风 1(25)1.0 恒+1.4 活 1+0.84 左风 1(26)1.0 恒+1.4 活 1+0.84 右风 1(27)1.0 恒+1.4 活 2+0.84 左风 1(28)1.0 恒+1.4 活 2+0.84 右风 1(29)1.0 恒+1.4 活 3+0.84 左风 1(30)1.0 恒+1.4 活 3+0.84 右风 1(31)1.0 恒+1.4 活 4+0.84 左风 1(32)1.0 恒+1.4 活 4+0.84 右风 1(33)1.2 恒+0.98 活 1+1.4 左风 1(34)1.2 恒+0.98 活 1+1.4 右风 1(35)1204、.2 恒+0.98 活 2+1.4 左风 1(36)1.2 恒+0.98 活 2+1.4 右风 1(37)1.2 恒+0.98 活 3+1.4 左风 1(38)1.2 恒+0.98 活 3+1.4 右风 1(39)1.2 恒+0.98 活 4+1.4 左风 1(40)1.2 恒+0.98 活 4+1.4 右风 1(41)1.0 恒+0.98 活 1+1.4 左风 1(42)1.0 恒+0.98 活 1+1.4 右风 1(43)1.0 恒+0.98 活 2+1.4 左风 1(44)1.0 恒+0.98 活 2+1.4 右风 1- 111 -梁内力组合(45)1.0 恒+0.98 活 3+1.4 205、左风 1(46)1.0 恒+0.98 活 3+1.4 右风 1(47)1.0 恒+0.98 活 4+1.4 左风 1(48)1.0 恒+0.98 活 4+1.4 右风 111.3.7 内力计算结果1. 单工况内力柱内力工况单元I 端 N(kN)I 端 V(kN)I 端M(kN.m)II 端 N(kN)II 端 V(kN)II 端M(kN.m)恒荷载1193.6-21.90.0-188.721.9-107.42193.621.90.0-188.7-21.9107.4梁内力工况号单元 号I 端 N(kN)I 端 V(kN)I 端M(kN.m)II 端 N(kN)II 端 V(kN)II 端M(kN206、.m)恒荷载121.9158.1107.4-21.9158.1-107.411.3.8 节点位移恒荷载工况下节点位移（mm）节点号X 向位移Y 向位移10.050.392-0.050.39活荷载工况下节点位移（mm）节点号X 向位移Y 向位移10.010.072-0.010.07节点侧向（水平向）位移(mm)工况节点x节点x11.3.9 构件设计结果1 、 钢 柱 1 设计结果截面类型=15; 布置角度=0; 计算长度：Lx=8.63, Ly=4.50; 长细比： x=72.9, y=38.0构件长度=4.90; 计算长度系数: Ux=1.76 Uy=0.92 抗震等级: 不考虑抗震截面参数:207、 B=300, H=300, T1= 10, T2= 10 轴压截面分类:X 轴:b 类, Y 轴:b 类- 112 -构件钢号：Q345验算规范: 普钢规范 GB50017-2003I 端II 端组合MNVMNV10.00267.01-29.59-145.01-260.3829.5920.00295.43-33.54-164.36-288.8033.5430.00295.43-33.54-164.36-288.8033.5440.00261.32-29.59-145.01-254.7029.5950.00240.41-26.31-128.90-234.5226.3160.00281.01-3208、1.95-156.54-275.1231.9570.00281.01-31.95-156.54-275.1231.9580.00232.29-26.31-128.90-226.4026.3190.00201.69-21.92-107.41-196.7821.92100.00242.29-27.56-135.06-237.3827.56110.00242.29-27.56-135.06-237.3827.56120.00193.57-21.92-107.41-188.6621.92130.00232.29-26.31-128.90-226.4026.31140.00232.29-26.31-12209、8.90-226.4026.31150.00193.57-21.92-107.41-188.6621.92160.00193.57-21.92-107.41-188.6621.92170.00240.41-26.31-128.90-234.5226.31180.00240.41-26.31-128.90-234.5226.31190.00281.01-31.95-156.54-275.1231.95200.00281.01-31.95-156.54-275.1231.95210.00281.01-31.95-156.54-275.1231.95220.00281.01-31.95-156.54210、-275.1231.95230.00232.29-26.31-128.90-226.4026.31240.00232.29-26.31-128.90-226.4026.31250.00201.69-21.92-107.41-196.7821.92260.00201.69-21.92-107.41-196.7821.92270.00242.29-27.56-135.06-237.3827.56280.00242.29-27.56-135.06-237.3827.56290.00242.29-27.56-135.06-237.3827.56300.00242.29-27.56-135.06-237211、.3827.56310.00193.57-21.92-107.41-188.6621.92320.00193.57-21.92-107.41-188.6621.92330.00237.97-26.31-128.90-232.0826.31340.00237.97-26.31-128.90-232.0826.31- 113 -350.00266.39-30.26-148.25-260.5030.26360.00266.39-30.26-148.25-260.5030.26370.00266.39-30.26-148.25-260.5030.26380.00266.39-30.26-148.25-212、260.5030.26390.00232.29-26.31-128.90-226.4026.31400.00232.29-26.31-128.90-226.4026.31410.00199.26-21.92-107.41-194.3521.92420.00199.26-21.92-107.41-194.3521.92430.00227.68-25.87-126.77-222.7725.87440.00227.68-25.87-126.77-222.7725.87450.00227.68-25.87-126.77-222.7725.87460.00227.68-25.87-126.77-222.213、7725.87470.00193.57-21.92-107.41-188.6621.92480.00193.57-21.92-107.41-188.6621.92强度计算最大应力对应组合号: 2, M=0.00, N=295.43, M=-164.36, N=-288.80 强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 188.56强度计算最大应力比 =0.608平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 193.49 平面内稳定计算最大应力比 =0.624平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) =98.05 平面外稳定计算最大应力比 =0.316腹板容许高厚比计算对应组合号: 1, M=214、0.00, N=267.01, M=-145.01, N=-260.38 GB50017 腹板容许高厚比 H0/TW =60.68翼缘容许宽厚比 B/T =33.01强度计算最大应力 f=310.00平面内稳定计算最大应力 f=310.00 平面外稳定计算最大应力 f=310.00腹板高厚比 H0/TW=28.00 H0/TW=60.68翼缘宽厚比 B/T =28.00 B/T=33.01 压杆,平面内长细比 =73. =150 压杆,平面外长细比 =38. =150构件重量 (Kg)=446.192 、 钢 柱 2 设计结果- 114 -截面类型=15; 布置角度=0; 计算长度：Lx=8.215、63, Ly=4.50; 长细比： x=72.9, y=38.0构件长度=4.90; 计算长度系数: Ux=1.76 Uy=0.92 抗震等级: 不考虑抗震截面参数: B=300, H=300, T1= 10, T2= 10 轴压截面分类:X 轴:b 类, Y 轴:b 类构件钢号：Q345验算规范: 普钢规范 GB50017-2003I 端II 端组合MNVMNV10.00295.4333.54164.36-288.80-33.5420.00267.0129.59145.01-260.38-29.5930.00295.4333.54164.36-288.80-33.5440.00261.322216、9.59145.01-254.70-29.5950.00281.0131.95156.54-275.12-31.9560.00240.4126.31128.90-234.52-26.3170.00281.0131.95156.54-275.12-31.9580.00232.2926.31128.90-226.40-26.3190.00242.2927.56135.06-237.38-27.56100.00201.6921.92107.41-196.78-21.92110.00242.2927.56135.06-237.38-27.56120.00193.5721.92107.41-188.66217、-21.92130.00232.2926.31128.90-226.40-26.31140.00232.2926.31128.90-226.40-26.31150.00193.5721.92107.41-188.66-21.92160.00193.5721.92107.41-188.66-21.92170.00281.0131.95156.54-275.12-31.95180.00281.0131.95156.54-275.12-31.95190.00240.4126.31128.90-234.52-26.31200.00240.4126.31128.90-234.52-26.31210.00218、281.0131.95156.54-275.12-31.95220.00281.0131.95156.54-275.12-31.95230.00232.2926.31128.90-226.40-26.31240.00232.2926.31128.90-226.40-26.31250.00242.2927.56135.06-237.38-27.56260.00242.2927.56135.06-237.38-27.56270.00201.6921.92107.41-196.78-21.92- 115 -280.00201.6921.92107.41-196.78-21.92290.00242.2219、927.56135.06-237.38-27.56300.00242.2927.56135.06-237.38-27.56310.00193.5721.92107.41-188.66-21.92320.00193.5721.92107.41-188.66-21.92330.00266.3930.26148.25-260.50-30.26340.00266.3930.26148.25-260.50-30.26350.00237.9726.31128.90-232.08-26.31360.00237.9726.31128.90-232.08-26.31370.00266.3930.26148.25220、-260.50-30.26380.00266.3930.26148.25-260.50-30.26390.00232.2926.31128.90-226.40-26.31400.00232.2926.31128.90-226.40-26.31410.00227.6825.87126.77-222.77-25.87420.00227.6825.87126.77-222.77-25.87430.00199.2621.92107.41-194.35-21.92440.00199.2621.92107.41-194.35-21.92450.00227.6825.87126.77-222.77-25.8221、7460.00227.6825.87126.77-222.77-25.87470.00193.5721.92107.41-188.66-21.92480.00193.5721.92107.41-188.66-21.92强度计算最大应力对应组合号: 1, M=0.00, N=295.43, M= 164.36, N=-288.80 强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 188.56强度计算最大应力比 =0.608平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 193.49 平面内稳定计算最大应力比 =0.624平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) =98.05 平面外稳定计算最大应力比222、 =0.316GB50017 腹板容许高厚比 H0/TW =60.68 翼缘容许宽厚比 B/T =33.01强度计算最大应力 f=310.00平面内稳定计算最大应力 f=310.00 平面外稳定计算最大应力 f=310.00腹板高厚比 H0/TW=28.00 H0/TW=60.68翼缘宽厚比 B/T =28.00 B/T=33.01 压杆,平面内长细比 =73. =150- 116 -压杆,平面外长细比 =38. =150构件重量 (Kg)=446.193 、钢 梁 1 设计结果截面类型=16; 布置角度=0; 长度: L= 10.50, Ly= 1.20 抗震等级: 不考虑抗震截面参数: B223、1=250, B2=250, H=700, Tw=8, T1= 12, T2= 12 构件钢号：Q345验算规范: 普钢规范 GB50017-2003I 端II 端组合MNVMNV1164.3633.54241.83-145.01-29.59213.412145.0129.59213.41-164.36-33.54241.833164.3633.54241.83-164.36-33.54241.834145.0129.59213.41-145.01-29.59213.415156.5431.95230.30-128.90-26.31189.706128.9026.31189.70-156.54224、-31.95230.307156.5431.95230.30-156.54-31.95230.308128.9026.31189.70-128.90-26.31189.709135.0627.56198.68-107.41-21.92158.0810107.4121.92158.08-135.06-27.56198.6811135.0627.56198.68-135.06-27.56198.6812107.4121.92158.08-107.41-21.92158.0813128.9026.31189.70-128.90-26.31189.7014128.9026.31189.70-128.9225、0-26.31189.7015107.4121.92158.08-107.41-21.92158.0816107.4121.92158.08-107.41-21.92158.0817156.5431.95230.30-128.90-26.31189.7018156.5431.95230.30-128.90-26.31189.7019128.9026.31189.70-156.54-31.95230.3020128.9026.31189.70-156.54-31.95230.3021156.5431.95230.30-156.54-31.95230.3022156.5431.95230.30-1226、56.54-31.95230.3023128.9026.31189.70-128.90-26.31189.7024128.9026.31189.70-128.90-26.31189.7025135.0627.56198.68-107.41-21.92158.0826135.0627.56198.68-107.41-21.92158.08- 117 -27107.4121.92158.08-135.06-27.56198.6828107.4121.92158.08-135.06-27.56198.6829135.0627.56198.68-135.06-27.56198.6830135.0627227、.56198.68-135.06-27.56198.6831107.4121.92158.08-107.41-21.92158.0832107.4121.92158.08-107.41-21.92158.0833148.2530.26218.12-128.90-26.31189.7034148.2530.26218.12-128.90-26.31189.7035128.9026.31189.70-148.25-30.26218.1236128.9026.31189.70-148.25-30.26218.1237148.2530.26218.12-148.25-30.26218.1238148.228、2530.26218.12-148.25-30.26218.1239128.9026.31189.70-128.90-26.31189.7040128.9026.31189.70-128.90-26.31189.7041126.7725.87186.50-107.41-21.92158.0842126.7725.87186.50-107.41-21.92158.0843107.4121.92158.08-126.77-25.87186.5044107.4121.92158.08-126.77-25.87186.5045126.7725.87186.50-126.77-25.87186.5046229、126.7725.87186.50-126.77-25.87186.5047107.4121.92158.08-107.41-21.92158.0848107.4121.92158.08-107.41-21.92158.08梁的弯矩包络梁下部受拉截面12345670.00-216.88-434.35-516.24-434.35-216.880.00梁上部受拉截面1234567164.360.000.000.000.000.00164.36梁下部受拉最大弯矩 M=-516.24, 最大应力 =208.73 f=310.00 梁下部受拉强度计算应力比: 0.673梁下部受拉最大弯矩 M=-516.230、24, 稳定计算最大应力 = 197.25 f=310.00 梁下部受拉稳定计算应力比: 0.636梁上部受拉最大弯矩 M= 164.36, 最大应力 =66.46 f=310.00 梁上部受拉强度计算应力比: 0.214最大剪力 V=241.83, 最大剪应力 =49. 14 fv=180.00- 118 -计算剪应力比: 0.273剪力 V=241.83, 弯矩 M= 164.36, 折算应力 z=84.60 H0/TW=66.03 (GB50017)翼缘宽厚比 B/T = 10.08 B/T =12.38(GB50017)按 GB50017 第 4.4.1 条考虑腹板屈曲后强度利用，截面231、抗弯、抗剪承载能力验 算：V0.5Vu; MMf;考虑腹板屈曲后强度抗弯和抗剪承载力验算满足。(恒+活)梁的绝对挠度 mm截面12345670.0010.9419.3722.5119.3710.940.00最大挠度值 =22.51 最大挠度/梁跨度 = 1/467.(活)梁的绝对挠度 mm截面12345670.001.703.013.503.011.700.00最大挠度值 =3.50 最大挠度/梁跨度 = 1/3004. 构件重量 (Kg)=940.30梁的(恒+活)最大挠度: 梁( 1), 挠跨比 = 1 /467. 梁的(活)最大挠度:梁( 1), 挠跨比 = 1 /3004.梁的(恒+活232、)最大挠跨比: 1/467 梁的容许挠跨比: 1/400 梁的(活)最大挠跨比: 1/3004 梁的容许挠跨比: 1/500所有钢柱的总重量 (Kg)=892.所有钢梁的总重量 (Kg)=940.钢梁与钢柱重量之和 (Kg)=1833.- 119 -PK11 计算结束-11.3.10 荷载与计算结果简图1. 结构简图- 120 -图 11.3.10-1 刚架简图2. 荷载简图图 11.3.10-2 恒载简图图 11.3.10-3 活载简图1213. 应力比图图 11.3.10-4 应力比图4. 内力图图 11.3.10-5 恒载弯矩图图 11.3.10-6 恒载剪力图122图 11.3.10-233、7 恒载轴力图图 11.3.10-8 载弯矩图图 11.3.10-9 活载剪力图123图 11.3.10-10 活载轴力图图 11.3.10-11 左地震弯矩图图 10-12 右地震弯矩图124图 11.3.10-13 弯矩包络图图 11.3.10-14 剪力包络图图 11.3.10-15 轴力包络图1255. 位移图图 11.3.10-16 恒载位移图图 11.3.10-17 活载位移图图 11.3.10-18 恒+活位移图12611.4 地下室回顶（扣件式满堂支撑架）安全计算书计算不考虑结构顶板的承载，结构顶板仍承受原结构及池底钢筋混凝土的 重量。回顶的荷载考虑浇筑混凝土垫层及垫层以上脚手234、架的荷载。在塔台西侧有一约 50m2 地下室位于景观水池之下，层高 4m，板厚 200mm。 支架从景观水池池底开始进行搭设，支架搭设之前采用60 盘扣进行回顶。依 据11.2.6 节计算的恒载标准值FG8=24.062kN, 活载标准值FQ8=4.32kN 进行验算。 一根立柱分布在 1.21.2m 范围的楼板上，因此：1 、材料堆放荷载标准值 + 0.3 25 = 24.6 kN/m2（浇筑0.3m 厚混凝土垫层混凝土的重度取 26.5kN/m2 ）；2 、静载 Q2 = 3 kN/m2。图 11.4 地下室范围图11.4.1 计算依据1 、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130235、-20111272 、混凝土结构设计规范GB50010-20103 、建筑结构荷载规范GB50009-20124 、钢结构设计标准GB50017-20175 、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201311.4.2 计算参数表 11.4.2-1 计算参数表基本参数满堂支撑架的宽度 B(m)8满堂支撑架的长度 L(m)11满堂支撑架的高度 H(m)4立杆布置形式单立杆剪刀撑（含水平）布置方式普通型立杆纵向间距 la(m)0.9立杆横向间距 lb(m)0.6水平杆步距 h(m)1顶步水平杆步距 h(m)0.5立杆自由端高度 h0(mm)300次楞间距 a(mm)300计算依据建筑施工扣件式236、钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011材料参数架体钢管类型603.2底座形式底座主楞钢材牌号Q235次楞钢材牌号/主楞类型圆钢管主楞规格483.0次楞类型矩形木楞次楞规格50100主楞合并根数2主楞自重标准值 gk(kN/m)0.065次楞自重标准值 gkc(kN/m)0.03可调托座承载力允许值(kN)30架体底部垫板面积 A(m2)0.2荷载参数材料堆放荷载标准值Q1(kN/m2)24.6施工均布活荷载 Q2(kN/m2)3基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值 fak(kPa)/是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市广东(省)xx市(市)地面粗糙度类型/简图：128图 11.4237、.2-1 纵向剖面图图 11.4.2-2 横向剖面图11.4.3 次楞验算恒荷载为：g1= 1.2gkc+g1ke=1.2(0.03+0300/1000)=0.036kN/m 活荷载为：q1= 1.4(Q1+Q2)e=1.4(24.6+3)300/1000= 11.592kN/m 次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下：图 11.4.2-3 可变荷载控制的受力简图1 、强度验算图 11.4.2-4 次楞弯矩图(kN m)Mmax=0.942kNm129=Mmax/W=0.942106/(185.333103)=11.038N/mm2 f=15N/mm2 满足要求2 、抗剪验算图 11.4.238、2-5 次楞剪力图(kN)Vmax=6.279kNmax=VmaxS0/(Ib)=6.279103 62.5103/(341.333104 510)=2.299N/mm2 =175N/mm2 满足要求3 、挠度验算挠度验算荷载统计：qk=gkc+g1ke+(Q1+Q2)e=0.03+0.3300/1000+(24.6+3)300/1000=8.4kN/m图 11.4.2-6 挠度计算受力简图图 11.4.2-7 次楞变形图(mm)max= 1. 111mm=max(10000.6/150, 10)=10mm满足要求4 、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R= 11.512kN 正常使用239、极限状态下支座反力为：Rk=8.316kN13011.4.4 主楞验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：图 11.4.2-8 简图1 、抗弯验算图 11.4.2-9 主楞弯矩图(kN m)Mmax= 1.21kNm=Mmax/W= 1.21106/(8.986103)=134.707N/mm2 f=205N/mm2 满足要求2 、挠度验算图 11.4.2-10 简图图 11.4.2-11 主楞变形图(mm) max=0.46mm=max(10000.6/150, 10)=10mm131满足要求3 、支座反力计算立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rmax=24.240、793kN11.4.5 立杆验算1 、长细比验算验算立杆长细比时取 k= 1,1、2 按 JGJ130-2011 附录 C 取用 l01=k1(h+2a)=11.772(1+2300/1000)=2.835ml02=k2h= 12.7541=2.754m 取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.835,2.754)=2.835m=l0/i=2.8351000/(1.710)=166.787=210满足要求2 、立杆稳定性验算(顶部立杆段) 1=l01/i=2.8351000/(1.710)=166.787根据1 查 JGJ130-2011 附录 A.0.6 得到=0.254 241、N1=Rmax=24.793kNf=N1/(A)=24.7931000/(0.254571)=170.946N/mm2 =300N/mm2满足要求3 、立杆稳定性验算(非顶部立杆段) 2=l02/i=2.7541000/(1.710)=162根据1 查 JGJ130-2011 附录 A.0.6 得到=0.268N3=Rmax+1.2Hgk=24.793+1.243.55/100=24.963kNf=N3/(A)=24.9631000/(0.268571)=163N/mm2 =300N/mm2 满足要求11.4.6 可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力 N=max(N1,N2)=max(24242、.793,0)=24.793kN N=24.793kNN=200kN132满足要求11.4.7 立杆地基基础验算支架基础为厚度 20cm 的钢筋混凝土池底板，其上浇筑 C25 混凝土最薄 处不小于 10cm ，再设置可调底座。可调支座的面积为 0. 10. 1m 的钢板。混凝土基础按照 20cm计算。20cm 混凝土冲切抗力：FR= 0.7hftam h0 = 0.7 1 1.1 400 200 = 61600 N=61.6kN根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 的 5.5.1 条：立杆基础底面的混凝土面能够提供的最大反力 61.6kN立杆稳定性可调底 座最大受力 243、24.793kN。满足要求！11.5 北侧 14F 悬挑架计算书11.5.1 计算依据1 、建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准JGJ/T128-20192 、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113 、建筑结构荷载规范GB50009-20124 、钢结构设计标准GB50017-20175 、混凝土结构设计规范GB50010-201011.5.2 基本参数主梁离地高度(m)84.5悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1200主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式几型锚固螺栓锚固螺栓直径 d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2055主梁外锚固点到建筑物边缘的距244、离 a(mm)155主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2570梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)5011.5.3 荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固支撑件上下固支撑件上下固是否参与计算133点水平距离(mm)定点的垂直距 离 L1(mm)定点的水平距 离 L2(mm)1上拉120033001200否采用直径 14mm 的钢丝绳，一段用固定在 15F 梁板所在的锚板上；另一段固 定在离一段悬挑最远端距离 1.4m 的地方。钢丝绳只作为构造措施，不参与计算。18#工字钢成扇形分布最远端立杆间距为 1.08m，245、近端间距 0.8m，平均间距 0.96m。22.5 扇形区域内每次只安装一块玻璃，脚手板 4 层、作业层一跨。最 不利情况是在最外侧安排玻璃，即第二排和第三排间。施工时最重的玻璃为 130kg ，两个施工人员，因此施工活荷载仍按照 0.3kN/m2 考虑。按照三排外脚 手架离地高度 84.5m ，作业架高度 6. 18m ，基本风压 0.3kN/m2（连墙件风荷载 标准值k=0.604(kN/m2，单立杆稳定性风荷载标准值k=0.592kN/m2)），三排作 业架每层设置脚手板（0.3kN/m2）和挡脚板（0. 17kN/m），架高. 18m，步距 1.2m， 作业层施工荷载 3kN/m2 。246、计算悬挑的第一排、第二排和第三排的轴力。作用点各排立杆传至梁上荷各排立杆传至梁上荷各排立杆距主梁外锚主梁间距号载标准值 F(kN)载设计值 F(kN)固点水平距离(mm)la(mm)第一排2.2452.2451551200第二排5.3985.39810551200第三排5.5715.57119551200134附图如下：平面图立面图13511.5.4 主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数 nz1主梁材料规格18 号工字钢主梁截面积 A(cm2)30.74主梁截面惯性矩 Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩 Wx(cm3)185主梁自重标准值 gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值 247、f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值 (N/mm2)125主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250荷载标准值：q=gk=0.241=0.241kN/m第 1 排：F1=F1/nz=2.245/1=2.245kN 第 2 排：F2=F2/nz=5.398/1=5.398kN 第 3 排：F3=F3/nz=5.571/1=5.571kN 荷载设计值：q= 1.2gk= 1.20.241=0.289kN/m第 1 排：F1=F1/nz=2.245/1=2.245kN 第 2 排：F2=F2/nz=5.398/1=5.398kN 第 3 排：F3=F3/nz=5248、.571/1=5.571kN1 、强度验算136弯矩图(kNm)max=Mmax/W= 17.534106/185000=94.78N/mm2f=215N/mm2符合要求！2 、抗剪验算剪力图(kN)max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=13.8081000941802-(94-6.5)158.62/(8166000 006.5)=13.511N/mm2max= 13.511N/mm2=125N/mm2符合要求！3 、挠度验算137变形图(mm)max= 14.906mm=2lx/250=22055/250= 16.44mm符合要求！4 、支座反力计算设计值：R1=-6.451k249、N,R2=21.002kN11.5.5 悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计标准(GB50017-2017)得，b=0.99由于b 大于 0.6，根据钢结构设计标准(GB50017-2017)附表 C，得到 b 值为 0.79。Mmax/(bWxf)=17.534106/(0.785185215103)=0.5611符合要求！11.5.6 锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式几型锚固螺栓几型锚固螺栓直径 d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强 度b(N/mm2)2250、.5锚 固 螺 栓 抗 拉 强 度 设 计 值 ft(N/mm2)50138锚固螺栓 1锚固螺栓 2支座 21 、螺栓粘结力锚固强度计算塔台边梁处的锚固反力小于支座 2 处反力，边梁处的反力按照支座 2 处的139计算：锚固点锚固螺栓受力：N/2 =21.002/2= 10.501kN螺栓锚固深度:h N/(4db)= 21.002103/(43. 14202.5)=33.443mm 螺栓验算：=N/(4d2/4)=21.002103/(4202/4)=16.721kN/mm20.85ft=42.5N/mm2符合要求！2 、混凝土局部承压计算如下混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95fc=0.9514.3= 13.585N/mm2 N/2 = 10.501kN2(b2-d2/4)fcc=2(1002-3. 14202/4)13.585/1000=263. 164kN注：锚板边长 b 一般按经验确定，不作计算，此处 b= 10d= 1020=200mm(采 用 2 块 200*200mm 的钢板叠放)符合要求！140