1、目录第一章 工程概况3第二章 编制依据4第三章 施工计划5第一节 高支模工程特点5第二节 一般危险源识别5第三节 施工进度计划6第四节 材料与设备计划62.1、主要工程材料62.2、工程施工主要周转材料和施工机具配置计划6第五节 项目管理人员配备7第四章 施工工艺技术10第一节 主要的搭设方法10第二节 施工工艺要求132.1 材料要求132.2 模板定位142.3 满堂架搭设152.4 扣件安装152.5 核验标高152.6 柱模安装152.7 梁板模板安装162.8 高支模与非高支模部分整体性处理(附图七)172.9 高支模施工注意事项172.10 高支模拆除17第三节 支撑体系检查及验收2、要求19第五章 施工安全保证措施20第一节 施工安全保证体系20第二节 施工安全保证措施21第三节 施工用电安全措施22第四节 高空作业安全措施22第五节 恶劣天气下的安全措施22第六节 混凝土浇筑的方式及路线（附图）23第七节 施工监测（附监测点布置图）237.1高支撑模板支架重点监测措施237.2高支撑模板支架搭设时监测措施247.3高支撑模板支架使用时监测措施247.4高支撑模板支架拆除时监测措施25第八节 应急救援措施268.1 应急处理领导小组268.2 突发事件处理流程278.3 应急救援方法278.4 应急救援工具及药品29第六章 劳动力计划30第七章 计算书及相关图纸31第一节3、 300*700梁模板（扣件式）计算书31第二节 300*500梁模板（扣件式）计算书46第三节 板模板（扣件式）计算书59第四节 柱模板（设置对拉螺栓）计算书71第五节 相关图纸79第一章 工程概况 1、本项目部相关单位：工程名称：综合大楼工程地址：建设单位：勘察单位：施工单位：2、设计概况建筑面积为 ，其中地下室三层合计 ，基坑底总面积 ；建设层数为地上 层，地下 层；建筑高度为 m，建筑结构为框剪结构。建筑分类为一类，耐火等级为一级，基坑支护工程安全等级为I级。0.000绝对标高为 m。建筑地下室负三层层高为 米，负二层 米、负一层 米；上部主体结构层高为 米，其中一层大厅上空高 米。34、结构概况一览表结构类型现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构基础形式筏板基础筏板厚1800、1900板 厚100，110，120，150，250,300等典型梁截面200450，300500，300600，300700等剪力墙200，400,550,600,800等框架柱500500，600600，900900，11001100等4、高大模板工程部位本工程达到超过一定规模的危险性较大的分部分项工程的只有一层门诊门厅部位，2-4轴2-9轴/2-a轴2-d轴，设计高度8.4m，面积344.3平米，最大板厚120mm，最大跨度9.4m，最大梁截面300*700，支模架在一层结构砼面。5、施工目标要求1、确保5、模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工规范规定要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。6、技术保证条件1、安全网络2、 模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二章 编制依据编制依据本工程设计图纸公司质量、环境和职业健康安全一体化管理文件关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质【2009】87号关于印发建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理细则建质【2009】254号混凝土结构设计规范GB50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2015建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2014施工现场临时用电安6、全技术规范JGJ 46-2012建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 J84-2011建筑施工手册(第四版) 中国建筑工业出版社建筑结构荷载规范（GB5009-2012）建筑施工简易计算（江正荣等编著）中国建筑工业出版社建设工程安全生产管理条例（国务院第393号令）建筑工程预防坍塌事故若干规定（建设部建质200382号）建设施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范DB45/T618-2009第三章 施工计划第一节 高支模工程特点根据本工程梁7、板图纸设计情况，本工程高支模范围分布在2-A轴2-D轴交2-6轴2-9轴，面积330m2左右，以及1-C轴1-F轴交1-1轴1-2轴，面积120 m2左右，层高8.4米。第二节 一般危险源识别2.1模板变形、断裂；2.2扣件爆裂、滑脱；2.3钢管强度或刚度不足造成弯曲变形过大或局部失稳；2.4个别顶托伸出钢管顶部超长； 2.5个别钢管立杆采用搭接或立杆支撑底部悬空；2.6水平拉杆步距过大，水平剪刀撑、竖向剪刀撑不设或少设等。2、预防措施2.21根据专项方案采用新模板、楞木、牵杆、立杆间距按设计要求布设。2.22钢管扣件先检查验收，不符合要求的不得使用。2.23水平、竖向剪刀撑、扫地杆按设计要求8、设置，不得不设、少设或加大尺寸设置。2.24立杆采用对接、错开布设，不得采用搭接，上下端顶紧。第三节 施工进度计划本工程高支模单块面积不大，施工过程中专门抽调一组工人进行高支模支撑系统施工，确保工程总进度计划。具体高支模进度计划如下：2-42-9轴2-A2-D轴二层梁板计划12人施工6天完成高支撑系统搭设施工；先浇筑柱、后浇筑梁板，间隔时间5天。本工程工期较紧，但为使高支撑系统能够满足安全要求，确保高支系统严格按方案和规范要求进行搭设，该工程髙支撑系统施工进度安排还是比较宽裕。第四节 材料与设备计划2.1、主要工程材料（1）设计要求在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度9、，阴阳角模板统一整齐。（2）模板材料模板：木胶合板18mm厚钢管：483.0钢管主要扣件：直角扣件、对接扣件、旋转扣件方木：枋木6080mm主要杆件：立杆、大横杆、剪刀撑等其它材料：M12、M14螺杆、40100长铁钉、可调顶托等。2.2、工程施工主要周转材料和施工机具配置计划1、主要材料计划材料计划一览表 区域材料及规格单位数量进 场 时 间门诊大厅钢管6米48mm根1676根据进度分批进场钢管2米48mm根1370根据进度分批进场钢管1.5米48mm根300根据进度分批进场十字扣件个5500根据进度分批进场万向扣件个450根据进度分批进场对接扣件个1420根据进度分批进场顶托个630根据进10、度分批进场木方 60*80mm根3000根据进度分批进场模板 18mm厚600根据进度分批进场2、施工机械、机具计划序号名称数量进场时间备注1塔吊1台2圆盘锯3台随进度3压刨机5台随进度4手电钻5把随进度5手电锯8台随进度6手电刨8台随进度3、劳动力计划主要劳动力配置 工序工种放线定位架子搭设模板安装模板架子维护模板拆除模板清理普工5102010木工203051515架子工20315合计5505083025第五节 项目管理人员配备（1）项目部管理人员配置，详下表序号姓名职务执业证书号码安全生产考核合格证书号码（B证、C证）1项目经理3项目技术负责人4施工员5施工员6安全员7安全员8安全员9安全11、员10质检员11质检员12取样员13资料员（2）组织框架图项 目 组 织 机 构 图 项目经理 、 项目副经理 技术负责人 施工员质检员资料员材料员造价员财务员机 械员安全员水电班组泥工班组木工班组钢筋班组桩基班组土方班组 第四章 施工工艺技术第一节 主要的搭设方法一层门诊门厅部位，2-4轴2-9轴/2-a轴2-d轴（部位如下图）设计高度（从一层楼地面至三层楼地面）8.4m（面积344.3平米，最大板厚120mm，最大跨度9.4m，最大梁截面300*700，采用满堂钢管架支撑体系（支架体系详见附图）。（1）立杆的设置采用483.0的满堂钢管脚手架，立杆的纵距 b=1m，立杆的横距 l=1 m。12、立杆顶部采用顶托支撑，顶托上采用两根483.0钢管，钢管上铺60802000木枋间距为300mm。（2）水平杆的设置1）在立杆底距地面或楼面板不超过200处沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆，且设置水平杆，步距均为1500。2）可调支托底部的立杆顶部沿纵横向设置一道水平拉杆。（3）剪刀撑设置1）竖向剪刀撑a、在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑，中部纵横向沿主梁侧设置由下至上的竖向连续剪刀撑，剪刀撑宽度为46 m；b、为了便于实际操作，剪刀撑统一采用6000钢管搭设。纵向剪刀撑按附图布设，与楼面夹角成4560沿高支架四周从低至顶连续布置；搭接处采用单扣件搭接，搭接长度不小于10013、0，并且搭接处扣件不少于三个，剪刀撑与立杆交接处用旋转扣件与立杆扣牢。2）水平剪刀撑在竖向剪刀撑部位的顶部、中部及扫地杆处设置水平剪刀撑。（4）立杆下基础处理高支模搭设架体立杆下为250mm厚C35钢筋混凝土楼面，安装高支撑架体时下一层结构支撑架不允许拆除，经计算楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载，详见计算书。（5）梁模板梁截面 BD=300mm700/600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.0m，水平杆的步距 h=1.50m，梁两侧立杆间距 1.0m，梁底增加1道承重立杆，立杆间距1m。梁底模次楞采用60*80mm木方，沿梁底每隔300mm设一道木方。梁截面 BD=300mm500m14、m，立杆的纵距(跨度方向) l=1.0m，水平杆的步距 h=1.50m，梁两侧立杆间距1.00m。梁侧模次楞采用60*80mm木方，沿梁底每隔300mm设一道木方；梁底模主楞采用纵向水平杆与梁两侧立杆连接，均采用双扣件。 （6）柱模板 本工程高支模区域柱标高从-0.03至-8.37的只有两根，截面1000*1000和截面1000*1100，柱模板加固柱楞龙骨采用钢管，1000柱截面采用6根龙骨，1100截面采用7根龙骨，采用四根M14对拉螺杆，加固柱箍采用钢管（如下图），柱箍首道离地180，中间间距500。第二节 施工工艺要求2.1 材料要求本工程支撑体系采用扣件式钢管满堂脚手架作为高支模支撑15、体系，在材料选用上应满足以下要求：（1）钢管1）钢管力学性质应符合国家现行标准碳素结构钢（GB700-2006）中Q235A钢的规定。2）钢管的界面尺寸应为外径48mm，壁厚3.0mm。用于立杆、纵横向水平杆、剪刀撑的钢管长度为46m。3）钢管外观质量检查要求对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。项次检查项目验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质证明3表面质量表面应平直光滑、不应由裂纹、分层、压痕、划道和硬弯4外径、壁厚误差0.50mm、误差0.16、35mm5端面应平整，端面切斜的偏差1.70mm旧管6钢管锈蚀程度应每年检查一次管壁上锈蚀的深度不得超过0.50mm7其它项目同新管4）钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。（2）扣件 1）扣件应符合国家现行标准，拧紧力矩达65Nm时不得破坏。 2）扣件质量应按下表检查。项次检查项目验收要求新扣件1产品质量合格证必须具备2生产许可证、专业检测单位测试报告3表面质量及性能应符合技术要求规定4螺栓不得滑丝旧扣件5同新扣件3、4项（3）可调托撑可调托撑螺杆外径不得小于32mm，直径与螺距符合现行国家标准梯形螺纹GB/T5796.2-2005、GB/T5796.3-2005的规定。可调托撑的螺杆与支托17、板焊接牢固，焊缝高度不得小于6mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。2.2 模板定位根据定位点，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm的控制线。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等资料，将梁、柱等边线引放出，用以控制模板边线。（1）标高引测：根据控制水准点，用水准仪引测出板面标高（建筑标高）加0.5m控制点，并将其标注在柱钢筋上，再根据此点用钢尺或水平管引测出梁底、板底的标高。待铺设完楼板模板、未与梁柱模板18、固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。（2）柱模板的标高控制：1)根据柱的高度，扣除砼楼板的标高后，根据胶合板或已制作好的模板高度，计算出用整块的模板数和非整块的模板尺寸，然后裁出非整模板，将非整块模板安装在柱模板中间，以保证已定形的柱交接处的模板不受破坏。 2)弹线：待楼板新浇筑砼结硬后，由测量员在楼面砼上弹出轴线控制线，核验无误之后，通知木工将柱边线弹出，最后由木工工长和质检员核查控制线，无误后，木工才能进场施工。2.3 满堂架搭设（1）立杆垂直偏差不大于3cm，步距误差不大于2cm，立杆间距不大于2cm。（2) 立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步19、内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。立杆底部设置底座及垫板。（3）在架体外侧四周，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为5m8m，剪刀撑于水平杆的夹角为450 600。在竖向剪刀撑顶部交点平面设置水平剪刀撑，扫地杆的设置层设置水平剪刀撑，水平剪刀撑宽度3m5m，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角为450 600。（4）立杆底部纵横方向设置扫地杆（为上下各第一道），高度200mm，剪刀撑按部位实际情况连续设置。2.4 扣件安装(1）扣件规格必须与钢管外径相配套；(2）螺栓拧紧力距不应小于40Nm，且不应大于60Nm；(3）在主节点处固定纵向和20、横向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；（4）对接扣件的开口应朝上或朝内。2.5 核验标高标高弹出之后，及时核查正误。并由木工工长和质检员核验收。2.6 柱模安装根据弹出柱的控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封柱模，安装前清理干净柱内杂物，安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆，各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时，可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，柱箍均采用钢管箍配合穿墙螺杆安装使用，当柱截面大于600时在中间设置一道穿墙螺杆。为了能回收和再利用穿墙螺杆，在穿墙螺杆外套PVC硬塑管，其长度与柱或梁的穿墙厚度相同，让穿墙螺杆与砼隔离开21、。穿墙螺杆必须安装在同一水平线或垂直线上，但为了防止因周转次数多而造成滑丝等影响质量的因素，每根穿墙螺杆使用前均应仔细检查，严禁使用已损坏的螺杆。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。2.6.1柱模板安装工艺流程按图纸尺寸制作柱模板（注意：外侧板宽度要加大两倍内侧模板厚）后，按放线位置钉好压脚板再安柱模板，两垂直向加斜拉顶撑，校正垂直度及柱顶对角线。安装柱箍：柱箍应根据柱模尺寸，侧压力的大小等因素进行设计选择（有木箍、钢箍、钢木箍等）。柱箍间距一般在500mm左右，柱截面较大时应设置柱中穿心螺丝，并计算确定螺丝的直径、22、间距。2.7 梁板模板安装2.7.1 梁板模板安装工艺流程弹出梁轴线及梁、板水平线并复核梁底脚手架搭设、搭设板满堂红脚手架梁底起拱、搭设梁底找平钢管安放梁底木方背楞铺设梁底模绑扎梁筋安装梁侧模、木背愣、钢管卡具 安放主梁（钢管） 安放次梁（6080 木方） 调整次梁标高、起拱 安放顶板模板（18mm 厚多层板）铺设板底模板检查模板上皮标高、平整度绑板筋。2.7.2梁板模板安装工艺流程搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检。2.7.3 梁板模板安装施工要点1、在柱子混凝土上弹出梁的轴线、梁位置线及梁板水平线，并复核。2、梁支架的排列、23、间距要符合模板设计的规定。3、从边跨一侧开始安装，先安装第一排龙骨和支柱，临时固定再安装第二排龙骨和支柱，依次逐排安装。立杆加可调底座和可调顶托，支柱中间和下方加横杆或斜杆。4、调节支柱高度，将主龙骨找平：当梁底板跨度等于及大于4m 时，梁底应按设计要求起拱，起拱高度跨度的1/10003/1000。5、铺模板：先铺梁底模，顺次铺梁侧模、板底模，板模拼缝处用胶带封死。6、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑，中部沿柱两侧每隔58m设置。7、将模板上杂物清理干净，办预检。8、安装主次梁交接处模板1）在主梁和次梁梁底交接处，先支设柱头梁豁模板，再支设主次梁的底模和侧模。2）在次梁和次梁交接处，先支设24、梁底模，并较高的次梁侧模上留梁豁，同时支设次梁侧模，在交接处粘贴海绵条保证模板支设的严密性，防止漏浆。2.8 高支模与非高支模部分整体性处理(附图七)为提高整个高支模系统整体稳定性，要求做到以下注意事项：1、高支与非高支部分立杆间距尽可能保持统一模数，并将水平杆通常连接在一起，并且在二层现浇结构临近高支模区域一周预埋竖向钢管间距2M，埋深200mm外露200mm，与高支模水平步距杆采用扣件拉结，增强高支模架体稳定性（详附图七）。2、在高支与非高支交界处增设水平剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排立杆；3、在高支与非高支交界处增设竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排立杆；施工25、前按以上要求进行交底，过程中严格按方案要求施工，完成后将此部位作为重点验收部位。2.9 高支模施工注意事项（1）具体布置立杆时，需对主梁、次梁、顶板三者支撑立杆间距整体考虑，使三者立杆纵、横方向均在同一条直线上。调整平分立杆间距时，以上述立杆间距为最大极限值，间距只能调小，不能调大；（2）立杆之间必须按每步距满设双向水平杆，确保其在两个方向（x,y）均具有足够的设计刚度；（3）满堂支撑架底部距基础面200以内必须设双向扫地杆；（4）严格按规范要求设置竖向和水平剪刀撑；（5）确保每一扣件的拧紧力矩控制在4565NM内；（6）立杆接长除顶层顶步以上可采用搭接外，其余各层各步立杆的连接不得采用搭接，26、必须使用对接扣件进行对接，并确保立杆的对接端头平整；且立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格中设置。如顶层采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；（7）底部支座如座落在垫层上，则立杆下部需铺通长木跳板和垫铁；（8）高支模系统验收合格后，楼板钢筋绑扎前将柱子砼浇捣完毕，以增加高支模系统的稳定性（设计高支模系统时考虑与柱子连接）。2.10 高支模拆除1.拆模的时机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：（1）侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（2）模板拆除时，27、不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（3）拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.（4） 梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因部分高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除一层的模板支撑，（5）在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作，。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。（6）严禁夜间进行拆架施工。2.高支撑模板拆除的工序要求：（1）拆除应按一定的顺序28、进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。（2）在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。（3）模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。（4）模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）中4.329、模板拆除分项的如下规定：主控项目1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂梁/100一般项目1、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。第三节 支撑体系检查及验收要求高支模支撑系统质量验收30、模板工程检查验收必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）有关规定，本工程模板工程应符合下述具体规定。3.1 主控项目3.1.1安装上层模板及其支架时，下层楼板支架不拆除。立杆下应铺设垫板。3.1.2涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 3.2 一般项目3.2.1模板接缝不应漏浆，可以使用贴胶带纸或封水泥砂浆。在浇筑砼前，应浇水湿润模板，但模板内不应有积水；3.2.2模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；3.2.3浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。 3.2.4 实测允许偏差项目3.2.5现浇结构模板安31、装的允许偏差：轴线位置5mm；底模上表面标高5mm；柱、梁截面内部尺寸+4mm、-5mm；层高垂直度（不大于5m）6mm；相邻两板表面高低差2mm；表面平整度5mm。3.2.6预埋件和预留孔洞的允许偏差：预埋管、预留孔中心线位置3mm；插筋中心线位置5mm；插筋外露长度+10 mm；预留洞中心线位置10mm；预留洞尺寸+10mm。3.3高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收模板高支撑架搭设完毕后应进行安全可靠性检查验收，合格后方准使用。对高大模板支架的验收按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG130-2001)、建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范的相关规定进行验收.第五章 32、施工安全保证措施 第一节 施工安全保证体系能否实现安全生产不仅关系到人民的生命和财产安全，也决定着工程施工能否顺利进行，是牵扯到甲乙双方和国家利益的大事。安全生产对建筑业显得极为重要。在工程施工中，一定要采取有效措施加强安全管理，确保安全目标的实现和工程施工的顺利进行。本单位确定本工程的安全生产管理目标为：1、基本目标：杜绝重伤、死亡、火灾和重大机械设备事故，轻伤事故率低于1.5；2、创优目标：合格。3、安全生产组织机构成立以项目经理为首，由项目副经理、项目技术负责人、项目安全管理部经理、相关职能部门及各专业工程师、施工作业层组成的纵向到底、横向到边的安全生产管理机构见图7.1，并由企业安全部33、门提供垂直保障。图7.1 安全生产管理机构相关职能部门各专业工程师项目技术负责人各施工队操作工人项目经理土建、安装经理企业总部安全部门安全部经理班组长第二节 施工安全保证措施1、模板、支撑不得使用腐朽、扭曲、劈裂的材料，底部要平整坚实。2、安装模板应按顺序进行,当模板没有固定前,不得进行下一道工序作业，禁止利用拉杆斜撑攀登上落。3、现场安装模板时,未用工具要装入工具袋，防止上层作业时工具掉下伤人。4、模板、木枋、支架传送吊运要捆绑牢固,不得乱扔。5、安装立柱、梁模板时,高度大于4m以上时,应搭设工作台,不足4m的，可使用脚手架平台操作。6、墙、柱模板未安装对拉螺栓前,板面要向内倾斜一定的角度并34、用斜撑撑牢,以防模板倒塌。7、安装楼面模板遇有预留洞口的地方,应做好临时封闭,以防误踏和落物伤人。8、安装楼面模板,在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板,应拿起堆放稳妥,以防误入伤人事故发生。9、安装二层以上的外围柱、梁模板,要搭设脚手架并设防护栏杆或挂好安全网。10、在浇筑混凝土中,要有专人看守模板,发现变形、松动等异常情况要及时加固处理,防止塌模伤人。11、拆除模板必须经施工负责人同意,方可进行拆除,操作人员必须戴安全帽。操作时要按顺序分段进行,超过4M以上高度不允许让模板、枋料自由落下。严禁猛撬、硬砸或大面撬落和拉下。12、拆除模板应用长撬棍,严禁操人员站在正拆除模板下。在拆除楼板模板时,35、要特别注意防止整块模板掉下伤人。13、拆除模板前,要将下的洞口、建筑物周边用木板或安全网作防护围蔽,防止模板、枋料落下伤人才。14、拆模间歇时,要将已松动的模板、木枋、拉杆、支撑固定好,防止突然掉落或倒塌。15、模板拆完后不得留下松动和悬挂的模板、枋料在结构物上。拆除下来的模板、枋料要及时清理、修整、并运送到指定地方堆放稳妥。16、项目技术负责人、专职安全员必须向施工人员、操作班组进行书面安全交底。第三节 施工用电安全措施1、工地的施工用电严格按照建设部JGJ46-2005/J405-2005“施工现场临时用电安全技术规范”。2、圆锯机要有安全防护装置才准使用,未作业时要拉闸停机。 使用电器和36、机具应符合施工现场临时用电安全技术规范、建筑机械使用安全技术规程（JGJ332012）的规定。3、每班用电作业必须要持证电工跟班，并严格遵守现场的各项安全管理规章制度。4、施工现场各种用电用器具及有关机械设备，都必须按安全规程要求安设二级漏电保护装置，每次使用前，尤其是受潮淋雨后，都必须由电工检查，确认性能可靠安全的情况下方可使用。结构楼层竖向及平面水平的供配电缆都必须严格按电缆机械性能及供电要求进行，配选电缆规格，同时必须时刻注意好电缆的安全保护工作，严防破损，漏电。5、一切机具运到现场后，必须由电工检测其绝缘电阻及检查电器附件是否完整无损，固定用电设备其绝缘电阻不少于0.5M，类手持电动机37、具不少于2M，类不少于7M。用电设备的金属外壳必须有可靠的接地保护，使用手动工具应穿戴安全用具。第四节 高空作业安全措施1、严禁从高空往下乱掉杂物，防止物体打击伤人。2、防“六个口”：楼板预留口、电梯口、通道口、阳台口、井架口、梯口。除“五害”：高空坠落、物体打击、机械伤害、吊装伤害、塌方和倒塌，要做好安全防护措施。3、要遵守操作规程和安全制度，严禁酒后操作，运桥排栅的栏杆横竹一律不准坐人，不准在高空凌空边缘危险地方站立和操作。4、2m以上高处作业应有可靠立足点。要系好安全带，扣好保险钩。5、模板拆除前应经拆模申请批准，拆除区域应设置警戒线，并派专人监护，拆模不得留下悬空模板。6、作业面孔洞及38、临边应设明显警戒线，并设防护栏杆等。第五节 恶劣天气下的安全措施1、雨期施工的工作面不宜过大，应逐段分片、分期施工完成，重要的部位，应尽量在雨期前完成，同时做好防雨材料、雨具的准备。2、根据工程进度计划安排，掌握好气象情况变化，以便合理安排、组织施工，减少不必要的投入。3、做好安全防护，检查供电网络、防漏电、触电，做好外脚手架防滑、加固工作。4、组织施工人员学习雨期施工安全、技术操作规定，做到心中有数、责任分明，防范于未然。5、凡遇恶劣天气、大雾、暴雨等，应停止吊装及高空作业，吊钩应提升至顶部，大风雨过后要检查外脚手架，物料提升机和塔吊等，认定设备完好后才能继续施工。第六节 混凝土浇筑的方式及39、路线（附图）混凝土浇筑的方式采用天泵为主，混凝土浇筑板块按照设计图纸的后浇带划分。浇筑方法及路线：混凝土梁的的施工先从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不大于400mm。采用地泵浇筑方式时架体的防震措施：混凝土泵管底座采用轮胎进行减震。第七节 施工监测（附监测点布置图）7.1高支撑模板支架重点监测措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测支架沉降和位移。本方案重点采取如下监测措施：1、模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的地下室顶板进行检查，按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕后强度达到75%时，下层模板支撑40、方可拆除。2、模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：(1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）施工过程中是否有超载的现象。（5）脚手架架体和杆件是否有变形现象。(6）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过2030分钟一次，浇筑完后不少于41、2小时一次。4、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4米时，模板应起拱；5、上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。6、模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。7、立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。8、支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。9、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。10、高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置42、拉结点。11、在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对高支架进行观测。7.2高支撑模板支架搭设时监测措施1、安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接落在地下室顶板和楼面上。2、支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。3、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。4、满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。5、搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。6、立杆底部的43、垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。7、模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。7.3高支撑模板支架使用时监测措施1、脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。2、水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。3、模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。4、穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。5、浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置44、严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。6、支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。7、模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。8、恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。7.4高支撑模板支架拆除时监测措施在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设45、明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。混凝土在浇筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，在混凝土具有相当强度时，为使模板能周转使用，就要对支撑的模板进行拆除。一般说拆模可分为两种情况：一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的，如侧模板；一种是混凝土虽已硬化，但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的能力，那么，这种构件的模板不是随便就可以拆除的，如梁、板、楼梯等构件。因此对混凝土支撑的模板，拆除要求：现浇结构的模板及其支架，要拆除时，其混凝土的强度应符合设计图纸上说明的要求；当设计上无具体要求时，应符合下列的规定：（1）侧模板如梁46、柱、墙的侧模板，一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。通常在常温时期（气温平均在1025摄氏度），混凝土浇筑后24h即可拆模。（2）梁、板等底模梁、板等底模则要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）要求，模板才可以拆除。（3）拆模操作安全拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。（4）所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后，方可拆模。（5）预留孔洞封闭平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或47、设围栏。（6）操作者站立处规定模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁人员随模板起吊。（7）用电和输送电路安全在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36v的低压电源，或采取其它有效的安全措施。在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔离防护措施。（8）预防钉子伤人拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐。（9）拆卸吊运安全装拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。第八节 应急救援措施8.1 应急处理领导小组1、成立以项目经理为第一责任人的突发事48、件应急处理领导小组，负责领导、指挥本工程现场区域内突发事件应急处理工作。组 长： 副组长成 员： 2、人员分工与职责1)项目经理任总指挥，组织、指挥应急救援工作和实施演练。2)项目副经理协助总指挥工作，在总指挥不在岗时，代替总指挥工作，同时要安排、督促预防措施实施。3)安全员协助总指挥作好应急救援准备工作及日常事务工作。建立并保持信息渠道畅通，参与应急救援指挥及协调工作，协助组织实施演练，参与制定、检查安全预防措施落实。4)技术员编制紧急事件预防措施计划，组织实施安全教育，督促紧急事件预防措施计划。5)材料员负责应急救援物资供应及储备管理，保障应急救援物资质量，控制有效期限。6)施工队长落实执49、行紧急事件预防措施计划，组织人员参加应急救援行动及定期演练，协助应急救援指挥。8.2 突发事件处理流程发现后立即向项目经理或单位负责人报告发 现 人迅速作出判断，下达应急响应指令，同时以最快方式向项目安全部报告，并根据情况的严重程度决定是否报警 。项目经理或单位负责人判定项目经理部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场处理，同时电话向局安全部报告。项目应急领导小组跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件局安环部企业管理部应急电话： 火警119； 匪警110； 交通事故122； 急救1208.3 应急救援方法1、高空坠落应急救援方法1）当现场只50、有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。2、模板、坍塌应急救援方法51、1）工地发生模板支撑体系坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120 急救中心，到现场抢救伤员（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。3、物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填52、塞止血法和止血带止血法。2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4） 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。4、火灾应急救援方法1）发生火灾后，立即向有关部门汇报情况，要求提供相关协助。2）迅速组织人员疏散并保护物资，及时控制火势采取有效手段，最大限度地减少人员伤亡和经济损失。353、）根据火灾特点划警戒线，并紧急调动有关部门，单位人员迅速赶到事故现场。5、触电应急救援方法1）当发生人身触电事故时，首先使触电者脱离电源，迅速急救，关键是“快”。2）对于低压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源：1如果触电地点附近有电源开关或插销，可立即拉开电源开关或拔下电源插头，以切断电源。2可用有绝缘手柄的电工钳、干燥木柄的斧头、干燥木把的铁锹等切断电源线，也可采用干燥木板等绝缘插入触电者身下，以隔离电源。3当电线搭在触电者身上或者被压在身下时，也可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等绝缘物为工具，拉开、提高或挑开电线，使触电者脱离电源，切不可直接去拉触电者。6、对于高压触电事故，可54、采用下列方法使触电者脱离电源：1）立即通知有关部门停电。2）带上绝缘手套，穿上绝缘鞋，用相应电压等级的绝缘工具按顺序拉开开关。3）用高压绝缘杆挑开触电者身上电线。4）触电急救的同时拨打120进行急救。8.4 应急救援工具及药品 1、预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架3个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机6台联系指挥求援2、应急器材准备清单序号应急物品名称规格/型号单位数量存放地点保管人备注1肾上腺素1ml盒2大楼项目部2尼可刹米2ml盒2大楼项目部3阿拉55、明2ml盒2大楼项目部4阿托品0.05盒2大楼项目部5654-210mg盒3大楼项目部6速效救心丸丸盒3楼项目部7止血敏2ml盒38止血带根29绷带卷1510急救包个211氧气袋个112血压表个113灭火器MFZ4个3014应急车辆辆1第六章 劳动力计划 1、专职安全生产管理人员安全总监：现场安全员2、特种作业人员配置及管理搭设高大模板支撑架体的作业人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。高大模板支撑系统搭设前，项目工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进56、行安全技术交底，并履行签字手续。安全技术交底的内容应包括模板支撑工程工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并保留记录。第七章 计算书及相关图纸第一节 300*700梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL17新浇混凝土梁计算跨度(m)9.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)300700新浇混凝土结构层高(m)857、.4梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(58、mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000m59、m，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.721160、.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12523.5730.1520.066kNm Mmax/W0.066106/540001.228N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52117.951504/(10010000486000)0.01mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37521.61、8090.15+0.4371.7640.151.342kN R2=1.25q1l=1.2523.5730.154.42kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37517.950.151.01kN R2=1.25q2l=1.2517.950.153.366kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图62、： q1max1.342+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，4.42+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=4.456kN/m q2max1.01+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，3.366+(0.3-0.1)0.3/23.396kN/m 1、抗弯63、验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.14.4560.52，0.54.4560.220.111kNm =Mmax/W=0.111106/64000=1.741N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.64.4560.5，4.4560.21.337kN max=3Vmax/(2bh0)=31.3371000/(26080)0.418N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.3965004/(10093502560000)0.06mml164、/250500/2502mm 2q2l24/(8EI)3.3962004/(893502560000)0.028mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.14.4560.5，0.44.4560.5+4.4560.22.451kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.56kN，R22.451kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.3960.5，0.43.3960.5+3.365、960.21.868kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.377kN，R21.868kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.139106/4490=31.012N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.37kN 66、max=2Vmax/A=21.371000/4246.465N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.041mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.19kN，R2=5.192kN，R3=0.19kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.167kN，R2=4.287kN，R3=0.167kN 七、2号主梁验算2号主梁类型钢管2号主梁材料规格(mm)4832号主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)2052号主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1252号主梁截面抵抗矩W(cm3)4.492号67、主梁弹性模量E(N/mm2)2060002号主梁截面惯性矩I(cm4)10.782号主梁验算方式简支梁可调托座内主梁根数2 2号主梁自重忽略不计,因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： RmaxR2/2=5.192/2=2.596kN，RmaxR2/24.287/2=2.144kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.649106/4490=144.549N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax1.298kN max=2Vmax/A=21.2981000/4246.123N/mm2=125N/m68、m2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max2.011mml/2501000/2504mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=7.788kN，R2=7.788kN 八、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 计算简图如下： RmaxR1，R3=0.19kN，RmaxR1，R30.167kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩69、图(kNm) Mmax/W0.048106/449010.579N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.095kN max2Vmax/A=20.0951000/4240.448N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.157mml/2501000/2504mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.285kN，R2=0.285kN 九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内2号主梁根数2可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件70、抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.285,0.2850.285kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR27.788kNN30kN 满足要求！ 十、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)20571、支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.15611.52/100.044kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.92124.06kN/m 2)小梁72、验算 q1max1.377+1.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.7-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，4.511+1.2(0.3-0.1)0.3/2=4.547kN/m 同上四八计算过程，可得： R10.288kN，R27.914kN，R30.288kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(600+2200)=1642.41mm 1l01/i1642.41/15.9103.296，查表得，10.566 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw73、/lbmax0.288+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.5-0.3/2)/21，7.914，0.288+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1-0.5-0.3/2)/21+0.044/17.958kN fN/(A)+Mw/W7958.222/(0.566424)+0.044106/449043.011N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188 立柱最大受力NwmaxR1+N边74、1，R2，R3+N边2+1.20.15(8.4-0.7)+Mw/lbmax0.288+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.5-0.3/2)/21，7.914，0.288+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1-0.5-0.3/2)/21+1.386+0.044/19.344kN fN/(A)+Mw/W9344.222/(0.188424)+0.044106/4490127.075N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)200立杆底座宽75、b(mm)200 F1=N=9.344kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的76、平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1720m77、m F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)11720230/1000=434.764kNF1=9.344kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第678、.6.2条确定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.740000/1000=2705.4kNF1=9.344kN满足要求！第二节 300*500梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢79、结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL17新浇混凝土梁计算跨度(m)9.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)300500新浇混凝土结构层高(m)8.4梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN80、/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯81、强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.72117.377kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.82、5)0.5115.613kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.5112.85kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12517.3770.1520.049kNm Mmax/W0.049106/540000.905N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52112.851504/(10010000486000)0.007mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承83、载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37515.6130.15+0.4371.7640.150.994kN R2=1.25q1l=1.2517.3770.153.258kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37512.850.150.723kN R2=1.25q2l=1.2512.850.152.409kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性84、矩I(cm4)256小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.994+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.5-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，3.258+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=3.295kN/m q2max0.723+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.5-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.3/2，(85、1-0.5)-0.3/2/21，2.409+(0.3-0.1)0.3/22.439kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.13.2950.52，0.53.2950.220.082kNm =Mmax/W=0.082106/64000=1.287N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.63.2950.5，3.2950.20.988kN max=3Vmax/(2bh0)=30.9881000/(26080)0.309N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q286、l14/(100EI)0.6772.4395004/(10093502560000)0.043mml1/250500/2502mm 2q2l24/(8EI)2.4392004/(893502560000)0.02mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.13.2950.5，0.43.2950.5+3.2950.21.812kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.301kN，R21.812kN 正常使用极限状态 Rmaxma87、x1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.4390.5，0.42.4390.5+2.4390.21.342kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.152kN，R21.342kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.908106/4490=202.305N/mm2f=288、05N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.207kN max=2Vmax/A=22.2071000/42410.41N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max3.158mml/2501000/2504mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=2.207kN，R2=2.207kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=1.823kN，R2=1.823kN 七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢89、管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 计算简图如下： RmaxR1，R2=2.207，2.207=2.207kN，RmaxR1，R21.823，1.823=1.823kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.386106/449086.022N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax1.435kN max2Vmax/A=21.4351000/4246.767N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 90、纵向水平钢管变形图(mm) max0.949mml/2501000/2504mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=2.979kN，R2=4.745kN，R3=4.745kN，R4=2.979kN 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R24.745kNRc=kc8=0.858=6.8kN 满足要求！ 九、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面91、积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.15611.52/100.044kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q192、有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.92117.94kN/m 2)小梁验算 q1max1.033+1.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.5-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，3.364+1.2(0.3-0.1)0.3/2=3.4kN/m 同上四七计算过程，可得： R14.855kN，R24.855kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(600+2200)=1642.41mm 1l01/i1642.41/15.910393、.296，查表得，10.566 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax4.855+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.5-0.3/2)/21，4.855+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1-0.5-0.3/2)/21+0.044/18.594kN fN/(A)+Mw/W8594.195/(0.566424)+0.044106/449045.661N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/1594、.9196.196，查表得，20.188 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+1.20.15(8.4-0.5)+Mw/lbmax4.855+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.5-0.3/2)/21，4.855+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1-0.5-0.3/2)/21+1.422+0.044/110.219kN fN/(A)+Mw/W10218.695/(0.188424)+0.044106/4490138.045N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)2595、0混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=10.219kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的96、最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=297、30mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)11720230/1000=434.764kNF1=10.219kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/98、2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.740000/1000=2705.4kNF1=10.219kN满足要求！第三节 板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范G99、B 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称板，标高8.370m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)6新浇混凝土楼板边宽B(m)5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自100、重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.081风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)8.4立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)500立柱距混凝土板长边的距离(mm)500主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁最大悬挑长度(mm)250主梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面101、图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1102、.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/540004.397N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.103、112kN/m 5ql4/(384EI)53.1123004/(38410000486000)0.068mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256 因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7104、Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.018kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.073kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.07312+0.1170.945120.218kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15105、kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.09712+0.2133.151，0.10.09712+0.1753.1510.679kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.218，0.679，0.7910.791kNm =Mmax/W=0.791106/64000=12.352N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.0731+106、0.6170.94511.227kN V20.6q2L+0.675p0.60.0971+0.6753.152.185kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.227，2.185，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(26080)0.992N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6107、770.99410004/(10093502560000)0.281mml/2501000/2504mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.9942504/(893502560000)0.02mml12/250500/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁验算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反108、力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.138kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0109、.12)0.3=1.054kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.1381+1.20.56711.932kN 按悬臂梁，R1q1l=1.7050.250.426kN RmaxRmax，R1/20.966kN; 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.05411.159kN 按悬臂梁，R1q2l=1.0540.250.263kN RmaxRmax，R1/20.579kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.336kNm =Mmax/W=0.336106/4490=74.904N/mm2f=20110、5N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.947kN max=2Vmax/A=21.9471000/4249.182N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.504mm 跨中max=0.504mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.411mm=2502/250=2mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 h/i1500/15.995150 满足要求！ 查表得，0.634 Mw=0.921.4kla111、h2/10=0.921.40.08111.52/100.021kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=0.9(1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41)11+0.021/15.216kN f Nw/(A)+ Mw/W5215.56/(0.634424)+0.021106/449024.005N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.216kNN30kN 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C3112、5立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=5.216kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有113、效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2114、(a+h0)+(b+h0)=1720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)11720230/1000=434.764kNF1=5.216kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积115、Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.740000/1000=2705.4kNF1=5.216kN满足要求！第四节 柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-20116、03 一、工程属性新浇混凝土柱名称3层KZ36新浇混凝土柱长边边长(mm)1100新浇混凝土柱的计算高度(mm)8400新浇混凝土柱短边边长(mm)1000 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)8.4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，248.4min29.868，201.629117、.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，248.4min29.87，201.629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm118、)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数7柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.529.8718.146kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10718.1460.22-0.1210.8820.22-0.082kNm Mmax/W0.082106/(1/6500182)3.035N/mm2f14.119、74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.529.8714.935kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63214.9352004/(1008925(1/12500183)0.07mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格(mm)483小梁截面惯性矩I(cm4)10.78小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.238.0567.611 kN/m 小梁弯矩图(kNm) M120、max0.184kNm Mmax/W0.184106/4.4910341.021N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.229.875.974 kN/m 小梁变形图(mm) 0.108mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图121、(kN) M10.16kNm，N14.678kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.144kNm，N23.894kN M/Wn0.16106/(4.49103)35.567N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.058mml/4001.028mm 20.035mml/4000.943mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N4.6782=9.356kNNtb17.8kN 满足要求！ N4.6782=9.356kN26kN 满足要求！第五节 相关图纸78