1、住宅楼技术改造项目地下室外墙增厚施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 工程概况及编制依据41 工程概况42 编制依据4第二章 施工准备及施工流程51 技术准备52 劳动力准备53 施工主要机械机具配备54 主楼地下室施工总体流向6第三章 主要分项工程施工方案71 临时钢支撑施工方案71 .1 临时钢支撑平剖面图71 .2 临时钢支撑施工流程71 .3 施工方法81 .4 钢支撑拆除91 .5 质量控制标准92 拆除施工方案92 .1 建筑垃圾运输92 .2 拆除作业施工部署112 .3 单层2、梁板拆除顺序112 .4 地下室顶板拆除112 .5 地下室顶板梁拆除122 .6 地下室二层梁板拆除122 .7 主梁防护架搭设122 .8 主梁拆除作业防护措施133 地下室外墙墙面增厚施工方案143 .1 地下室外墙墙面增厚施工流程143 .2 植筋143 .3 模板安装143 .4 混凝土浇筑143 .5 混凝土养护153 .6 模板拆除154 改建结构施工方案154 .1 改建结构施工流程154 .2 支撑排架施工152、 排架水平杆及扫地杆在两个方向均设。161、 扫地杆搭设要求162、 立杆搭设要求163、 剪刀撑搭设要求174、 牵杠搭设要求175、 扣件要求174 .3 模板3、施工175. 模板安装允许偏差：184 .4 混凝土浇捣18第四章 安全环保措施201 安全保证措施201 .1 安全管理保证措施201 .2 安全检查201 .3 消防安全保证措施211 .6 消防安全主要措施222 主要工序施工安全措施222 .1 登高作业安全技术措施222 .2 安全用电及自我防护232 .3 电工安全施工232 .4 焊接工人安全施工232 .5 手持电动工具安全施工233 临边防护措施24防护栏杆平面位置见下图244 环保措施254 .1 减少噪音扰民的措施254 .2 施工现场防扬尘措施254 .3 降低环境污染技术措施（渣土管理）25第五章 应急预案271 编制4、目的274 主要事故应急求援措施274 .1 坍塌事故应急救援措施274 .2 高处坠落事故应急救援措施284 .3 触电事故应急救援措施29第六章 梁底支撑排架计算书31一、参数信息311.模板支撑及构造参数312.荷载参数313.材料参数314.梁底模板参数325.梁侧模板参数32二、梁模板荷载标准值计算321.梁侧模板荷载32三、梁侧模板面板的计算321.强度计算332.挠度验算33四、梁侧模板内外楞的计算341.内楞计算342.外楞计算35五、穿梁螺栓的计算37六、梁底模板计算371.抗弯强度验算372.挠度验算38七、梁底支撑的计算391.荷载的计算：392.钢管的支撑力验算393.5、支撑钢管的强度验算40八、梁底纵向钢管计算42九、扣件抗滑移的计算:42十、立杆的稳定性计算:421.梁两侧立杆稳定性验算:432.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:43一、参数信息451.模板支撑及构造参数452.荷载参数453.材料参数454.梁底模板参数465.梁侧模板参数46二、梁模板荷载标准值计算461.梁侧模板荷载46三、梁侧模板面板的计算461.强度计算472.挠度验算47四、梁侧模板内外楞的计算481.内楞计算482.外楞计算49五、穿梁螺栓的计算51六、梁底模板计算511.抗弯强度验算522.挠度验算52七、梁底支撑的计算531.荷载的计算：532.钢管的支撑力验算533.支6、撑钢管的强度验算55八、梁底纵向钢管计算56九、扣件抗滑移的计算:56十、立杆的稳定性计算:571.梁两侧立杆稳定性验算:572.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:58工程概况及编制依据1 工程概况本工程属于技术改造项目。改造前主楼建有2层地下室，其中-2层顶板标高-4.33m，层高2.9m；-1层顶板标高-0.03m，层高4.3m。改造后将主楼原地下室-2层的顶板（-4.330m）楼板拆除，使原二层地下室改造成一层地下室，层高5.920m；原地下室顶板由-0.030m调整至-1.430m；地下室外墙需增厚300mm。根据某设计院意见，地下室楼层转换施工前，必须对地下室外墙设置临时钢支撑。2 7、编制依据(1) 建筑物、构筑物拆除技术规程（DGJ08-70-2006）(2) 建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008）(3) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011(4) 钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程DG/TJ080162004(5) 钢管脚手架扣件GB15831(6) 混凝土工程施工质量检验评定标准（GB50204-2002）(7) 混凝土结构工程施工及验收规范 （GB50204-92）(8) 混凝土泵送施工技术规程（JGJ/T 10-95）(9) 钢结构施工质量验收规范（GB50202-2001）(10) 钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2003）8、(11) 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）(12) 建筑施工安全检查标准（JGJ 59-99）(13) 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91(14) 建筑工程质量检验评定标准（GBT301-88）(15) 以及现行的国家及某市颁发的其他技术规范和标准。第二章 施工准备及施工流程1 技术准备(1) 通过对各项施工设计及其有关设计文件的阅读，工程技术人员要深入理解设计意图，熟悉设计图纸，以便发现存在的问题，在施工前得到解决。提出变更设计建议，使施工趋于合理；优选施工方案。(2) 熟悉项目的工艺流程和技术要求，掌握施工的先后次序和相互关系。2 劳动力准备(1) 根据本9、工程特点，建立一支精干、高效的施工队伍，充分利用施工队伍的工作力量，配合施工，减少窝工现象，以提高劳动效率。(2) 劳动力配备：钢筋工（15人）、木工（10人）、泥工（20人）、临时钢制撑安装（20人）、架子工（20人）、电工、焊工（4人）另外根据工程实际进度可做适当调整，以满足工程进度。(3) 机械操作人员必须持上岗证（电工、焊工均必须持证上岗），严格按照操作规范操作。3 施工主要机械机具配备主要施工机具配备表设备名称单位数量（功率）进场时间机械现状金刚石园锯切割机台217.5KW22011.8.完好空压机台62011.8.良好风镐把62011.8.良好气割设备套12011.8.完好镐头机台10、12012.3完好铲车台12011.8.完好大小水管（进、排水管）米5002011.8.完好抽水泵、压力泵、蓄水箱台1+1+12011.8.完好电锤DC-12016600W2011.8.良好角磨机25300 W2011.8.良好交流电焊机BXI-4001039kVA2011.8.完好灰浆搅拌机200L12011.8.完好混凝土振捣器52011.8.完好型材切割机1030型2500 W2011.8.良好灭火器24带消防箱架子扳手把102011.8.良好力矩扳手把22011.8.良好4 主楼地下室施工总体流向第三章 主要分项工程施工方案1 临时钢支撑施工方案1 .1 临时钢支撑平剖面图1 .2 临11、时钢支撑施工流程 材料人员准备测定埋件标高、位置按植筋方式设置埋件型钢两端切割成斜面型钢运置埋件位置型钢与埋件围焊焊接钢支撑间联系杆。1 .3 施工方法1 .3 .1 材料进场主楼地下室3-T轴17-T轴临时支撑材料选用H250*175*7*11型钢；地下室1-T轴3-T轴、17-T轴1-T轴临时支撑材料选用H300*200*8*12型钢（该种型号为原裙房地下室部分临时钢支撑选型，为节约措施费用，该型钢二次利用）；型钢之间联系杆材料采用斜撑同等型号H型钢。材料进场后采用人工和机械配合下料，再搬运至地下室进行安装。对进场的材料需进行验收，主要对材料的规格尺寸，材料的表面是否有锈蚀、麻点或划痕等缺12、陷，材料端边或断口处是否有分层、夹渣等缺陷进行验收。1 .3 .2 埋件预埋件以钢筋与钢板采用钻孔塞焊方式制做。预埋于原地下室外墙和地下室大底板上的预埋件以植筋方式植入；预埋于地下室外墙（3-T轴17-T轴）内的预埋件，在混凝土浇筑前预埋于钢筋上。墙体上预埋件标高严格控制在-4.8米处。1 .3 .3 钢支撑安装(1) 根据设计图纸，放样出每道支撑的安装位置，用水准仪测出钢支撑安装的水平高度，经复核无误后用红漆作出标记。(2) 型钢材料进场后，先将两端切割成斜面，方便型钢与埋件之间的焊接。(3) 钢支撑安装，利用葫芦吊将型钢吊运至埋件位置，并围焊与埋件上。(4) 型钢安装时，下翼缘与大底板夹角13、角度应满足图纸设计要求，保证架设钢支撑可以轴向受力。(5) 型钢焊接应先围焊上端，再焊下端。为了避免围焊时温度过高，对固定与原墙面埋件的植筋胶产生影响，采取分段围焊的方式，分四次完成；第一段焊接完成后，需等埋件冷却后实施第二段的焊接并以此类推至第四段焊接完成。相临两根支撑型钢安装完成后，在钢支撑之间加设联系杆，联系杆应焊接于支撑上下翼缘中间，焊接前应在联系杆位置处焊接限位钢筋头，将联系杆搁置与限位钢筋上并于支撑焊接。(6) 钢支撑安装前一定要检查加工成型的支撑是否垂直，不垂直的要进行矫正。1 .3 .4 焊缝焊接采用电弧焊，H型钢与预埋件采取围焊方式满焊。焊工必须经考试合格并取得合格证书。持证14、焊工必须在其考试合格项目及其认可范围内施焊。施工期间需要动火均按动火审批管理流程（某烟草（集团）公司营销中心技术改造项目）提及的程序进行申报。须对焊缝进行验收，验收范围主要为：(1) 焊缝表面是否有裂纹、焊瘤等缺陷。(2) 焊缝尺寸允许偏差是否在规定范围内。(3) 焊出凹形的角焊缝，焊缝金属与母材间应平缓过渡；加工成凹形的角焊缝，不得在其表面留下切痕。(4) 焊缝感观应达到：外形均匀、成型较好，焊道与焊道、焊道与基本金属间过渡过较平滑，焊渣和飞溅物基本清除干净。1 .3 .5 防锈漆钢支撑安装完成后，涂刷二道防锈漆，防锈漆为红丹醇酸防锈漆。防锈漆进场时，验证型号、名称、颜色及有效期应与其质量证15、明文件相符。开启后，不应存在结皮、结块、凝胶等现象。(1) 漆料涂装前钢材表面除锈及防锈底漆涂装应符合设计要求和国家现行有关标准的规定。(2) 漆料漆装基层不应有油污、灰尘和泥砂等污垢。(3) 漆料不应有误涂、漏涂、涂层应闭合无脱层、空鼓、明显凹陷、粉化松散和浮浆等外观缺陷，乳突已剔除。1 .4 钢支撑拆除(1) 拆撑作业中必须有专人进行指挥作业，其余施工人号必须服从指挥。(2) 拆撑作业施工范围内的非操作人员必须停止一切作业，退出拆撑施工区域。特别是钢支撑下方严禁站人。(3) 拆除钢支撑的原则是：先拆除联系杆，再拆除支撑杆。(4) 施工内容：先用葫芦吊将拆除的钢支撑收紧，然后用气焊进行割除，16、拆除后堆放与指定区域。(5) 钢支撑拆除作业严禁在夜间进行。(6) 在钢支撑拆除作业中，严禁施工人员站在钢支撑上。1 .5 质量控制标准(1) 支撑 拼装后两端支点中心线偏心不应大于20mm。(2) 钢支撑安装后轴线总偏心量不应大于50mm。(3) 支撑轴线水平间距的偏差100mm。(4) 支撑两端标高差50mm。(5) 钢支撑规格必须符合设计要求；不得擅自修改尺寸。(6) 所有电焊连接必须符合设计和规范要求，焊缝饱满，焊缝高度不小于标准要求。2 拆除施工方案 2 .1 建筑垃圾运输2 .1 .1 垃圾清运洞口开设根据现有的场地条件，主楼地下室原结构拆除后的大量建筑垃圾无法通过运输坡道等常规方17、式运输至室外。通过对原结构图纸的查阅及现场的实地勘察，准备在18-T轴19-T轴的原吊装孔位置处开设垃圾清运洞口（洞口内净尺寸为43002100），并采取长臂挖机停于室外地面清运地下室建筑垃圾。 2 .1 .2 垃圾清运方式 地下室结构拆除时，建筑垃圾由铲车+长臂挖机运输方式进行垃圾清运工作；每日17点以后，停止拆除作业，地下室内的建筑垃圾由铲车收集运输至垃圾清运口位置，再由停于室外的长臂挖机将建筑垃圾挖运至室外垃圾指定堆放区域。2 .1 .3 垃圾运输线路平面图2 .2 拆除作业施工部署(1) 垃圾清运孔洞周边新增*1JL2和*1JL3（新增梁截面尺寸及平面位置详见上图）。(2) 18-T轴18、19-T轴的原吊装孔位置处楼板凿除。(3) 垃圾清运孔洞临边搭设安全防护架；铲车、镐头机等机械设备由开孔处进入地下室。(4) 地下室原部分剪力墙及设备基础采用镐头机破碎拆除，建筑垃圾由铲车运输至吊装孔开孔位置，再由长臂挖机挖运至室外临时堆放点。临时堆放点建筑垃圾由环卫车辆运输出场。(5) 地下室梁板拆除采用空压机人工破碎拆除，待地下室梁板拆除完成后，建筑垃圾按上述清运方式，及时清运。地下室室外顶板梁拆除前，需搭设主梁防护架。2 .3 单层梁板拆除顺序设备、人员进场设置安全警示标志搭设梁底防护支架拆除楼层板主梁底防护支架两侧立杆上穿结构钢筋网，形成高度1.5米的主梁防护栏杆整层楼板破碎拆除后切割19、钢筋拆除主梁主梁拆除完成后切割钢筋2 .4 地下室顶板拆除(1) 拆除施工采用二人一组轮流作业的方式。(2) 先将结构柱，结构墙与楼板连接处切割开口，然后空压机、风镐破碎拆除。(3) 破碎拆除楼板时，做好落手清工作，及时清理垃圾，整层楼板破碎拆除完成后进行钢筋切割。(4) 严禁非施工人员人员在作业时进入施工现场及施工区域下方等危险区域。2 .5 地下室顶板梁拆除(1) 待新建结构施工完成后达到一定强度后，开始拆除顶梁。拆梁时，先从梁的中间开口，然后用空压机、风镐同时向两边破碎拆除，当拆至梁的两端柱边600mm时进行切割，然后破碎拆除，这样既能安全地将构件拆除又能有效地保护了结构，拆除时先次梁后20、主梁。(2) 拆除施工同时专职安全员必须现场看护，发现问题及时指出。2 .6 地下室二层梁板拆除(1) 楼层板拆除时，使用空压机先将楼板破碎拆除，楼板粉碎后应暂时保留钢筋网。(2) 楼板混凝土全部破碎后再用气割切断。(3) 破碎拆除楼板时，做好落手清工作，及时清理垃圾，整层楼板破碎拆除完成后进行钢筋切割。(4) 再拆梁，拆梁时应从梁中往梁两边进行拆除，同时派专人喷水降尘，清理垃圾。(5) 整层主梁砼破碎拆除完成后，进行钢筋切割。2 .7 主梁防护架搭设考虑到地下室室外顶板梁拆除时，梁侧拆除操作面需求及安全防护，地下室室外顶板梁拆除前需搭设主梁防护架主梁防护支架按建筑施工模板安全技术规范(JGJ21、162-2008)搭设，选用钢管类型为483.0。梁底设一道支撑立杆，梁两侧立杆间距为2000mm，梁侧操作面由两道立杆组成，操作面宽度650mm左右。主梁拆除防护支架平面布置如下图所示： 2 .8 主梁拆除作业防护措施楼板混凝土全部破碎后，暂留楼板钢筋网。将主梁梁底防护支架最外侧立杆穿过钢筋网，上接至高于主梁面1.5米处，形成防护栏杆。防护栏杆搭设完毕后，将楼板钢筋网割除。3 地下室外墙墙面增厚施工方案3 .1 地下室外墙墙面增厚施工流程墙面凿毛放线、定位植筋模板安装自密实混凝土浇筑混凝土养护拆模3 .2 植筋植筋锚固施工是在按要求已凿毛的混凝土上用金刚石钻机、电锤等机械设备，按选定的参数成22、孔，并对孔壁进行处理后，注入植筋结构胶，然后植入准备好的钢筋，固化后达到植筋的要求。3 .3 模板安装墙面支摸时，按植筋方式植入模板对拉螺杆，并在离原地下室外墙墙面300mm处设置定位螺丝定为，防止模板安装时尺寸偏差；待螺丝定位完成后，用红外线水准仪检查，确保定位螺丝设置准确；竖向模板安装与定位螺丝外侧每300mm设置一道4080方木龙骨，然后用水平钢管及3型卡固定。模板拼装时，其拼缝应小于1mm，当拼缝大于1mm时，需粘贴纸带，严禁随意切割模板，模板接缝不得漏浆。 3 .4 混凝土浇筑本工程外墙增厚部分选用自密实混凝土进行汽车泵送浇筑，为防止混凝土浇筑完成后出现蜂窝、麻面等问题；在浇筑混凝土23、前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。地下室外墙浇筑时应分2层进行浇筑；分层浇筑时，应在下层混凝土初凝前将上一层混凝土浇筑完毕。混凝土浇筑之前要检查模板及其支架、钢筋以及保护层厚度、预埋件等的位置、尺寸，确认正确无误后，方可进行浇筑。浇筑的混凝土应填充到钢筋、埋设物周围及模板内各角落，为防止产生浇筑不均匀及表面气泡，可在模板外侧辅助敲击。浇筑时最大自由落下高度宜在5M以下，最大水平流动距离不宜超过7M。3 .5 混凝土养护考虑到自密实混凝土早期强度高，养护期间需水量大；因此外墙混凝土浇筑完毕后需及时进行浇水养护。自密实混凝土养护期间浇水要求如下：1. 自密实混凝土浇筑完毕24h后，立即采用24、浇水进行养护。2. 自密实混凝土浇筑完毕48h后，松开模板，离缝约35mm，再次进行浇水养护。3. 模板拆除后，进行第3次浇水养护。并适当延长预养护时间，养护时间不少于14d3 .6 模板拆除详见4新增结构方案内4.5 模板、排架拆除4 改建结构施工方案4 .1 改建结构施工流程4 .1 .1 -2.350米处新增地下室顶板施工流程3-T轴17-T轴原地下室外墙增厚至-2.800米临时钢支撑安装原地下室室外顶板、梁拆除完成3-T轴17-T轴原地下室外墙凿除至-2.800米新增-2.350米处顶板施工搭设支撑排架铺设模板植筋、扎筋砼浇捣混凝土养护拆除模板。4 .1 .2 -1.430米处新增地下25、室顶板施工流程 临时钢支撑安装原地下室外墙增厚至-1.900米原有-0.030处地下室顶板拆除完成原地下室外墙凿除至-1.900米新增-1.430米处顶板施工搭设支撑排架铺设模板植筋、扎筋混凝土浇捣混凝土养护拆除模板。4 .2 支撑排架施工4 .2 .1 排架搭设技术要求1、 搭设前，所有搭设人员应熟悉施工方案，明确搭设要领和要求，掌握建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。2、 施工人员应准备好各种安全用具、劳防用具、施工设施。3、 搭设前必须进行脚手的弹线工作。4、 搭设顺序：立杆横向水平杆纵向水平杆剪刀撑再循环进行立杆、水平杆、剪刀撑的施工至顶面横向斜杆纵向搁栅剪刀撑。5、 每搭完一步排架26、后应按构造要求校正步距、纵距、横距及立杆垂直度。6、 施工前对作业人员进行安全交底，架子工必须严格按照操作规程及施工方案图纸进行搭设。4 .2 .2 排架搭设构造要求1、 板底排架体系立杆纵横向间距为900mm1300mm，所有立杆均采用单管。2、 排架水平杆及扫地杆在两个方向均设。3、 排架步距为1600mm。离地200mm处设置一道扫地杆。4、 水平剪刀撑：排架搭设高度4米时，架体需设置水平剪刀撑，以架体每两步距标高处各设置一道水平剪刀撑。5、 竖向剪刀撑：从下至上设置剪刀撑，间距约4000。剪刀撑与地面的夹角为4560，连续设置。6、 排架立杆下端必须置于垫板之上，垫板厚度50、长度不少27、于2跨。7、 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步街头必须采用对接扣件连接。采用搭接形式时，上下两根立杆接头必须按50错开，两个扣件间距必须大于1m。8、 排架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm，当梁模排架采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不大于25mm。9、 弹线立排架，要求横平竖直。立杆的垂直度、间距、剪刀撑的设置以及立柱接长时接头的设置须符合方案要求。立柱牵杠沿高度方向间距不超过1500mm，要求纵横两个方向的牵杠在同一节点与立柱连接。4 .2 .3 大梁梁底排架搭设构造要求梁宽 (mm)梁高 (mm)立杆纵距(mm)选取计算（mm）梁底立杆数梁底方28、木数扣件形式5006001000500600纵横距900100013双扣件7009005007001100纵横距900100024双扣件11005004 .2 .4 支撑排架搭设要求1、 扫地杆搭设要求a. 立杆下必须设置扫地杆，纵横向扫地杆应采用直角扣件固定在立杆上，纵向扫地杆距离垫板面200mm。b. 当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。2、 立杆搭设要求a. 立杆间距按施工方案进行设置，先在地面上放线确定立杆位置，将立杆与水平杆用扣件连接成第一层支撑体系，完成一层搭设后，应对立29、杆的垂直度进行初步校正，然后搭设扫地杆并再次对立杆的垂直度进行校正，并且每搭设一层纵横向水平杆时，应对立杆进行垂直度校正。b. 排架立杆与楼层内结构上下顶足。立杆连接采用搭接形式时，搭接长度不小于1m，采用2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。两个扣件间距必须大于1m。上下两根立杆接头必须按50%错开。c. 立杆上的接头部位应交错布置，两根相邻立杆接头不应设置在同步内。各立杆绑扎朝向要一致，便于水平牵杆能和立杆有效连接。d. 严禁使用型号不同的钢管，统一采用483.6钢管。3、 剪刀撑搭设要求a. 剪刀撑的斜杆接长应采用搭接，搭接方法同立杆的搭接方法。b. 剪刀撑纵30、横向均须连续设置，剪刀撑与地面夹角为4560，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m。c. 竖向剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的立杆上，水平剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的水平牵杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。d. 剪刀撑钢管的搭接长度不得小于1m，并用不少于2个扣件进行连接。剪刀撑下端均需支承在垫板上。e. 双向每隔4000连续设置竖向剪刀撑，其中梁下必须设置。4、 牵杠搭设要求a. 牵杠纵、横间距根据立柱间距设置，步距控制在1800mm以内，纵、横两个方向的牵杠在同一节点与立柱连接。b. 搭接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；两31、个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。c. 搭接长度不应小于1m，应等间距设置2个放置扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。d. 排架顶部的牵杠标高应用水平仪控制。横楞顶标高为平台板（或梁）底面标高减去木模厚度和搁栅厚度。5、 扣件要求a. 扣件螺栓应拧紧，并进行抽样检查。不合格的重新拧紧，直至合格为止。b. 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。c. 在大梁底，除立杆与横杆的扣件必须牢固处，立杆的下端应加设保险扣件。4 .3 模板施工1. 平台模采用九夹板作面板，扣件管作搁栅，扣件管搭32、设排架，其中搁栅间距300mm，模板拼缝处钉50100木料。排架立柱间距9001200mm。离地200mm设置扫地杆。2. 模板拼装时，其拼缝应小于1mm，当拼缝大于1mm时，需粘贴纸带，严禁随意切割模板。3. 当梁跨度大于等于4m时，模板应按设计要求起拱；如设计无要求，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。4. 模板接缝不得漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。5. 模板安装允许偏差：项 目允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面5截面内部尺寸基 础10柱、墙、梁+4 -5层高垂直全高5m6全高5m8相邻两板表面高低差2表面平整（2m长度上）54 .4 混凝土浇捣1.33、 混凝土浇捣前，必须对排架进行验收，验收通过后方可进行下步工序。2. 制定合理浇捣流程，按浇捣流程分区分块浇捣。3. 混凝土浇捣过程中，必须派专人进行看点，严禁砼下料处集中堆载，必须及时分散，振捣密实。4. 在砼浇捣过程中，必须派专人对排架和模板进行巡视，发现问题及时处理。5. 严格控制混凝土自由下落高度，一般控制在1.5m以内，不应超过2m，如超过2m应搭设混凝土运输斜道，降低混凝土自由下落高度。4 .5 模板、排架拆除1、 待结构达到设计强度，即可拆除排架。拆除排架前全面检查排架是否符合构造要求。2、 拆除时必须设置警戒区和相应的警戒人员。3、 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作34、业。4、 先拆除侧面模板，再拆除承重模板；5、 支承件和连接件应逐件拆卸，模板应逐块拆卸传递，拆除时不得损伤模板和混凝土。6、 模板拆除时应注意不得损伤混凝土的表面及棱角。不得猛敲对拉螺栓，以免损伤砼体。7、 模板、排架拆除时，不得对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架必须分散堆放并及时清运。8、 拆除时，应保护好拆下的各类模板、钢管，并堆在指定的位置。9、 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合GB50204-2002中表规定。现场须做好同条件试块，其强度报告达到要求后，底模方可拆除。（详见下表）结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502、8758100梁8758135、00悬臂构件-100第四章 安全环保措施1 安全保证措施1 .1 安全管理保证措施(1) 建立、健全各级各部门的安全生产责任制，责任落实到人。各项经济承包有明确的安全指标和包括奖罚办法在内的保证措施。项目部和公司、项目部与施工班组必须签定安全生产协议书。(2) 特种作业持证上岗。特种作业人员必须经培训考试合格后持证上岗，操作证必须按期复审，不得超期使用。(3) 必须建立定期安全检查制度。有时间、有要求，明确重点部位、危险岗位。安全检查有记录。对查出的隐患应及时整改，做到定人、定时间、定措施，认真做好验收合格挂牌制度。(4) 工人上岗，必须进行安全三级教育，不经过安全教育，不得上岗工作。各级施工36、管理人员，对不符合要求的施工人员，严禁使用。(5) 班组“三上岗、一讲评”活动。班组在上岗前必须进行上岗交底、上岗检查、上岗记录的“三上岗”和每周的“一讲评”安全活动。对班组的安全活动，要有考核措施。(6) 安全员必须设立并记载好各类安全台帐，并记好安全日记。(7) 确定在工程技术交底时，同时进行安全技术交底。(8) 由专职和兼职安全员参与施工材料的验收工作，将施工现场的安全工作和施工产品的安全结合起来。(9) 安全帽和安全带：安全帽须经有关部门检验合格方能使用。正确使用安全帽并扣好帽带。必要时必须系好安全带，安全带须经有关部门检验合格后方能使用。安全带上的各种部件不得任意拆除，更新绳时要注意37、加绳套。1 .2 安全检查(1) 项目部由项目经理组织施工管理人员进行定期的安全检查，每天一次。安全员根据检查存在的隐患情况，下达隐患整改通知单。按照先急后援的程序按期、按规范要求进行整改，隐患整改完毕后由安全员负责复查验收。(2) 安全员负责本项目部所属工程项目的安全自查指导工作，包括班组、工种、机电设备各专项检查。对平时所检查的问题、隐患及时向有关分管施工员提出下达隐患整改通知单及安全检查单，落实到整改责任人，重大险情隐患立即制止，安排有关人员进行排除外，立即向项目经理汇报，请示具体的指示和排除的措施、方案的实施，做好记录，同时向上级安全部门报告；征求隐患整改进一步的指示与意见。(3) 班38、组检查做到自查、互查相结合，岗前、岗中、岗后相衔接，认真履行班组兼职安全员责任与义务，发现隐患及时排除，重大险情和隐患发现后立即向有关部门汇报。1 .3 消防安全保证措施(1) 重点部位（化学品仓库、油漆间等）必须建立有关规定，有专人管理，落实责任，设置警示标记，配置相应的消防器材。(2) 建立动用明火审批制，按规定划分级别，明确审批手续，并有监护措施。(3) 焊接作业应严格执行“十不烧”及压力容器使用规定。(4) 制定消防管理制度，进行岗前消防培训，划分现场消防包干区，并落实到人。(5) 施工区设置一定数量的灭火器。(6) 材料加工间易燃、易爆物品堆放设置灭火器并设置警戒标志。(7) 保证施39、工道路通畅，各临时设施、材料堆放不得占用道路。1 .4 临时水电安全保证措施因施工现场引用大楼的水电供应到现场，保证安全并无中断现象。配电系统为中性点直接接地380v/220v三相五线低压电力系统。(1) 配电箱的电缆线应有套管，电线进出不混乱。大容量的电箱上进线加滴水弯。支线要求绝缘好，无老化、破损和漏电。(2) 支线应沿墙或电杆架空敷设、并用绝缘纸固定。走道电线可采用橡质护套管埋地并作标记。(3) 现场照明采用220伏电压。危险、潮湿场所和金属容器内的照明及手持照明灯具，应采用绝缘纸固定。严禁使用花线或塑料胶线，导线不得随地或绑在脚手架上。(4) 照明灯具的金属外壳必须接地或接零。(5) 40、单相回路内的照明开关箱必须装设漏电保护器。配电箱和开关箱应有门、锁、色标和统一编号。电箱内开关电器必须完整无损，接线正确。各类接触装置安全可靠，绝缘性好。无积灰，杂物，箱体不得歪斜。电箱内应设置二级漏电保护，配电箱应设总熔丝、分熔丝、分开关。以确保专路专控，总开关电器与分路开关电器的额定值、动作整定值相应，熔丝应和用电设备的实际负荷相匹配。金属外壳电箱应作接地或接零保护。(6) 开关箱与用电设备实行一机一闸一保险。(7) 移动开关箱严禁配有380伏和220伏两种电压等级。(8) 接地接零要求可用角钢圆钢或钢管，但不得使用螺纹钢，其断面不小于48mm，一组2根接地体之间间距不小于2.5m,入土深41、度不小于2m，接地电阻应符合规定。橡皮线中绿/黄双色线作为接地线。与电气设备相连接的接地或接零线截面最小不能低于2.5mm2多股线。(9) 手持式用电设备应采用不小于1.5mm2多股铜线。(10) 总箱、分配电箱必须有重复接地。1 .5 准备施工机具、设备、车辆、工具（施工机械的管理）：(1) 施工机械要经过安全员验收后，才可以投入使用。(2) 施工机械要有防护设施，严禁缺少防护配件的机械投入使用。(3) 固定机械要设置重复接地；流动或小型机械，一定要采用三相电源。(4) 施工机械要定期检查。1 .6 消防安全主要措施(1) 由项目经理、安全负责人及专职安全消防员组成安全领导小组。(2) 施工42、现场必须实行动火申请制度。严格执行：十不烧“规章制度，动火必须具有”二证，一器、一监护“才能进行。(3) 在建筑物楼内、脚手架、临时设施四周按规定设置足够的灭火器材，并由安全员检查落实到位。(4) 灭火器由专人维修、保养、定期调换药剂，标明换药时间，确保灭火器正常。(5) 严禁在施工现场吸烟，如发现则严格处理，直至退出工地。(6) 加强警卫人员上岗责任感，每天下班后对工地临时设施进行一次防火巡查，消灭事故隐患。(7) 气割工在进行管道及设备处理的时候必须眼严格遵守一下几个规定：a 气割工未经安全技术培训，不懂得安全操作制度的，不得上岗。b 在拆除建筑内拆除所需动用气割，未采取措施，未经办理动火43、证手续，不得气割；不得在未经批准未了解管道及设备的 的情况和构造情况下进行气割。c 气割场所附近有易燃易爆物品，未作清除或未采取安全措施均不得气割。d 搬动氧气瓶时不准撞击滚动、触及油脂和受热。氧气瓶距明火10米以上，最少不得少于5米，并要加以防护。e 加强警卫人员上岗职责，每天上班后对工地临时设施进行一次防火巡查，消灭事故隐患。 2 主要工序施工安全措施2 .1 登高作业安全技术措施(1) 登高作业施工的安全技术措施a 施工工人操作时必须穿戴好各种防护用品，系好安全带，不得违章操作。脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指44、挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。b 登高作业时，一定要确保脚手架子的稳定。脚手架应由安全员、架子班长等进行检查，达到设计施工要求。2 .2 安全用电及自我防护(1) 施工现场用电人员操作时必须穿戴好各种防护用品，不得违章操作，应加强自我防护意识，特别是电动建筑机械的操作人员必须掌握安全用电的基本知识，以减少触电事故的发生。对于现场中一些固定机械设备的防护和操作人员应进行如下交底：(2) 开机前认真检查开关箱内的控制开关设备是否齐全有效，漏电保护器是否可靠，发现问题及时向工长汇报，工长派电工解决处理；开机前仔细检查45、电气设备的接零保护线端子有无松动，严禁赤手触摸一切带电绝缘导线；严格执行安全用电规范，凡一切属于电气维修、安装的工作，必须由电工来操作，严禁非电工进行电工作业。2 .3 电工安全施工(1) 操作人员操作时必须穿戴好各种防护用品，不得违章操作，严格执行电工安全操作规程，对电气设备工具要进行定期检查和试验，凡不合格的电气设备、工具要停止使用。(2) 电工人员严禁带电操作，线路上禁止带负荷接线，正确使用电工器具；电气设备的金属外壳必须做接地或接零保护，在总箱、开关箱内必须安装漏电保护器实行两级漏电保护；电气设备所用保险丝，禁止用其他金属丝代替，并且需与设备容量相匹配；施工现场内严禁使用劲塑料线，所用46、绝缘导线型号及截面必须符合临电设计。(3) 施工现场临时用电施工，必须执行施工组织设计和安全操作规程。2 .4 焊接工人安全施工焊接工人操作时必须穿戴好各种防护用品，不得违章操作，电焊机应放置在防雨和通风良好的地方，严禁在有易燃、易爆物品周围施焊；电焊机一次线长度应小于5m，一、二次侧防护罩齐全；焊机机械二次线应选用YHS型橡皮护套铜芯多股软电缆；手柄和电缆线的绝缘应良好；电焊变压器的空载电压应控制在80V以内。(1) 交流电焊机应注意初、次级线，不可接错，输入电压必须符合电焊机的铭牌规定。严禁接触初级线路的带电部分。(2) 二级接头连接铜板必须压紧，接线柱应有垫圈。合闸前详细检查接线螺帽、螺47、栓及其他部件应无松动或损坏。(3) 移动电焊机时，应切断电源，不得用拖拉电缆的方法移动焊机，如焊接中突然停电，应切断电源。2 .5 手持电动工具安全施工机具安全（手持电动工具）(1) 工人操作时必须穿戴好各种防护用品，不得违章操作。 (2) 使用非双重绝缘或加强绝缘的电动机、电器时，应安装漏电保护继电器、安全隔离变压器等保护装置。不具备上述条件时，应有牢固可靠的接地（接零）保护装置，操作人员必须带绝缘手套、穿绝缘胶鞋或站在绝缘垫上。(3) 作业前必须检查：外壳、手柄应无裂缝、破损：保护接地(接零)连接正确、牢固可靠，电缆软线及插头等到应完好无损，开关动作应正常，应注意开关的操作方法；电气保护装48、置良好、可靠，机械防护装置齐全。(4) 手持砂轮机、角向磨光机，必须装防护罩，操作时，加力要平稳，不得用力过猛。(5) 严禁超载荷使用，随时注意音响、温升，发现异常应立即停机检查。作业时间过长，温度升高时，应停机待自然冷却后再行作止。(6) 作业中不得用手触摸刃具、模具、砂轮，发现有磨钝、破损情况时应立即停机修整或更换后再行作业。(7) 机具运转时不得撒手。3 临边防护措施待主楼地下室室外顶板拆除后，地下室内外两侧需设置防护栏杆。防护栏杆有上下两道横杆及栏杆柱组成。上杆距地1.2m，下杆距地0.6m，立杆间距2m；立柱下端需设置限位钢筋或膨胀螺丝。栏杆底部需设置18cm挡脚板，并在栏杆与挡脚板49、上涂刷黑黄相间的油漆。防护栏杆平面位置见下图 4 环保措施4 .1 减少噪音扰民的措施(1) 人为噪音的控制措施:施工现场提倡文明施工,建立健全控制人为噪声的管理制度；(2) 强噪声作业时间控制:凡在居民稠密区进行强噪声作业的,严格控制作业时间,特殊情况需夜间连续作业的,应尽量采取降噪措施,事先做好周围群众工作,不得扰民。 4 .2 施工现场防扬尘措施(1) 二次破碎时采用洒水作业，以控制二次粉尘飞扬。(2) 在加固施工时，特别是在混凝土基面打磨处理时，施工阶段尽量放在外墙围护结构拆除施工之前，并将门窗及敞开部位加以封闭，并用防水防尘尼龙彩条布密封防止扬尘散发、并应配合间断性洒水，减少扬尘污染50、。，(3) 建筑清理施工垃圾，使用封闭的专用垃圾道或采用容器吊运，严禁随意凌空抛撒造成扬尘。施工垃圾要及时清运，清运时，适量洒水减少扬尘。(4) 在清运废料中，一定要在切割完工后进行，不能边切割边清运，同时也要注意安全，防止意外发生。(5) 施工现场要在施工前做好施工道路的规划和设置，可利用设计中永久性的施工道路。如：施工区域专人喷水降尘，清理垃圾前必须先洒水，施工场地定时洒水防尘。主要道路和大门口要随时洒水，减少道路扬尘。4 .3 降低环境污染技术措施（渣土管理）(1) 现场管理a 此项工作有专人负责管理及处理。b 各类建筑垃圾，必须堆放在指定场所，由责任人负责每天巡视一遍施工场地，发现问题51、，及时督促并处理，如有必要及时报告。c 临时堆放场地，要加强管理，有散落物，及时清扫，必要时，要采用搌布遮盖，尤其是雨季必须做好，在四周底部压实。d 采取有效措施控制施工过程中的扬尘，施工现场垃圾渣土及时清理出场。(2) 渣土运输a 渣土达到一定数量，要及时清运。b 该项工作由责任人及时与甲方联系，并按照甲方要求，联系运输单位。c 渣土运输必须按标书要求，由指定运输单位进行运输。d 每次运输前，必须检查对运输车辆、运输人和运输清单进行审核，如不符某渣土运输法规，不得交付运输。e 发现此类情况要及时向甲方和运输单位联系。f 使车辆不带泥砂出场，以防造成周围环境污染。第五章 应急预案1 编制目的为52、了保证本工程地下室墙体加固的安全，快速、有序、高效的控制紧急事件的发展，将事故损失减小到最低程度，根据安全生产法、建筑法和建设工程安全生产管理条例等法律法规的规定，并结合本工程实际情况，特制定本应急求援预案。2 事故应急求援组织机构由项目成立应急响应指挥组，负责指挥及协调工作。组长：组员：具体分工如下：1、负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。2、吴 负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建设行政主管部门等单位的沟通。3、 负责维持现场程序，做好当事人周围人员的问讯记录。 负责妥善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。3 应急机械配备与材料配备1) 53、机械配备：现场常备2台葫芦吊、1台转孔机、2台电焊机在仓库备放，可以在24小时以内到现场。2) 材料准备：现场仓库内配备相应临时钢支撑、埋件等相关材料备用。4 主要事故应急求援措施4 .1 坍塌事故应急救援措施1) 发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员往安全地方疏散，迅速撤离危险区域。应急救援领导小组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等情况的 变化发展，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所 有人员。 2) 分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并 组织人员建立警戒区域，加强保卫54、，无关人员不得进入事故影响范围。3) 当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况立即采取正确方法施救，向施工现场有关人员报告或报警。 4) 项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，迅速确定该部 位作业人数及伤员人数，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即 组织人员全力抢救。抢救救援时必须要以人为本进行抢救伤员，在救援过程中要 避免再次伤害伤员。当坍塌土方量大时，为抢时间救援伤员，清理坍塌表层时可 用大、中型机械挖掘；当坍塌范围较小时，禁止使用大、中型机械，只可使用小 型电动工具及人手进行挖掘救援，对伤员进行必须的处理后，将伤员迅速送医院 抢救，并按规定程序55、上报有关各级主管部门请求救援。 5) 在救护过程中要防止二次坍塌，扩大伤害范围，必要时要先对危险地方采取一定的防护措施。6) 急救人员按照有关救护知识，立即抢救脱险出来的伤员，在等待医生 救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎 或输氧急救等。 7) 当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。 4 .2 高处坠落事故应急救援措施 1) 发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、 部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋 中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休 克状态的伤员要让其安静、56、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约 20，尽快送医 院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊 柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2) 出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧， 以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉咙阻塞。有骨折者，应初步固定后 再搬运。 遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的 纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。 3) 颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、 血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌57、已后坠或口腔内异 物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4) 发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或洁布等覆盖伤口，用绷带或 布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、 断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两 腿或单肩背运。 5) 发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤 位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨 折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。 6) 复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7) 周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨58、骼。直接在伤口上放置厚敷料， 绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜。当上述方法无效时可慎用止血 带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1小时为宜，做好标记，注明使用 止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧 位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底 骨折和脑脊漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。 A、一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口涂上 红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。 B、加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软件包垫，放在伤口上再加包 扎，来增强压力而达到止血。 C、止血带止血法：59、选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状 布条等，上肢出血结扎在上臂以上1/2（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大脚 上1/3（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每 隔25-40分钟放松一次，每次放松0.5-1分钟。 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送 途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。4 .3 触电事故应急救援措施 1) 如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2) 如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条60、等）把触电者与电源分离。3) 高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。4) 触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知110送往最近的医院。5) 由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。6) 总结经验教训，教育职工。某市工伤事故特色医院目录（请根据项目实际情况选择）医疗专长医院名称地 址电 话骨科断肢再植伤科手外科脑外科心内外科烧伤外科电击抢救一氧化碳中毒急救眼科职业病科放射保健专科其他注：如本项目部上有人员需急救时，应选择离本工程最近医院进行救援。医院地址： 电话：。第六章 梁底支撑排61、架计算书 500600梁模板(扣件钢管架)计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.60混凝土板厚度(mm):180.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.60；梁支撑架搭设高度H(m)：3.50；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.40；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2)62、:0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：463、00；次楞根数：3；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系64、统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只65、考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4180.9=7.78kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.420.9=1.01kN/m；q = q66、1+q2 = 7.776+1.008 = 8.784 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 210mm；面板的最大弯距 M= 0.1258.7842102 = 4.84104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.84104 / 2.16104=2.242N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.242N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.4 = 7.2N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 210mm； E-面板材质的67、弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5217.22104/(10095001.94105) = 0.04 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =210/250 = 0.84mm；面板的最大挠度计算值 =0.04mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.84mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W68、分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.21=4.61kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.61400.002= 7.38104N.mm； 最大支座力:R=69、1.14.6120.4=2.029 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 7.38104/8.33104 = 0.885 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.885 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.21= 3.78 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值:70、 = 0.6773.784004/(100100008.33106) = 0.008 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.008mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.029kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗71、弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.406 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.06105/8.98103 = 45.192 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =45.192N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.244 mm外楞的72、最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.244mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.40.3 =2.16 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 73、N=2.16kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底74、模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.900.600.90=14.87kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=14.87+0.34+2.27=17.48kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1251775、.480.252； =0.137106/4.86104=2.81N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.81 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.600+0.35）0.90= 14.09KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大76、挠度计算值: = 0.52114.0852504/(10095004.37105)=0.069mm；面板的最大挠度计算值: =0.069mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 250 / 250 = 1mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.60.167=2.55 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.167(2077、.6+0.5)/ 0.5=0.198 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.167=0.75 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.55+1.20.198=3.298 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.75=1.05 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 3.298+78、1.05=4.348 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.3480.90.9= 0.352 kN.m；最大应力 = M / W = 0.352106/4490 = 78.438 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 78.438 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.63.2980.9 = 1.781 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =21780.920/424.000 =79、 8.401 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 8.401 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.550 + 0.198 = 2.748 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6772.7489004 /(10020600010.78104)=0.55mm；钢管的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.55 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑80、钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.600= 15.300 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(15.300 + 0.350 )+ 1.44.500 = 25.080 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。81、当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.807 kN，中间支座最大反力Rmax=10.126；最大弯矩 Mmax=0.437 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.152 mm；支撑钢管的最大应力 =0.437106/4490=97.346 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 97.346 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件82、抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.126 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中83、 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.807 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1253.5=0.524 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.40/2+(1.00-0.50)/2)0.900.35=0.359 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.40/2+(1.00-0.50)/2)0.900.180(1.50+24.00)=4.709 kN； N =0.807+0.524+0.359+4.709=6.399 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 84、(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.6 = 3.142 m；Lo/i = 3141.6 / 185、5.9 = 198 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.184 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6399.329/(0.184424) = 82.026 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 82.026 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.126 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.125(3.5-0.6)=0.524 kN； N =10.126+0.524=10.56 kN； - 轴心86、受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh87、 = 1.1551.71.6 = 3.142 m；Lo/i = 3141.6 / 15.9 = 198 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.184 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10560.446/(0.184424) = 135.363 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 135.363 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7001100梁模板(扣件钢管架)计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.70；梁截面高度 D(m):1.10混凝土板厚度(mm):180.00；立杆梁跨度方向间距La88、(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.60；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立柱间距(m):1.40；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.40；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振89、捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M190、2；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土91、侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 92、其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 301.81.8/6=16.2cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3180.9=5.83kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.320.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 5.832+0.756 = 6.588 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 306.67mm；面板的最大弯距 M= 0.16.588393、06.6672 = 6.20104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.20104 / 1.62104=3.824N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.824N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.3 = 5.4N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 306.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 301.81.81.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计94、算值: = 0.6775.4306.674/(10095001.46105) = 0.233 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =306.667/250 = 1.227mm；面板的最大挠度计算值 =0.233mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.227mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内95、楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.307=6.73kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.73300.002= 6.06104N.mm； 最大支座力:R=1.16.7340.3=2.222 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.06104/8.3310496、 = 0.727 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.727 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.31= 5.52 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 300mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.523004/(100100008.33106) = 0.004 mm；内楞的最大容许挠度值:97、 = 300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.004mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.222kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面98、抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.444 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.44105/8.98103 = 49.496 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =49.496N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.234 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.234mm 小于 外楞的最大容许挠度99、值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.30.3 =1.62 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.62kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要100、验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l 101、=233.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.901.100.90=27.26kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=27.26+0.34+2.27=29.87kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1029.8730.2332； =0.163106/4.86104=3.347N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.347 102、N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.100+0.35）0.90= 25.56KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =233.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =233.33/250 = 0.933mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.56233.34/(10095004.37105)=0.123mm；面板的103、最大挠度计算值: =0.123mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 233.3 / 250 = 0.933mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.10.233=6.545 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.233(21.1+0.7)/ 0.7=0.338 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产104、生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.233=1.05 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.26.545+1.20.338=8.26 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.05=1.47 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 8.26+1.47=9.73 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.19.730.90.9= 0105、.788 kN.m；最大应力 = M / W = 0.788106/4490 = 175.53 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 175.53 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.68.260.9 = 4.46 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =24460.400/424.000 = 21.040 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 21.0106、4 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 6.545 + 0.338 = 6.883 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6776.8839004 /(10020600010.78104)=1.377mm；钢管的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；钢管的最大挠度计算值 = 1.377 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)107、：q1 = (24.000+1.500)1.100= 28.050 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(28.050 + 0.350 )+ 1.44.500 = 40.380 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经108、过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.305 kN，中间支座最大反力Rmax=11.851；最大弯矩 Mmax=0.457 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.508 mm；支撑钢管的最大应力 =0.457106/4490=101.763 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 101.763 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载109、力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.851 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.305 kN ；110、 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1316=0.945 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.40/2+(1.40-0.70)/2)0.900.35=0.397 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.40/2+(1.40-0.70)/2)0.900.180(1.50+24.00)=5.205 kN； N =1.305+0.945+0.397+5.205=7.853 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 111、立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.6 = 3.142 m；Lo/i = 3141.6 / 15.9 = 198 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.184 ；112、钢管立杆受压应力计算值 ；=7852.793/(0.184424) = 100.656 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 100.656 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.8 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1631.007(1.6+0.12) = 2.108 m；Lo/i = 2108.054 / 15.113、9 = 133 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7852.793/(0.381424) = 48.611 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 48.611 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =11.851 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.131(6-1.1)=0.945 kN； N =11.851+0.945=12.623 kN； - 轴心受压立114、杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.163 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh =115、 1.1631.71.6 = 3.163 m；Lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12623.115/(0.182424) = 163.58 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 163.58 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.8 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1631.007(1.6+0.12) = 2.108 m；Lo/i = 2108.054 / 15.9 = 133 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12623.115/(0.381424) = 78.14 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 78.14 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 附图一： 附图二：