1、高速公路高架桥梁墩柱结构安全专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 工程概况3一、工程简介3二、编制依据3三、安全目标3第二章 各分项工程施工方案4一、圆柱墩方案4二、空心墩方案5三、实体墩方案5四、扣件式脚手架步梯搭设方案51、井形脚手架搭建62、步梯设置73、 脚手架步梯清单8第三章 施工组织安排9第四章 安全保证体系及措施10一 、安全保证体系10 组织保证10思想保证11工作保证11制度保证12经济保证12二 、安全保证体系框图12三、安全保证措施13 支架安全措施13起重机2、安全措施15高空作业安全措施16四、步梯安全技术措施18材质及其使用的安全技术措施18脚手架施工安全措施18脚手架拆除的安全技术措施21防雷避电措施21五、项目应急救援领导小组22第五章 附件资料23一、落地式扣件钢管脚手架安全验算书23一、大横杆的计算:231.均布荷载值计算232.抗弯强度计算243.挠度计算25二、小横杆的计算:251.荷载值计算252.抗弯强度计算263.挠度计算26小横杆自重均布荷载引起的最大挠度26三、扣件抗滑力的计算:271.荷载值计算27单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!27四、脚手架荷载标准值:27风荷载标准值应按照以下公式计算28五、立杆的稳定性计算:293、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算29六、最大搭设高度的计算:30七、连墙件的计算:30NfNl，连墙件的设计计算满足要求!31八、立杆的地基承载力计算:31立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求31二、维萨模板安全验算书321、侧压力计算322、面板验算333、木工字梁验算344、槽钢背楞验算355、面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为37吊钩验算37三、空心墩封顶段安全验算书391、 概述392、 面板验算393、 方木验算405、 预埋件剪力验算42第一章 工程概况一、工程简介 本合同段共有大桥4座，分别为xx高架桥、xx一高架桥、xx二高架桥、xx三高架桥。桥梁下部均采用桩基础+承台、系梁4、+立柱+非预应力盖梁，上部均为40m预应力砼先简支后连续T梁。墩柱结构形式共有三种，分别为圆柱形式、实体墩形式、空心薄壁墩形式；结构尺寸共有7种，其中1.8m 14根；2.0m 16根；2.3m 16根；6.52.2m 19根；6.52.6m 12根；6.52.8m 8根；6.53.2m 3根。二、编制依据1、xx省xx至xx高速公路D7合同段两阶段施工图设计。2、公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50 2011）3、建设工程施工现场供电安全规范GB50194-934、建筑机械使用安全技术规范JGJ33-20015、建筑施工安全检查标准JGJ33-20016、中华人民共和国安全生产法7、建设5、工程安全生产管理条例8、安全生产许可证条例三、安全目标（1）杜绝重大、特别重大事故的发生，避免较大事故，减少一般安全事故发生。（2）无重大安全隐患。（3）人员因施工负伤率小于3，重伤率小于0.5（施工单位职工、民工）。（4）不得因施工对周边环境、建筑、设施等造成破坏。（5）无刑事案件发生。第二章 各分项工程施工方案一、圆柱墩方案圆柱墩立柱高度2.962m29.754m不等，柱间不设中系梁的立柱高度都在15m以下，一次性浇筑完成；柱间设中系梁的立柱按施工图设计浇筑，第一次浇筑至中系梁底标高，第二次浇筑中系梁部位，以此类推的施工顺序浇筑完成。圆柱墩采用组合钢模板，由钢模厂厂家统一生产，面板采用5m6、m厚的钢板，竖肋采用8#槽钢，横肋采用8#槽钢，加劲肋净距3030cm，螺栓孔采用M20。本方案不进行重复验算，详见承台系梁专项施工方案。加劲肋采用型材远远比平面模板的好，墩柱模板受到的侧压力远远比承台的小。圆柱墩作业平台采用48mm钢管搭设，在立柱的两侧搭设，高度方向每5m设一道横向连墙件，支架与模板的净距应大于1.5倍模板厚。二、空心墩方案空心墩墩身施工均采用常规翻模法施工。施工时利用塔吊进行模板的翻模施工。外模竖向采用3节，每节2.25m的形式，每次向上翻转2节模板，浇注4.5m高混凝土。外模以不拆除的第一节作为基模，在其基础上安装外模。每个桥墩左右幅施工时共配4节模板，形成交叉流水施工7、。空心墩内模中间标准节段采用4.65m的形式，每次直接拆除后提升，包裹已浇注混凝土15cm。底部和顶部非标准段采用木模或组合钢模，顶部非标准节单独浇注，通过在预埋牛腿搭设封顶支撑，铺设模板，施工时顶节内模板封闭在墩身空心墩墩身内。空心墩内横隔板采取和墩身异步施工的方式进行。外模每节上端设置操作平台，作为模板安装和拆除以及钢筋绑扎的操作平台。空心墩内侧用直螺纹套筒连接将顶节不动模板的拉杆连通，在其上搭设内侧操作平台。 作业人员上下50m以内的墩柱采用钢管搭设爬梯，50m以上的采用专用电梯。三、实体墩方案 实体墩采用常规翻模法施工，模板高度4.65m，每浇筑高度4.5m，施工工艺流程与空心墩施工方8、法一致，在此不再重复赘述。 安装及特点在本方案中不进行具体介绍。四、扣件式脚手架步梯搭设方案采用直径48mm钢管搭建一个井形框架结构的支架。再在支架内部搭建一个之字形回旋步梯。 1、井形脚手架搭建井形脚手架平面结构单元采用20根立杆，脚手架长宽为4.0m3.0m，脚手架采用直径48mm钢管，钢管壁厚3.5mm，框架其它杆件和尺寸具体见下图。脚手架平面结构脚手架立面结构高度范围内，每1m一个平面结构单元，拟设计脚手架高度60m，共61个平面结构。井形4个侧面和中间2个面，高度范围内每4m设置一对剪刀撑。剪刀撑采用长6.0m钢管。整个支架每个交点均设置扣件。立杆适当内收，收缩角度0.15度，搭建过9、程中对支架整体的垂直度控制在0.1度范围内，即40m顶部位置倾斜偏差小于10cm。脚手架立杆基础，原地面夯实，设置10cm 厚C20混凝土，立杆下焊接25cm25cm2cm钢板作为支腿，靠近地面8cm位置设一个平面单元，并在平面单元内设置剪刀撑。施工期间注意对基础的沉降观测。2、步梯设置步梯设置图在井形脚手架内设置步梯，如图所示，步梯由2根承重钢管、若干楼凳承重钢管、2个扶手钢管组成。高度每2m设置一个转向平台，平台宽度0.8m，长3m；每凳步梯高30cm，宽30cm，下部有两根间距20cm、长度1.5m钢管承重，钢管上铺设厚3cm、长1.2m，宽30cm踏脚板。扶手与步梯平行间距0.8m，垂10、直高度1.1m，扶手和踏板之间用密目防护网包裹，防止高空眩晕。3、 脚手架步梯清单每段步梯材料用量表（3m每段）序号材料规格长度数量单位小计1钢管48mm3.515米52.548mm4.51567.548mm3247248mm642448mm1882扣件直角扣182个182对接扣5252旋转扣26263踏脚板0.3*1.216块164密目网1.5m92平方275钢垫板0.25*0.25*0.0220块206混凝土4*5*0.1立方27平台木板3*0.8*0.031块1第三章 施工组织安排一、立柱、墩身施工作业区划分及施工顺序根据本项目进度要求及现场实际情况，xx大桥、xx一大桥、xx二大桥优先11、右幅立柱施工，从xx大桥往xx二大桥推进。xx三大桥现场条件复杂左右幅立柱同时施工，从13#台往0#台推进。拟设三个下构队伍平行作业，下构一队负责xx大桥，下构二队负责xx一大桥，下构三队负责xx二大桥、xx三大桥。二、立柱、墩身施工工班配置各下构队伍均设木工班、钢筋班、砼班、杂工班。三、施工进度计划 计划开工日期2014年4月28日，计划完工日期2014年10月28日，总工期180d。第四章 安全保证体系及措施一 、安全保证体系 组织保证为实现安全目标，建立健全项目安全生产保证体系，成立安全工作领导小组。本项目以项目经理为组长，总工负责具体技术方案，副经理为副组长，各科负责人及工班长为成员，12、具体执行实施细则，作业班组为实施主体。 思想保证针对本工程的特点，定期进行安全生产教育，培养安全生产必备的基本知识和技能，提高安全意识。有计划地对重点岗位的生产知识、安全操作规程、安全生产制度、施工纪律进行培训和考核，合格者发上岗证并持证上岗。特种工的安全教育、考核、复验，严格按照特种作业人员安全技术考核管理规则GB5306-85号文执行。经过培训考试合格，获取操作证者方能持证上岗，对已取得上岗证者，要进行登记存盘，按期复审。通过安全教育，增强职工安全意识，树立“安全第一，预防为主，综合治理”的方针，提高职工遵守施工安全纪律的自觉性，认真执行安全操作规程。制定培训安全教育计划，确定培训内容、工13、种，按照架子队工班组分批进行培训。职工岗前培训考核合格后，方可持证上岗。 工作保证工程开工前，项目部或作业队技术负责人将工程概况、施工技术措施等情况向全体施工管理人员进行详细交底。施工中应定期进行安全检查，对于检查中发现的问题，根据情况做出处理，现场能解决的马上责成有关人员改正，比较复杂的问题开会研究制定解决的方案，并落实到责任人监督整改。 制度保证认真执行国家、铁道部、铁路局有关安全生产的法律、法规、文件和管理办法及地方政府有关安全规定，完善各项安全生产管理制度，针对各部位、各工序、各工种的各自特点制定相应的安全管理制度，并由各级安全组织督促检查，加以落实。建立安全生产责任制，落实各级管理人14、员的安全职责。健全安全应急机制，建立项目部的安全突发事件应急工作机制，健全各级安全应急预案，层层落实安全监管责任，迅速、正确、果断应对事故，并及时上报情况，把事故损失和负面影响降到最低程度。 经济保证加大安全处罚力度，综合运用经济、行政、市场等手段，严肃追究安全事故相关责任单位和个人责任，并与各项考核、评价挂钩。二 、安全保证体系框图工班、工种安全检查员 实现安全 施工目标思想保证组织保证工作保证制度保证经济保证安全施工保证体系提高全员意识分公司 安全领导小组开工前检查国家安全法律包保责任制安 质 部施工过程检查各项安全生产规定、规程项目部 安全领导小组劳动安全部区域专职安全员收尾过程检查安全15、文明施工的规定项目部和地方及业主各种安全生产制度集团各项安全制度月季年安全生产检查制度安全总结评比经济兑现奖罚分明施工技术安全规则教育安全生产第一项目部和地方及业主安全为了生产项目部和地方及业主生产必须安全项目部和地方及业主三、安全保证措施 支架安全措施支架搭设前，必须对工班进行安全技术交底及讲解。凡患有心脏病、高血压、贫血病、癫痫病、四肢有残疾以及其他不适宜高处作业的人员，不得从事架子工作业。进入施工现场的施工人员，2m以上高处作业人员必须系安全带，并将安全带系在牢靠的支架上。严禁违章操作，严格禁止在架面上打闹戏耍、退着行走和跨坐在外护栏上休息。支架搭设时必须按批复的方案要求选择底托、杆件、16、顶撑，并索取出厂合格证及检验报告。脚手架搭设前应按照脚手架搭设方案逐级进行技术交底。地基处理采用c20砼硬化，厚度20cm，使其高出四周原地面，并保证排水畅通。碗扣支架要采用国标产品，钢管有压扁、裂纹或中等以上锈蚀的不得使用。严禁使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。必须在搭设过程中按规定设剪刀撑和支撑，防止搭设完成后无法进入支架内，每个剪刀撑最少要与3根杆用扣件连接牢靠。在架上运送扣件等材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的结构或支17、持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。对于作业有影响需要拆除的支架，必须经队长和技术主管的同意，并采取可靠的弥补加固措施后方可进行。拆卸脚手板、杆件、门架以及其它较长、较重、有两端联结的部件时，一定要两人或多人一组进行。拆除水平杆件时，松开联结后，水平托持取下。拆除立杆时，在把稳上端后，再松开下端联结取下。多人或多组进行拆卸作业时，应加强指挥、并相互询问和协调作业步骤，严格禁止不按程序进行的任意拆卸。拆卸现场作可靠的安全看管，严禁非施工人员进入拆卸作业区内。严禁将拆卸下的杆部件和材料向地面抛掷。遇有5级以上大风或大雾、大雨，停止一切架上作业。 起重机安全措施作业前必须检查作业环境、吊18、索具、防护用品。吊装区域无闲散人员，障碍以排除。吊索具无缺陷，捆绑正确牢固，被吊物与其他物件无连接。确认安全后方可作业。大雨、大雪、大雾及六级以上（含六级）等恶劣天气，必须停止露天起重吊装作业。严禁在带电的高压线下作业。在高压线一侧作业时，必须保持下表所列的最小安全距离。输电导线电压（kv）1以下115204060100220允许沿输电导线垂直方向最近距离(m)1.53456允许沿输电导线水平方向最近距离(m)11.5246作业时必须执行安全交底，听从统一指挥。使用起重机作业时，必须正确选择吊点位置，合理穿挂索具，试吊。除指挥及挂钩人员外，严禁其他人员进行吊装作业。使用两台吊车抬吊大型构件时，19、吊车性能应一致，单机荷载应合理分配，且不得超过额定荷载的80%.作业时必须统一指挥，动作一致。新起重工具、吊具应按说明书检查，试吊后方可正式使用。长期不用的起重、吊挂机具，必须进行检测、试吊,确认安全后方可使用。钢丝绳、套索等的安全系数不得小于810。起重机作业时，支腿必须全部伸出，并铺平垫实。当回转动作时，应平稳地接合回转离合器，减小重物摆动。负荷时严禁伸缩臂杆。起落臂杆时，应缓慢动作。 高空作业安全措施熟悉掌握高空作业工种专业技术及规程。年满18岁，经体格检查合格后方可从事高空作业。凡患有高血压、心脏病、癫痫病、精神病和其它不适于高空作业的人，禁止登高作业。防护用品要穿戴整齐，裤角要扎住，20、戴好安全帽，不准穿光滑的硬底鞋。要有足够强度的安全带，并应将绳子牢系在坚固的建筑结构件上或金属结构架上，不准系在活动物件上。登高前，施工负责人应对全体人员进行现场安全教育。检查所用的登高工具和安全用具（如安全帽、安全带、梯子、跳板、脚手架、防护板、安全网）必须安全可靠，严禁冒险作业。高空作业区地面要划出禁区，用竹篱笆围起，并挂上“闲人免进”、“禁止通行”等警示牌。靠近电源（低压）线路作业前，应先联系停电。确认停电后方可进行工作，并应设置绝缘档壁。作业者最少离开电线（低压）2m以外。禁止在高压线下作业。高空作业所用的工具、零件、材料等必须装入工具袋。上下时手中不得拿物件；并必须从指定的路线上下，21、不得在高空投掷材料或工具等物；不得将易滚易滑的工具、材料堆放在脚手架上；不准打闹。工作完毕应及时将工具、零星材料、零部件等一切易坠落物件清理干净，以防落下伤人，上下大型零件时，应采用可靠的起吊机具。要处处注意危险标志和危险地方。夜间作业，必须设置足够的照明设施，否则禁止施工。严禁上下同时垂直作业。若特殊情况必须垂直作业，应经有关领导批准，并在上下两层间设备专用的防护棚或者其他隔离设施。严禁坐在高空无遮栏处休息，防止坠落。脚手架的负荷量、每平方米不能超过270公斤，如负荷量必须加大，架子应适当加固。超过3m长的铺板不能同时站两人工作。进行高空焊接、氧割作业时，必须事先清除火星飞溅范围内的易燃易爆22、器。脚手板斜道板、跳板和交通运输道，应随时清扫。如有泥、水、冰、雪，要采取有效防滑措施，并经安全员检查同意后方可开工。当结冻积雪严重，无法清除时，停止高空作业。 遇六级以上大风时，禁止露天进行高空作业。使用梯子时，必须先检查梯子是否坚固，是否符合安全要求。立梯坡度60为宜。梯底宽度不小于50cm，并应有防滑装置。梯顶无搭勾，梯脚不能稳固时，须有人扶梯人字梯拉绳必须牢固。四、步梯安全技术措施 材质及其使用的安全技术措施（1）扣件的紧固程度应在4050Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向23、下，以保证安全。（2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。（3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。严禁使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（4）脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。（5）严禁将不同直径的钢管混合使用。 脚手架施工安全措施根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全手册、程序文件，要求按如下规定进行施工：(1) 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。(2) 进入施工现场的人员要爱护场内的各种设施和标示牌。(3 )严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、严禁开玩笑和打闹。(4) 脚手架24、搭设人员必须经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。(5) 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。(6)护身栏、脚手板挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。(7) 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。(8)不准利用脚手架吊运重物;作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。(9)不得将模板支撑、揽风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上25、，严禁任意悬挂起重设备。(10)在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。(11)使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。(12)支架搭设完成后，分部安全员每日开工前需进行检查支架情况，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。(13)要保证脚手架体的整体性，不得与外用架体一并拉结，不得截断架体。(14)施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。(15)使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。(16)脚手架堆放场所做到26、整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领、退料手续。(17)施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。(18)运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。(19)五级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应及时清扫，并要采取防滑措施。(20)步梯护栏位置的脚手架必须用安全密目网包裹以防高空眩晕，密目网需包住管头，钢管头伸出整体支架尽量缩短。脚手架搭设完成后设揽风绳进行防护。 脚手架拆除的安全技术措施(1)拆除27、前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。(2)架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。(3)拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。(4)拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先通知对方，以防坠落。(5)在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。(6)每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 （7）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防28、触电事故。(8)所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。(9)所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。(10)拆下的零配件要装入容器内，用绳索送下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。 防雷避电措施(1) 采用避雷针、接地线与建筑物避雷系统连成一体的措施。 （2）避雷针设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作, 高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。（3）接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆与整个建筑物避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连29、接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10cm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线的设置位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10。同时应注意检查与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。五、项目应急救援领导小组组 长：项目经理:副组长：项目副经理：， 项目总工：组 员：质检部长：， 安全部长：，物设部长： 财务部长：， 合约部长： 工程部长：具体应急措施见桥梁事故应急预案第五章 附件资料一、30、落地式扣件钢管脚手架安全验算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度50.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.20米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.0米。 钢管类型为482.9，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.0米，水平间距4.0米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设25层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。31、 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.20/2=0.09kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.20/2=1.20kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.036+1.20.09=0.151kN/m32、 活荷载的计算值 q2=1.41.20=1.68kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.151+0.101.680)1.2002=0.248kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.151+0.1171.680)1.2002=-0.305kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.305106/4372.0=69.714N/mm2 大横杆的计算强度小33、于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.036+0.09=0.126kN/m 活荷载标准值q2=1.680kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.126+0.9901.680)1200.04/(1002.06105104930.0)=1.677mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/400=3mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值34、计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0361.200=0.043kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.201.200/2=0.108kN 活荷载标准值 Q=2.0001.201.200/2=1.440kN 荷载的计算值 P=1.20.043+1.20.108+1.41.440=2.197kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.036)1.2002/8+2.1971.200/4=0.667kN.m =0.667106/4372.0=152.5335、3N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0361200.004/(3842.060105104930.000)=0.045mm 集中荷载标准值P=0.043+0.108+1.440=1.591kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=15911200.01200.01200.0/(482.06105104930.0)=2.65mm 最大挠度和 V=V1+V2=4.236、41mm 小横杆的最大挠度大于1200/400=3mm,不满足要求!爬梯实际承受的仅是集中荷载，仅有人员下上，横杆上不堆放任何东西，实际满足要求。 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0361.200=0.037kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.2001.200/2=0.108kN 活荷载标准值 Q=2.0001.2001.200/2=1.440kN 荷载的计算值37、 R=1.20.037+1.20.108+1.41.440=2.190kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1234 NG1 = 0.12324.000=2.961kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 38、= 0.15041.200(1.200+0.400)/2=0.576kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.2004/2=0.360kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20024.000=0.144kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.041kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.2001.200/239、=2.880kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.041+0.840、51.42.880=8.276kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.951+1.42.520=8.881kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2361.2002.0002.000/10=0.141kN.m 五、立杆的稳定性计算: 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，41、N=7.740kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.200=2.079m； A 立杆净截面面积，A=4.107cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.372cm3； 由长细比，为2079/16=130； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.396； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.049kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得42、到 =7740/(0.40411)+49000/4372=58.702N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 33.08 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 8.27 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk43、 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!二、维萨模板安全验算书 1、侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：F=0.22ct012V1/2F=cH式中 F-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） c-混凝土的重力密度（kN/m3）取24 kN/m3 t0-新浇混凝土的初凝时间（h44、）,按6小时。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；T-混凝土的温度（）t=25V-混凝土的浇灌速度（m/h）;取2m/hH-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取6m1-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； 掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。2-混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；5090mm时，取1.0；110150mm时，取1.15。此处取1.0。F=0.22ct012V1/2 =0.22x25x6x1x1x21/2 =46.8kN/m2 F=cH =24x6=144kN/ m2有效压头：h=61.8/25=2.5m取二者中的较小45、值做为侧压力标准值，F=46.8kN/ m2，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：q=46.8x1.2+4x1.4=61.8 kN/ m22、面板验算将面板视为两边支撑在木工字梁上的多跨连续板计算，面板长度取标准板板长2440mm，板宽度b=1000mm，面板为18mm厚维萨板,木梁间距为l=280mm。强度验算面板最大弯矩：Mmax=ql2/10=(61.8x280x280)/10=0.48x106N.mm面板的截面系数：W=1/6bh2=1/6x1000x182=5.4x104mm3应力：= Mmax/W=046、.48x106/5.4x104=8.9N/mm2fm=13 N/mm2 满足要求其中：fm-木材抗弯强度设计值，取13 N/mm2E-弹性模量，维萨板取1x104 N/mm2，钢材取2.1x105 N/mm2刚度验算：刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则q2=61.8x1=61.8 kN/ m模板挠度由式= 0.644q2l4/(100x1x104x48.6x104) =0.5mm=280/400=0.7mm 满足要求面板截面惯性矩：I=bh3/12=1000X183/12=48.6X104mm43、木工字梁验算木工字梁作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的连续梁计算47、，其跨距等于横向背楞的间距最大为L=1500mm。木工字梁上的荷载为：q3=Fl=61.8X0.28=17.3N/mmF-混凝土的侧压力l-木工字梁之间的水平距离强度验算最大弯矩Mmax=0.1 q3L2=0.1x17.3x1500x1500=3.89x106N.mm木工字梁截面系数：W=（1/6H）XBH3-(B-b)h3= （1/6X200）X80X2003-(80-30)X1203=46.1X104mm3应力：= Mmax/W=3.89X106/46.1X104=8.44N/mm2fm=13 N/mm2 满足要求木工字梁截面惯性矩：I=1/12XBH3-(B-b)h3= 1/12X80X48、2003-(80-30)X1203=46.1X106mm4挠度验算悬臂部分挠度：w=q114/8EI=17.3X4304/(8X1X104X46.1X106)=0.16mmw=0.86mmw-容许挠度，w=L/500,L=430mm跨中挠度：w= q1L24X（5-242）/384 EI =17.3X15004X(5-24X0.292)/(384X1X104X46.1X106)=1.48mmw=3.75mm 满足w-容许挠度，w=L/400,L=1500mmq1=61.8x0.280=17.3 N/mm-悬臂部分长度与跨中部分长度之比，= L1/ L24、槽钢背楞验算槽钢背楞作为竖肋支撑在斜撑49、上，对拉螺杆作用其上，由对拉螺栓布置知其受力，也可按连续梁计算，其跨距等于对拉螺栓的间距取1200mm。将作用在槽钢背楞上的集中荷载化为均布荷载，取其承受最大荷载的情况，q4=FL=61.8x1.2=74.16KN/m 强度计算最大弯矩Mmax=0.1 q4L2=0.1x74.16x1200x1200=10.68x106N.mm双12#槽钢截面系数：W=57.7x2=115.4x103 mm3应力：= Mmax/W=10.68X106/115.4X103=92.55N/mm2fm=215 N/mm2 满足要求槽钢的截面惯性矩：I=346x2=692x104mm4fm钢材抗弯强度设计值，取21550、N/mm2;I双12槽钢的惯性矩，I=346X104mm4E-钢材弹性模量，取200X103N/mm2;挠度验算悬臂部分挠度:w=q414/8EI=74.16X4504/(8X200X103X692X104)=0.27mmw=0.9mmw-容许挠度，w=L/500,L=450mm跨中部分挠度w= q4L24X（5-242）/384 EI =74.16X12004X(5-24X0.3752)/(384X200X103X692X104)=0.47mmw=3mm 满足w-容许挠度，w=L/400,L=1200mmq4=61.8x1.2=74.16 N/mm-悬臂部分长度与跨中部分长度之比，= L1/51、 L25、面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为w=0.47+1.48+0.5=2.45mm 3.505 KN 满足要求吊钩抗拉验算：=N/A=3.505/*82 =17.44 N/mm2 f=210 N/mm 满足要求。木梁局部抗压： =N/A=3.505 x 103/ x 10 x 30=3.72 N/mm2 f=13 N/mm2三、空心墩封顶段安全验算书1、 概述 封顶段和横隔梁均采用12.6的工字钢做承重梁，其上铺设10*10方木做分布梁，再铺设18mm面板，12.6工字钢间距40cm，共12道。横隔梁砼=4.3*0.6*1.0=2.58m3，封顶段砼=4.3*0.6*2.5=6.45m52、3。计算时按封顶段验算。即6.45m3。、 砼自重：6.4526KN167.7KN。、 外侧模模板均值取1.1KN/m2、 振捣砼产生的荷载2Kpa( 对水平面模板) & 4kpa(对垂直面模板)、 施工人员机具等其他荷载2.5KN/m2（模板）荷载组合：计算模板支架强度：+，验算刚度：+2、 面板验算将面板视为两边支撑在10*10方木上的多跨连续板计算，面板长度取标准板板长2440mm，板宽度b=1000mm，面板为18mm厚竹胶板,方木间距为L=30cm。q1=167.7/（4.3x0.6）+1.1+2.0+2.5=70.3kn/m2强度验算面板最大弯矩：Mmax=ql2/10=(70.353、x300x300)/10=6.3x105N.mm面板的截面系数：W=1/6bh2=1/6x1000x182=5.4x104mm3应力：= Mmax/W=6.3x105/5.4x104=11.7N/mm2fm=13 N/mm2 满足要求其中：fm-木材抗弯强度设计值，取13 N/mm2E-弹性模量，竹胶板取1x104 N/mm2，钢材取2.1x105 N/mm2刚度验算：刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则q2=167.7/（4.3x0.6）+1.1=65.8kn/m2模板挠度由式= 0.644xq2xl4/100EI=0.644x65.8x3004/(100x1x104x48.654、x104) =0.71mm=300/400=0.75mm 满足要求面板截面惯性矩：I=bh3/12=1000X183/12=48.6X104mm43、 方木验算10*10方木上支撑在12.6的工字钢上，间距30cm，共3道，为安全考虑按简支梁计算，工字钢间距为L=40cm。q1=167.7/（4.3x3）+1.1+2.0+2.5=18.55kn/m强度验算方木最大弯矩：Mmax=ql2/10=(18.55x400x400)/10=2.97x105N.mm方木的截面系数：W=1/6bh2=1/6x100x1002=1.67x105mm3应力：= Mmax/W=2.97x105/1.67x105=55、1.78N/mm2fm=13 N/mm2 满足要求其中：fm-木材抗弯强度设计值，取13 N/mm2E-弹性模量，方木取1x104 N/mm2，钢材取2.1x105 N/mm2刚度验算：刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则q2=167.7/（4.3x3）+1.1=14.1kn/m模板挠度由式= 0.644xq2xl4/100EI=0.644x14.1x4004/(100x1x104x8.33x106) =0.03mm=400/400=1mm 满足要求方木截面惯性矩：I=bh3/12=100X1003/12=8.33X106mm44、 12.6工字钢验算12.6的工字钢与预埋件焊接56、，间距40cm，共12道，为安全考虑按简支梁计算，工字钢跨径为L=84cm。q1=167.7/（12x0.84）+1.1+2.0+2.5=22.17kn/m强度验算工字钢最大弯矩：Mmax=ql2/8=(22.17x840x840)/8=1.96x106N.mm12.6工字钢的截面系数：W=77cm3=7.7x104mm3应力：= Mmax/W=1.96x106/7.77x104=25.2N/mm2fm=181 N/mm2 满足要求其中：fm-钢材抗弯强度设计值，取181 N/mm2E-弹性模量，钢材取2.1x105 N/mm2刚度验算：刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则q2=167.7/（12x0.84）+1.1=17.7kn/m模板挠度由式= 5xq2xl4/384EI=5x17.7x8404/(384x2.1x105x4.89x106) =0.11mm2,满足要求。