1、此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除目 录一、工程概况1二、编制依据1三、脚手架方案选择2四、总体施工部署4五、落地式、悬挑式脚手架的搭设方案6（一）落地脚手架搭设的工艺流程：6（二）悬挑脚手架搭设工艺流程：7（三） 定距定位：7（四）搭设规范：7（五）搭设重点操作要求10六、质量技术措施141、扣件的扭力矩要求142、扣件开口的朝向143、各杆件搭接位置的要求144、安装剪刀撑的要求155、在挑架未搭设成功之前15七、脚手架搭设安全技术措施16八、脚手架拆除安全技术措施17九、脚手架的使用及维护措施181、使用注意事项182、严禁任意拆除杆件和危及架子的作业。19十、脚手架的维护保养管2、理措施191、脚手架保养192、脚手架维护19十一、脚手架安全管理措施20十二、应急预案221、 应急救援组织222、应急救援准备223、应急救援措施244、应急救援演练265、应急程序及应急响应26十三、脚手架设计计算书29（一）落地架29（二）普通悬挑架40附件：脚手架悬挑平面布置图脚手架专项施工方案一、工程概况碧桂园星云轩工程位于广东省东莞市横沥镇，南临振兴西路，东临广深铁路，北临东引河，总用地14279.629，总建筑面积45500.607。1栋住宅楼地上16层（地下室1层），总高度53.6m；2栋住宅楼地上16层（地下室1层），总高度53.4m；3栋住宅楼地上16层（地下室1层），总3、高度53.9m；4栋住宅楼地上15层（地下室1层），总高度50.4m；5栋住宅楼地上11层（地下室1层），总高度51.6m。其中地下为一层机动车库与地下人防。根据区域工程地质构造环境、工程地质条件，结合工程破坏后果及场地复杂程度等判断:本工程重要性等级为二级,场地及地基等级为二级,抗震烈度为6度，综合评定岩土工程勘察等级为乙级。二、编制依据 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 建筑结构荷载规范GB50009-2012中国建筑工业出版社； 建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑4、工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 中国建筑工业出版社； 混凝土结构设计规范GB 50204-2015中中国建筑工业出版社； 建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)中国建筑工业出版社； 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011中国建筑工业出版社。三、脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时5、，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合广东省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下几种脚手架方案： 1#、2#、3#、4#地库顶至五层楼面采用落地脚手架，五层至屋面女儿墙采用悬挑脚手架，六层一次悬挑，悬挑二次；5#地库顶至四层楼面采用落地脚手架，四层至屋面女儿墙采用悬挑脚手架，四层一次悬挑，悬挑二次；商业裙楼采用落地脚手架。该方案单次悬挑最大18米20米，所以该方案不需要专家论证。外架具体见立面图，平面图。悬挑构6、造图四、总体施工部署（一）落地架、悬挑脚手架搭设前的准备工作1、钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应附合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。采用外径48mm，壁厚3.0mm的钢管，立杆和大横杆的长度为46m，小横杆1.4m2.3m。有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹的钢管均不得使用。钢管油漆大横杆、剪刀撑漆黄黑相间色，立杆、小横杆漆黄色。 2、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环7、境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由东莞市建筑安全监督管理部门发放的准用证。 3、工字钢采用16#工字钢,长度4.5m， 转角、阳台采用长度6.0m,离工字钢悬挑外端大于50mm处焊接200mm高25钢筋。25钢筋外套38钢管，立杆钢管套于38套管上4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）中Q235A钢的要求。6、扣件材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。采用的直角扣件、回转扣件和对拉扣件夹紧时钢管开口处最小间隙不小于5mm。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等8、现象的扣件，在螺拴拧紧扭力矩达65N/m时不得发生破坏。7、钢丝绳材质应符合现行国家标准常用钢丝绳品种（GB/T 8918-1996）的规定。公称直径选用12mm。1770 MPa/mm2、 6617701000200.18 KN。每根工字钢外端均斜拉一根钢丝绳，工资钢外端顺钢丝绳斜拉方向电焊16圆钢吊环，双面电焊大于5d，单面焊接大于10d，焊缝厚度10mm。在工字钢悬挑的上一层框架梁上预埋16圆钢吊环，锚入混凝土La。钢丝绳穿过吊环（廻转180度，长度500），每一个钢丝绳头扣两只受力钢丝绳夹，扣一只防滑检查钢丝绳夹。钢丝绳头在受力钢丝绳夹与防滑检查钢丝绳夹之间应留有一定长度的松弛弯曲，检9、查时能发现受力钢丝绳夹是否有打滑现象。8、固定钢梁的环严格按预埋件图制作，并按预埋件位置尺寸，在第2层起每56层预埋钢环，预埋钢环时，需将钢环和钢筋焊好，确保焊缝长度（单面焊接10d）和厚度（10mm）达到钢筋混凝土地程施工规范的要求，前后预埋件的左右误差不得超过10mm。9、第一次搭设架子的钢管和扣件数量足够、规格统一、材质优良。还有脚手板、安全网检查合格，数量够用。挑架的槽钢的断面尺寸符合材料检验标准。10、确定好井架和上料平台位置，并且外脚手架搭设后必须不遮挡井架和上料平台的操作视线。11、外脚手架搭设施工方案由有关管理人员向作业人员作了详细交底。12、持证上岗人员个体防护充分准备。定期10、体检，安全带、安全帽、防滑鞋等已配备。五、落地式、悬挑式脚手架的搭设方案（一）落地脚手架搭设的工艺流程： 场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆 横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。（二）悬挑脚手架搭设工艺流程： 材料配备定位设置工字钢纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（及搁栅）剪刀撑连墙杆铺脚手片防护栏杆扎密目安全网。（三） 定距定位：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。（四）搭设11、规范： 1、主杆基础 本工程脚手架地基础部位地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。 2、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.0，水平4.5m(即二步三跨)：里立杆距建筑物0.25m。 (2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 (3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。 (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。 3、大横杆、小横杆设置 (12、1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 (2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。 4、剪刀撑 脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。斜边与地面成4560夹角。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 5、脚手板、脚手片的铺设要求 (1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设站人片13、：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。 (2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 6、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 (3)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。 7、连墙件 (1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂14、直方向3.0m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按水平方向每3.0米设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。 8、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手15、片或木板进行封闭。 (3)脚手架每6层设置一道刚性封闭防护脚手板，采用10mm厚胶合板，每3层设置一道兜底网或者搁栅。（五）搭设重点操作要求1、砼地坪浇筑好达到2.5Mpa强度后，铺设工字钢竖立杆。2、先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。3、定距定位。一般情况下脚手架横铺脚手板，内立杆（外侧）距墙面为25cm以内。见“扣件式钢管脚手架立面、剖面示意图”。根据以上或设计要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，拉钢卷尺划分出立杆标记。4、大横杆步距一般为1.8m，底层16、第一步一般为2.0m高。5、在距底座150mm处设置纵向扫地杆，连接立杆下端，防止立杆底端在纵向发生位移；在纵向扫地杆上设置横向扫地杆，连接立杆下端，防止立杆底端在横向发生位移。6、靠近立杆的小横杆应紧固于立杆上，小横杆与立杆的联接处，小横杆伸出10cm以上，要求长度统一，达到标化要求。在布置小横杆时，沿高度方向在立杆两侧交替布置，沿纵向两排立杆之间相向布置（见图“立杆、大横杆的接头和小横杆布置示意图”）7、沿脚手架纵向两端和转角处（高30m以下），中间每9m设一组剪刀撑，由扫地杆标高处循环连续设置剪刀撑到顶。斜边与地面成4560夹角。8、水平方向每隔4.5m，垂直方向每高3.0m设一连墙杆。17、工字钢悬挑层设置刚性连墙件。设置方法见“刚性连墙构造形式”。9、在遇到卸料钢平台时，脚手架与卸料平台必须断开，该部位的连墙杆加密设置，而且在断开平面上，内外排立杆之间应设侧向剪刀撑。平台采用4cm以上林板与进料方向垂直铺设；卸料平台不得与脚手架、提升架连接；卸料平台边缘要有防护措施。10、在脚手架的顶部和转用处，连墙杆应加密设置，增加30%。墙杆的作用是提高立杆的纵向，刚度，防止脚手架内、外倾斜，增强架体的整体稳定，并可靠地传递风荷载。连接应牢固、稳定、上下错位。11、脚手架各排横向满铺脚手片，用18号铅丝在脚手片的四角同大横杆扎牢；脚手片交接处平整、牢固、无探头跳板。砌筑时脚手架不超过3KN18、/m2(300kg/ m2),集中荷载不超过3KN/m2。12、材料搬运的出入口、人货电梯顶部及开口处两侧，内外立杆用双根钢管，用扣件紧固。在出入口外侧上面搭设安全遮棚，棚宽大于出入口的宽度，棚顶满铺间距大于50cm 的双层脚手片，参见“人货电梯安装及防护示意图”。13、脚手架的外侧自第二步起必须设1.2m高的防护栏杆和20cm的高的挡脚杆；顶排的护手栏杆不少于二道，高度分别为1.3m和 0.9m。脚手架外侧用密目式安全网进行全封闭隔绝，临时道路作业要采用竹脚手片封闭，或采用密目式安全网封闭，同时搭设宽度大于4m的防护棚。14、在脚手架外围适当位置宽计不小于1.0m的斜道，坡度为1:3 (高：19、长)（即步高1.8m，斜道的受力杆应单独单独设置。斜道横距同斜道宽，纵距1.5m斜梁（可用脚手架钢管）搭在小横杆上，间距40cm。斜道上每隔30cm钉一道防滑条。斜道两则及平台外围均设1.2m高防护栏杆及0.3m挡脚杆。在平台的两个外侧，以及平台同斜道连接的一面，设剪刀撑到顶，剪刀撑漆黄黑相间色。六、质量技术措施1、扣件的扭力矩要求各种扣件螺栓的紧固程度对脚手架的安全至关生要，扣件螺栓拧得太紧或拧过头，脚手架承受荷载后容易发生扣件崩裂或滑丝事故；扣件螺栓拧得太松，脚手架承受荷载后容易产生滑落事故，二者对脚手架的安全均可造成不利的影响。因此，扣件式钢管脚手架必须控制好扣件的螺栓松紧度，即扭力矩，20、要求扭力矩控制不小于40N/m、不大于65N/m。操作人员应根据自己使用的扳手长度用测力计来校核自己的手动，反复练习，以便熟练掌握自己扭力矩的大小，可确保脚手架的搭高安全。必要时用力矩扳手检测螺栓的紧固程度。2、扣件开口的朝向用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，不应朝上；螺栓要朝上，以防雨水进入钢管内；直角扣件开口不得朝下，确保安全（如直角扣件开口朝下，扣件的螺丝一断，钢管就滑脱下来）。内外立杆连接必须用对接扣件，不得采用搭接。3、各杆件搭接位置的要求竖立杆时，应长短配使用发长时应使用对接扣件，接头位置不得在同一跨间内，要互相错开连接。立杆的垂直允许偏差架高30m以下不大于架高1/2021、0；架高30m以上不大于架高的1/400，同时全高垂直偏差不大于100mm。相邻两根立杆（三个方位）的接头上下应错开50cm以上，尽量不在同一步距内。要求立杆长短错开搭设。大横杆同一排水平偏差不大于该片脚手架的总长度的1/300,且不大于5cm。大横杆应布置在立杆的里侧，且各接头中心距立杆的距离应小于1/3跨度。同一步内外两根大横杆的接头，应相互错开，不宜在同一跨间内；同一跨间内的上下两根大横杆的接头要错开50cm以上。连杆应与脚手架应垂直，并尽量拉撑在立杆与大横杆的交接处。脚手架各杆相交伸出的端头，均应大于10cm，以防杆件滑脱。底座沉降10cm；步距偏差20cm，纵距偏差50cm，横距偏差22、20cm。4、安装剪刀撑的要求 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6米，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间。剪刀撑漆黄黑相间色 倾角在45度时剪刀撑跨越立杆最多根数为7根，倾角在50度时剪刀撑跨越立杆最多根数为6根，倾角在60度时剪刀撑跨越立杆最多根数为5根。剪刀撑的搭设是将一根斜杆连接在立杆上，另一根斜杆连接在小横杆上，用扣件扣牢，可避免将钢管扭弯。斜杆两端扣件与立杆节点的距离不大于200mm，最下一对剪刀撑与立杆的连接点距底部不宜大于50cm，以确保架子稳定。剪刀撑钢管的接长用搭接方法，搭接长度不小于1 m,搭接错开50cm以上，采用三只旋转扣件锁紧。5、在挑架未搭设成功之前：钢筋工23、应先扎中间柱子，等架子完成后再扎外围柱子，以保证安全方便。七、脚手架搭设安全技术措施 落地式脚手架、普通悬挑脚手架 1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。 2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽24、量使施工荷载内、外传递平衡。 7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。 10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过三层。 11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。 13、脚手架立杆25、基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。八、脚手架拆除安全技术措施1、脚手架拆除前由项目经理召集有关人员对工程进行全面检查，确认已不需要脚手架时，方可进行拆除。2、拆除外脚手架前应进行安全技术交底，参加搭、拆脚手架的工作人员必须按安全要求，戴好安全帽、系好安全带、穿好防滑鞋，不穿戴好防护用具的人不准从事脚手架的搭、拆工作。3、拆除脚手架，应设置警戒区，并应派专人负责警戒。4、拆除脚手架前，应将脚手间的遗留材料、杂物等清除干净。按自上而下，先搭后拆，后搭先拆的顺序进行。一般的拆除顺序为安全网栏杆挡脚板脚手片剪刀撑纵杆大横杆小横杆立杆（钢梁）。5、不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架（当脚手架采用26、设置连墙杆和横向支撑加固）。做到一步一清，一杆一清。剪刀撑应先拆除中间后再拆两个扣。拆立杆时应先抱住立杆再拆开最后两个扣。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降。所有杆件和扣件拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架：分段拆除高差不应大于2步，如高差高于2步，应增设连墙件加固。当脚手架拆至下部最后一根钢管的高度时，应先在适当位置搭临时拉结回固后，再拆连墙杆。6、所有的脚手片，应自外向里竖立搬运，以防脚手片和垃圾物从高处坠落伤人。7、拆除后的各构配件应分段往下吊运，严禁随意抛扔。运至地面的构、配件应按要求及时检查、27、整修与保养，并按品种、规格随时堆码存放，置于干燥通风处，防止生锈、腐蚀。8、拆除过程中应听从专人指挥，不准中途换人，迫不得已中途换人时，应对调换人员进行详细的交底后，方可进入现场从事拆除工作。拆除脚手架下班时，不应留下隐患部位。九、脚手架的使用及维护措施1、使用注意事项1）严格控制各式脚手架上（落地脚手架和悬挑脚手架）的施工荷载。2）第一排和第二排之间其作业层之间应设置可靠的防护棚，以防上层坠物及下层作业人员。3）不得在脚手架上堆放模板、钢筋、钢管、砖块等物件。4）严禁在脚手架上栓接缆风绳、固定、架设混凝土输送泵和泵管、起重拔杆和起重设备等。5）定期并及时清除脚手架上的建筑垃圾，清理时不许抛扔28、，应用垂直运输设备和超重设备等。6）支模时的支撑禁止与脚手架相连。7）脚手架使用中应定期检查下列项目：A、杆件的设置和连接，连墙杆、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。B、扣件螺栓是否松动。2、严禁任意拆除杆件和危及架子的作业。1）不得任意拆除下列杆件，如果需要应报主管部门批准，并采用可靠的安全措施后方可拆除。A、主节点处的纵、横向水平杆和纵、横向扫地杆、封口杆等。B、连墙杆件、水平加固杆、交叉撑、剪刀撑。C、斜拉钢管、钢梁横块。D、栏杆、挡脚板。E、安全立网。F、在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防水措施和专人看守。十、脚手架的维护保养管理措施1、脚手架保养1）在检查扣件是否有松动的同时，应29、对扣件的旋转面及螺丝丝口上油一次。2）应随时检查脚手板是否绑扎紧密，否则应及时修复加固。3）每天检查一次安全网有无破损和是否固定牢靠，及时发现问题及时加固修复。2、脚手架维护1）拆除后的脚手架（包括构配件）应清除杆件及螺纹上的沾污物，并按品种、规格整理分类回收入库堆放，场地应平整，排水良好，下设支垫，并用篷布遮盖。2）凡弯曲、变形的杆件应先调直，损坏的构配件应先修复，方准入库存放，否则应报废处理。3)要定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理；凡湿度较大的地区（相对温度大于75%）每年应涂防锈漆一次，一般应两年涂刷一次；扣件要涂油。4）脚手架使用的扣件、螺母、螺栓、垫块、花篮螺栓等，在搭设时应将30、多余零件及时回收存放，在拆除时亦应及时验收。5）应建立健全脚手架工具、材料、构配件的领发、回收、检查、维修制度。十一、脚手架安全管理措施1、 在搭设过程中应由工地项目经理组织有关人员及时检查，按有关规定报请公司全科组织人员（项目经理、安全员、架子工班长等）进行检查、验收和签证。标化工地每两步挂验收合格牌一块。2、 脚手架搭设人员必须是经过国家特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，体检和考核合格都持证上岗，凡患有高血压、贫血病、心脏病、及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。3、 搭救拆脚手架时，操作人员必须戴好安全帽；使用的工具要放在工具袋内，防止掉落31、伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口扎紧。4、 贯彻“安全第一，预防为主”，管生产必须管安全的方针政策，组成安全管理网络。5、 工地临时用电路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按施工现场临时用电安全技术规范（JGJ2005）有关规定执行。脚手架每隔50m设一处接地，其最远点到接触脚手架上电阻不得超过10。6、 搭、拆脚手架时，应按高处作业安全技术规范的有关规定执行。且地面应设围栏和警戒标支，并派专人看守，严禁非操作人员入内。7、 搭、拆脚手架前，应由工程项目技术负责人向工长、安全员、施工操作队全体人员安全技术交底。脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局问拆改时，须经项目经理、安全员同意后由架子32、工操作。8、 应对职工经常进行安全技术教育，发现施工中的安全技术问题应立即解决。脚手架应由工地安全员定期检查（如立杆垂直度、沉降观测等）。发现问题及时采取措施予以解决。9、 现场安全员有权制止违章作业，遇有险情应立即停止施工作业，并报告工程项目领导及时处理。10、 作业人员必须熟练掌握本工种的安全操作技术、技能。11、 操作过程中应严格遵守劳动纪律，服从领导和安全检查人员的指挥。且工作中应思想集中和精心操作。12、 六级及六级大风、大雾、大雨、大雪应停止脚手架作业；雨雪后上脚手架作业，应先清除积雪并有防滑措施。13、 拆除架子在使用电焊及气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割33、物溅落（防止焊渣烫坏或砸坏窗框和玻璃等成品。十二、应急预案为了保证本分项工程的施工安全工作落实到实处，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定脚手架体系应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时开展救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。1、 应急救援组织项目应急救援小组名单： 1）组 长:蒋晓春 电话：189746567912）副组长:柏宏群 电话：186743861073）副组长:邓书平 电话：133564662864）组 员:林松滨 电话：135369465545）组 员:王海涛 电34、话：13829226413 6）组 员:吴 敏 电话：150159181687）指挥部成员：冯光永 电话：18244990898 袁先翔 电话：13697747817薛青山 电话：13403603969 2、应急救援准备1）物质装备应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、急救包等。内服药品：云南白药等。2）医院项目部北侧东莞市横沥人民医院为我项目部的应急医院。该医院距离本工地仅1.8km。电话：(0769)83371826，地址：横沥镇35、天桥路205号,具体位置及行车路线详见下图所示。3、应急救援措施3.1 发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施（1）当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快撤离到安全地点，人员的撤离由组长安排的组员进行具体指挥，具体指挥人安排人员快速撤离到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。（2）当发生倒塌事故,应急救援小组应全员上岗,除应立即报上级主管部门之外,还应保护现场。（3）当发生施工人员被埋,被压或受困的情总值下,应先对支架进行观察,如需局部加固的立即组织人员进行加固后,在确认安全的前提下,方可组织人员进行查应有抢救。（4）被抢救出来的伤36、员,要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救,用担架把伤员抬到救护车上,对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液,然后送医院进行治疗。（5）当核实所有人员获救后,将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。3.2 发生高处坠落事故的应急救措施（1）当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克,骨折和出血上进行处理,处理后,迅速送往邻近医院进行检查治疗。（2）抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。（3）对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌37、物，呕吐物，防止影响呼吸：让其保持安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20度左右，然后尽快送医院抢救治疗。（4）对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运，若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。（5）对于骨椎受伤的，创伤处用消毒的纱布或清洁等覆盖伤口，用绷带或布条包扎，搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，抢救骨椎受伤者，搬运过程式，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（6）对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端38、不再移位或伤肌肉，神经或血管。（7）对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。3.3 物体打击伤害事故的应急救援措施（1）发生物体打击伤害事故时，必须立须立即对伤者进行救治。抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。（2）抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸心跳停止者，应立即进行人工呼吸。（3）对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治39、疗。（4）对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暧。处理后，应立即送往邻近医院检查治疗。（5）对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。4、应急救援演练项目部应根据施工实际情况定期组织有关人员演习预案，同时应定期检查施工现场内的设施，机具及消防器材。演习或事故发生后，项目部应组织人员对应急预案的效果进行评价，必要时进行修订。5、应急程序及应急响应5.1应急救援启动程序发现人项目经理或现场负责人公司经理发现后立即采取力所能及的救助措施（如人工呼吸等），帮助脱离危险，并向项目执行经理或现场负责人报告一旦发生事故，在1小时内报告公司安全部封闭事40、故现场，迅速组织人员施救，疏散现场其他人员组织医务人员做临时伤员抢救，服用应急药品，拨打120、999急救采取急救措施，以减少人员伤亡及事故扩散，避免二次伤害将受重伤人员送往省级医院、轻伤人员送往横沥人民医院进行紧急抢救应急响应流程图应急电话：横沥镇天桥路205号 电话：(0769)83371826 应急小组组长（蒋晓春）：18974656791 指挥部组长（冯光永）：182449908985.2应急救援响应发生四级以下的一般事故时，由现场应急小组实施应急响应，同时以最快的方式报告公司应急救援机构发生四级以上重大安全事故时，由公司应急救援小组指挥现场应急救援小组实施应急响应。1）工程项目部现场41、应急救援小组：（1）工地现场发生事故以后，现场应急救援小组立即组织人员展开抢救伤员和排除险情，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救中心或119报火警救助。（2）由现场应急救援小组组长负责事故现场应急指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动，防止事故的扩大和蔓延，力求将损失减少至最低程度，同时注意安排做好事故现场。（3）指挥调动工地现场的一切所需的应急救援物资和人员参与抢救救援，确保救援工作在统一指挥下有序地进行。（4）协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部42、门对事故的调查处理。（5）协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教训“举一反三”地制定并落实相应的预防措施，切实防止类似事故重复发生。（6）负责安排专人做好事故的善后处理工作，使各级人员都受到安全教育，在切实做好预防措施和确保安全情况下，上报有关部门，争取尽快批准恢复工地的正常生产。2）公司应急救援小组：（1）公司应急救援小组接到工地重大事故报告后，应立即赶赴现场，同时将事故概况（包括伤亡人员、发生时间、地点、原因等）分别用电话和快报的办法报告上级应急救援组织以及政府有关部门。（2）指挥现场应急救援组织，首先抢救伤员和排除险情，防止事故蔓延扩大。同时协同现场保护好事故现场。（3）负43、责协调指挥调动公司的应急救援力量，包括应急物资和人员支持、技术支持，全力保障应急行动的顺利完成。（4）协助和接受政府有关部门对事故的调查处理。（5）协助政府有关部门分析事故的原因和性质。（6）吸取事故教训，制定并落实相应的预防措施，防止类似事故的重复发生。（7）协同现场做好事故的善后处理工作，在做好预防措施确保安全的情况下，上报有关部门复检认可后，努力争取尽快恢复生产。3）应急响应中心必须遵循的原则（1）紧急事故发生后，发现人应立即报警。（2）项目部急救援小组在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时向专业救援队伍求救，并44、密切配合救援队伍。（3）事故发生时，应立即疏散人群，保证现场道路畅通，确保救援工作顺利进行。（4）在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。（5）截断发生事故的区域或场所处电源，防止事态扩大。（6）项目部设紧急联络员一名，负责紧急事物的联络工作。（7）紧急事故处理结束后，部门负责人应填写事故有关记录，并召集相关人员研究防止事故。十三、脚手架设计计算书（一）落地架一、参数信息:1.脚手架参数落地双排脚手架搭设最大高度为 2.0 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80 45、米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度约为 260米；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东省东莞市横沥镇，基本风压为0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数46、每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.031；5.地基参数地基土类型:混凝土楼面，底部钢管支撑架支撑至基础；二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2008)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计47、算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.122 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.031+1.20.122=0.184 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 2.强度验算跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1841.5002+0.101.4701.5002 =0.364 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为48、 M2max= -0.100.1841.5002-0.1171.4701.5002 =-0.428 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.364106,0.428106)/5080.0=84.252 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 84.252 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.122=0.153 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；最大挠度计算值为49、：V= 0.6770.1531500.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105121900.0) = 2.31 mm；大横杆的最大挠度 2.31 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0311.500 = 0.047 kN；50、脚手板的自重标准值：P2=0.3501.0501.500/(2+1)=0.184 kN；活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.047+0.184)+1.4 1.575 = 2.482 kN； 2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0311.0502/8 = 0.005 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4821.050/3 = 0.869 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax +51、 Mpmax = 0.874 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.874106/5080.000=172 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =172 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0311050.04/(3842.060105121900.000) = 0.021 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.047+0.184+1.575 = 1.806 k52、N；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 18061050(310502-410502/9 ) /(722.060105 121900.0) = 2.968 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.021+2.968 = 2.989 mm；小横杆的最大挠度和 2.989 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆53、与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取7.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0311.5002/2=0.047 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0311.050=0.033 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.047+0.033+0.276)+1.42.363=3.735 k54、N；R 7.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.031/1.8015.00 = 3.034； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.500(1.050+0.3)/2 = 1.417 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.11055、41.500/2 = 0.330 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50015.000 = 0.113 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.894 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN56、/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4500.8400.649 = 0.172 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.894+ 1.44.725= 12.285 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.894+ 0.851.44.725= 11.496 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW57、 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1721.500 1.8002/10 = 0.099 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N =12.285 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.6 cm； 壁厚3.0mm钢管i=(48+42）/4=16.02 mm计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 197.058、00 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 3.90 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12285.000/(0.186390.000)=169.35 N/mm2；立杆稳定性计算 = 169.35 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =11.496 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附59、加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 3.90 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11496.000/(0.186390.000)+99315.668/5080.000 = 149.607 N/mm2；60、立杆稳定性计算 = 149.607 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.860 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.21.860+1.44.725)/(1.20.125)=6561、.428 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 65.428 /(1+0.00165.428)=61.410 m； H= 61.410 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.860 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风62、荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.099 /(1.4 0.85) = 0.083 kN.m；Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.21.860+0.851.4(4.725+0.1864.8900.083/5.080)/(1.20.125)=60.181 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 60.181 /(1+0.00160.181)=56.764 m； H= 56.764 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！八、连墙件的计算: 63、连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.172 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.6 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.596 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.000/16的结果查表得到 =0.64、949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 3.00 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9493.9010-4205.000103 = 75.87 kN；Nl = 7.596 Nf = 75.87,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =7.596小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求！九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 125.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 150.000 kN/m2 ； 脚手架65、地基承载力调整系数：kc = 0.500 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =131.435 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.829 kN；基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。p=131.435 fg=150.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！（二）普通悬挑架 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度最大约为 19.0 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度66、为 270 米；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东省东莞市横沥镇，查荷载规范基本风压为0.550，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.649；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.367、00；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 2.00 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.200；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技68、术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.031+1.20.105=0.163 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.050=1.470 kN/m；2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按69、附图中组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1631.5002+0.101.4701.5002 =0.36 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1631.5002-0.1171.4701.5002 =-0.424 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.36106,0.424106)/5080.0=83.465 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 83.465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷70、载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.105=0.136 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1361500.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105121900.0) = 2.28 mm；大横杆的最大挠度 2.28 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横71、杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0311.500 = 0.047 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3001.0501.500/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.047+0.158)+1.4 1.575 = 2.451 kN；2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.72、20.0311.0502/8 = 0.005 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4511.050/3 = 0.858 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.863 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.863106/5080.000=170 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =170 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.03110573、0.04/(3842.060105121900.000) = 0.02 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.047+0.158+1.575 = 1.78 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1780.0001050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105121900.0) = 2.913 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.02+2.913 = 2.933 mm；小横杆的最大挠度和 2.933 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与174、0 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0311.5002/2=0.047 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0311.050=0.033 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3001.0501.500/2=75、0.236 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.040+0.236)+1.42.363=3.639 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.031/1.8018.00 = 3.64 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 N76、G2= 0.30041.500(1.050+0.3)/2 = 1.215 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50024.000 = 0.180 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.365 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.77、5002/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4500.7400.649 = 0.151 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.365+ 1.44.725= 13.05378、 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.365+ 0.851.44.725= 12.06 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1511.500 1.8002/10 = 0.087 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =13.053 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.79、3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 3.90 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13053.000/(0.186390.000)=179.94 N/mm2；立杆稳定性计算 = 779.94 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时80、,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =12.06 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 3.90 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/m81、m2； = 12060/(0.186390.000)+87492.374/5080.000 = 183.223 N/mm2；立杆稳定性计算 = 183.223 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.151 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算82、：Nlw = 1.4WkAw = 2.287 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.287 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 3.90 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9493.9010-4205.000103 = 75.87 kN；Nl = 7.287 Nf = 75.87,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =83、7.287小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求！八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20 cm4，截面抵抗矩W = 108.30 cm3，截面积A = 21.95 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.27.024 +1.44.725 = 15.044 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.221.9500.000178.500 = 0.207 kN/m；各支84、座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 20.242 kN； R2 = 10.745 kN； R3 = -0.175 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.273 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.273106 /( 1.05 108300.0 )+ 0.000103 / 2195.0 = 19.989 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 19.989 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b = 585、70 10.063.0 235 /( 1200.0160.0235.0) = 1.87由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.919。经过计算得到最大应力 = 2.273106 /( 0.919108300.00 )= 22.833 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 22.833 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求!十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU86、1=28.627 kN； 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=28.627 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取28.627kN，=0.820，K=6.000，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于21.000mm才能满87、足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=28.627kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(2862.7094/3.142125.000) 1/2 =18.000mm；十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.175 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范88、10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=175.4254/(3.142502)1/2 =1.495 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.175kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 175.425/(3.14220.0001.570)=1.778mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 10.745kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700N/mm2；经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=10.74 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!此文档仅供学习与交流