1、7.26万酒店及商业楼工程外漂结构悬挑脚手架施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章 工程概况3一、 工程概况3二、 施工平面布置3三、 施工要求3四、 技术保证条件4第二章 编制依据4第三章 施工计划5一、 施工进度计划5二、 材料与设备计划5第四章 施工工艺技术8一、 技术参数8二、 工艺流程10三、 检查验收21第五章 施工安全保证措施22一、 组织保障22二、 技术措施25三、 监测监控30四、 应急预案32第六章 劳动力计划38一、 专职安全生产管理人员38二、 特种作业人员39第七2、章 计算书及相关图纸39一、 计算书39二、 附图103第一章 工程概况一、 工程概况广场七期，本工程项目位于B1地块2号地，建设规模及内容：项目用地面积16192平方米，其中：建筑占地面积8137平方米，建筑总面积 72637平方米（其中地下车库面积12522平方米）建设1幢23层酒店（剪力墙结构）、3幢4层商业楼及配套设施，框架结构。为保证工程工期及考虑到外架整体架体的承受力与材料力对建筑结构的施工和工期的不利影响，所以外架采用部分落地双排扣件式钢管脚手架。本案为酒店高层部分悬挑外墙脚手架和悬挑模板工程专项方案，根据建筑设计96.5m，首层高3.1m（地下室顶板），二层大堂局部高6m，标准3、层高4.2m及装饰架3.35m等；外漂结构悬挑脚手架方案设计F-A/F-EF-1段外漂2.7米，设计外脚手架搭设高度6m，悬挑模板安装高度8.4米；F1-1/F1-2外漂2米，设计外脚手架搭设高度27.2m，模板安装高度为25.2米，完成整个架体搭设；抗上翻流设置与部分卸荷措施以5层为一个节点分段进行。详见以下计算书。二、 施工平面布置详见附图。三、 施工要求1、 脚手架的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。2、 确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。3、 选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、 脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业4、人员资格上岗证。5、 确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。6、 模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。7、 模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。8、 钢筋绑扎过程规范施工。9、 混凝土施工需进行分层浇筑。四、 技术保证条件1、 安全网络2、 脚手架的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二章 编制依据1、 建筑施工脚手架实用手册2、 建筑结构荷载规范GB50009-20123、 混凝土结构设计规范GB50010-20104、 钢结构设计规范GB50017-20035、 木结构设计规范GB50005-20036、 建筑施工安全检查标准JGJ59-20117、 建筑施工高处作5、业安全技术规范JGJ80-918、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119、 建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201310、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号文)11、 建设工程安全生产管理条例国务院令第393号12、 本工程设计图纸13、 本工程总施工组织设计第三章 施工计划一、 施工进度计划时间项目施工持续月数（）2016年5月2016年6月2016年7月2016年8月2016年9月2016年10月2016年11月2016年12月2017年1月2017年2月2017年3月2017年4月2017年5月1#31#楼 二、 材料与设备计划16、 脚手架钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。每根钢管的最大质量不大于25.8kg。新钢管表面应平直光滑，不有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法符合现行国家标准金属拉伸室温拉伸试验方法GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定，涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、钢管弯曲变形符合建筑施工扣件式钢7、管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定。锈蚀检查每年一次。检查时，在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。2、 扣件采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。扣件进入施工现场检查产品合格证，并进行抽样复试。扣件在使用前逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。新、旧扣件均进行防锈处理。3、 搭设架子8、前进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。4、 脚手板(1)、 脚手板可用钢材料制作、单块脚手板的质量不大于30kg；(2)、 冲压钢脚手板的材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。新脚手板有产品质量合格证，尺寸偏差符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定，且不得有裂纹、开焊与硬弯。新、旧脚手板均涂防锈漆，有防滑措施；(3)、 木脚手架材质符合现行国家标准木结构设计规范GB50005中a级材质的规定。脚手板厚度不小于50mm，两端宜各设置直径不小于4mm的镀锌钢丝箍两道。宽度、厚度允许偏差符合现行国家标准木结构工程施工质量验收规范GB502069、的规定；不得使用扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手架。5、 安全网采用密目式安全立网，符合下列要求：(1)、 网目密度不低于2000目/100cm2；(2)、 网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm；(3)、 网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；(4)、 一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位端正牢固；(5)、 杜绝有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；(6)、 阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证；(7)、 做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上；(8)、 颜色应10、满足环境效果要求，选用绿色；6、 连墙件材料采用钢管制作，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构GB/T700中Q235级钢或低合金高强度结构钢GB/T1591中Q345级钢的规定。7、 悬挑梁采用型钢制作，其材质符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700或低合金高强度结构钢GB/T1591中的规定。8、 联梁承受立杆荷载，固结点当连接稳定、可靠，所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形满足相应设计要求。9、 用于固定悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋GB1499.1中HPB235级钢筋的规定。10、 钢11、管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。11、 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。12、 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。13、 混凝土必须经配合比测试，有强度检测，达到设计要求值。有出厂合格证。 第四章 施工工艺技术一、 技术参数【多排悬挑架主梁验算】悬挑方式12、普通主梁悬挑锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)4000主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)5000梁/楼板混凝土强度等级C30主梁材料规格18号工字钢主梁合并根数nz1【梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）】 计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)25.2混凝土梁截面尺寸(mm)300900梁侧楼板厚度(mm)150梁跨度方向立柱间距(mm)800梁两侧立柱间距(mm)800步距(mm)1500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350,450梁底支撑小13、梁材料方木荷载传递至立杆方式可调托座主梁材料钢管【板模板（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)150模板支架高度H(m)25.2模板支架纵向长度L(m)13.7模板支架横向长度B(m)10.2立柱型号(mm)483立杆纵向距离la(mm)800立杆横向距离lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500面板材质覆面木胶合板小梁材质方木小梁间距(mm)300主梁材质钢管主梁布置方向平行立柱纵向方向荷载传递至立杆方式可调托座计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011【多排悬挑架主梁验算】悬挑方式普通主梁悬挑锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx14、(mm)3500主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)4500梁/楼板混凝土强度等级C30主梁材料规格20a号工字钢主梁合并根数nz1【梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）】 计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm)200900梁侧楼板厚度(mm)150梁跨度方向立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)900步距(mm)1500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)417,483梁底支撑小梁材料方木荷载传递至立杆方式可调托座主梁材料钢管【板模板（扣件式）】新浇混凝土板厚(15、mm)150模板支架高度H(m)8.4模板支架纵向长度L(m)6.4模板支架横向长度B(m)5立柱型号(mm)483立杆纵向距离la(mm)800立杆横向距离lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500面板材质覆面木胶合板小梁材质方木小梁间距(mm)300主梁材质钢管主梁布置方向平行立柱纵向方向荷载传递至立杆方式可调托座计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011二、 工艺流程施工准备放线定位预埋压环钢筋拉环或锚固螺栓悬挑架的支承结构安装竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装连墙件安装剪刀撑挂安全网作业层铺脚手板和挡脚板。搭设参数表16、：脚手架排数双排大小横杆布置小横杆在上搭设高度(m)8.4m/25.2m立杆型号48 3.5立杆纵距(m)1.0立杆横距(m)0.90内排架距离墙长度0.35立杆步距(m)1.8连墙件布置方式二步三跨型钢悬挑长度(m)1.35锚固长度(m)4.3m/5.1m钢丝绳支撑道数1施工均布荷载(kN/m2)3同时施工层数2脚手板铺设层数2地区阳江阳西基本风压(kN/m2)0.401、型钢水平悬挑梁（1）型钢水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，型钢水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠固定的定位点，以确保上部架体的17、稳定，定位点离悬挑梁端部不小于100mm。通常采用在型钢上焊接150-200mm、外径40mm的钢管固定柱，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。见下图（2）型钢水平悬挑梁宜采用双轴对称截面的型钢。悬挑钢梁型号及锚固件应按设计确定，钢梁截面高度为160mm。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。锚固型钢悬挑梁的压环钢筋拉环或锚固螺栓直径为16。用于锚固的压环钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。压环与型钢间隙用钢楔或硬木楔楔紧。型钢悬挑梁外端设置钢丝绳与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳不参与悬挑钢梁受力计算；钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用HPB235级钢筋，其直径为20，吊环预埋锚固长18、度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定。 （3）悬挑钢梁悬挑长度应按设计确定，固定段长度不应小于悬挑段长度的1.25倍。型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上压环钢筋与建筑结构梁板固定，压环钢筋预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，钢筋预埋至砼板、砼梁底部，每侧平直段不小于0.6m，钢筋拉环预埋至砼板、砼梁底部，2根1.5m长直径16mmHRB335钢筋放置钢筋拉环上部，其锚固长度符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定。（4）型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓角钢压板连接，角钢的规格为63mm63mm6mm。悬19、挑脚手架构造图1钢丝绳或钢拉杆悬挑钢梁压环型螺栓固定构造图1木楔侧向楔紧；2两根1.5m长直径16mmHRB335钢筋悬挑钢梁穿墙构造图1木楔楔紧悬挑钢梁楼面构造图2、立杆（1） 脚手架立杆采用对接接长，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3 。 （2） 脚手架立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端1m，宜高出檐口上端1.5m。3、脚手架纵向水平杆、横向水平杆、脚手板（1） 纵向水平杆的构造应符合下列规定：1 、 纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不小于3跨； 2 、纵20、向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定：1）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3（见下图） （a）接头不在同步内（立面） （b）接头不在同跨内（平面） 纵向水平杆对接接头布置1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆2） 搭接长度不小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。3 、 使用钢笆网脚手板，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用钢丝固定在立杆上。铺竹串片脚手板时纵向水平杆的构造1立杆；2纵向水平杆；321、横向水平杆；4钢笆网脚手板；5其它脚手板（2）横向水平杆的构造应符合下列规定：1 、 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；2、层高于20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；3、使用钢笆网脚手板，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用钢丝绑扎固定在纵向水平杆上。（三） 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。（四） 脚手板的设置应符合下列规定：1 、 作业层脚手板应铺满、铺稳、铺实；2 、 钢笆网脚手板应设置在三根横向水平杆上。脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处应设两根横向水平杆，22、脚手板外伸长度应取130mm 150mm，两块脚手板外伸长度的和不大于300mm（图a）；脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度不小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不小于100mm（图b）。（a）脚手板对接 （b）脚手板搭接 脚手板对接、搭接构造 3 、作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板的两端均应固定于支承杆件上。4、剪刀撑（一）悬挑脚手架应在外侧全立面连续设置剪刀撑。（二）剪刀撑的设置应符合下列规定：1 、 每道剪刀撑跨越立杆的根数不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角应在450600之间； 剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a450500600剪刀23、撑跨越立杆的最多根数n7652 、 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1m ，并采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。剪刀撑（立杆）搭接构造3 、 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。剪刀撑立面图内架必要时加固处理示图层高大于20m平面剪刀撑示意图5、连墙件（一） 脚手架连墙件设置的位置、数量应按专项施工方案确定。（二） 连墙件的布置必须符合下列规定：1、 靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；2 、从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，采用其它24、可靠措施固定； 3 、优先采用菱形布置，或采用方形、矩形布置。（三） 连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，向脚手架一端下斜连接。（四） 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用刚性连墙件与建筑物连接。(1)、 连墙件构造示意图：1-垫木；2-短钢管；3-直角扣件；4-横向水平杆；5-附加钢管脚手架刚性连墙件构造示意图6、梁模安装按设计间距要求整齐铺好50mm100mm2000mm方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用50mm100mm枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，18mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，25、根据梁截面积不同，在梁高的中间加14穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/10003/1000，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排到两排立杆与高支模排架相连接。7、柱模安装(1)、 柱模安装工艺流程：弹线找平定位组装柱模涂刷脱模剂安装柱箍安装拉杆或斜撑校正轴线、垂直度固定柱模预检封堵清扫口；(2)、 先弹出柱的轴线及四周边线；(3)、 根据测量标高抹水泥砂浆找平层调整柱底标高，并作为定位的基准，支侧模时应与其靠紧；(4)、 通排柱(或多根柱)模板安装时,应先将柱脚互相搭26、牢固定,再将两端柱模板找正吊直,固定后,拉通线校正中间各柱模板.柱模除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢,以免浇灌混凝土时偏斜；(5)、 柱脚应预留清扫口，柱子较高时应预留浇灌口，高度不得高于柱脚2米；(6)、 柱模应根据柱断面尺寸和混凝土的浇灌速度加设柱箍及对拉螺栓；柱模板的安装必须待钢筋检查无问题并办好验收手续后方可进行封模，封模前必须将模内垃圾清理干净，施工时要留出梁口位置（或砼只浇到梁底），紧固夹具间距不大于500，柱模安装时在下部留设清除口，待模板内垃圾清除干净后再封模。8、 混凝土浇筑（1） 、混凝土浇筑前须进行坍落度试验，合格后进行浇筑。（2） 、梁板过大时，应进行分层、分段浇27、筑。（3） 、悬挑部分浇筑时应分段、分层、分区浇筑。（4） 、施工机械不能集中摆放，需分散进行施工。（5） 、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。9、 模板支架搭设（1） 、支架搭设在悬挑工字钢时，须进行立杆与横相结合，先进行首层加固连接后再进行下一步序。（2） 、支架搭设时需分层进行搭设，续层增加。（3） 、搭设过程中，必须与同层结构支架进行整体连接。（4） 、必要时须进行辅助桥架搭设，续层增加。加固节点预埋在原结构上。（5） 、搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。10、防护栏杆(1) 脚手架外侧使用建设主管部门28、认证的质量合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2) 选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3) 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。（5）、必要时施工架体需进行兜底网挂设。（6）、如果外架体与结构间的距离太大，须进行模板临时封设，以防杂物。三、 检查验收1、 脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收，不合格的及时清除出场(1)、 构配件有相应的产品标识及产品质量合格证29、；(2)、 构配件有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书；(3)、 当对构配件质量有疑问时，进行质量抽检和实验。2、 脚手架下列阶段进行检查与验收，按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用(1)、 基础完工后及脚手架搭设前；(2)、 作业层上施加荷载前；(3)、 每搭设完两层后；(4)、 达到设计高度后；(5)、 遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后；(6)、 停用超过一个月。3、 验收时应具备下列文件(1)、 根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；(2)、 专项施工方案及变更文件；(3)、 安全技术交底文件；(4)、 脚手架构配件的出厂合格证30、或质量分类合格标志；(5)、 脚手架工程的施工记录及质量检查记录；(6)、 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；(7)、 脚手架工程的施工验收报告。4、 架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。5、 脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还进行现场检查，检查着重以下各项，并记入施工验收报告。(1)、 构配件和加固否齐件是全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠，钢丝绳是否松动、断股等；(2)、 安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3)、 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；立杆是否悬31、空；(4)、 垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格；(5)、 搭设脚手架时，应有保证安全上下的爬梯或斜道，严禁攀登架体上下。(6)、 扣件螺栓是否松动；(7)、 架体是否超载；(8)、 悬挑脚手架的悬挑支承结构及与建筑物的连接固定应符合设计和相应规范的规定，锚固装置是否松动、脱落。6、 脚手架检查验收严格按照建筑施工安全检查标准JGJ59的检查评分表进行。7、 脚手架使用期间的检查(1)、 脚手架使用期间必须设专人经常检查，当其从安全维护架转换为装饰施工时，必须及时进行检查，符合要求后，必须经过项目技术负责人（项目经理）签字批准，才能使用。(2)、 检查后不合格部位必须及时修复或更换，符合规定后32、，方准许继续使用。8、 脚手架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。9、 架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。10、 施工人员必须严格执行建设工程施工安全技术操作规程。第五章 施工安全保证措施一、 组织保障1、 安全保证体系2、 环境保护体系二、 技术措施脚手架搭设技术措施1、 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步；如果超过相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，采取撑拉固定措施与建筑结构拉结。2、 每搭完一步脚手架后，按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011表的规定校正步距、33、纵距、横距及立杆的垂直度。3、 立杆搭设应符合下列规定：(1)、 相邻立杆的对接连接符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第条的规定；(2)、 脚手架开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；(3)、 当架体搭设至有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，立即设置连墙件。4、 脚手架纵向水平杆的搭设应符合下列规定：(1)、 脚手架纵向水平杆应随立杆按步搭设，并采用直角扣件与立杆固定；(2)、 纵向水平杆的搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第条的规定；(3)、 在封闭型脚手架的同34、一步中，纵向水平杆四周交圈设置，并用直角扣件与内外角部立杆固定。5、 脚手架横向水平杆搭设符合下列规定：(1)、 搭设横向水平杆符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第条的构造规定；(2)、 双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100mm；(3)、 单排脚手架的横向水平杆不应设置在下列部位：1)、 设计上不允许留脚手眼的部位；2)、 过梁上与过梁两端成60角的三角形范围内及过梁净跨度1/2的高度范围内；3)、 宽度小于1m的窗间墙；4)、 梁或梁垫下及其两侧各500mm的范围内；5)、 砖砌体的门窗洞口两侧200mm和转角处450mm的范围内；其他砌体35、的门窗洞口两侧300mm和转角处600mm的范围内；6)、 墙体厚度小于或等于180mm；7)、 独立或附墙砖柱，空斗砖墙、加气块墙等轻质墙体；8)、 砌筑砂浆强度等级小于或M2.5的砖墙。6、 脚手架纵向、横向扫地杆搭设符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第条、第条的规定。7、 脚手架连墙件安装符合下列规定：(1)、 连墙件的安装随脚手架搭设同步进行，不得滞后安装；(2)、 当单、双排脚手架施工操作层高出相邻连墙件以上两步时，采取确保脚手架稳定的临时拉结措施，直到上一层连墙件安装完毕后再根据情况拆除。8、 脚手架剪刀撑与双排脚手架横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等36、同步搭设，不得滞后安装。9、 脚手架门洞搭设符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.5节的造规定。10、 扣件安装应符合下列规定：(1)、 扣件规格必须与钢管外径相同；(2)、 螺栓拧紧扭力矩不小于40Nm，且不大于65Nm；(3)、 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；(4)、 对接口径开口朝上或朝内；(5)、 各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不小于100mm。11、 作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设符合下列规定：(1)、 栏杆和挡脚板均搭设在外立杆的内侧；(2)、 上栏杆上皮高度为1.37、2m；(3)、 挡脚板高度不小于180mm；(4)、 中栏杆居中设置。12、 脚手板的铺设符合下列规定：(1)、 脚手架铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于150mm；(2)、 采用对接或搭接时均符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第条的规定；脚手板探头用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；(3)、 在拐角、斜道平台口处的脚手板，用镀锌钢丝固定在横向水平杆上，防止滑动。 13、 钢管架设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通纵向水平杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。14、 外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。15、 38、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。16、 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。17、 外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。18、 严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，尽量使施工荷载内、外传递平衡。19、 保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。20、 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。21、 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m39、2，确保较大安全储备。22、 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。脚手架拆除技术措施1、 拆架前：(1)、 全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(2)、 根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；(3)、 由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4)、 清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、 拆架时划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第条、第条、第条设置连墙件和横向斜40、撑加固。3、 拆架的高处作业人员戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、 拆架程序遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除41、连墙件。7、 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，先通知对方，以防坠落。8、 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，将拆除情况交代清楚后方可离开。10、 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的构配件应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格分别存放。11、 高层建筑脚手架拆除，配备良好的通讯装置。12、 当天离岗时，及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。13、 如遇强风、42、大雨、雪等特殊气候，不进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。14、 翻掀垫铺竹笆注意站立位置，并自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。安全管理1、 搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；2、 搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；3、 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；4、 作业层上的施工荷载符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护43、措施；5、 当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业有防滑措施，并扫除积雪；6、 夜间不宜进行脚手架搭设与拆除工作；7、 脚手架的安全检查与维护，按相应安全技术规范进行；8、 脚手板铺设牢靠、严实，并用安全网双层兜底，施工层以下每隔10m应用安全网封闭；单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并与架体绑扎牢固。9、 在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横向水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；10、 当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施44、；11、 临街搭设脚手架时，外侧有防止坠物伤人的防护措施；12、 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；13、 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005的有关规定执行；日常维护管理要求1、 使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；2、 弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；45、3、 做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每24年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用35年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件做好防腐处理，钢制件涂红丹及防锈涂料；4、 搬运长钢管、长角钢时，采取措施防止弯曲。拆架拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；5、 脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚46、手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；6、 健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种(1)、 由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；(2)、 由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。三、 监测监控1、 监测控制：采用经纬仪、水准仪、卷尺对架体进行监测，主要监测支架的沉降、位移和变形。2、 监测点设置：观测点设置在立杆47、1.2m标高处，用“+”字标出对比点，固定观测标准点在坚固基础上设置，宜采用钢钉或钢筋头在砼中预埋，柱或砼墙边监测点直接在浇筑好的砼上用钢钉钉入砼中作为固定对比观测点。监测点设置间距不超过20m。3、 监测措施：架体搭设、使用直至完全拆除过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的及时解决。4、 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ21h/40000对讲机3卷尺5m5检测板手15、 监测说明(1)、 班组每日进行安全检查，项目部48、进行安全周检查，公司进行安全月检查；(2)、 日常检查、巡查重点部位如下：1)、 杆件的设置和连接，扫地杆、连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)、 连墙件是否松动；3)、 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4)、 施工过程中是否有超载现象；5)、 安全防护措施是否符合规范要求；6)、 架体与杆件是否有变形现象；7)、 地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求；8)、 卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象；6、 监测频率(1)、 架体搭设期间，一般监测频率不超过35天/次；架体使用期间，一般监测频率不超过1015天/次,要求监测直至脚手架完全拆除。(2)、 架体顶端水平位移预警值25m49、m，垂直度变化预警值20mm或沉降预警值20mm。(3)、 监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进行加固处理。四、 应急预案1、 目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、 应急领导小组及其职责(1)、 应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。安全网络图项目经理：XXX技术负责人：XXXX安全员XXX施工员XX资料员 XXX质检员XXX材料员XXX项目部下各班组(2)、 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(3)、 当50、发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(4)、 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(5)、 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、 应急反应预案(1)、 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)、 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)、 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒51、窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1)、 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。2)、 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。3)、 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以52、促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。4)、 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、 安全防护1）、脚手架搭设前必须根据工程的特点按照规范、规定，制定施工方案和搭设的安全技术措施。2）、脚手架搭设或拆除人员必须符合劳动部颁发的特种作业人员安全技术培训考核管理规定，并经考核合格，领取特种作业人员操作证的专业架子工上岗证后方可上岗作业。3）、操作人员应持证上岗。操作时必须戴好安全帽、系好安全带、穿53、好防滑鞋。4）、脚手架与高压线的水平距离和垂直距离必须按照要求和施工现场临时用电安全技术规范有关条文要求执行。5）、大雾及雨天和6级以上大风时，不得上脚手架进行高处作业。如雨天确实需要作业时，必须采取严格的安全防滑措施。6）、脚手架搭设作业时，应按形成基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭设，矩形周边脚手架宜从其中的一个角部开始向两个方向延伸搭设。确保已搭部分稳定。7）、搭设作业，应按以下要求作好自我保护及保护好施工现场人员的安全：（1）在脚手架上作业人员应穿防滑鞋和系好安全带。保证作业的安全，脚下应铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，且不得有探头板。当暂时无铺设脚手板时，用于落脚或抓握、54、把（夹）持的杆件均应为稳定的构架部分，着力点与构架节点的水平距离应不大于0.8m，垂直距离应不大于1.5 m。位于立杆接头之上的自由立杆（尚未与水平杆联接者）不得用作把持杆。（2）脚手架上作业人员应作好分工并密切配合，传递杆件应掌握好重心，平稳传递。不要用力过猛，以免引起人身或杆件失衡。对每完成的一道工序，要相互询问并确认后才能进行下一道工序。（3）作业人员应佩戴工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。（4）架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。（5）每次收工以前，所有上架材料应采取临时撑拉措施予以加固。（6）在搭设作业当中，地面上的配合人员应避开可能落物的区域。8）、架上作55、业的安全注意事项：（1）作业前应注意检查作业环境是否可靠，安全防护设施是否齐全有效，确认无误后方可作业。（2）作业时应注意随时清理落在架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料、工具，以免影响作业的安全和发生掉物伤人事故。（3）在进行撬、拉、推等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚根，或一手把持在稳固的结构或支持物上，以免用力过猛身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以防拆下的模板材料掉落架外。（4）当架面高度不够、需要垫高时，一定要采用稳定可靠的垫高办法，且垫高不要超过50cm，超过50cm时，应按搭设规定升高铺板层。在升高作业面时，应相应加高防护设施。（56、5）在架面上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”、“请让一让”的信号，材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。（6）严禁在架面上打闹戏耍、退着行走或跨坐在外防护横杆上休息。不要在架面上抢行、跑跳，相互避让时应注意身体不要失去平衡。9）、在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星，以防火星点着易燃物。并应有防火措施。一旦着火时，及时予以扑灭。10）、其他安全注意事项：（1）运送钢管、配件时应尽量利用塔吊等垂直运输设施提升，长件要绑扎牢固后才能吊运，短件要用料斗吊运。尽量避免或减少用人工层层传递。（2）除搭设过程中必要的12步架的上、下外，作业人员不准攀缘脚手架上、57、下，应走房屋楼梯或另设安全楼梯。（3）在搭设脚手架时，不得使用不合格的架设材料。（4）作业人员要服从统一指挥，不得自行其是。11）、钢管脚手架的高度超过周围建筑物或在雷雨较多的地区施工时，应安设防雷装置。其接地电阻应不大于4欧姆。12）、脚手架上作业应按规范或设计规定的荷载使用，严禁超载。并应遵守如下要求：（1）作业面上的荷载，包括脚手板、人员、工具和材料，当施工组织设计无规定时，应控制在规范的允许值，装修脚手架不超过2KN/m2；维护脚手架不超过1KN/m2。（2）脚手架铺设脚手板的层数和同时作业的层数不得超过规范规定。（3）垂直运输设施（如物料提升架等）与脚手架之间的转运平台的铺板层数和荷58、载控制应按施工组织设计的规定执行，不得任意增加铺板层的数量，不准在转运平台上超载堆放材料。（4）脚手架面荷载应力求均匀分布，避免荷载集中于一侧。（5）过梁等墙体构件要随运随装，不得存放在脚手架上。13）、脚手架上作业时，不要随意拆除基本结构杆件和连墙件，因作业的需要必须拆除某些杆件和连墙点时，必须取得施工主管和技术负责人的同意，并采取可靠的加固措施后方可拆除。14）、脚手架上作业时，不要随意拆除安全防护设施，没有设置或设置不符合要求时，必须及时补设或改善，才能上架作业。5、 防火措施1）、由于脚手架使用的部分材料如：篙竹（填充桥面空隙）、绑扎篙竹使用的塑料笏，在脚手架使用期间有可能存积各种易燃59、物品等，故应在棚架的施工便梯、钢井架位置设置足够数量的灭火器。2）、风、电焊及各类经批准动火作业必须由专人负责看守，并备有接盛焊渣用具及防火措施，防止火星、熔渣点燃棚架或它物。3）、各种电缆、电线不准直接绕绳在棚架上。木枋、横板、纸箱、泡沫材料、防水材料、油料等不准堆放在棚架上。4）、配备防火安全监督员对脚手架进行经常性的巡查发现问题可及时处理，消除隐患。发生火情小的火情大的火情灭火器扑灭火源报告科室领导及医院保卫科查明起火原因，防止类似事件发生电起火，立即切断电源拨打119，报告医院保卫科组织病人及陪人有序疏散、撤离报告120，帮助危重病人撤离安定陪人情绪，保护现场6、 预防高处坠落事故措施60、为防止脚手架上作业、洞口临边作业等可能发生高处坠落事故的出现，保证施工安全，依据建筑法、安全生产法等要求制定下列措施。1）、应做好高处作业人员的安全教育及相关的安装预防工作。（1）所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术交底，并书面签字。（2）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。向作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。2）、各类安全警示标志要及时、准确地悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。3）、高处作业前，应由项目经理组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格61、签字后，方可作业。安全防护设施应做至定型化、工具化，防护栏以红白相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全防护设施的，应经项目经理审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格，并签字后，方可实施。4）、各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，并经项目经理审批签字，同时组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可使用。卸料平台应保持稳固，不得与施工脚手架连接。平台上严禁超载。 5）、脚手架应编制专项施工方案，由公司工程技术部审批签字，并报现场监理单位审批后，方可作业。作业层脚手架的脚手板应铺设严密，下部应用安全平网兜底。脚手架外侧应采用密目式安全网做全封闭，不得留有空隙。密62、目式安全网应可靠固定在架体上。作业层脚手板与建筑物之间的空隙大于15cm时应作全封闭，防止人员和物料坠落。作业人员上下应有专用通道，不得攀爬架体。7、 应急通信联络项目负责人：XXX 安全员：XXX技术负责人：XXX医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六章 劳动力计划一、 专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强63、现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：XXX （项目经理）组长，负责协调指挥工作；XXX（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；XXX（安全员）组员，负责现场安全检查工作；XXX（架子工班长）组员，负责现场具体施工；二、 特种作业人员1、 为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。2、 外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。劳动力安排表：序号工总人数备注序号工总人数备注1架子工36主体2焊工43普工6清理4刷漆工64、5防锈5机械操作工4第七章 计算书及相关图纸一、 计算书梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称L1(4)混凝土梁截面尺寸(mmmm)200900模板支架高度H(m)8.4模板支架横向长度B(m)14.8模板支架纵向长度L(m)17.2梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及65、其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)450板底右侧立柱距梁中心线距离s66、2(mm)650梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)417,483梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁根数4每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁 按简支梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=20015167、5/67500mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=200151515/1256250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.720.25.954kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.9)0.24.61kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.125q1L20.1255.9540.320.067kNm Mmax/W0.067106/768、5008.931N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=54.613004/(3841000056250)0.864mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1q1L15.9540.31.786kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2L14.610.31.383kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯69、性矩I(cm4)256 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q11.786/0.28.931kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.30.073kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.91.350.50.90.3=0.164kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72(0.65-0.2/2)/20.3+0.91.350.5(0.9-0.15)0.30.725kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q11.383/0.26.915kN/m 小梁自重q21(70、0.3-0.1)0.30.06kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=10.50.90.3=0.135kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.5+1(24+1.1)0.15)(0.65-0.2/2)/20.3+10.5(0.9-0.15)0.30.464kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.048106/64000=0.744N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.288kN max=3Vmax/(2bh0)=31.2881000/(26080)0.403N/m71、m2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.007mmL/250417/2501.668mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.04kN，R20.643kN，R31.993kN，R40.066kN 正常使用极限状态 R10.031kN，R20.583kN，R31.375kN，R40.046kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面72、惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数1 由上节可知PmaxR1，R2，R3，R41.993kN，PmaxR1，R2，R3，R41.375kN 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.449106/4490=100N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax3.544kN max=2Vmax/A=23.5441000/42416.717N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm73、) 跨中max0.907mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 悬臂端max0.498mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=5.537kN 图二：Rmax=4.983kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立柱1：R10.111kN，立柱2：R21.786kN，立柱3：R35.537kN，立柱4：R40.183kN 图二 立柱1：R10.1kN，立柱2：R21.608kN，立柱3：R34.983kN，立柱4：R40.165kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可74、调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R45.537kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483.5钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 2、稳定性计算 R10.111kN，R21.786kN，R35.537kN，R40.183kN 立柱最大受力NmaxR1，R2，R3，R75、4+0.91.350.15(8.4-0.9)max0.111，1.786，5.537，0.183+1.3676.904kN fN/(A)6.904103/(0.634424)25.682N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=8.4/14.8=0.5683 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)76、0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=6.904kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h77、0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， 78、um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11320130/1000=88.528kNF1=6.904kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局79、部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=6.904kN 满足要求！板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载80、规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高83.5m新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度H(m)8.4模板支架纵向长度L(m)6.4模板支架横向长度B(m)5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)181、.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10082、00面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.72.5 1=7.324kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.83、2(0.1+(24+1.1)0.15)1=4.174kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.15)13.865kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.14.1740.32+0.1173.150.320.071kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLma84、x0.080.1080.32+0.2133.150.3，0.10.1080.32+0.1753.150.30.202kNm MmaxmaxM1，M2max0.071，0.2020.202kNm Mmax/W0.202106/375005.388N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6773.8653004/(10010000281250)=0.075mm 0.075mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/85、mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.15)+1.40.72.50.3=2.262kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.15)0.3=1.317kN/m q1活0.91.4Q186、kb=0.91.42.50.30.945kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.3170.82+0.1250.9450.820.181kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0970.82+0.2033.150.8，0.1250.0970.82+0.1883.150.80.516kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.26287、0.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.181，0.516，0.7910.791kNm =Mmax/W=0.791106/64000=12.352N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.3170.8+0.6250.9450.81.131kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0970.8+0.6883.152.216kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.2620.25，0.0970.25+3.153.174kN Vma88、xmaxV1，V2，V3max1.131，2.216，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(26080)0.992N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.15)0.31.22kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.228004/(1009350256104)0.109mmL/250800/2503.2mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.222504/(89350256104)0.025mm2l1/250225089、/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(90、24+1.1)0.15)+1.40.71.50.31.951kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.15)0.31.555kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.30.397kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.15)0.31.28kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.9510.81.951kN 按悬臂梁，R11.9510.250.488kN RmaxRmax，R11.951kN; 正常使用极限状态 按91、二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.280.81.28kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.280.250.32kN RmaxRmax，R11.28kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.488106/4490=108.63N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.5091000/42416.552N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中92、max=0.405mm=800/250=3.2mm 悬挑段max0.528mm=2250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=5.46kN，R2=4.782kN，R3=5.761kN，R4=3.508kN 图二 支座反力依次为R1=4.434kN，R2=5.321kN，R3=5.321kN，R4=4.434kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.761kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至93、支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)483.5钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 满足要求！ 94、2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.410.3 = 1.955kN/m 同上四六步计算过程，可得： R15.471kN，R25.332kN，R35.772kN，R44.443kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(1500+2200)=3120.579mm 1=l01/i=3120.579/15.9=196.263 查表得，0.188 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max5.471，5.332，5.77295、，4.443=5.772kN f N1/(A)5772/(0.188424)72.411N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm =l0/i=3119.512/15.9=196.196 查表得，1=0.188 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max5.471,5.332,5.772,4.443+11.20.158.4=7.284kN f=N/(1A)7.284103/(0.188424)=91.379N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚96、手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=8.4/5=1.683 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=7.284kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值97、h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大98、于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11200100/1000=61.908kNF1=7.284kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-299、010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clf100、cAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=7.284kN 满足要求！多排悬挑架主梁验算计算书 计算依据： 1、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 5、混凝土结构设计规范GB50010-2010 一、基本参数主梁离地高度(m)83.5悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1100主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm101、)4000主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)5000梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑320042003200是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)114.119.044001100214.119.0412001100314.119.042000110040.4260.5752400110055.1102、927.0092700110060.0640.0863000110074.3265.843250110084.3265.8439501100 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.241=0.241kN/m 第1排：103、F1=F1/nz=14.1/1=14.1kN 第2排：F2=F2/nz=14.1/1=14.1kN 第3排：F3=F3/nz=14.1/1=14.1kN 第4排：F4=F4/nz=0.426/1=0.426kN 第5排：F5=F5/nz=5.192/1=5.192kN 第6排：F6=F6/nz=0.064/1=0.064kN 第7排：F7=F7/nz=4.326/1=4.326kN 第8排：F8=F8/nz=4.326/1=4.326kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.241=0.289kN/m 第1排：F1=F1/nz=19.04/1=19.04kN 第2排：F2=F2/nz=19104、.04/1=19.04kN 第3排：F3=F3/nz=19.04/1=19.04kN 第4排：F4=F4/nz=0.575/1=0.575kN 第5排：F5=F5/nz=7.009/1=7.009kN 第6排：F6=F6/nz=0.086/1=0.086kN 第7排：F7=F7/nz=5.84/1=5.84kN 第8排：F8=F8/nz=5.84/1=5.84kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=21.314106/185000=115.213N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=39105、.4521000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=38.603N/mm2 max=38.603N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=4.563mm=2lx/360=24000/360=22.222mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-1.541kN,R2=42.438kN,R3=38.174kN 四、下撑杆件验算 下撑杆材料类型工字钢下撑杆截面类型12.6号工字钢下撑杆截面积A(cm2)18.1下撑杆截面惯性矩I(cm4)488.592下撑杆截面抵抗矩W(cm3)77.529下撑杆材料抗压强度设计值f(N/106、mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)5.195对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)185 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(4200/3200)=52.696 下撑杆件支座力： RX1=nzR3=138.174=38.174kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1=38.174/tan52.696=29.085kN 下撑杆件轴向力： NX1=RX1/sin1=38.174/sin52.696=47.991kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=47.991kN 下撑杆长度： L01=(L1107、2+L22)0.5=(42002+32002)0.5=5280.152mm 下撑杆长细比： 1=L01/i=5280.152/51.95=101.639 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.581 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A)=47991.243/(0.5811810)=45.636N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=47.991103/A=47.991103/1810=26.514N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =|(-(+NXZ1)|/nz=|(-(+2108、9.085)|/1=29.085kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=21.314106/(1.05185103)+29.085103/3060=119.232N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=0.8 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.72。 = Mmax/(bWx)=21.314106/(0.718185103)=160.576N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、109、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 1、压环钢筋验算如下 锚固点压环钢筋受力：N/2 =1.541/2=0.77kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=1.541103/(3.14162)=1.916N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！梁模板（110、扣件式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL4混凝土梁截面尺寸(mmmm)300900模板支架高度H(m)25.2模板支架横向长度B(m)10.2模板支架纵向长度L(m)13.7梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土111、梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁底两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)400板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)650梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁112、宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)350,450梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=10001113、51515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.006kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.9)123.05kN/m 114、计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.128.0060.12+0.1171.7640.120.03kNm Mmax/W0.03106/375000.802N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67723.051004/(10010000281250)0.006mmL/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.428.0060.1+0.451.7640.11.2kN R2=R3=1.1q1静L+1115、.2q1活L=1.128.0060.1+1.21.7640.13.292kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.423.050.10.922kN R2=R3=1.1q2L=1.123.050.12.536kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.2/11.2kN/m 梁底面板传递给116、中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max3.292,3.292/1= 3.292kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.2/11.2kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/3 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.50.9=0.547kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.9-0.15)=0.456kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72(117、0.65-0.3/2)/21=1.782kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=1.2+0.024+0.547=1.771kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.292+0.024=3.317kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.2+0.024+0.456+1.782=3.461kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.771,3.317,3.461=3.461kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.922/10.922kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = 118、Max2.536,2.536/1= 2.536kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=0.922/10.922kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/3 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.50.9=0.45kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.9-0.15)=0.375kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.15)(0.65-0.3/2)/21=1.066kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=0.922+0.02+0.45=1.392kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q119、2=2.536+0.02=2.556kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.922+0.02+0.375+1.066=2.383kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.392,2.556,2.383=2.556kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1253.4610.82，0.53.4610.220.277kNm =Mmax/W=0.277106/64000=4.326N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625q120、l1，ql2max0.6253.4610.8，3.4610.21.73kN max=3Vmax/(2bh0)=31.731000/(26080)0.541N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5212.5568004/(1009350256104)0.228mml1/250800/2503.2mm 2ql24/(8EI)2.5562004/(89350256104)0.021mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253121、.4610.8,0.3753.4610.8+3.4610.2=3.461kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.771kN,R2=3.317kN,R3=3.317kN,R4=3.461kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.252.5560.8,0.3752.5560.8+2.5560.2=2.556kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.392kN,R2=2.556kN,R3=2.556kN,R4=2.383kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗122、弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.157106/4490=35.073N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.921kN max=2Vmax/A=22.9211000/42413.778N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.036mmL/250350/2501.4mm 满足要123、求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.315kN，R2=3.866kN，R3=7.144kN，R4=0.54kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R47.144kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483.5钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l124、0/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 2、稳定性计算 R10.315kN，R23.866kN，R37.144kN，R40.54kN 立柱最大受力NmaxR1，R2，R3，R4+0.91.350.15(25.2-0.9)max0.315，3.866，7.144，0.54+4.42911.573kN fN/(A)11.573103/(0.634424)43.052N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=25.2/10.2=2.125、4713 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=11.573kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插126、入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40127、，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11320130/1000=88.528kNF1=11.573kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局128、部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=11.573k129、N 满足要求！板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高25.2m新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度H(m)25.2模板支架纵向长度L(m)13.7模板支架横向长度B(m)10.2 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75130、混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下131、：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40132、.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.72.5 1=7.324kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.15)1=4.174kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.15)133、13.865kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.14.1740.32+0.1173.150.320.071kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.32+0.2133.150.3，0.10.1080.32+0.1753.150.30.202kNm MmaxmaxM1，M2max0.071，0.2020.202kNm Mmax/W0.202106/375005.388N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6773.865134、3004/(10010000281250)=0.075mm 0.075mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.15)+1.42.5，1.35(135、0.3+(24+1.1)0.15)+1.40.72.50.3=2.262kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.15)0.3=1.317kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.3170.82+0.1250.9450.820.181kNm M2max0.07q2L2+0.2136、03pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0970.82+0.2033.150.8，0.1250.0970.82+0.1883.150.80.516kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.2620.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.181，0.516，0.7910.791kNm =Mmax/W=0.791106/64000=12.352N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.3170.8+0.137、6250.9450.81.131kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0970.8+0.6883.152.216kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.2620.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.131，2.216，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(26080)0.992N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.15)0.31.22kN/m 挠度,跨中max0.521qL4138、/(100EI)=0.5211.228004/(1009350256104)0.109mmL/250800/2503.2mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.222504/(89350256104)0.025mm2l1/2502250/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大139、支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.71.50.31.951kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.15)0.31.555kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.30.397kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.140、1)0.15)0.31.28kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.9510.81.951kN 按悬臂梁，R11.9510.250.488kN RmaxRmax，R11.951kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.280.81.28kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.280.250.32kN RmaxRmax，R11.28kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.488106/4490=108.63N/mm2f=205N/mm141、2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.5091000/42416.552N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.405mm=800/250=3.2mm 悬挑段max0.528mm=2250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=5.46kN，R2=4.782kN，R3=5.761kN，R4=3.508kN 图二 支座反力依次为R1=4.434kN，R2=5.321kN，R3=5.321kN，R4=4.4142、34kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.761kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)483.5钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 143、顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.410.3 = 1.955kN/m 同上四六步计算过程，可得： R15.471kN，R25.332kN，R35.772kN，R44.443kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)144、=1.2911.386(1500+2200)=3399.719mm 1=l01/i=3399.719/15.9=213.819 查表得，0.16 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max5.471，5.332，5.772，4.443=5.772kN f N1/(A)5772/(0.16424)85.083N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.2911.7551500=3398.557mm =l0/i=3398.557/15.9=213.746 查表得，1=0.16 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max5145、.471,5.332,5.772,4.443+11.20.1525.2=10.308kN f=N/(1A)10.308103/(0.160424)=151.946N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=25.2/10.2=2.4713 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a146、(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=10.308kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两147、个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0148、)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11200100/1000=61.908kNF1=10.308kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部149、受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=10.308kN 满足要求！多排悬挑架主梁验算计算书 计算依据： 1、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB5150、0017-2003 5、混凝土结构设计规范GB50010-2010 一、基本参数主梁离地高度(m)25.2悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1100主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)3500主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)4500梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑280042002600是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标151、准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)110.8113.254501100210.8113.251250110036.258.012050110045.316.232700110055.316.2334001100 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格20a号工字钢主梁截面积A(cm2)35.5主梁截面惯性矩Ix(cm4)2370主梁截面抵抗矩Wx(cm3)237主梁自重标准值gk(kN/m)0.279主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm152、2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.279=0.279kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.81/1=10.81kN 第2排：F2=F2/nz=10.81/1=10.81kN 第3排：F3=F3/nz=6.25/1=6.25kN 第4排：F4=F4/nz=5.31/1=5.31kN 第5排：F5=F5/nz=5.31/1=5.31kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.279=0.335kN/m 第1排：F1=F1/nz=13.25/1=13.25kN 第2排：F2=F2/nz=13.25/1=13.25kN 153、第3排：F3=F3/nz=8.01/1=8.01kN 第4排：F4=F4/nz=6.23/1=6.23kN 第5排：F5=F5/nz=6.23/1=6.23kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=10.952106/237000=46.212N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=21.93510001002002-(100-7)177.22/(8237000007)=17.847N/mm2 max=17.847N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max154、=1.212mm=2lx/360=23500/360=19.444mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-0.492kN,R2=23.935kN,R3=26.207kN 四、下撑杆件验算 下撑杆材料类型工字钢下撑杆截面类型14号工字钢下撑杆截面积A(cm2)21.5下撑杆截面惯性矩I(cm4)712下撑杆截面抵抗矩W(cm3)102下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)5.76对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)185 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(4200/2600)=5155、8.241 下撑杆件支座力： RX1=nzR3=126.207=26.207kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1=26.207/tan58.241=16.224kN 下撑杆件轴向力： NX1=RX1/sin1=26.207/sin58.241=30.823kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=30.823kN 下撑杆长度： L01=(L12+L22)0.5=(42002+26002)0.5=4939.636mm 下撑杆长细比： 1=L01/i=4939.636/57.6=85.758 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.681 当大于0.6，1=156、0.656 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A)=30822.518/(0.6562150)=21.857N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=30.823103/A=30.823103/2150=14.336N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =|(-(+NXZ1)|/nz=|(-(+16.224)|/1=16.224kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=10.952106/(1.05237103)+16.224103/3550=48.581N/mm2f=215N/mm2 157、塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=0.99 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.79。 = Mmax/(bWx)=10.952106/(0.785237103)=58.857N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 1、压环钢筋验算如下 锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.492/2=0.246kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=0.492103/(3.14162)=0.612N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！二、 附图外悬挑3m侧立面图悬挑工字钢平面布置图悬挑2米侧立面图