1、北京地铁8号线三期南延工程土建施工17合同段 德茂车站高大模板支撑施工方案北京地铁8号线三期17标德茂车站高大模板 专项方案编制： 陈 杰 复核： 刘天宙 审核： 何开伟 审批： 王 勇 中铁二局工程有限公司北京地铁八号线项目部二一七年五月目 录1编制说明11.1编制范围及原则11.2编制依据12工程概况22.1工程简介22.2工程主要构件23.总体模架体系选型33.1模架体系选型原则33.2模架体系选择33.3模板的选型44.施工计划44.1施工进度计划44.2材料及设备计划54.2.1材料投入情况54.2.2机械设备投入情况64.2.3材料的周转及倒用64.3劳动力投入情况65.总体施工方2、案65.1施工顺序65.1.1施工段划分65.1.2施工顺序75.2主体结构支撑方案76.施工方法及施工要点86.1模架施工流程86.2模架支设工艺86.2.1施工条件86.2.2施工方法及施工要点97.技术保障措施277.1质量保证措施277.1.1材料、材质的质量要求277.1.2模板安装的质量技术措施287.1.3模板安装质量要求287.1.4模板安装过程中质量通病的预防措施317.1.5模板拆除的质量控制327.1.6盘扣式钢管模板支撑架验收标准337.1.7其他注意事项367.2安全保证措施377.2.1模板安装过程中安全措施377.2.2模板拆除过程中安全措施387.2.3材料转运3、过程安全措施387.2.4监测监控387.2.5监防大风、暴雨措施397.2.6危险源分析及处理397.3环保、文明施工保证措施407.3.1夜间施工措施407.3.2环境保护施工措施407.3.3环境管理的实施方案及措施407.4职业健康安全保证措施417.4.1日常教育417.4.2进行定期的职业病防治检查428.应急救援预案428.1应急预案流程图428.2突发事件处置程序428.2.1应急小组组成428.2.2应急小组职责438.2.3紧急情况发生和响应448.2.4事故处理流程458.2.5事故应急预案468.2.6应急救援路线498.2.7应急救援物资509.结构设计计算资料5194、.1柱模板安装结构计算书519.2梁模板（预应力梁）安装结构计算书609.3梁模板（高大模板）安装结构计算书709.4梁模板（高大模板）侧模计算书819.5梁模板（一般模板）安装结构计算书869.6板模板安装结构计算书969.7墙模板安装结构计算书1079.8地基承载力的验算11110.附图1121编制说明1.1编制范围及原则(1)本方案编制范围为超重模板支架，指导德茂车站模板支架施工。(2)本施工方案编制将遵循四个基本原则：一是适用性原则；二是科学性原则；三是合理性原则；四是符合工程质量、工期要求及安全生产、文明施工要求的原则。1.2编制依据(1)建筑结构荷载规范（GB50009-2012）5、；(2)混凝土结构设计规范（GB50010-2010）；(3)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；(4)建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；(5)建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）；(6)建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）；(7)建筑施工计算手册江正荣著；(8)建筑施工脚手架实用手册杜荣军著；(9)建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；(10)钢管脚手架扣件规范（GB15831-2006）；(11)混凝土模板用胶合板（GBT17656-2008）；(12)建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-206、10；(13）混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2015）；(14）建筑施工现场环境与卫生标准（JGJ146）；(15）钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程（DB11T583-2016）；(16)建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则；(17)北京地铁8号线工程德茂车站主体结构施工图；(18）关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）；(19）北京市实施危险性较大的分部分项工程安全管理办法规定（京建施2009841号）；(20)本工程施工组织设计；其他有关的规范、规程、及参考资料文献资料。2工程概况2.1工程简介德茂站是北京轨道交通地铁8号线三期工7、程南延段车站,本站为路侧三层岛式高架车站，车站建筑长128m，宽13m，室外地面至站台板结构高度为14.250m。车站中心里程处0.000（车站0.000 处为设备层楼面装修完成面）的绝对标高为35.110m，轨面绝对标高为47.560m，室外设计地面标高为34.360m车站中心里程为K47+313.123，车站纵向长128m，横向宽20.900m，其中地面层为设备用房,二层为站厅层及设备管理用房，三层为站台层，站台下夹层为轨道层及电缆通道，地下局部设置电缆夹层、消防泵房和水池。车站采用建-桥合一方案，上部结构为现浇整体框架体系，纵向轨道梁采用普通钢筋混凝土刚接T梁。车站梁、板、柱均为现浇。车8、站屋架采用钢结构，基础采用桩基+独立承台。2.2工程主要构件根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200989号文），排架高度超过8m，或均布荷载超过15KN/，或集中线荷载超过20KN/m，或梁跨度超过18m的结构，需进行专家评审。1、主体结构主要构件如下表所示：主体结构主要构件概况表 结构部位柱（柱截面尺寸mm）梁（梁截面尺寸mm）板（板厚mm）剪力墙（砼、构件尺寸）电缆夹层及水池泵房（基础顶-35.010m）20001800200038001000800、10001000、400800、300600300500、240500200400、400400板厚200墙厚400mm、墙厚9、300mm设备层（35.010m-41.560m）20001800 6001600、800150016002000/18005001200、300500300600、300400300800、300750200400、400800板厚200站厅层（41.560m-47.020m）110090011001100500170010001500、70012008001500、4008005001000、300600300450、400800300500、400910板厚200站台层（47.020m-52.810m）500500400300400400300300300500、40050030045010、200450150400、200500250500、300980板厚1502、评审部位：评审部位为德茂车站钢筋混凝土构件模板支撑系统。高支模区域处于电缆夹层及水池泵房、设备层、站厅层。3、评审构件：集中线荷载超过20KN/m的构件。电缆夹层及水池泵房梁构件（1000800mm、10001000mm）；设备层梁构件（6001600mm、8001500mm、16002000/1800mm）；站厅层梁构件（10001500mm、7001200mm、8001500mm）。3.总体模架体系选型3.1模架体系选型原则 考虑到本工程施工工期、质量和安全要求高，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板11、及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。3.2模架体系选择本工程选用48mm3.2mm盘扣式钢管搭设模板支架，搭设方式为满堂式模板支架，搭设体系主要为梁板支撑共用体系（注：在设备层预应力梁处，采用梁板分离式支撑体系）。模架搭设为矩阵型单元桁架。楼板立杆间距为不大于1.2m1.2m，水平杆步距为1.5m。由于本工程梁截面尺寸相差过大，梁构件支撑体系根据不同的梁截面尺寸12、而采用不同的支撑体系：设备层预应力梁采用梁板分离型式支撑体系，梁底为3根立杆呈600mm600mm的方格网布置；电缆夹层、设备层及站厅层的高大模架梁采用梁板支撑共用体系，梁底2道支撑立杆与梁两侧的2道支撑立杆呈600mm600mm的方格网布置；一般模板支架中梁截面高度大于900mm的梁底支撑为梁板支撑共用体系，梁底为1道立杆与梁两侧的2两道立杆呈600mm600mm的方格网布置；一般模板支架中梁截面高度大于600mm的梁底支撑为梁板支撑共用体系，梁两侧的2两道立杆间距为1200mm与梁底加设1道立杆沿梁跨度方向间距1200mm布置；一般模板支架中梁截面高度小于等于600mm的梁底支撑为梁板支撑13、共用体系，梁支撑为梁两侧立杆间距为1200mm，沿梁跨度方向立杆间距为1200mm布置；水平杆步距为1.5m；对于高大模板的支撑，最顶层的横杆步距应比标准盘扣间距缩小一个盘扣的间距。注：盘扣式钢管水平管模数为300mm的倍数；当现场立杆间距不能满足300mm的倍数时，则采用扣件式钢管加设水平杆。3.3模板的选型 模板选型如下表序号部 位模板方案选型备注模板支撑体系1地下室外墙1830mm915mm、2440mm1220mm胶合板，厚度18mm对拉螺杆、小方木及钢管，40mm80mm方木背楞，48mm3.0mm钢管加固，地下室外墙对拉螺杆。外墙采用止水螺栓2 柱（电缆夹层、水池泵房及站台层）1814、30mm915mm、2440mm1220mm胶合板，厚度18mmM14对拉螺杆、小方木及钢管，40mm80mm方木做背楞48mm3.0mm钢管柱箍。3 柱（设备层及站厅层）定型钢模柱模板采用6mm厚钢板，龙骨及上下边框均采用8#槽钢，左右边框为12mm钢板，背楞为10#双槽钢，对拉螺杆为M20。4主 次 梁1830mm915mm、2440mm1220mm胶合板，厚度18mm次龙骨为80mm80mm的木龙骨，主龙骨为48mm3.0mm钢管，48mm3.2mm盘扣式钢管脚手架+U形托支撑，M14对拉螺栓5 砼 楼 板1830mm915mm、2440mm1220mm胶合板，厚度18mm40mm80m15、m木次龙骨，80mm80mm方木主龙骨，48mm3.2mm盘扣式钢管支撑脚手架+U形托支撑。6楼 梯 木模板40mm80mm木次龙骨,80mm80mm方木主龙骨，支撑为盘扣式钢管脚手架。7构 造 柱1830mm915mm、2440mm1220mm胶合板，厚度18mm主龙骨为钢管48mm3.0mm钢管，次龙骨40mm80mm木方，对拉螺栓。4.施工计划4.1施工进度计划 德茂站主体工程预计从2017年3月30日开始至2017年9月30日结束。本工程总工期为183日历天, 根据该目标主要施工阶段工期安排如下表所示，各分项工程均进行流水交叉作业，配合土建施工，并服从总体进度安排需要。序号主要工作内容16、工期施工时间1电缆夹层及水池泵房施工31日历天2017.5.30-2017.6.302设备层施工30日历天2017.6.30-2017.7.303站厅层施工31日历天2017.7.30-2017.8.304站台板下层、站台层施工15日历天2017.8.30-2017.9.155拆架及结构验收31日历天2017.9.15-2017.9.30 此进行计划为暂定计划，应实际施工根据现场条件及客观因数进行按需调整。4.2材料及设备计划4.2.1材料投入情况由于本工程主体只有三层，施工面积较大，模板支撑的材料前期投入量较大，为考虑节约材料、使材料能达到周转，故本方案选择材料周转为：模板使用两层后方可周转17、，前期投入周转材料如下表：类别数量单位备注模板121801830mm915mm、2440mm1220mm胶合板，厚度15mm立杆500mm735根48mm3.2mm盘扣立杆1000mm2286根48mm3.2mm盘扣立杆1500mm2612根48mm3.2mm盘扣立杆2000mm5486根48mm3.2mm盘扣立杆2500mm6494根48mm3.2mm盘扣横杆300mm1380根48mm2.5mm盘扣横杆600mm12008根48mm2.5mm盘扣横杆900mm2255根48mm2.5mm盘扣横杆1200mm4852根48mm2.5mm盘扣斜杆6001500mm1836根33mm2.3mm盘18、扣斜杆9001500mm550根33mm2.3mm盘扣斜杆12001500mm2446根33mm2.3mm盘扣可调托座5722个38mm5.0500mm可调底托5046个38mm5.0500mm扣件钢管16428m48mm3.0mm钢管方钢管3413m80402.5mm方木21504m40mm80mm方木11106m80mm80mm止水对拉螺杆3519个M14对拉螺杆对拉螺杆6656个M14对拉螺杆4.2.2机械设备投入情况圆盘锯2台、手提锯6台、手提钻机6台。4.2.3材料的周转及倒用本工程地下一层、地上三层，考虑到材料的节约及周转材料的投入，当设备层梁板混凝土浇筑后（地下室柱、梁板混凝土的19、同条件试块送检强度达到要求100%时），开始拆除地下室架体及模板，用于搭设站厅层梁板架体及模板；站厅层梁板混凝土浇筑完成后则可拆除设备层支撑及模板；站台板下层梁板混凝土浇筑完成后即可拆除站厅层模板支架。为考虑材料的及时周转，本工程支架采用快拆模架体系，即当梁板混凝土强度达到设计值的75%时（详7天强度报告），保留立杆顶托及水平构建的模板，只拆除盘扣支架的水平杆及斜拉杆，用于下层的材料转用。4.3劳动力投入情况主体阶段的模板支撑作业人员预计计划如下：安全管理人员技术人员架子工（人）木工（人）普工（人）323030125.总体施工方案5.1施工顺序5.1.1施工段划分由于德茂车站施工面积比较大，并20、且在施工图中存在两道后浇带（3-4轴及9-10轴之间）、一道变形缝（6-7轴之间），故现将德茂站在后浇带及变形缝处的位置分成四个施工段（1-3轴作为一个施工段，4-6轴作为一个施工段，7-9轴作为一个施工段，10-12轴作为一个施工段），四个施工段流水作业。施工段布置图如下：施工段划分布置图5.1.2施工顺序 本工程总体施工顺序为：从第一段施工段至第四段施工段，流水作业。由于电缆夹层及水池泵房施工有回填土施工，且其施工阶段将处于雨季阶段，故在电缆夹层及水池泵房施工中，第一段施工段与第四段施工段（为深基坑）将同时施工，再施工第二段、第三段施工段。5.2主体结构支撑方案1、本工程由于施工面积大、工21、期较紧，安全、质量要求较严，主体工程施工在模架体系选型中选择了胶合模板，支撑体系为盘扣式钢管架。2、本工程地下室（电缆夹层）层高为2.2m、地下室（水池及泵房）层高为6.1m，首层（设备层）层高为6.55m，二层(站厅层）层高为5.46m，三层（站台层）层高为4.3m，站台层下存在夹层，为站台层下板层高，为1.49m。层高最高位置为设备层，层高为6.55m。3、支撑概况（1）、楼板立杆间距为不大于1.2m1.2m，步距为1.5m。（2）、由于本工程梁截面尺寸相差过大，梁构件支撑体系根据不同的梁截面尺寸而采用不同的支撑体系：设备层预应力梁采用梁板分离型式支撑体系，梁底为3根立杆呈600mm60022、mm的方格网布置；电缆夹层、设备层及站厅层的高大模架梁采用梁板支撑共用体系，梁底2道支撑立杆与梁两侧的2道支撑立杆呈600mm600mm的方格网布置；一般模板支架中梁截面高度大于900mm的梁底支撑为梁板支撑共用体系，梁底为1道立杆与梁两侧的2两道立杆呈600mm600mm的方格网布置；一般模板支架中梁截面高度大于600mm的梁底支撑为梁板支撑共用体系，梁两侧的2两道立杆间距为1200mm与梁底加设1道立杆沿梁跨度方向间距1200mm布置；一般模板支架中梁截面高度小于600mm的梁底支撑为梁板支撑共用体系，梁支撑为梁两侧立杆间距为1200mm，沿梁跨度方向立杆间距为1200mm布置；水平杆步距23、为1.5m，对于高大模板的支撑，最顶层的横杆步距应比标准盘扣间距缩小一个盘扣的间距。（3）、本工程为搭设高度不大于8m的满堂支架立柱，支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向连续式斜杆；由于本工程搭设高度不超过4个步距，则可不设置顶部剪刀撑，只在扫地杆处设置水平剪刀撑。水平剪刀撑杆件应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用三个旋转扣件固定，其中两个旋转扣件分别在离杆端100mm处的位置固定，一个固定在中间。6.施工工艺及施工要点6.1模架施工流程模架施工流程图6.2模架支设工艺6.224、.1施工条件1、支架施工条件（1）、根据施工方案及现场实际条件进行配料，确定支架搭设高度。（2）、地基承载力满足要求、地基处理完成且验收合格。（3）、楼板混凝土强度达到设计要求（2.5Mpa一般12个小时)，满足能上人的要求，混凝土浇筑完成两天后方可上盘扣材料。2、模板施工条件（1）、根据工程的特点、现场施工环境等完成各分部、分项混凝土结构模板的设计及模板配料工作。（2）、支架搭设完成，并且验收合格，方可铺设梁板模板。（3）、梁钢筋铺设完成，且钢筋验收合格后，方可安装加固梁侧模。（4）、墙、柱钢筋绑扎完毕安装完毕，绑好钢筋保护层垫，墙柱内清理干净，且验收合格后，方可安装墙柱模板。（5）、模板涂25、刷脱模剂并分类归堆。（6）、根据图纸设计要求,放好轴线和构件边线,并定好水平控制标高。（7）、下层楼板打混凝土时预埋好用做支设上层模板用的斜撑等的钢筋头。6.2.2施工工艺及施工要点1、柱模板（1）、施工流程柱模板安装施工流程图（2）、施工概况本工程框架柱的类型为矩形柱，矩形柱的尺寸包含2000mm1800mm、2000mm3800mm、1100mm900mm、1100mm1100mm、500mm1700mm、500mm500mm、400mm400mm、400mm300mm、300mm300mm。电缆夹层、水池泵房、站台层矩形柱模板选用1830mm915mm、2440mm1220mm，厚度1826、mm胶合板；采用40mm80mm 方木间距200mm（中对中）竖向布置；柱箍为2根48mm3.0mm钢管水平布置，柱箍间距为500mm，地面地上一道柱箍离地不得超过200mm，采用对拉螺杆连接。设备层及站厅层柱采用定型钢模，柱模板采用6mm厚钢板，龙骨及上下边框均采用8#槽钢，左右边框为12mm钢板，背楞为10#双槽钢，对拉螺杆为M20，柱箍间距为500mm，地面地上一道柱箍离地为250mm。（3）、施工工艺放线定位、放标高a、 项目部测量人员放出楼层轴线的控制线（一般为离轴线1m位置），施工队伍测量人员根据控制线放出各柱边线，项目部质检人员符合，验收合格后方可进行下一道工序。b、 项目部测量27、人员放出楼面结构标高+500mm，标高放置柱角钢筋上，采用红油漆标注，施工队人根据标高配柱模高度及确定梁底。定位、安装压脚板a、 柱边线定位完成后，施工人员在边线内钻孔安置定位钢筋，定位钢筋宜采用10钢筋，距柱边线2mm；在柱边线距一个模板厚度位置放置压脚板，压脚板采用模板条或者方木。b、 对于柱边不平整处，应采用1:2.5的砂浆做找平处理，防止柱模拼装后出现较大缝隙。柱模拼装a、 柱模采用模板拼装，模板拼缝不得大于1mm，且采用拼装的模板宽度不得小于200mm。b、 柱模与楼层面交接处应放置止浆条（泡沫胶条）。c、 柱阳角处模板连接应采用铁钉钉紧，防止出现拼缝。柱模加固A、柱截面2000mm28、1800mm加固施工：a、木模：采用40mm80mm 方木间距200mm（中对中）竖向布置，柱箍为2根48mm3.0mm钢管水平布置，柱箍间距为600mm，地面地上一道柱箍离地不得超过200mm，对拉螺杆采用M14螺杆，长方向布置5道（含外箍2道）对拉螺杆，短方向布置4道（含外箍2道）对拉螺杆。结构安全计算详见附件计算书。柱模加固布置图如下：2000mm1800mm柱加固平面布置图 2000mm1800mm柱加固立面布置图b、钢模：采用6mm厚钢板，龙骨及上下边框均采用8#槽钢，左右边框为12mm钢板，背楞为10#双槽钢，对拉螺杆为M20，柱箍间距为500mm，地面地上一道柱箍离地为250mm29、。1800*2000柱立面示意图B、柱截面1100mm1100mm加固施工：采用40mm80mm 方木间距200mm（中对中）竖向布置，柱箍为2根48mm3.0mm钢管水平布置，柱箍间距为600mm，地面地上一道柱箍离地不得超过200mm，对拉螺杆采用M14螺杆，每边采用3道（含外箍2道）对拉螺杆。布置图如下：1100mm1100mm柱加固平面布置图 1100mm1100mm柱加固立面布置图 C、柱截面2000mm3800mm（电缆夹层柱高2.2m）加固施工：采用40mm80mm 方木间距200mm（中对中）竖向布置，柱箍为2根48mm3.0mm钢管水平布置，柱箍间距为500mm，地面地上一道30、柱箍离地不得超过200mm，对拉螺杆采用M14螺杆，长方向采用6道（含外箍2道）对拉螺杆，短方向采用4道（含外箍2道）对拉螺杆。布置图如下：2000mm3800mm柱加固平面布置图 2000mm3800mm柱加固立面布置图 柱垂直度校正 柱模加固完成后，柱的相邻两边均应挂垂线校正调垂直，校正完成后垂线保留，方便后期监理及项目部垂直度检查验收。 （4）、施工要求 严格按柱模图进行拼模安装。 放出柱边线，校正绑扎柱筋及安装垫块。冲洗干净柱根部杂物，方可安装模板。 安装柱模时，采取模型一次性安装到位，柱侧边留清扫口（150mm150mm），用于清理杂物及冲洗水排出。柱箍为2根48mm3.0mm 钢管31、水平布置，柱箍间距为500600mm，地面地上一道柱箍离地不得超过200mm，采用对拉螺杆连接。所有临边柱模板安装，柱模板根部必须与下部的混凝土面连接无缝隙。2、 梁模架施工（1）、施工流程梁模板施工流程图 （2）、施工概况本工程梁为矩形梁、无异型梁，梁截面分别为：1600mm2000/1800mm、1000mm1500mm、1000mm1000mm、1000mm800mm、800mm1500mm、700mm1200mm、600mm1600mm、500mm1200mm、500mm1000mm、400mm800mm、400mm820mm、400mm910mm、300mm980mm、300mm6032、0mm、300mm500mm、300mm450mm、400mm400mm、240mm500mm、200mm400mm等。本工程采用架体搭设均为48mm3.2mm盘扣式钢管，搭设方式为梁板共用支撑及梁板分离式支撑，立杆间距为1.2m1.2m，步距为1.5m。 （3）、施工工艺放线定位、放标高 a、项目部测量人员放出楼层轴线的控制线（一般为离轴线1m位置），施工队伍测量人员根据控制线放出各梁边线，项目部质检人员符合，验收合格后方可进行下一道工序。 b、项目部测量人员放出楼面结构标高+500mm，标高放置柱角钢筋上，采用红油漆标注，施工队人根据标高确定梁底及支架的高度。地基处理本工程除设备层中1-133、2/A-B轴及1-12/C-D轴处为回填土地基外，地基大部分均为楼板。故回填土地基应做地基处理，方能搭设支架。回填土为分层夯实的2:8灰土，压实系数为不小于0.95。由项目部实验室人员对已压实的回填土做地基承载力的钎探实验，地基承载力应达到200kN/m2，当试验结果的地基承载力不满足要求时，应采用施工机械（小型压路机）对土层重新压实，使地基承载力达到方案要求；地基承载力达到方案要求时，则在回填土上浇筑150mm厚C20的混凝土垫层作为支架搭设的基础。由于施工期间属于北京的雨季，混凝土垫层浇筑时做2%的斜坡至基坑周边的排水沟，采用基坑周边的排水沟作为支架的排水。支架搭设A、高大模板支架搭设a、34、 预应力梁，梁截面1600mm2000/1800mm，采用梁板立柱分离式模架，梁底支撑3排立杆采用600600mm方格布置，纵横向扫地杆离地高度不得大于550mm，立杆上顶托伸出钢管不超过400mm，立杆自由高度（最上面一道水平杆离顶托顶的距离）不超过650mm。梁底主龙骨采用48mm3.0mm双钢管，放置在下部立杆支撑的顶托内，间距600mm；梁底次龙骨采用8080mm方木，间距200mm（中对中），沿梁跨度布置。结构安全计算详见附件计算书。1600mm2000/1800mm梁支撑平面示意图1600mm2000/1800mm梁支撑立面示意图 b、高大模板梁，梁截面为1000mm1500mm、35、1000mm1000mm、1000mm800mm、800mm1500mm、700mm1200mm、600mm1600mm，采用梁板立柱共用式模架，梁两侧立杆间距1800mm，梁跨度方向立杆间距为600mm，梁底支撑立杆采用600600mm方格布置，纵横向扫地杆离地高度不得大于550mm，立杆上顶托伸出钢管不超过400mm，立杆自由高度（最上面一道水平杆离顶托顶的距离）不超过650mm。梁底主龙骨采用48mm3.0mm钢管，钢管与梁两侧的盘扣立杆采用扣件连接，主龙骨间距为600mm；梁底次龙骨采用8080mm方木，间距200mm（中对中），沿梁跨度布置。结构安全计算详见附件计算书。1000mm136、500mm梁支撑平面示意图1000mm1500mm梁支撑立面示意图 B、一般模板支架搭设 a、梁截面为500mm1200mm、500mm1000mm，采用梁板立柱共用式模架，梁两侧立杆间距1200mm，梁跨度方向立杆间距为600mm，梁底支撑增设1道顶撑，纵横向扫地杆离地高度不得大于550mm，立杆上顶托伸出钢管不超过400mm，立杆自由高度（最上面一道水平杆离顶托顶的距离）不超过650mm。梁底主龙骨采用48mm3.0mm钢管，钢管与梁两侧的盘扣立杆采用扣件连接，间距600mm；梁底次龙骨采用8080mm方木，间距200mm（中对中），沿梁跨度布置。结构安全计算详见附件计算书。500mm1237、00mm梁支撑平面示意图500mm1200mm梁支撑立面示意图b、一般模板，梁截面为400mm800mm、400mm820mm、400mm910mm、300mm980mm，采用梁板立柱共用式模架，梁两侧立杆间距1200mm，梁跨度方向立杆间距为1200mm，梁底支撑增设1道顶撑，纵横向扫地杆离地高度不得大于550mm，立杆上顶托伸出钢管不超过400mm，立杆自由高度（最上面一道水平杆离顶托顶的距离）不超过650mm。梁底主龙骨采用48mm3.0mm钢管，钢管与梁两侧的盘扣立杆采用扣件连接，间距1200mm；梁底次龙骨采用8080mm方木，间距200mm（中对中），沿梁跨度布置。400mm80038、mm梁支撑平面示意图400mm800mm梁支撑立面示意图c、一般模板，梁截面为300mm600mm、300mm500mm、300mm450mm、400mm400mm、240mm500mm、200mm400mm，采用梁板立柱共用式模架，梁两侧立杆间距1200mm，梁跨度方向立杆间距为1200mm，纵横向扫地杆离地高度不得大于550mm，立杆上顶托伸出钢管不超过400mm，立杆自由高度（最上面一道水平杆离顶托顶的距离）不超过650mm。梁底主龙骨采用48mm3.0mm钢管，钢管与梁两侧的盘扣立杆采用扣件连接，间距1200mm；梁底次龙骨采用8080mm方木，间距200mm（中对中），沿梁跨度布置。39、300mm600mm梁支撑平面示意图300mm600mm梁支撑立面示意图模板铺设支架搭设完成且验收合格后方可铺设模板，根据标高控制点及模架的材料算出梁底标高，再根据各轴线的控制线分出梁底位置，铺设梁底模，在梁边铺设操作平台及安全防护，当梁钢筋安装完成并验收合格后，开始铺设梁侧模及板模板。侧模安装及加固a、梁截面尺寸为1600mm2000/1800mm，梁侧模加固次龙骨采用4080mm方木，间距200mm（中对中）沿梁跨度方向布置，主龙骨采用48mm3.0mm双钢管，梁两侧加设4道（含梁下部1道）M14对拉螺杆,竖向间距不得大于500mm，水平间距不得大于500mm。结构安全计算详见附件计算书。40、梁模板设计剖面图b、梁截面尺寸为1000mm1500mm、800mm1500mm、600mm1600mm、500mm1200mm、700mm1200mm，梁侧模加固次龙骨采用4080mm方木，间距200mm（中对中）沿梁跨度方向布置，主龙骨采用48mm3.0mm双钢管，梁两侧加设3道（含梁下部1道）M14对拉螺杆,竖向间距不得大于500mm，水平间距不得大于500mm。梁模板设计剖面图c、梁截面尺寸为1000mm1000mm、500mm1000mm、400mm910mm、300mm980mm、，梁侧模加固次龙骨采用4080mm方木，间距200mm（中对中）沿梁跨度方向布置，主龙骨采用48mm341、.0mm双钢管，梁两侧加设2道（含梁下部1道）M14对拉螺杆,竖向间距不得大于600mm，水平间距不得大于600mm。梁模板设计剖面图d、梁截面尺寸为400mm800mm、400mm820mm、300mm600mm、300mm500mm、300mm450mm、400mm400mm、240mm500mm、200mm400mm，梁侧模加固次龙骨采用4080mm方木，间距200mm（中对中）沿梁跨度方向布置，主龙骨采用48mm3.0mm双钢管，梁两侧加设1道M14对拉螺杆,竖向间距不得大于500mm，水平间距不得大于600mm。梁模板设计剖面图 （4）、施工要求 梁模板使用时，必须将梁底模及两侧清理42、干净，以便梁底模、侧模紧密接触，侧模和底模下衬的木方要钉牢，尽量减少漏浆，使浇筑出的梁边角整齐，减小修补的工作量。跨度大于4m 梁起拱2/1000梁长。梁模板拼缝不得大于1mm，裂缝大于1mm时应采用泡沫双面胶封堵；当裂缝过大时，则重新制作模板进行拼装。梁侧模与柱模交接处处理：梁侧模与柱侧模采用铁钉钉牢，在阴角位置处放置一根8080mm的方木与梁侧模及柱模钉牢，以保证阴角的整齐，减少漏浆。承受模板荷载的水平杆与支架立杆连接的扣件，其拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65 Nm。3、 板模板施工 （1）、施工流程板模板施工流程图 （2）、施工工艺定位放线及地基处理同以上梁施工方法支架搭设本工程43、板的厚度为200mm、150mm，支撑架采用48mm3.2mm盘扣式钢管,搭设方式为梁板共用，立杆间距为1.2m1.2m，步距为1.5m，纵横向扫地杆离地高度不得大于550mm，立杆上顶托伸出钢管不超过400mm，立杆自由高度（最上面一道水平杆离顶托顶的距离）不超过650mm。板下小梁采用小方木40mm80mm，间距200mm，垂直于主梁布置；主梁采用方钢80402.5mm，放置在下部立杆的顶托内，间距同立杆间距。计算书详设备层200mm厚板结构验算。板支撑平面布置图板支撑剖面图（3）、施工要求、通线调节支架的高度,将大龙骨找平,然后加设小龙骨。从四周开始铺设楼板模板，在中间收口。楼板模板压梁44、侧模时，角位模板用拉通线调直并钉牢。、平铺完成后,用靠尺、塞尺和水平仪检查楼板平整度与楼板底标高，并进行校正。在楼板模板的使用中要注意保护模板面，对于板边角磨损对缝质量差时应用胶带将其贴平整，保证混凝土观感。模板拼缝不能大于1mm，当拼缝大于1mm时应加止浆条（泡沫胶条）封堵，当拼缝过大时，应更换模板重新拼补或采用胶布、薄铁皮修补。4、墙模板安装（1）施工流程剪力墙模板施工流程图（2） 、施工工艺本工程地下室存在混凝土墙，电缆夹层墙体高度为2.2m、水池及泵房的墙体高度为6.1m，厚度为300mm、400mm。电缆夹层混凝土采用梁、板墙柱砼采用一次性浇筑；水池泵房处由于有水池顶板，采用分段浇筑45、。墙模板采用1830mm915mm、2440mm1220mm，厚度18mm胶合板，次楞采用40mm80mm200mm木方竖向布设，外楞采用48mm3.0mm双钢管水平向布设，间距500mm，第一道双钢管距地面不超过200mm，向上按间距500mm一道布设，对拉螺杆采用M14500mm500mm，因为地下室外墙有防水要求，故对拉螺杆采用止水对拉螺杆。计算书详水池及泵房外墙结构验算。墙模板加固立面布置墙模板加固示意图（3）、施工要求 严格按墙模图进行拼模安装。 放出墙边线，校正绑扎墙筋及安装垫块。冲洗干净墙根部杂物，方可安装模板。 墙模安装校正、加固。安装墙模时，采取模型一次性安装到位，墙侧边留清46、扫口（150mm150mm），用于清理杂物及冲洗水排出。墙模采用1830mm915mm、2440mm1220mm，厚度18mm胶合板，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。所有临边墙模板安装，墙模板根部必须与下部的混凝土面连接无缝隙。模板拼缝不能大于1mm，当拼缝大于1mm时应加止浆条（泡沫胶条）封堵，当拼缝过大时，应更换模板重新拼补或采用胶布、薄铁皮修补。 5、楼梯模板安装楼梯底板为1830mm915mm、2440mm1220mm，厚度18mm胶合板，楼梯斜板处支撑为48mm3.2mm盘扣式钢管支撑，钢管间距为0.9m0.9m，水平杆步距为不得大于1.5m，斜板底次楞采用8080mm方木间距247、50mm，主楞采用8080mm方木间距同立杆间距，楼梯踢步处用木模板进行安装，楼梯支模按设计结构图，同时对照建筑图，注意相邻楼地面的建筑做法，以确定楼梯的结构施工标高与位置，并在楼梯模成型后严格按施工大样检查各部位的标高，位置尺寸。施工工艺(1)主楞方木与顶托接触位置处应安装木楔子，使主楞方木与次楞方木有效接触。(2)先支休息平台梁模板，后支踏步斜板、休息平台板，施工要求同梁板施工。(3)楼梯绑筋完成后，最后支踏步板，踏步板用5cm厚木板。按照楼梯设计加工斜三角，高宽同踏步的高宽，按楼梯步节钉在同楼梯板厚的木方上，然后一起钉在斜板上。(4)楼梯踏步在浇筑后应按图纸要求在砼初凝前预埋楼梯杆埋件。48、(5)模板拼缝不能大于1mm，当拼缝大于1mm时应加止浆条（泡沫胶条）封堵，当拼缝过大时应更换模板，重新拼补。 楼梯模板支撑图7.技术保障措施7.1质量保证措施7.1.1材料、材质的质量要求 一、进场材料规格及要求1、胶合板：1830mm915mm、2440mm1220mm，厚度15mm;2、松骨木料：40mm80mm、80mm80mm；3、钢管：48mm3.0mm，Q235；盘扣式钢管：立杆48mm3.2mm，Q345；水平杆48mm3.2mm，Q235；方钢80402.5mmQ235；4、顶托：钢板厚度5mm，宽度100mm，长度100mm，高度500mm，螺母厚度不得小于36mm；5、扣49、件:十字扣、对接扣、旋转扣；6、 对拉螺杆：M14的圆钢；止水对拉螺杆：M14的圆钢；7、 蝴蝶扣与螺帽：需与对拉螺杆匹配，模板及其支架应具有足够的刚度、强度和稳定性，能够可靠地承受新浇筑混凝土的自重和侧压力，及在施工过程中所产生的荷载。 二、进场材料质量标准 1、模板要求： （1）、技术性能必须符合相关质量标准。（2）、外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2。（3）、规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测50、点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、钢管、扣件要求 （l）、支撑架钢管选用外径48mm，壁厚3.2mm的盘扣式钢管，钢材强度等级Q345，部分支撑架水平杆及水平剪刀撑采用外径48mm，壁厚3.0mm的钢管，钢材强度等级Q235；钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证，并且盘扣式钢管应满足建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程51、JGJ231-2010要求。 （2）、本工程局部使用的钢管支撑架的搭设所使用扣件，应符合建设部建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。7.1.2模板安装的质量技术措施项目技术负责根据该层的技术特点和技术要求，详细对作业班组进行技术、安全交底，并组52、织学习企业技术标准和当地有关 “建设工程质量通病预防和纠正措施”里的相关内容。施工过程中项目施工员、质检员对其质量进行全面监控，模板安装完毕后，由生产经理及时组织项目质检员、安全员及各操作班组进行认真的检查验收，并按照有关检评标准进行。如发现不合格的必须返工重做，直至符合标准为止，绝不允许有不合格品流到下道工序。7.1.3模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。1、主控项目（1）、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷53、载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。（2）、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。2、 一般项目（1）、模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。（2）、对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构54、件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。（3） 、固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合以下的规定；序号项目允许偏差（mm）1预埋钢板中心线位置32预埋管、预留孔中心线位置33插筋中心线位置5外露长度+10，04预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，05预留洞中心线位置10外露长度+10，0注：本表摘自北京市轨道交通车站工程施工质量验收标准QGD-006-2015现浇结构模板安装的允许偏差序号项目允许偏差（mm）检验方法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查3截面内55、部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查4层高垂直度不大于5m6水准仪或拉线、钢尺检查大于5m8水准仪或拉线、钢尺检查5相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：本表摘自北京市轨道交通车站工程施工质量验收标准QGD-006-2015 木模制作允许偏差序号项 目允许偏差（mm）1模板之间拼缝1.02模板平整度2.04模板平面尺寸偏差2 -55对角线长度5.0（对角线长度的1/1000） 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。 3、现浇结构模板安56、装的偏差应符合上表的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见上表：（检验方法：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）4、模板垂直度控制（1）、对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。（2）、模板拼装配合，班组长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；（3）、模板就位前，检查顶模位置、间距是否满足要求。5、顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出57、混凝土柱上的500mm线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。6、模板的变形控制（1）、浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，浇筑高度控制在500mm以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。（2）、模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；（3）、浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；（4）、模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。7、模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条、泡沫胶条堵塞；模板如发生变形时，及时修整或更换。8、与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，钢筋、水电安装验收合格后方可合模。9、混凝土浇筑时，所有柱与58、板全长、全高拉通线，边浇筑边校正柱、板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。10、为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。7.1.4模板安装过程中质量通病的预防措施 1、梁模板质量通病 现象：梁模板梁底不平，梁侧模易炸模，局部模板嵌入柱梁间拆除困难。 防范措施：支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略微缩短。梁模必须有压脚板、斜撑，拉线通直后将梁侧模钉牢固。梁底模按规定起拱。混凝土浇筑前应充分用水湿润。 2、柱模板质量通病 现象：柱模板易炸模，断59、面尺寸鼓出，漏浆，混凝土不严实，或蜂窝、麻面、偏斜，柱身扭曲。 防范措施：根据规定间距钉置柱箍。成排柱模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间柱，四周斜撑要牢固，并且支摸前必须矫正钢筋位置。较高柱子，应在模板中部一侧留临时浇灌孔，以便于浇筑混凝土、插入振动棒，当浇灌到临时洞后，再封闭临时浇灌孔。 3、墙模板质量的通病 现象：墙体混凝土厚度不一致，截面尺寸不准确，拼板不严，缝隙过大造成跑浆。防范措施：模板应该根据墙体高度与厚度通过设计确定纵横龙骨的尺寸及间距、墙体的支撑方法与角模的形式，模板上口应设拉结，防止上口尺寸偏大。4、板模板的质量通病现象：板面标高偏差，不平整。60、防范措施：设标高控制点，模板上部设标高标记，严格按标记施工，楼梯踏步模板安装时应考虑装修层厚度。7.1.5模板拆除的质量控制1、侧模拆除：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。2、底模的拆除必须执行混凝土结构工程施工及验收规范（GB502042011）的有关规定，作业班组必须进行拆模申请，根据同条件试块强度，经技术部门批准后方可拆除。具体各部位拆除模板时的砼强度详见下表： 名称跨度（m）百分比备注板250%板2 ，875%梁875%梁8100%悬臂梁和悬臂板100%3、已拆除模板及支架的结构，在砼达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载：当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效61、应更不利时，必须经核算并加设临时支撑。4、拆装模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。5、模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统一由一个作业班组执行作业。其好处是：支模时就应考虑拆模的方便与安全，折模时，人员熟知模板配置情况，对拆模进度、安全施工、模板及配件的保护都非常有利。7.1.6盘扣式钢管模板支撑架验收标准一、支撑架体1、立杆的搭设间距为1200mm1200mm。并每根立杆底部应设置垫板，垫板尺寸为150mm150mm。立杆的垂直度偏差不得大于架体总高度的1/62、500，且最大偏差不得大于50mm。2、纵横向扫地杆距离地面不得大于550mm，纵横向水平杆的步距不得大于1500mm，且相互两道间的水平杆必须满足满设。扫地杆与最上面的水平杆必须满设，并且立杆上部的水平杆距顶托顶部不得大于650mm，顶托伸出钢管长度不得大于400mm。水平杆的接头位置必须相互错开两跨以上。3、本工程为搭设高度不大于8m的满堂支架立柱，支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向连续式斜杆；由于本工程搭设高度不超过4个步距，则可不设置顶部剪刀撑，只在扫地杆处设置水平剪刀撑。水平剪63、刀撑杆件应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用三个旋转扣件固定，其中两个旋转扣件分别在离杆端100mm处的位置固定，一个固定在中间。4、板模板的支撑a、立杆的搭设间距不得大于1200mm1200mm。b、 纵横向扫地杆距离地面不得大于550mm，纵横向水平杆的步距不得大于1500mm，并且立杆上部的水平杆距顶托顶部不得大于650mm，顶托伸出钢管长度不得大于400mm；可调顶托插入立杆不得小于150mm。 c、板：板底木方（次楞）为40mm80mm，间距不得大于200mm。板底主龙骨（主楞）为方钢80402.5mm，间距不得大于1200mm。5、梁模板的支撑及加固a、立杆的搭设间距64、不得大于1200mm。b、 纵横向扫地杆距离地面不得大于550mm，纵横向水平杆的步距不得大于1500mm，并且立杆上部的水平杆距顶托顶部不得大于650mm，顶托伸出钢管长度不得大于400mm。 c、预应力梁，梁截面1600mm2000/1800mm，采用梁板立柱分离式模架，梁底支撑3排立杆采用600600mm方格布置，梁底主龙骨采用48mm3.0mm双钢管，间距600mm；梁底次龙骨采用8080mm方木，间距200mm（中对中），沿梁跨度布置。 d、高大模板梁，梁截面为1000mm1500mm、1000mm1000mm、1000mm800mm、800mm1500mm、700mm1200mm、65、600mm1600mm、500mm1200mm，采用梁板立柱共用式模架，梁两侧立杆间距1800mm，梁跨度方向立杆间距为600mm，梁底支撑立杆采用600600mm方格布置（由于本工程采用的是盘扣式架体，当间距不能满足模数要求时，所增加的顶撑可直接采用扣件式钢管），梁底主龙骨采用48mm3.0mm钢管，间距600mm；梁底次龙骨采用8080mm方木，间距200mm（中对中），沿梁跨度布置。 e、梁截面为500mm1200mm、500mm1000mm，采用梁板立柱共用式模架，梁两侧立杆间距1200mm，梁跨度方向立杆间距为600mm，梁底支撑增设1道顶撑（由于本工程采用的是盘扣式架体，当间距不能66、满足模数要求时，所增加的顶撑可直接采用扣件式钢管），梁底主龙骨采用48mm3.0mm钢管，间距600mm；梁底次龙骨采用8080mm方木，间距200mm（中对中），沿梁跨度布置。f、一般模板，梁截面为400mm800mm、400mm820mm、400mm910mm、300mm980mm，采用梁板立柱共用式模架，梁两侧立杆间距1200mm，梁跨度方向立杆间距为1200mm，梁底支撑增设1道顶撑（由于本工程采用的是盘扣式架体，当间距不能满足模数要求时，所增加的顶撑可直接采用扣件式钢管），梁底主龙骨采用48mm3.0mm钢管，间距600mm；梁底次龙骨采用8080mm方木，间距200mm（中对中），67、沿梁跨度布置。g、梁截面尺寸为1600mm2000/1800mm、1000mm1500mm、800mm1500mm、600mm1600mm，梁侧模加固次龙骨采用4080mm方木，间距200mm（中对中）沿梁跨度方向布置，主龙骨采用48mm3.0mm双钢管，梁两侧加设4道M14对拉螺杆,竖向间距不得大于500mm，水平间距不得大于500mm。h、梁截面尺寸为1000mm1000mm、700mm1200mm、500mm1200mm、500mm1000mm、400mm910mm、300mm980mm、，梁侧模加固次龙骨采用4080mm方木，间距200mm（中对中）沿梁跨度方向布置，主龙骨采用48mm68、3.0mm双钢管，梁两侧加设2道M14对拉螺杆,竖向间距不得大于600mm，水平间距不得大于600mm。i、梁截面尺寸为400mm800mm、400mm820mm、300mm600mm、300mm500mm、300mm450mm、400mm400mm、240mm500mm、200mm400mm，梁侧模加固次龙骨采用4080mm方木，间距200mm（中对中）沿梁跨度方向布置，主龙骨采用48mm3.0mm双钢管，梁两侧加设1道M14对拉螺杆,竖向间距不得大于600mm，水平间距不得大于600mm。6、墙柱模板支撑：a、墙柱模板内楞采用40mm80mm方木，间距为250mm，外楞为483.0mm的双69、钢管，第一道离地距离为200mm，其余每道间距不得大于500mm。b、对拉螺杆采用14螺杆，间距为墙的水平向不得大于500mm，垂直向不得大于500mm。c、所有的外墙及水池必须使用止水螺杆。d、墙柱脚必须钉定位压脚板。三、允许偏差盘扣式钢管脚手架搭设的技术要求允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差/mm检查方法与工具1地基基础垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度H=2H=10H=20H=3073366100用经纬仪或吊线和卷尺中间档次用插入法3间距步距纵距横距-50205020钢尺4纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差a150mm105扣件安装主节70、点处各扣件中心点相互距离a500mm钢尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差ah/3钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3钢卷尺纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离a500mm钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩40m扭力扳手7.1.7其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）、胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）、进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）、模板配板后四边弹线刨平，以71、保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）、支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。7.2安全保证措施7.2.1模板安装过程中安全措施1、明确支撑体系施工现场安全负责人。2、对操作班组及时、认真做好安全、技术交底工作。3、项目部质检员应对操作工人的安全操作进行监控，确保施工生产安全，并要对支撑体系整体稳定性进行全面检查。4、支模安装完毕后，必须经项目技术负责人、监理单位验收合格后方可进行钢筋安装。5、支撑架施工前，外围脚手架必须应先行进行施工，确保周遍的安全环境。施工现场应必须搭设施工梯，作业人员严禁从支系统上下攀登。6、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模72、板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 7、支模前必须搭好相关脚手架，支撑脚手架的搭设根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010的相关操作规程要求。8、木工机械必须严禁使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片73、半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。9、 木工机具必须定专人操作使用。圆盘锯严禁在支模的板上使用。10、使用冲击电钻钻眼必须两人配合，严禁乱接、乱拉电线。 11、正确佩戴安全帽，严禁穿“三鞋”施工支拆模型。 12、临边支拆模板前，设置1.2米高栏杆或搭设安全网后方准施工。 13、支摸按工序进行，模板没有固定前，不得进行下一道工序。 14、模板支撑架落在楼板上时，其下层支架必须保留，且上下支撑立柱基本对准，并在立柱底铺设垫板。 15、支摸中如有停歇须将就位的支撑、模板接牢固，不得空架浮搁。 16、模板安装超过3m时，须搭设架体、支摸人员的上下通道。除操作74、人员外，脚手架下不得站人。17、 模板支撑架架体搭设完毕，在顶层纵横向连系杆设置一道安全网，防止木工、钢筋工作业期间发生高处坠落。7.2.2模板拆除过程中安全措施 1、拆除模板必须经施工负责人同意，方可拆除，操作人员必须戴好安全帽。操作时应按顺序分段进行，超过4米以上高度，不允许让模板料自由下落。严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。 2、拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物用木板或安全网作防护围蔽，防止模板枋料坠落伤人。 3、完工后，不得留下松动和悬挂的模板枋料等。拆下的模板枋料应及时运送到指定地点集中堆放稳妥。4、 拆除模板用长撬棍。应防止整块模板掉下，以免伤人。7.2.3材料转运过程安全75、措施材料转运过程中应注意以下问题：1、 装卸车使用专用吊索具进行。2、 不能采用撬、滚、滑及其他机械方法。3、 钢筋倒运车时应随时检查绑扎情况。4、 对吊索具要进场检查，保证安全运行。5、 现场施工人员穿戴劳保着装，带安全帽，严格按照起重吊装操作规程进行施工。6、 倒运材料时应注意周围状况，避开高压线、电杆、及施工棚和建筑物，装卸前应保证吊车吊臂的旋转半径范围内无其他障碍物。7、 起重臂下严禁站人。作业区上方应明朗开阔，不得在输电线路下作业，当在其一侧作业时应保持吊臂、吊具、钢绳、重物与高压电线的距离不得小于7m。8、 做好作业现场的危险危害识别，并在起重作业前对参与吊装的所有人员进行现场安全76、技术交底。作业人员必须按操作规程进行操作，严禁野蛮施工。7.2.4监测监控考虑到架体支撑上加设荷载过后，架体整体有沉降或者偏斜，故在立杆搭设完成后，对于相对薄弱位置（板跨度过大的位置、梁截面过大的位置等）的立杆上标注沉降观测点，在模板搭设完成后、梁板钢筋绑扎完成后各检测一次，混凝土浇筑过程中，必须进行全程监测，当在每个过程中发现沉降过大时，及时组织人员对支撑架体立杆进行加固及加强。监测点布置图7.2.5监防大风、暴雨措施当天气预警有大风、暴雨灾害天气时，采取以下安全措施： 1、加强脚手架安全管理。排查所有内外脚手架、模板支架、特别是加强对脚手架基础、架体结构、拉结点、剪力撑的检查，严把脚手架施77、工方案、技术交底和验收关，确保脚手架安全。2、加强工地应急处置准备管理。做好建筑工地应急处置的准备用工作，储备应急物资、检查应急设备，组织应急队伍，要确保排水设施、机电设备的安全正常运行，确保垂直运输设施的稳固和防风安全，确保临时用电设施防水防触电的安全措施落实到位。3、注意及时收听收看气象灾害预警信息。根据天气变化及时做好工地防汛防风工作。7.2.6危险源分析及处理本工程危险源辨别及处理措施见下表序号分项工程或事件危险源分级基本应对措施1模板变形、断裂一般危险源根据专项方案采用新模板、楞木、立杆间距按设计要求布设。2扣件爆裂、滑脱一般危险源钢管、扣件先检查验收，不符合要求的不得使用。3钢管强78、度或刚度不足造成弯曲变形过大或局部失稳一般危险源4个别顶托伸出盘扣顶部超长一般危险源严格控制顶托伸出钢管顶部长度。5个别盘扣立杆支撑底部悬空一般危险源立杆采用对接、错开布设，不得采用搭接，上下端顶紧。6水平拉杆步距过大，水平剪刀撑、竖向斜撑不设或少设等一般危险源水平、竖向斜撑、扫地杆按设计要求设置，不得不设、少设或加大尺寸设置。7.3环保、文明施工保证措施7.3.1夜间施工措施 夜间施工时，严格遵守当地环境部门的要求，提前做好夜间施工的照明、材料准备以及安全设施的检查等工作，做到尽量不扰民，确保安全施工、文明施工。由专职电工负责夜间所有设施的用电安全问题。7.3.2环境保护施工措施 降低施工作79、业污染，保证建筑工地附近居民和施工人员的身体健康，促进社会文明的进步，必须做好建筑施工现场的环境保护工作。施工现场的环境保护是文明施工的具体体现，也是施工现场管理达标考评的一项重要指标，所以必须采取现代化的管理措施做好这项工作。7.3.3环境管理的实施方案及措施 （1）施工现场防扬尘措施 施工垃圾使用封闭的专用垃圾道或采用容器吊运，严禁随意高空抛散造成扬尘。施工垃圾要及时清运，清运前要适量洒水减少扬尘。 施工现场要在施工前做好施工道路规划和设置，尽量利用设计中永久性的施工道路。路面及其余场地地面要硬化。水泥、砂子和其它易飞扬的细颗粒散体材料应尽量安排库内存放。露天存放时要严密覆盖，运输和卸运时80、防止洒落飞扬，以减少扬尘。 施工现场要制定洒水降尘制度，配备专用洒水设备及指定专人负责，在易产生扬尘的季节，施工时采取洒水降尘。 （2）施工现场的水污染防止措施 现场搅拌机前台及运输车辆清洗处设置沉淀池。排放的废水要排入沉淀池内，经二次沉淀后，方可排放市政污水管或回收用于洒水降尘。未经处理的泥浆水，严禁直接排入城市排水设施。 油漆油料库的防漏控制。施工现场要设置专用的油漆油料库，油库内严禁放置其它物资，库房地面和墙面要做防渗漏的特殊处理，储存、使用和保管要专人负责，防止油料的跑、冒、滴、漏、污染水体。 禁止将有毒有害废弃物用作土方回填，以免污染地下水和环境。 （3）施工现场防噪声污染的各项措施81、 人为噪声的控制措施。施工现场提倡文明施工，建立健全控制人为噪声的管理制度，尽量减少人为的声喧哗，增强全体施工人员防噪声扰民的自觉意识。严格遵守环保部门的规定，在22时至次日6时不进行超过国家标准噪声限制的作业。 在基础和结构施工阶段，由于混凝土连续施工的需要进行超噪声限值施工时，提前向工程所在地建筑行政主管部门提出申请，经审批到工程所在地区环保部门备案。7.4职业健康安全保证措施7.4.1日常教育1.广泛开展安全生产的宣传教育，在工人进场和施工全过程中，对全体施工人员进行思想教育、施工安全知识教育，使施工人员真正认识到安全生产的重要性和必要性，提高施工人员的安全生产法制意识和安全生产素质，为82、安全生产打好基础。2.纪律教育：使施工人员了解安全规章制度、安全生产责任制、安全生产劳动纪律、安全生产奖惩条例，增强全员的安全生产法制意识，使其能自觉遵守各项安全生产法令和规章制度。3.技术教育：对各岗位操作人员进行安全生产知识和技术教育；对特殊岗位操作人员进行培训，考核合格后持证上岗；对新工艺、新技术、新操作重点进行上岗培训和安全教育，达标人员方可上岗。4.班前安全交底：班前对工人进行明确的安全、技术交底和动员，并交代好操作事项，班后要对当日的安全生产状况进行讲评，改进措施，总结经验。5.工艺交底：由项目技术主管保证工程的操作工艺无安全缺陷，并负责将操作工艺向具体施工人员交底，交底以书面形式83、进行，以使操作人员对操作的危险性和防卫措施有充分的了解。7.4.2进行定期的职业病防治检查1、防传染病、流行病检查定期对工人进行体检，防止传染病的发生；采取有效的卫生、灭蚊、灭蝇等措施，防止流行病的传播。 2、防止职业病的发生对电焊、喷砼等工种进行定期的有针对性的体检，为其配置足够的劳动防护用品，防止职业病的发生。8.应急救援预案8.1应急预案流程图根据本工程的特点及施工工艺，制定应急预案，应急工作程序见下图：根据本工程特点辩识危险源编制应急预案成立抢险领导小组储备抢险物资、配备相应设备组织学习应急知识定期评审实施应急预案进行评审、修订未发生 生发生8.2突发事件处置程序8.2.1应急小组组成84、 本工程成立抢险领导小组，明确责任分工，抢险小组人员如下： 组 长：田伟杰 副组长：黄兵、刘天宙、周敏 组 员：何菁、陈杰、李宇、康峻铭、荣亚东、孙杰、唐宪、文家云、黄秉伟、彭威、王永贵、各作业队队长 办公室设在安质环保部，联系人：唐宪，电话：18782993192 抢险领导小组下设6个应急救援小组，分别为通讯联络组、医疗救护组、工程抢险组、物资设备组、后勤服务组和现场监测组。8.2.2应急小组职责 应急救援领导小组及各应急救援小组明确分工，各负其责，责任划分如下： 1、应急预案组长的职能及职责： 分析紧急状态确定相应报警级别，根据相关危险类型、潜在后果、现有资源控制紧急情况的行动类型；指挥、85、协调应急反应行动；与企业外应急反应人员、部门、组织机构进行联络；直接监察应急操作人员行动；最大限度地保证现场人员和外援人员及相关人员的安全；协调后勤方面以支援应急反应组织；应急反应组织的启动；应急评估、确定升高或降低应急报警级别；通报外部机构，决定请求外部援助；决定应急撤离，决定事故现场外影响区域的安全性。 2、应急预案副组长的职能及职责： 协助应急小组组长组织和指挥应急操作任务；向应急组长提出采取的减缓事故后果行动的应急反应对策和建议；保持与事故现场指挥的直接联络；协调、组织和获取应急所需的其它资源，设备以支援现场的应急操作；定期检查各常设应急反应组织和部门的日常工作和应急反应准备状态；根据86、各施工现场的实际条件，努力与周边有条件的企业为在事故应急处理中共享资源、相互帮助、建立共同应急救援网络和制定应急救援协议。 3、通讯联络组的职责及职能： 组 长：孙杰 组 员：荣亚东 负责事故的接警与信息报送、负责按“预案”规定召集项目部各类抢险人员及联动单位；负责事故现场及救援区域的警戒与治安；根据抢险作业场所的变化设置各种安全标志牌（禁止标志牌、警告标志牌、指令标志牌、提示标志牌）；必要时予以封锁，严禁任何无关人员进入抢险现场，确保抢救工作和事故调查取证工作的顺利开展。负责应急通信；信息公告、公共关系。 4、医疗救护组的职责及职能 组 长：周敏 组 员：唐宪 负责事故的人员搜救，联系医院根87、据事故性质，有针对性的作好抢救伤员的准备，组织医护人员进行医疗救护、协调处理伤者与应急救援联动单位红星医院及其它医疗单位间相关医疗事宜、组织人员进行相关医疗护理；取得伤员伤害程度诊断报告、伤亡证明。参与伤亡人员家属接待与理赔工作。 5、工程抢险组的职责及职能 组 长：刘天宙 副组长：何菁 组 员：文家云、周印、陈杰 负责事故的工程抢险；组织实施应急救援抢险方案，及时根据应急救援抢险领导小组的调整救援方案，组织人力物力实施。同时为确保抢救方案的安全可靠，并制定相应的安全保证措施。防止事故扩大，并负责做好恢复施工生产的工作。 （7）物资设备组的职责及职能 组 长：黄秉伟 组 员：彭威、王永贵 负责88、抢险物资设备的储备、供应及抢救机具、设备、材料的调运，负责事故的紧急运输、应急资源调配，确保救援过程中所需机具、设备、材料的充足、及时供应。负责保证所有机械设备的正常、安全运行。 （8）后勤服务组的职责及职能 组 长：黄兵 组 员：孙杰 负责救援人员生活、住宿的安排、负责事故现场及救援区域内人群疏散与伤者家属安置、生活救助。负责伤亡人员家属接待和伤亡人员的丧葬工作等各项事宜。 （9）现场监测组 组 长：康峻铭 组 员：叶成林 负责事故的事态监测、搜集事故物证、痕迹，协助上级调查组调查事故发生的原因、事故的有关责任分析，并为事故设想提供所需证据。负责清理损失数量、并作好相关的书面资料、图片资料等89、索赔证据的收集、整理工作、根据合同条款作好工程费用理赔工作。8.2.3紧急情况发生和响应 1、响应分级 施工现场安全事故应急救援根据事故险情分三个相应等级。 三级事故险情指事故发生在小范围，没有人员伤亡或个别人员受轻伤，不影响正常施工生产和生活，该等级事故由基层各施工作业队负责； 二级事故险情指事故发生范围较大，有多人受伤或个别人员受重伤，影响正常施工和生活，该等级事故由项目经理部应急领导小组负责； 一级事故险情指事故发生范围较广，多人伤亡，现场局面有蔓延趋势，项目经理部无法得以有效控制，严重影响继续施工，该等级事故由上级单位负责。 2、应急救援程序 基层施工队在发生事故险情时，首先执行三级应90、急行动，立即组织自救，同时上报项目应急领导小组；发生二级事故，立即进行自救，并划定警戒区，尽量控制事态发展，由项目部应急领导小组上报上级单位应急办公室。 项目经理部接到事故险情报告后，应迅速做出判断，属二级事故险情时，应迅速进入二级应急状态，启动二级应急行动工作程序；同时上报上级单位应急办公室。需要帮助时，应迅速向上级单位应急办公室求助。 发生一级事故险情时，项目经理部应迅速向上级单位应急办公室报告并调动现有一切能力抢险控制事态发展，必要时，应迅速向当地有关部门求助；上级单位应急办公室接到一级险情报告后，应立即向上级单位应急领导小组汇报，采取一级应急行动奔赴现场组织抢险。 在各级应急行动过程中91、，应急值班人员应及时了解并掌握事故险情现场情况，及时上报。8.2.4事故处理流程施工现场，一旦发生安全事故，比如基坑坍塌，火灾等，抢险、处理流程按下图所示，对于施工人员造成的伤害，应及时送至瀛海镇卫生所或者红星医院：事故发生上报抢险领导小组确定抢险方案物资、设备到位抢险结束、恢复生产、事故总结上报监理、业主、公司进行抢险8.2.5事故应急预案 危险源辨识及评价危险源可能导致事故LECD风险级别控制措施钢管支架搭设不符合规定坍塌3615270高按照方案施工、检查合格施工不按规定设置纵横向剪刀撑坍塌131545低加强日常检查，发现隐患立即整改支撤模板无专人监护物体打击、坍塌131545低加强日常检92、查，发现隐患立即整改模板工程无验收手续高处坠落0.561545低加强日常检查，发现隐患立即整改2米以上立柱模板未搭设台架高处坠落0.561545低加强日常检查，发现隐患立即整改撤模时一次性把顶撑全部撤出坍塌1339低加强日常检查，发现隐患立即整改高空作业不系安全带高处坠落13721低加强监督，纠正错误圆盘锯电缆不够长度触电33327低加强巡查，纠正错误 1、物体打击及高空坠落事故应急预案 物体打击或高空坠落可能造成的伤害有：颅脑损伤、胸部创伤（如肋骨骨折）、胸腔储器损伤、腹部创伤等。当发生物体打击事件和有人自高处坠落摔伤时，应注意保护摔伤及骨折部位，避免应不正确的抬运使骨折错位造成二次伤害，并93、及时向工地负责人报告，拨打急救电话“120”或送医院救治，可将伤员送至瀛海镇卫生所或者红星医院，送医院途中不要乱转病人的头部，应该将病人的头部略抬高一些，昏迷病人取昏迷体位，防止呕吐物吸入肺内。抢救过程中尽快将事故情况向项目部应急处理小组汇报，应急事件处理小组到达事故现场指挥抢救，根据事故情况大小向上级主管部门、安检等部门报告并按规定填写安全事故报告书。 2、火灾事故应急预案 （1）发生火灾先判明起火部位、燃烧的物质，并迅速报警。 （2）在消防队到达之前，灭火人员可以采取断开电源，撤离周围的易燃易爆物品的办法控制火势蔓延，根据起火物质，使用相关的灭火工具。 （3）灭火现场要专人统一指挥，防止混94、乱，灭火过程中应防止中毒、倒塌、坠落等事故发生。 （4）消防队到达后所有施工人员必须服从和配合消防工作，立争将灾害控制到最低程度。 3、触电事故应急预案 （1）有人触电时，抢救者首先要立刻断开近处电源（拉闸、拔插头），如触电距开关太远，用电工绝缘钳或干燥木柄铁锹、斧子等切断电线断开电源，或用绝缘物如木板、木棍等不导电材料拉开触电者或者挑开电线，使之脱离电源，切忌直接用手或金属材料及潮湿物件直接去拉电线和触电的人，以防止解救的人再次触电。 （2）触电人脱离电源后，如果触电人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电人安静休息，不要走动，严密95、观察，必要时送医院诊治。 （3）触电人已失去知觉，但心脏还在跳动，还有呼吸，应使触电人在空气清新的地方舒适、安静地平躺，解开妨碍呼吸的衣扣、腰带，若天气寒冷要注意保持体温，并迅速请医生（或打120）到现场诊治。 （4）如果触电人已失去知觉、呼吸停止，但心脏还在跳动，尽快仰面放平进行人工呼吸。 （5）如果触电人呼吸和心脏跳动完全停止，应立即进行人工呼吸和心脏胸外按压急救。 （6）抢救过程中尽快将事故情况向项目部应急处理小组汇报，应急事件处理小组到达事故现场指挥抢救，根据事故情况大小向上级主管部门、安检、公安部门报告并按规定填写安全事故报告书。 4、雨季防汛防洪应急预案 （1）加强项目全员的防洪意96、识教育，充分认识到雨季施工和防洪的重要性。 （2）提前与气象部门联系，定期获得气象信息，掌握气象情况，特别是重大气象变化要提前预警，要掌握年、月、旬降雨趋势预报，尤其是近期预报的降雨时间和降雨量，以便安排施工。由工程部负责每天收听、收看天气预报，掌握每天的天气预报。 （3）做好防汛准备，并随时待命，应对各种可能发生的险情，施工方案及临时设施符合防汛要求和标准。 （4）雨季施工所需设备、机具、材料，均要提前考虑和准备。备足防汛物资、机具应安排专人保管，不得挪作它用，并确保可以随时取用。 （5）施工期间保证场内各种临时排水设施通畅。及时对场地四周排水沟、下水道进行清理、疏通，排水沟与市政排水管道；97、 （6）基坑边缘1.5m处设置截水沟，基坑内转角处设置集水井，及时排除坑内的积水。 （7）加强对附近道路、建筑物等巡视工作。（8）汛期过后对土钉墙进行全面检查，无安全隐患后方可施工。5、支撑体系坍塌应急预案（1）、紧急救援工具：主要是用于清除坍塌物的起重和切割机具。如千斤顶、起重葫芦、吊索具和金属切割机等。 （2）、应急照明：用于事故现场紧急停电时以及救援时的照明，手电筒不少于3个。 （3）、紧急医疗工具：用于紧急医疗救护的基本器材 , 如急救药箱、担架等。 （4）、紧急联络与通讯：发生事故需要外部救援时，除起动工地报警系统外，应拨打 119 报警和医疗救护 120 。同时按预案规定的通讯方法98、向有关部门联络，伤员抢救立即与急救中心或医院联系，请求出动急救车辆并做好急救准备，确保伤员得到及时医治。（5）、紧急撤离方法 ：一旦事故发生，作业人员应立即停止作业，在采取必要的应急措施后，撤离危险区域。撤离时以人员安全为主，不要急于抢救财物，并针对现场具体情况有序地向安全区域撤离，自我保护，在抢救行动时，机械设备和抢救人员应严格执行安全操作规程，统一听从指挥，配戴安全防护设施 (工具)，加强自我保护，确保抢救行动过程中的人身安全和财产安全。（6）、紧急工作组：紧急工作组的组成目的是对工地内可能发生的重大险情作出响应。其工作宗旨是减少人员伤亡，并关注财产损失和环境污染。紧急工作组成员必须经过紧99、急医疗救护和事故预案等紧急救援知识的培训，并能熟练掌握和运用。紧急工作组应经常组织培训和演习。（7）、紧急救援的一般原则 ：以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失。紧急救援最关键是速度，因为大多数坍塌死亡者是窒息死亡，因此，救援时间就是生命。此外要培养施工人员正确的处险意识，凡发现险情要立刻使用事故报警系统进行通报，紧急救援响应者必须是紧急工作组成员，其它人员应该撤离至安全区域，并服从紧急工作组成员的指挥。（8）、急救知识与技术 ：鉴于模板支撑架坍塌事故所造成的伤害主要是机械性窒息引起呼吸功能衰竭和颅脑损伤所致中枢神经系统功能衰竭 , 因此紧急工作组成员必须熟练掌握止血包扎、骨折固定、伤100、员搬运及心肺复苏等急救知识与技术，抢救方案根据现场实际发生事故情况，以最快速度调集汽车吊、挖掘机、推土机等机械设各及抢救人员，车辆迅速投入开展抢救及抢救行动，及时调查现场情况，如有施工人员失踪，立即判明方位，紧急安排技术专家根据工程特点、事故类别，制定抢救方案，同时安排受灾人员的生活问题，必要时请求武警、消防部门协作抢救，请公安部门配合，疏散人群，维持现场秩序。8.2.6应急救援路线 本工程东南方800m处是红星医院，当事故发生后，即可及时的把受伤人员转移至该医院；当该医院不能满足救援时，则可把伤员转移至本工程南方2km处的瀛海镇中心卫生医院进行救治。8.2.7应急救援物资序号物资名称数量1担101、架2副2急救药箱2个3架板1套4对讲机8台9.结构设计计算资料 由于北京市面上的钢管壁厚不能达到设计中的3.5mm，故我们在计算中所取的钢管壁厚为现场使用钢管的实际壁厚计算，壁厚取值为3.0mm。9.1柱模板安装结构计算书取设备层2000mm1800mm框架柱进行计算 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003采用木模计算： 一、工程属性新浇混凝土柱名称柱新浇混凝土柱长边边长(mm)2000新浇混凝土柱的计算高度(mm)4600新浇混102、凝土柱短边边长(mm)1800 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244min29.868，9629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1103、/2，cHmin0.222441121/2，244min29.87，9629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)26面板弹性模量E(N/mm2)9000柱长边小梁根数11柱短边小梁根数10柱箍间距l1(mm)600模板设计104、平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.629.8721.775kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.621.058kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10721.7750.22-0.1211.0580.22-0.098kNm Mmax/W0.098106/(1/6600152)4.37N/mm2f26N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.629.8717.922kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63217.9222004105、/(1009000(1/12600153)0.119mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4080小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.49最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.238.0567.611 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.257kNm Mmax/W0.257106/42.671036.012N/mm2f12.87N/m106、m2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax2.505kN max=3Vmax/(2bh0)=32.5051000/(24080)1.174N/mm2=1.49N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.229.875.974 kN/m 小梁变形图(mm) 0.213mm1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=4.849 正常使用极限状态 Rmax=3.806 五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2107、)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=2000/(11-1)=200mm=0.2m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.849kN P=Rmax/2=2.424kN 正常使用极限状态： Rmax3.806kN P=Rmax/2=1.903kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.371kNm，N17.296kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=1800/(10-1)=200mm=0.2m代入小梁计算中得到：108、 承载能力极限状态 Rmax4.849kN P=Rmax/2=2.424kN 正常使用极限状态： Rmax3.806kN P=Rmax/2=1.903kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.506kNm，N28.67kN M/Wn0.506106/(4.49103)112.711N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.205mml/4001.37mm 20.498mml/4001.657mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉109、力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N8.672=17.341kNNtb17.8kN 满足要求！ N8.672=17.341kN26kN满足要求！采用钢模计算：一、已知条件模板面板为6mm厚钢板，肋为8#槽钢，水平间距为300 mm，吊钩为20圆钢(材料为Q235A级以上)。二、面板计算：（1） 计算简图：新浇注砼侧压力值取F=60KN/m2，面板按单向受力计算，按三跨连续计算，取10 mm宽板带为计算单元，故q=0.6N/mm，计算简图如图所示： q=0.6N/mm(2)强度计算: 300 300 300 按静荷载最大查得弯矩系数Km=-0.100 Mm110、ax=Kmq12=0.1000.63002=5400NmmWX=bh2/6=1062/6=60mm3故面板最大内力值为:=Mmax/(rxWX)=5400/(160)=90N/mm2f=215N/mm2满足要求。（3） 挠度验算： 查表得挠度系数Kf=0.677 fmax=Kfql4/(100EI) 其中钢材弹性模量E=2.06105N/mm2,I=bh3/12=1063/12=180mm4 故fmax=0.6670.63004/(1002.06105180)=0.874mm 三、肋计算：（1）计算简图： 肋的支承点为槽钢背楞，近似按两跨连续梁计算，计算简图如右所式：q=0.06300=18N111、/mm(2)强度验算：查表得弯矩系数Km=-0.125故Mmax=Kmql2=0.1251812002=3.24106Nmm查表得8#槽钢截面特征系数为：W=25.4103mm3,I=101104mm4故肋最大内力值max=Mmax/w=3.24106/25.4103)=128N/mm2f=215N/mm2满足要求。（3） 验算： 查表得挠度系数Kf=0.912 fmax=Kfq4/(100EI) 故fmax=0.9121812004/(1002.06105101104)=1.636mm 四、焊缝计算：主要计算面板与槽钢肋之间的焊缝计算：q=0.06300=18N/mm,按两跨连续梁计算，计算112、简图如右图所示：V=0.625qL=0.625181200=13500N焊缝长度1w=Va/(0.7Hhffw)焊缝间距a取300mm，肋高H=80mm，焊缝高度hf=4mm，fw=160N/mm2故最小焊缝长度：1w=Va/(0.7Hhffw) =13500300/(0.7804160)=113mm实际加工时焊缝为焊150mm,间距300mm，故满足要求。五、吊钩计算 1. 吊钩采用20圆钢，截面面积A=314.22mm2，每块大模板上设两个吊钩，按吊装6600mm宽模板自重2.4T计算，模板自重荷载设计值取系数1.3，即PX =1.32.4=3.12T。=PX/A=31200/（2314.113、2）=49.6N/mm2=215N/mm2均满足要求。2. 吊钩与模板之间采用M1690螺栓连接，M1690截面面积A=201mm2螺栓，主要受剪。PX=3.12T=31200N =PX/A=31200/(2201)=77.61N/mm2=125N/mm2故满足要求。9.2梁模板（预应力梁）安装结构计算书取设备层1600mm2000/1800mm框架梁进行计算 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新114、浇混凝土梁名称YKL-1混凝土梁截面尺寸(mmmm)16002000模板支架高度H(m)6.55模板支架横向长度B(m)21模板支架纵向长度L(m)128梁侧楼板厚度(mm)200 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.039地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模115、板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁底两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)1200板底右侧立柱距梁中心线距离s2(m116、m)1200梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数9梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)200梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)26面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/63750117、0mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q11.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)2)+1.43165.52kN/m q1静1.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)2161.32kN/m q1活1.4Q1kb1.4314.2kN/m q21G1k+1(G2k+G3k)h+1Q1kb10.1+1(24+1.5)2+13154.1kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10761.320.22+0.1214.20.220.283kNm M118、max/W0.283106/375007.541N/mm2f26N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63254.12004/(1009000281250)0.216mmminL/150，10min200/150，101.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39361.320.2+0.4464.20.25.194kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14361.320.2+1.2234.20.215.045kN R3=0.928q1静L119、+1.142q1活L=0.92861.320.2+1.1424.20.212.34kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39354.10.24.252kN R2=R4=1.143q2L=1.14354.10.212.367kN R3=0.928q2L=0.92854.10.210.041kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.49小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)341.33小梁计算方式二等跨连续梁 承载120、能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=5.194/15.194kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max15.045,12.34,15.045/1=15.045kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=5.194/15.194kN/m 小梁自重：q21.2(0.3-0.1)1.6/8 =0.048kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.20.5(2-0.2)=1.08kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.20.5(2-0.2)=1.08kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.2(0.5+(121、24+1.1)0.2)+1.43(1.2-1.6/2)/21=2.165kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.43(1.2-1.6/2)/21=2.165kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =5.194+0.048+1.08+2.165=8.487kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=15.045+0.048=15.093kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =5.194+0.048+1.08+2.165=8.487kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max8.487,15.093,122、8.487=15.093kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=4.252/14.252kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max12.367,10.041,12.367/1=12.367kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=4.252/14.252kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)1.6/8 =0.04kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(2-0.2)=0.9kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(2-0.2)=0.9kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q123、4左1(0.5+(24+1.1)0.2)+13(1.2-1.6/2)/21=1.704kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.2)+13(1.2-1.6/2)/21=1.704kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =4.252+0.04+0.9+1.704=6.896kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=12.367+0.04=12.407kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =4.252+0.04+0.9+1.704=6.896kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max6.896,12.407,6.124、896=12.407kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.12515.0930.62，0.515.0930.220.679kNm =Mmax/W=0.679106/85330=7.96N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.62515.0930.6，15.0930.25.66kN max=3Vmax/(2bh0)=35.661000/(28080)1.327N/mm2=1.49N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521q125、l14/(100EI)0.52112.4076004/(1009350341.33104)0.262mmminl1/150，10=min600/150，104mm 2ql24/(8EI)12.4072004/(89350341.33104)0.078mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.2515.0930.6,0.37515.0930.6+15.0930.2=11.32kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=6.365kN,R2=1126、1.32kN,R3=9.291kN,R4=9.291kN,R5=9.291kN,R6=9.291kN,R7=9.291kN,R8=11.32kN,R9=6.365kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.2512.4070.6,0.37512.4070.6+12.4070.2=9.305kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.172kN,R2=9.305kN,R3=7.561kN,R4=7.561kN,R5=7.561kN,R6=7.561kN,R7=7.561kN,R8=9.305kN,R9=5.172kN 六、主梁验算主梁类127、型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.764106/4490=170.126N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.128、627kN max=2Vmax/A=25.6271000/42426.544N/mm2=120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.394mmminL/150，10=min600/150，104mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=16.238kN，R2=16.621kN，R3=16.238kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=16.238/0.6=27.063kN，P2=16.621/0.6=27.701kN，P3=16.238/0.6=27.064kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)129、30 可调托座最大受力NmaxP1，P2，P327.701kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483.2钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q345立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1000+20.7500)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得130、，0.386 2、风荷载计算 Mwc1.4klah2/100.91.40.0390.61.52/100.007kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)2)+1.40.93165.1kN/m 2)小梁验算 q1max5.157+1.2(0.3-0.1)1.6/8+0.5(2-0.2)+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.93max1.2-1.6/2，1.2-1.6/2/21，14.942+1.2(0.3-0.1)1.6/8=14.99kN/m 同上四六计算过程，可得： P12131、6.801kN，P227.522kN，P326.802kN 立柱最大受力NwmaxP1，P2，P3+1.20.15(5.95-2)+Mw/lbmax26.801，27.522，26.802+0.711+0.007/1.228.239kN fN/(A)+Mw/W28239.008/(0.386424)+0.007106/4490174.102N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=5.95/21=0.2833 满足要求，不需要132、进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=28.239kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉133、强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对134、角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)172080/1000=33.425kNF1=28.239kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴135、心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29410000/1000=335.907kNF1=28.239kN 满足要求！9.3梁模板（高大模板136、）安装结构计算书 取设备层1000mm1500mm框架梁进行计算计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL-1混凝土梁截面尺寸(mmmm)10001500模板支架高度H(m)5.46模板支架横向长度B(m)21模板支架纵向长度L(m)128梁侧楼板厚度(mm)200 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值137、G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.066地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)14风压高度变化系数z1.104风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1800支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)138、1500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)900梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600,1200梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)26面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2139、)9000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q11.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.43150.22kN/m q1静1.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)1.5146.02kN/m q1活1.4Q1kb1.4314.2kN/m q21G1k+1(G2k+G3k)h+1Q1kb10.1+1(24+1.5)1.5+13141.35kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mma140、x0.107q1静L2+0.121q1活L20.10746.020.22+0.1214.20.220.217kNm Mmax/W0.217106/375005.794N/mm2f26N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63241.352004/(1009000281250)0.165mmminL/150，10min200/150，101.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39346.020.2+0.4464.20.23.992kN R2=R4=1.143q141、1静L+1.223q1活L=1.14346.020.2+1.2234.20.211.547kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92846.020.2+1.1424.20.29.501kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39341.350.23.25kN R2=R4=1.143q2L=1.14341.350.29.453kN R3=0.928q2L=0.92841.350.27.675kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.49小梁截面抵抗矩W(c142、m3)85.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)341.33小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.992/13.992kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max11.547,9.501,11.547/1=11.547kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=3.992/13.992kN/m 小梁自重：q21.2(0.3-0.1)1/5 =0.048kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.20.5(1.5-0.2)=0.78kN/m 梁右侧模板传143、递给右边小梁荷载q3右1.20.5(1.5-0.2)=0.78kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.43(0.9-1/2)/21=2.165kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.43(1.8-0.9)-1/2)/21=2.165kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.992+0.048+0.78+2.165=6.985kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=11.547+0.048=11.595kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.992+144、0.048+0.78+2.165=6.985kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max6.985,11.595,6.985=11.595kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.25/13.25kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max9.453,7.675,9.453/1=9.453kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=3.25/13.25kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)1/5 =0.04kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.5-0.2)=0.65k145、N/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.5-0.2)=0.65kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.2)+13(0.9-1/2)/21=1.704kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.2)+13(1.8-0.9)-1/2)/21=1.704kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.25+0.04+0.65+1.704=5.644kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=9.453+0.04=9.493kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.25+0.04+0146、.65+1.704=5.644kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.644,9.493,5.644=9.493kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.12511.5950.62，0.511.5950.220.522kNm =Mmax/W=0.522106/85330=6.115N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.62511.5950.6，11.5950.24.348kN max=3Vmax/(2bh0)=147、34.3481000/(28080)1.019N/mm2=1.49N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5219.4936004/(1009350341.33104)0.201mmminl1/150，10=min600/150，104mm 2ql24/(8EI)9.4932004/(89350341.33104)0.059mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.2511.5950.6,0.37511.5950.6148、+11.5950.2=8.696kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.239kN,R2=8.696kN,R3=7.162kN,R4=7.162kN,R5=8.696kN,R6=5.239kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.259.4930.6,0.3759.4930.6+9.4930.2=7.12kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.233kN,R2=7.12kN,R3=5.786kN,R4=5.786kN,R5=7.12kN,R6=4.233kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48149、3.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.806106/4490=179.4N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax7.162kN max=2Vmax/A=27.1621000/42433.784N/mm2=120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.678mmm150、inL/150，10=min600/150，104mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.402kN，R2=20.695kN，R3=20.695kN，R4=0.402kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.402,0.4020.402kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R320.695kNN30kN 满足要求！ 151、八、立柱验算钢管截面类型(mm)483.2钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q345立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1500+20.7500)=2200mm =hmax/i=2200/15.9=138.365=150 长细比满足要求！ 查表得，0.269 2、风荷载计算 Mwc1.4klah2/100.91.40.0660.6152、1.52/100.011kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.40.93149.8kN/m 2)小梁验算 q1max3.954+1.2(0.3-0.1)1/5+0.5(1.5-0.2)+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.93max0.9-1/2，(1.8-0.9)-1/2/21，11.445+1.2(0.3-0.1)1/5=11.493kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.388kN，R220.469kN，R320.469kN，R40.388kN 立153、柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.20.15(5.95-1.5)+Mw/lbmax0.388+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.93(1.2+0.9-1/2)/20.6，20.469，20.469，0.388+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.93(1.2+1.8-0.9-1/2)/20.6+0.801+0.011/1.821.276kN fN/(A)+Mw/W21276.434/(0.269424)+0.011106/4490188.994N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支154、架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=5.95/21=0.2833 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)3混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)3.072混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.352立柱垫板长a(mm)150立柱垫板宽b(mm)150 F1=N=21.276kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc155、,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反156、力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.352N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.352+0.250)1112080/1000=22.077kNF1=21.126kN 满足要求！ 2、局部受压承载力157、计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=3.072N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(450)(450)/(150150)1/2=3，Al158、n=ab=22500mm2 F=1.35clfcAln=1.35133.07222500/1000=279.936kNF1=21.276kN 满足要求！9.4梁模板（高大模板）侧模计算书取设备层1600mm2000/1800mm框架梁进行计算 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称YKL-1混凝土梁截面尺寸(mmxmm)16002000梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)7.159、8楼板厚度(mm)200 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数1混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.28244121/2，242min38.014，4838.014kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.28244121/2，242min160、38.014，4838.014kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.938.01+1.40.9248.702kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.01 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数11主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为0，500，1000，1500 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)26面板抗剪强度设计值(N/m161、m2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承148.70248.702kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.938.01146.182kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10746.1820.182+0.1212.520.1820.17kNm Mmax/W0.17106/375004.533N/mm162、2f26N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正138.0138.01kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63238.011804/(1009000281250)0.1mm180/400=0.45mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14346.1820.18+1.2232.520.1810.056kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.1838.017.82kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁弹163、性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.49小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q10.056kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.110.0560.52，0.510.0560.152=0.251kNm Mmax/W0.251106/426705.892N/mm2f12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.610.0560.5，10.0560.15=164、3.017kN max=3Vmax/(2bh0)=33.0171000/(24080)1.414N/mm21.49N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q7.82kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.825004/(10093501706700)0.207mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=7.821504/(893501706700)=0.031mm150/400=0.375mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.110.0560.5，0.410.0560.5+10.0560.155.531kN 正常使165、用极限状态 Rmaxmax1.17.820.5，0.47.820.5+7.820.154.301kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时主梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.908kN，R25.531kN166、，R34.528kN，R44.528kN，R54.528kN，R64.528kN，R74.528kN，R84.528kN，R94.528kN，R105.531kN，R111.908kN 正常使用极限状态：R11.479kN，R24.301kN，R33.492kN，R43.492kN，R53.492kN，R63.492kN，R73.492kN，R83.492kN，R93.492kN，R104.301kN，R111.479kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.685106/4490=152.604N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(k167、N) max=2Vmax/A=27.9061000/42437.292N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.507mm500/4001.25 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.9514.528/113.801kNNtb17.8kN 满足要求！9.5梁模板（一般模板）安装结构计算书取设备层500mm1200mm框架梁进行计算 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010168、 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称L1-1混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001200模板支架高度H(m)5.46模板支架横向长度B(m)21模板支架纵向长度L(m)128梁侧楼板厚度(mm)200 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值169、k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.066地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)14风压高度变化系数z1.104风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)1500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离170、(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距250每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)26面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9000 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q11.2(171、G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.43141.04kN/m q1静1.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)1.2136.84kN/m q1活1.4Q1kb1.4314.2kN/m q21G1k+1(G2k+G3k)h+1Q1kb10.1+1(24+1.5)1.2+13133.7kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12541.040.2520.321kNm Mmax/W0.321106/375008.55N/mm2f26N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2172、L4/(100EI)=0.52133.72504/(1009000281250)0.271mmminL/150，10min250/150，101.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37536.840.25+0.4374.20.253.913kN R2=1.25q1L=1.2541.040.2512.825kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37533.70.253.159kN R2=1.25q2L=1.2533.70.2510.531kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面173、类型(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.49小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)341.33小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.913/13.913kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max12.825/1= 12.825kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=3.913/13.913kN/m 小梁自重：q21.2(0.3-0.1)0.5/2 =0.06kN/m 梁174、左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.20.5(1.2-0.2)=0.6kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.20.5(1.2-0.2)=0.6kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.43(0.6-0.5/2)/21=1.894kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.43(1.2-0.6)-0.5/2)/21=1.894kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.913+0.06+0.6+1.894=6.467kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=12.825+175、0.06=12.885kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.913+0.06+0.6+1.894=6.467kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max6.467,12.885,6.467=12.885kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.159/13.159kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max10.531/1= 10.531kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=3.159/13.159kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/2 =0.05kN/m176、 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.2-0.2)=0.5kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.2-0.2)=0.5kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.2)+13(0.6-0.5/2)/21=1.491kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.2)+13(1.2-0.6)-0.5/2)/21=1.491kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.159+0.05+0.5+1.491=5.2kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=10.531+0.05=10.581k177、N/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.159+0.05+0.5+1.491=5.2kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.2,10.581,5.2=10.581kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.12512.8850.62，0.512.8850.220.58kNm =Mmax/W=0.58106/85330=6.795N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.62512.8850.6，1178、2.8850.24.832kN max=3Vmax/(2bh0)=34.8321000/(28080)1.132N/mm2=1.49N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.52110.5816004/(1009350341.33104)0.224mmminl1/150，10=min600/150，104mm 2ql24/(8EI)10.5812004/(89350341.33104)0.066mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+179、qL2=max1.2512.8850.6,0.37512.8850.6+12.8850.2=9.664kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.85kN,R2=9.664kN,R3=4.85kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.2510.5810.6,0.37510.5810.6+10.5810.2=7.936kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.9kN,R2=7.936kN,R3=3.9kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/180、mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.56106/4490=124.721N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.761kN max=2Vmax/A=23.7611000/42417.74N/mm2=120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.304mmminL/150，10=min600/150，104mm 满足要181、求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.089kN，R2=17.186kN，R3=1.089kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max1.089,1.0891.089kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR217.186kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483.2钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q345立柱182、截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)295支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1500+20.7500)=2200mm =hmax/i=2200/15.9=138.365=150 长细比满足要求！ 查表得，0.269 2、风荷载计算 Mwc1.4klah2/100.91.40.0660.61.52/100.011kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2183、010公式5.3.1-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.93140.62kN/m 2)小梁验算 q1max3.867+1.2(0.3-0.1)0.5/2+0.5(1.2-0.2)+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.93max0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2/21，12.694+1.2(0.3-0.1)0.5/2=12.754kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.069kN，R216.948kN，R31.069kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(5.95-1.2)+Mw/184、lbmax1.069+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.93(1.2+0.6-0.5/2)/20.6，16.948，1.069+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.93(1.2+1.2-0.6-0.5/2)/20.6+0.855+0.011/1.217.812kN fN/(A)+Mw/W17812.376/(0.269424)+0.011106/4490158.622N/mm2f295N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜185、大于3 H/B=5.95/21=0.2833 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)3混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)3.072混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.352立柱垫板长a(mm)150立柱垫板宽b(mm)150 F1=N=17.812kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h20186、00mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构187、类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.352N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.352+0.250)192080/1000=18.135kNF1=17.812kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcA188、lnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=3.072N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(450)(450)/(150150)1/2=3，Aln=ab=22500mm2 F=1.35clfcAln=1.35133.07222500/1000=279.93189、6kNF1=17.812kN 满足要求！9.6板模板安装结构计算书取设备层200mm厚板进行计算 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2新浇混凝土楼板板厚(mm)200模板支架高度H(m)6.55模板支架纵向长度L(m)128模板支架横向长度B(m)21 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁190、0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.4地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)15风压高度变化系数z1.13风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)5.95主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h(mm)1500支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间191、距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)300主梁最大悬挑长度l2(mm)300 设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)26面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9000面板计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.1)0.2)+1.4192、31=10.344kN/m q1静=G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.2)1=6.144kN/m q1活=(QQ1k)b=(1.43)1=4.2kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.2)+13)18.12kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/810.3440.22/80.052kNm Mmax/W0.052106/375001.379N/mm2f26N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=58.122004/(3849193、000281250)=0.067mm max=0.067mmmin200/150，10=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.49小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁计算方式二等跨连续梁 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)0.2)+1.430.22.117kN/m 因此，q1静1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.2(0.3194、+(24+1.1)0.2)0.21.277kN/m q1活1.4Q1kb=1.430.20.84kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.2771.22+0.1250.841.220.381kNm M2q1L12/2=2.1170.32/20.095kNm MmaxmaxM1，M2max0.381，0.0950.381kNm =Mmax/W=0.381106/42670=8.93N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.2771.2+0.6250.841.21.195、588kN V2q1L12.1170.30.635kN VmaxmaxV1，V2max1.588，0.6351.588kN max=3Vmax/(2bh0)=31.5881000/(24080)0.744N/mm2=1.49N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.2)+13)0.21.664kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.66412004/(1009350170.67104)1.127mmmin(L/150,10)min(1200/150,10)8mm;悬臂端max196、ql14/(8EI)=1.6643004/(89350170.67104)0.106mmmin(2l1/150,10)min(2300/150,10)4mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型矩形钢管主梁截面类型(mm)80402.5主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)11.28主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)45.11主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1197、.430.22.165kN/m q1静1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b1.2(0.5+(24+1.1)0.2)0.21.325kN/m q1活1.4Q1kb 1.430.20.84kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.2)+13)0.21.704kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.1651.23.247kN 按悬臂梁，R12.1650.30.649kN RmaxRmax，R13.247kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.7041.22.55198、6kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.7040.30.511kN RmaxRmax，R12.556kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=2.11106/11280=187.019N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=10.417100040802-(40-5)752/(84511005)34.133N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=1.159mm=min1200/150，10=8mm 悬挑段m199、ax0.334mm=min(2300/150,10)=4mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=15.559kN，R2=20.158kN，R3=20.158kN，R4=15.559kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N20.158kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483.2钢管计算截面类型(mm)483.2钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205200、支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1500+20.7450=2130mm l0=h=1.21500=1800mm =maxl01，l0/i=2130/15.9=133.962=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 小梁验算 q11.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.930.2 = 2.081kN/m 同上四六步计算过程，可得： R114.955kN，R219.376kN，R319.376kN，201、R414.955kN 顶部立柱段： 1=l01/i=2130.000/15.9=133.962 查表得，0.381 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max14.955，19.376，19.376，14.955=19.44kN f N1/(A)19440/(0.381424)120.339N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: MwQcklah2/101.40.90.2261.21.52/100.077kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max14.955,19.376,19.376,14.955+0.077/1.2=19.44kN 202、f N1w/(A)+ Mw/W19440/(0.381424)+0.077106/4730136.618N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： =l0/i=1800.000/15.9=113.208 查表得，1=0.496 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+GqH=Max14.955,19.376,19.376,14.955+1.20.155.95=20.447kN f=N/(1A)20.447103/(0.496424)=97.226N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: MwQcklah2/101.40.90.2261.21.52/100203、.077kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+GqH+Mw/lb=Max14.955,19.376,19.376,14.955+1.20.155.95+0.077/1.2=20.511kN f=Nw/(1A)+Mw/W20.511103/(0.496424)+0.077106/4490=113.809N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=5.95/21=0.2833 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承204、面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)5.568混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.638立柱垫板长a(mm)150立柱垫板宽b(mm)150 F1=N=20.511kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两205、个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计206、算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.638N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.638+0.250)192080/1000=32.87kNF1=20.511kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.207、1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=5.568N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(450)(450)/(150150)1/2=3，Aln=ab=22500mm2 F=1.35clfcAln=1.35135.56822500/1000=507.384kNF1=20.511kN 满足要求！9.7墙模板安装结构计算书取水池泵房400mm厚外墙进行208、计算 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土墙名称水池泵房墙新浇混凝土墙墙厚(mm)400混凝土墙的计算高度(mm)4300混凝土墙的计算长度(mm)10800 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混209、凝土顶面总高度H(m)4.3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.3min29.868，103.229.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.3min29.87，103.229.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1210、.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)100小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)200主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)26面板弹性模量E(N/mm2)9000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.5m，Wbh2/6500152/618750211、mm3，Ibh3/12500153/12140625mm4 1、强度验算 qbS承0.538.05619.028kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.095kNm Mmax/W0.095106/187505.074N/mm2f26N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.529.87=14.935kN/m 面板变形图(mm) 0.245mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(212、cm4)170.67 1、强度验算 qbS承0.238.0567.611kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.191kNm Mmax/W0.191106/426704.473N/mm2f12.87N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.229.87=5.974kN/m 小梁变形图(mm) 0.13mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=4.193kN，R2=.R53=4.193kN，R54=4.193kN 六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N213、/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.17主梁截面惯性矩I(cm4)22.49 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.568kNm Mmax/W0.568106/4170136.326N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.132mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax500，500/2+200500mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax500，500/2+200500mm N0.95mn214、S承0.950.50.538.0569.038kNNtb17.8kN满足要求！9.8地基承载力的验算 P= N/A式中：P - 立杆基础底面处的平均压力设计值 A - 基础底面计算面积 N - 立杆传至基础顶面的轴心力设计值底座板为140140mm钢板，地基处理为20 cm厚C20混凝土，经过扩散计算面积A为:受 力 示 意 图本工程地基处理为15cm厚混凝土，则扩散面积A为：A=(0.54m/200*150)(0.54m/200*150)=0.164m2 选取根据以上预应力梁及板结构计算书中可得：立杆传至基础顶面的轴心力设计值N=28.239kN、N=20.511kN。P= N/A =28.239kN/0.164m2=172.19kN/m2地基处理后的承载力大于200kN/m2方可满足要求。10.附图附件1、支撑体系布置图116