1、目录第一章工程概况.1第二章模板工程施工.2第三章模板拆除.14第四章模板技术措施.16第五章安全、环保文明施工措施.22第六章模板计算.24第一章 工程概况1.1编制依据建筑结构荷载规范（GB50009-2023）；混凝土结构设计规范（GB50010-2023）；建筑施工计算手册；建筑施工手册；钢结构设计规范（GB50017-2023）；JGJ5999建筑施工安全检查标准；本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。1.2工程概述本工程由贵州广聚源房地产开发有限公司开发，贵阳市建筑设计有限公司设计，昆明建设监理征询有限公司监理，贵阳市第一建筑工程股份有限公司组织施工。贵阳恒大城综合楼工程，位2、于贵阳市白云区云环路东南方向。该工程为框架结构，基础为筏板及独立柱基构成，本工程0.000绝对高程为1265.700,综合楼共4层局部5层,层高分别为5.1（6.3）、4.5、4.5、5.5、2.8，建筑物总高度为21.3米，综合楼长46.2米，宽51.4米，局部屋面为球形屋面。柱截面重要有（矩形柱）0.50.5米、0.60.6米、0.60.7米、（圆形柱）350、500；梁截面重要有0.20.4米、0.20.5米、0.20.6米、0.250.6米、0.30.6米、0.30.7米、0.30.8米、0.30.9米、0.31米、0.31.35米（为首层变标高梁）、0.40.9米、0.60.8米梁的3、跨度为13.7米（净跨为13.2米）；其中0.30.7米、0.30.8米、梁的跨度为9.5米（净跨为8.8米）；板厚：板厚重要为100mm局部120mm。1.3方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全规定，故在选择方案时，考虑以下几点：1.3.1模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。1.3.2在规定的条件下和规定的使用期限内，可以充足满足预期的安全性和耐久性。1.3.3选用材料时，力求做到常见通用、可周转运用，便于保养维修。1.3.4结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；1.3.5模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准4、规定，要符合省文明标化工地的有关标准；1.3.6结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案。第二章 模板工程施工2.1材料选择2.1.1在模板满足强度、刚度和稳定性规定的前提下，尽也许提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。2.1.2模板采用18mm支撑，伸缩缝处采用与伸缩缝宽度同样厚的泡沫。2.1.3承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用胶合面板钢管。钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。脚手架施工前必须将入场钢检查，合格后方可在施工中使用。2.1.4本工程钢5、管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的规定，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏，必须用采用数显扭矩扳手检测。2.2模板制作2.2.1模板材料的质量标准应符合现行的国家标准和部颁标准的规定，腐蚀、严重扭曲或脆性的木材不应使用。木材须提前备料，干燥后作用，湿度宜为18%23%。2.2.2模板和所有连接设计须使模板能整装，并使其拆除时不致损坏混凝土。模板连接缝尽也许光滑紧密，不允许带凹坑、皱折6、或其它表面缺陷。面板及活动部分应涂防锈的保护涂料，其他部分应涂防锈漆。2.2.3模板在使用之后和浇筑混凝土之前应清洗干净。为防锈或为加速拆模而涂在模板的侧面的涂料，应为矿物油或一种不会使混凝土留有污点的油剂。模板应在安模前涂刷好，涂刷作业必须不得因污染而影响混凝土和钢筋的质量。一旦检查发现已浇筑混凝土或架设钢筋上染上涂刷污迹，应采用有效措施予以清理。2.2.4标准模板的制作：按出厂规格制作，边角另按实际下料。2.2.5所制作的模板规定表面平整，不宜出现跷曲变形，发现有跷曲变形的，应加以修整符合规定后，方能用于工程中。2.3模板安装2.3.1模板安装的一般规定竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工7、缝解决完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完毕后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度规定如下：（1）两块模板之间拼缝 1mm（2）相邻模板之间高低差 1mm（3）模板平整度 2mm（4）模板平面尺寸偏差 3mm2.3.2模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（12MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。一方面根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴8、线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm）控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。2.3.3模板安装规定（1）模板安装施工工艺流程1）楼板模板安装施工工艺流程搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检。2）梁模板安装施工流程弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、9、位置与相邻模板连接牢固办预检。3）框架柱模板安装工艺流程搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检。4）组拼安装工艺流程组装前检查安装门窗口模板安装第一步模板(两侧)安装内楞调整模板平直安装第二步至顶部两侧模板安装内楞调平直安装穿墙螺栓安装外楞加斜撑并调模板平直与柱、墙、楼板模板连接。（2）模板安装技术规定1）楼板模板施工a、横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；b、钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；c、模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用10、腻子封条；d、根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：4m开间不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱15mm。当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计规定起拱(跨度大于4m时，起拱0.2)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。e、模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体“吃模”，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净11、，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以保证接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。f、水平拉杆规定设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，可不设下面一道水平拉杆，但应在通道两侧搭设剪刀撑加强。2）梁模a、梁侧模板采用木方作为内楞，钢管作为外楞，采用可回收的M14普通穿墙螺栓加固。梁模板采用18mm厚作为面板，梁底采用胶合面板，48 3.5钢管支承。 b、横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；c、钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；d、根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，4L6起拱10mm，12、6 的起拱15mm；e、梁侧设立斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）3）柱模采用18mm厚竹胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用4080 木方，柱箍采用圆钢管483.5围檩加固，采用可回收M14对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）, 除地下室内柱根据人防规定，采用不可回收穿墙螺栓外，其余内柱采用普通可回收穿墙螺栓。边角处采用木板条补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用483.5钢管斜向加固（尽量取45）。4）墙模采用18mm厚竹胶合板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓M14使用。竖向内楞采用4080 木方，水平外楞采用圆钢管483.5。加固通过在双钢管处打孔拉结穿13、墙螺栓用“3”型卡子固定在双钢管上。斜撑采用钢管+U型托。安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆“烂根”现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。竹胶合板使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。竖向内背楞采用4080，水平外楞圆钢管483.5。加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓，斜向支撑用钢管中下三道进行加固以保证其稳定。最下面三道对拉螺栓两侧加双螺母。-2.5米以下采用M14对拉螺栓带止水片，端头带小木块限位片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。2.3.414、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工规定对于层高大于4米楼层的梁、板支撑，除了要遵守扣件架规范的相关规定外，还要考虑以下内容。（1）模板支架的构造规定立杆之间必须按步距满设双向水平杆，保证两方向足够的设计刚度。（2）立杆步距的设计1）当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设立；2）高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。（3）整体性构造层的设计1）单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；2）在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设立层）必须设水平加强层。（4）剪刀撑的设计1）沿支架四15、周外立面应满足立面满设剪刀撑；2）中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设立。（5）顶部支撑点的设计1）最佳在立杆顶部设立支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；2）顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；3）支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。（6）支撑架搭设的规定1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设立；2）保证立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的规定；3）保证每个扣件和钢管的质量是满足规定的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m16、，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4）地基支座的设计要满足承载力的规定。（7）施工使用的规定1）精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，最佳采用由中部向两边扩展的浇筑方式；2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要 有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（8）钢管脚手架扣件（GB153182023）规定的扣件螺栓紧固扭矩40N-m。因此在搭设过程中必须对扣件螺栓进行90%以上的检查。扣件螺栓紧固扭矩4050Nm之间，加载后呈现扣件脆性破坏；扣件螺栓紧固扭矩2030Nm之间17、呈现扣件滑移。采用数显扭矩扳手检测的工地，将扣件螺栓紧固扭矩控制在2540Nm，还是比较合适的。2.3.5模板构造（1）板模板1）板厚重要为100mm局部120mm板，在模板计算中按厚0.12米计算，层高为6.3米、5.1米、4.5、米、5.5米、2.8米的板板厚0.12米，根据计算，满堂脚手架采用立杆483.5钢管搭设，立杆下部垫的200300mm木方，厚度不小于50mm，立杆纵距0.9m，横距0。9m，步距不大于1.5m；模板支架搭设高度为8.8m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m；板底支撑间距为250mm，方木4080；承重杆与立杆连接采用双扣件。 图2 楼板支撑架荷载计算单元（18、2）柱模板支撑1）柱截面600700柱截面宽度B方向对拉螺栓3根；柱截面宽度B方向竖楞3根；柱截面高度H方向对拉螺栓3根；柱截面高度H方向竖楞3根；柱箍的间距450mm；柱箍肢由为1根。模板采用18mm胶合面板；竖楞采用木方楞；柱箍采用钢楞；对拉螺栓采用M14型。计算结果附后。 （3）梁模支撑1）截面为0.60.8 m的梁立杆梁跨度方向间距0.6m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度8.8m；梁两侧立杆间距0.9m；承重架采用双扣件类型，梁底支撑间距为300mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.6m；梁截面高度0.8m；梁侧次楞根数3；梁侧主楞间19、距350mm；穿梁螺栓水平间距700mm；穿梁螺栓竖向根数3。模板支架采用483.5钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；梁侧主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M14型。梁的支撑及传力图如下，计算书附后。第三章 模板拆除3.1梁、板模板拆除3.1.1梁、板模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计规定的百分率后，由技术人员发放拆模告知书后，方可拆梁、板模。3.1.2模板及其支架在拆除时混凝土强度要达成如下规定。在拆除侧模时，混凝土强度要达成1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的20、底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。序号构件名称跨度需达成的比例（%）备注1板2m50%2m，875%8m 100%2梁、拱、壳8m75%8m100%3悬臂构件100%3.1.3拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。3.1.4 楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达成模板与楼板分离的规定，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模时严禁先所有拆除大面积的支撑，后拆板模的“大铺盖法”，必须分块拆除。3.2墙模板拆除3.2.1墙模板在混凝土强度达成1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内21、墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，一方面拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。3.2.2不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，特别拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。3.2.3门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。3.3模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。3.4模板拆22、除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第四章 模板技术措施4.1进场模板质量标准4.1.1技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检查）。4.1.2外观质量检查标准（通过观测检查）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m24.1.3规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测23、量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。4.2模板安装质量规定必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2023）及相关规范规定。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。4.2.1主控项目（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检查方法：对照模板设计文献和施工技术方案观测。（2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查24、数量：全数检查。检查方法：观测。4.2.2一般项目（1）模板安装应满足下列规定：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检查方法：观测。（2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按规定起拱。检查数量：按规范规定的检查批（在同一检查批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检查方法：水准仪或拉线、钢尺检查。（3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得漏掉，且应安装牢固其偏差应符合附表125、的规定； 检查数量：按规范规定的检查批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。检查方法：钢尺检查。4.2.3现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。检查数量：按规范规定的检查批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检查方法见表1：（检查方法：检查同条件养护试块强度实验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）4.2.4模板垂直度控制（1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，26、无误后，方可模板安装。（2）模板拼装配合，工长及质检员逐个检查模板垂直度，保证垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；（3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足规定。4.2.5顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。4.2.6模板的变形控制（1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。（2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。（3）门窗洞口处对称下混凝土；（4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观测模板27、变形，跑位；（5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；（6）模板支立完毕后，严禁模板与脚手架拉结。4.2.7模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。4.2.8窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，导致混凝土浇筑不密实。4.2.9清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。4.2.10跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。4.2.11与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模告28、知书发放后方可合模。4.2.12混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。4.2.13为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采用定段、定编号负责制。4.3其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，此外对于一些质量通病制定防止措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。4.3.1胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。4.3.2进场29、木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。4.3.3模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。4.3.4墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置对的和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设立模板支撑垫带，并校正其平直。4.3.5墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。4.3.6门窗洞口模板制作尺寸规定准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。4.3.7支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4.4脱模剂及模板堆放、维修4.4.1木胶合板30、选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。4.4.2模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。4.4.3装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。4.4.4拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第五章 安全、环保文明施工措施5.1拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。5.2支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。5.3在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，31、挂严禁通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。5.4浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织解决。5.5木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具有皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 32、或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时互相配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。5.6用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采用两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板5.7钢模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。5.8大模板堆放场地规定硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采用防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。5.9在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧33、力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度减少混凝土浇筑速度也要适当减少。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。5.10环保与文明施工现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达成整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第六章 模板计算6.1 板支撑高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)、混凝土结构设计规范GB50010-2023、建筑结构荷载规范(GB 50009-2023)、钢结构设计规范(GB 50017-2023)等规34、范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，假如仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2023(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):8.80；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m235、):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：5号槽钢；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板36、面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.120.9+0.350.9 = 3.015 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.015+1.42.25= 6.768kN/m最大弯矩 M=0.16.7682502= 42300 Nm；面板最大应力计算37、值 =M/W= 42300/48600 = 0.87 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.015kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.0152504/(100950043.74104)=0.019 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足规定!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁38、计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.12+0.350.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩 M = 039、.1ql2 = 0.11.880.92 = 0.152 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.152106/83333.33 = 1.827 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.827 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.880.9 = 1.015 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.015103/(2 50100) = 0.305 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算40、值 0.305 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足规定!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.838 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.8389004 /(10090004166666.667)= 0.099 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.099 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足规定!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：5号槽钢；W=10.4 cm3；I=26 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑41、传递力，P2.03kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.665 kNm ；最大变形 Vmax = 0.681 mm ；最大支座力 Qmax = 8.057 kN ；最大应力 = 665039.556/10400 = 63.946 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 63.946 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!托梁的最大挠度为 0.681mm 小于 900/150与10 mm,满足规定!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模42、板支架的荷载涉及静荷载和活荷载。1.静荷载标准值涉及以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1388.8 = 1.218 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.120.90.9 = 2.43 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.931 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴43、向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.821 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.821 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下44、式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9820.704/(0.53489) = 37.893 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 37.893 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！假如考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.017(1.5+45、0.12) = 2.018 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.017 ；Lo/i = 2023.626 / 15.8 = 128 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9820.704/(0.406489) = 49.466 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 49.466 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！ 模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜46、荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =9.821/0.25=39.283 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.821 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=39.283 fg=120 kpa 。地基承载力满足规定！八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工规定工程经验47、除了要遵守扣件架规范的相关规定外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造规定a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，保证两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设立；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设立，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设立整48、体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设立，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设立层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设立。5.顶部支撑点的设计a.最佳在立杆顶部设立支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立49、杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的规定a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设立；b.保证立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的规定；c.保证每个扣件和钢管的质量是满足规定的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的规定。7.施工使用的规定a.精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，最佳采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计50、荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。九、梁模板工程材料匡算本工程楼板的计算厚度=120mm，混凝土净板长La=6.5m，混凝土净板跨Lb=4.5m，立杆横向间距la=0.9m，立杆纵向间距lb=0.9m，步距h=1.5m，板底支撑形式为方木，支撑间距250mm，立杆承重连接方式为可调托座，托梁5号槽钢；单根立杆钢管长度3m；剪刀撑5步4跨；面板材料为胶合面板。材料需求记录：支架部分： 立杆长度：347.2m； 水平杆件长度：342.5m； 剪刀撑长度：117.68m； 直角扣件4051、0只； 对接扣件：80只； 旋转扣件：52只； 顶托个数：40只； 托梁长度：52m；非支架部分： 面板面积：29.25m2； 板底支撑长度：1352m；6.2 柱支撑柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2023)、混凝土结构设计规范GB50010-2023、钢结构设计规范(GB 50017-2023)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓互相拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B52、(mm):600.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 8.8m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:3；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm253、):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/54、h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由55、前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 330 mm，且竖楞数为 3，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =330.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册56、取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 10.871330330= 1.18105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.18105 / 2.43104 = 4.872N57、/mm2；面板的最大应力计算值 =4.872N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足规定！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =330.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=58、10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62510.871330.0 = 2242.246N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2242.246N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32242.246/(245018.0)=0.415N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受59、剪应力 =0.415N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =330.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大允许挠度: 60、= 330 / 250 = 1.32 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.02330.04/(1006000.02.19105) = 0.425 mm；面板的最大挠度计算值 =0.425mm 小于 面板最大允许挠度设计值 = 1.32mm,满足规定！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408080/61 = 42.67cm3；I = 40808080/121 = 170.61、67cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.3300.900=7.141kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3300.900=0.832kN/m； q = 7.141+0.832=7.972 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.972450.0450.0= 1.61105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大62、弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.27104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.61105/4.27104 = 3.784N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3.784N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足规定！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.063、360.3300.900=7.141kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3300.900=0.832kN/m； q = 7.141+0.832=7.972 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.67.972450.0 = 2152.556N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.67.972450=2152.556N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计64、值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32152.556/(240.080.01)=1.009N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.009N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.28 = 7.97 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm65、 ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.71106；竖楞最大允许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6777.97450.04/(1009000.01.71106) = 0.144 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.144mm 小于 竖楞最大允许挠度 =1.8mm ，满足规定！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408080/6 1= 42.67cm3；I = 40808080/12 1= 170.666、7cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.28 0.45 = 3.04 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.008 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.073 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.022 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 73049.93 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 42667 mm3；B边柱67、箍的最大应力计算值: = 1.71 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =7.30107/4.27107=1.71N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定!2. 柱箍挠度验算通过计算得到: = 0.022 mm；柱箍最大允许挠度: = 150 / 250 = 0.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.022mm 小于 柱箍最大允许挠度 =0.6mm，满足规定!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 2152.556N； b-柱箍的截面68、宽度(mm)：b = 40.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =32152.556/(240.080.01)=1.009N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =1.009N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足规定！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对69、拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 2.008 kN。对拉螺栓最大允许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=2.008kN 小于 对拉螺栓最大允许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足规定!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408080/6 1= 42.67cm3；I = 40808080/12 1= 170.67cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图70、其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.33 0.45 = 3.59 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.504 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.098 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.035 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/Wf其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 98002.09 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 42667 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 2.297 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值71、: f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =9.80107/4.27107=2.297N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定!2. 柱箍挠度验算通过计算得到: = 0.035 mm；柱箍最大允许挠度: = 175 / 250 = 0.7 mm；柱箍的最大挠度 =0.035mm 小于 柱箍最大允许挠度 =0.7mm，满足规定!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 2152.556N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 40.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)72、：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =32152.556/(240.080.01)=1.009N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =1.009N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足规定！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 173、05 mm2；对拉螺栓最大允许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 2.504 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=2.504kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足规定!6.2.1柱截面为500500的柱柱模板计算表工程名称恒大城综合楼审核部位柱模板计算参数柱截面宽度B方向对拉螺栓2根；柱截面宽度B方向竖楞3根；柱截面高度H方向对拉螺栓2根；柱截面高度H方向竖楞3根；柱箍的间距450mm；柱箍肢由为1根。设计示意图搭设材料模板采用胶合面板；竖楞采用木方；柱箍采用木方；对拉螺栓采用M14型。材料检测参数序号审核要点74、计算过程结论1柱模板面板的计算面板的最大应力计算值: =2.367N/mm2 =13N/mm2;符合规定面板截面的受剪应力: =0.289N/mm2 fv=1.5N/mm2;符合规定面板的最大挠度计算值: =0.1mm =0.92mm;符合规定2竖楞方木的计算竖楞的最大应力计算值: =2.637N/mm2 =13N/mm2;符合规定竖楞截面最大受剪应力计算值: =0.703N/mm2 fv=1.5N/mm2;符合规定竖楞的最大挠度计算值: =0.1mm =1.8mm;符合规定3B方向柱箍的计算B边柱箍的最大应力计算值:=5.89107/4.27107=1.38N/mm2 f=13N/mm2;符75、合规定柱箍的最大挠度:=0.018mm =0.667mm;符合规定4B方向对拉螺栓的计算柱箍截面最大受剪应力计算值: =0.703N/mm2 fv=13N/mm2;符合规定5H方向柱箍的计算对拉螺栓所受的最大拉力:N=2.047kN N=17.85kN;符合规定H边柱箍的最大应力计算值: =5.89107/4.27107=1.381N/mm2 f=13N/mm2;符合规定6H方向对拉螺栓的计算柱箍的最大挠度: =0.018mm =0.667;符合规定结论符合规定注：此表数据来源于计算书，具体计算过程请查阅计算书。6.2.2柱截面为600600的柱柱模板计算表工程名称恒大城综合楼审核部位柱模板计76、算参数柱截面宽度B方向对拉螺栓3根；柱截面宽度B方向竖楞3根；柱截面高度H方向对拉螺栓3根；柱截面高度H方向竖楞3根；柱箍的间距450mm；柱箍肢由为1根。设计示意图搭设材料模板采用胶合面板；竖楞采用木方；柱箍采用木方；对拉螺栓采用M14型。材料检测参数序号审核要点计算过程结论1柱模板面板的计算面板的最大应力计算值: =3.508N/mm2 =13N/mm2;符合规定面板截面的受剪应力: =0.352N/mm2 fv=1.5N/mm2;符合规定面板的最大挠度计算值: =0.22mm =1.12mm;符合规定2竖楞方木的计算竖楞的最大应力计算值: =3.21N/mm2 =13N/mm2;符合规定77、竖楞截面最大受剪应力计算值: =0.856N/mm2 fv=1.5N/mm2;符合规定竖楞的最大挠度计算值: =0.122mm =1.8mm;符合规定3B方向柱箍的计算B边柱箍的最大应力计算值:=7.30107/4.27107=1.71N/mm2 f=13N/mm2;符合规定柱箍的最大挠度:=0.022mm =0.6mm;符合规定4B方向对拉螺栓的计算柱箍截面最大受剪应力计算值: =0.856N/mm2 fv=13N/mm2;符合规定5H方向柱箍的计算对拉螺栓所受的最大拉力:N=2.008kN N=17.85kN;符合规定H边柱箍的最大应力计算值: =7.30107/4.27107=1.71278、N/mm2 f=13N/mm2;符合规定6H方向对拉螺栓的计算柱箍的最大挠度: =0.022mm =0.6;符合规定结论符合规定注：此表数据来源于计算书，具体计算过程请查阅计算书6.3 梁支撑高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)、混凝土结构设计规范GB50010-2023、建筑结构荷载规范(GB 50009-2023)、钢结构设计规范(GB 50017-2023)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，假如仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2023(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部79、分内容。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：8.80；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增长承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自80、重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板81、支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：200mm，400mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.0082、0h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/83、W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 681.81.8/6=36.72cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，涉及：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.6817.850.9=13.108kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.6840.9=3.427kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.113.1083502 + 84、0.117 3.4273502 = 2.10105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.113.1080.35+1.23.4270.35=6.486kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.10105 / 3.67104=5.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=13.108N/mm； l-计算跨度: l = 350mm；85、 E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 681.81.81.8/12=33.05cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.1083504/(10095003.30105) = 0.424 mm；面板的最大允许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.424mm 小于 面板的最大允许挠度值 =1.4mm，满足规定！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.486/(0.800-86、0.120)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1488/6 = 42.67cm3；I = 14888/12 = 170.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M = 0.191 kNm，最大支座反力 R= 3.853 kN，最大变形 = 0.221 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.91105/4.27104 = 4.5 N/mm2；次楞的抗87、弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！(2)次楞的挠度验算次楞的最大允许挠度值: = 200/400=0.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.221mm 小于 次楞的最大允许挠度值 =0.5mm，满足规定！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.853kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2488/6 = 85.33cm3；I = 24888/12 = 34188、.33cm4；E = 10000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M = 0.607 kNm，最大支座反力 R= 8.573 kN，最大变形 = 0.576 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.07105/8.53104 = 7.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =7.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.589、76 mm主楞的最大允许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.576mm 小于 主楞的最大允许挠度值 =1.75mm，满足规定！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.92105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf90、新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.600.800.90=13.219kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.600.90=0.194kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.600.90=3.024kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(13.219+0.194)2023+0.1173.0242023=6.78104Nmm； =Mmax/W=6.78104/3.24104=2.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.1 N/mm2 小于91、 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=13.219+0.194=13.414kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.4142023/(10095002.92105)=0.052mm92、；面板的最大挠度计算值: =0.052mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足规定！六、梁底支撑钢管的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1= 1.2(24+1.5)0.60.80.2+ 0.30.2(20.68+0.6)= 3.079 kN；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN)： q2 = 1.4(2+2)0.60.2=0.672 kN；均布荷载设计值 q = 3.079+0.672 = 3.751 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.1224.00+1.4(2.00+2.00)(0.93、90-0.60)/4=0.136kN2.支撑钢管的强度验算本工程梁底支撑采用钢管，钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08100cm3；I=1.22101cm4；E= 206000 N/mm2； 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)钢管的支座力:N1=N3=0.418 kN；N2=3.187 kN；最大剪力：V= 1.594 kN钢管最大正应力计算值 ： =M/W=0.134106 /5.08103=26.4 N/mm2；钢管最大剪应力计算值 ： =2V/A=21.594103/(4.89100)=6.517N/mm2；钢管的最大挠度： =094、.05 mm；钢管的允许挠度: =900.000/250=3.600 mm；钢管最大应力计算值 26.395 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足规定！钢管受剪应力计算值 6.517 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足规定！钢管的最大挠度 =0.050 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =3.600 mm，满足规定！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管) :483；W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；1.梁两侧托梁的强度计95、算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.418 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.067 kNm ；最大变形 max = 0.068 mm ；最大支座力 Rmax = 1.365 kN ；最大应力 =M/W= 0.067106 /(5.08103 )=13.2 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 13.2 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足规定!托梁的最大挠度max=0.068mm小于600/150与10 mm,满足96、规定!八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它涉及：纵向钢管的最大支座反力： N2 =1.365kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1298.8=1.363kN；N =N2+N3=1.365+1.363=2.728kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢97、管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取两者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203；钢管98、立杆受压应力计算值；=2728.139/(0.203489) = 27.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 27.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足规定！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它涉及：横向钢管的最大支座反力：N1 =3.187kN；脚手架钢管的自重： N3 =1.20.1298.8=1.363kN；N =N1+N3 =3.187+1.363=4.55kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 99、(cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取两者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算100、结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203；钢管立杆受压应力计算值；=4550.303/(0.203489) = 45.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 45.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足规定！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.017(1.5+0.12) = 2.018 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表101、2取值1.017；lo/i = 2023.626 / 15.8 = 128；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406；钢管立杆的最大应力计算值；= 4550.303/(0.406489) = 22.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 22.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足规定！模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120102、1=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =2.728/0.25=10.913 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 2.728 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=10.913 fg=120 kPa 。地基承载力满足规定！十、梁模板高支撑架的构造和施工规定工程经验除了要遵守扣件架规范的相关规定外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造规定a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，保证两方向103、足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设立；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设立，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设立整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中104、部每隔10-15m设立，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设立层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设立。5.顶部支撑点的设计a.最佳在立杆顶部设立支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的规定a.严格按照设计尺寸搭105、设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设立；b.保证立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的规定；c.保证每个扣件和钢管的质量是满足规定的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的规定。7.施工使用的规定a.精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，最佳采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。十一、梁模板工程材料匡算: 106、本工程梁截面尺寸为 0.6m0.8m；板厚=120mm；梁净跨l0 13.2m；立杆沿梁跨度方向间距la=0.6m，梁底承重立杆横向间距lb=1.5m，步距h=1.5m；梁底增长承重立杆1根；立杆承重连接方式可调托座；托梁为钢管(单钢管) :483；单根立杆钢管长度3m；剪刀撑5步4跨；梁模板支架计算高度8.8m； 梁底支撑小楞平行梁截面，梁底模板支撑间距:200mm，材质为钢管；梁侧次楞为木楞，4080mm；竖向设立，间距350mm；梁侧主楞为木楞，4080mm；横向设立，根数3根；对拉螺栓3道水平间距700mm；面板材料为胶合面板。材料需求记录：支架部分： 立杆长度：552m； 水平杆件长107、度：472.2m； 剪刀撑长度：100.25m； 顶托个数：69只； 托梁长度：39.6m； 直角扣件：690只； 对接扣件：69只； 旋转扣件：46只；非支架部分： 面板面积：25.87m2； 梁底支撑小楞长度：123.5m； 梁侧次楞长度：50.32m； 梁侧主楞长度：79.2m； 对拉螺栓根数：132只；6.3.1梁截面为3001350的梁梁模板(扣件钢管架)计算表工程名称恒大城综合楼审核部位梁模板(扣件钢管架)计算参数立杆梁跨度方向间距0.6m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度8.8m；梁两侧立杆间距0.9m；梁模板支撑采用梁底小楞平行梁截面；立108、杆承重连接方式采用可调托座；梁底横向支撑间距为200mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.3m；梁截面高度1.35m；次楞间距350mm；主楞竖向根数5；穿梁螺栓类型M14，穿梁螺栓水平间距700mm；主楞到梁底距离依次是：225mm，450mm，675mm，900mm，1125mm。模板自重为0.3kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3，施工荷载为2kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为17.848kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483.5钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用钢管；主楞材料：木109、方；宽度40mm；高度80mm；次楞材料：木方；宽度40mm；高度80mm；模板采用胶合面板厚度为18mm；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值: =5.7N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板的最大挠度计算值: =0.424mm =1.4mm;符合规定2梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值: =5.7 N/mm2 f=17 N/mm2;符合规定次楞的最大挠度计算值: =0.351 mm =0.562 mm;符合规定主楞的受弯应力计算值 =8N/mm2 f=17N/mm2符合规定主楞的最大挠度计算值： =0.651mm =1.75mm符合规定3110、穿梁螺栓的计算为固定支撑，无需计算穿梁螺栓符合规定4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =3.2 N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板的最大挠度计算值:=0.088 mm =0.8mm。 符合规定5梁底支撑钢管的计算钢管最大应力计算值19.9N/mm2 f=205N/mm2;符合规定钢管受剪应力计算值6.796N/mm2 fv=120N/mm2;符合规定钢管的最大挠度=0.133mm =3.6mm;符合规定6梁跨度方向托梁的计算托梁的最大应力计算值=3.7N/mm2 f=205N/mm2;符合规定托梁的最大挠度0.019mm 600/150与10 mm;符合规定7立杆的稳定性计算(根据规范111、需通过两个公式计算)钢管立杆稳定性计算公式 = 17.6 N/mm2 f = 205N/mm2 符合规定钢管立杆稳定性计算公式 = 47.2 N/mm2 f = 205N/mm2 符合规定8立杆的地基承载力计算地基承载力fg=120kPa脚手架立杆对地基的压力 P=6.982 fg=120 kPa 符合规定结论符合规定注：此表数据来源于计算书，具体计算过程请查阅计算书。6.3.2梁截面为3008000的梁梁模板(扣件钢管架)计算表工程名称恒大城综合楼审核部位梁模板(扣件钢管架)计算参数立杆梁跨度方向间距0.6m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度5.1m；112、梁两侧立杆间距0.9m；梁模板支撑采用梁底小楞平行梁截面；立杆承重连接方式采用可调托座；梁底横向支撑间距为200mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.3m；梁截面高度0.8m；次楞间距350mm；主楞竖向根数3；穿梁螺栓类型M14，穿梁螺栓水平间距700mm；主楞到梁底距离依次是：200mm，400mm，600mm。模板自重为0.3kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3，施工荷载为2kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为17.848kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483.5钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁113、底模板支撑采用钢管；主楞材料：木方；宽度40mm；高度80mm；次楞材料：木方；宽度40mm；高度80mm；模板采用胶合面板厚度为18mm；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值: =5.7N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板的最大挠度计算值: =0.424mm =1.4mm;符合规定2梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值: =4.5 N/mm2 f=17 N/mm2;符合规定次楞的最大挠度计算值: =0.221 mm =0.5 mm;符合规定主楞的受弯应力计算值 =7.1N/mm2 f=17N/mm2符合规定主楞的最大挠度计算值： =0.57114、6mm =1.75mm符合规定3穿梁螺栓的计算为固定支撑，无需计算穿梁螺栓符合规定4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =2.1 N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板的最大挠度计算值:=0.052 mm =0.8mm。 符合规定5梁底支撑钢管的计算钢管最大应力计算值14.3N/mm2 f=205N/mm2;符合规定钢管受剪应力计算值4.682N/mm2 fv=120N/mm2;符合规定钢管的最大挠度=0.087mm =3.6mm;符合规定6梁跨度方向托梁的计算托梁的最大应力计算值=2.8N/mm2 f=205N/mm2;符合规定托梁的最大挠度0.015mm 600/150与10 mm;符合115、规定7立杆的稳定性计算(根据规范需通过两个公式计算)钢管立杆稳定性计算公式 = 10.9 N/mm2 f = 205N/mm2 符合规定钢管立杆稳定性计算公式 = 31 N/mm2 f = 205N/mm2 符合规定8立杆的地基承载力计算地基承载力fg=120kPa脚手架立杆对地基的压力 P=4.327 fg=120 kPa 符合规定结论符合规定注：此表数据来源于计算书，具体计算过程请查阅计算书。6.3.3梁截面为250600的梁梁模板(扣件钢管架)计算表工程名称恒大城综合楼审核部位梁模板(扣件钢管架)计算参数立杆梁跨度方向间距0.6m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；116、梁支撑架搭设高度8.8m；梁两侧立杆间距0.9m；梁模板支撑采用梁底小楞平行梁截面；立杆承重连接方式采用可调托座；梁底横向支撑间距为200mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.25m；梁截面高度0.6m；次楞间距350mm；主楞竖向根数2；穿梁螺栓类型M14，穿梁螺栓水平间距700mm；主楞到梁底距离依次是：200mm，400mm。模板自重为0.3kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3，施工荷载为2kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为17.848kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483.5钢管及可锻117、铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用钢管；主楞材料：木方；宽度40mm；高度80mm；次楞材料：木方；宽度40mm；高度80mm；模板采用胶合面板厚度为18mm；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值: =5.7N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板的最大挠度计算值: =0.424mm =1.4mm;符合规定2梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值: =4.5 N/mm2 f=17 N/mm2;符合规定次楞的最大挠度计算值: =0.235 mm =0.5 mm;符合规定主楞的受弯应力计算值 =6.8N/mm2 f=17N/mm2符合规定主楞的最大挠度计算118、值： =0.548mm =1.75mm符合规定3穿梁螺栓的计算为固定支撑，无需计算穿梁螺栓符合规定4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =1.7 N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板的最大挠度计算值:=0.04 mm =0.8mm。 符合规定5梁底支撑钢管的计算钢管最大应力计算值67.5N/mm2 f=205N/mm2;符合规定钢管受剪应力计算值3.83N/mm2 fv=120N/mm2;符合规定钢管的最大挠度=0.984mm =3.6mm;符合规定6梁跨度方向托梁的计算托梁的最大应力计算值=29.5N/mm2 f=205N/mm2;符合规定托梁的最大挠度0.153mm 600/150与10 mm;符合规定7立杆的稳定性计算(根据规范需通过两个公式计算)钢管立杆稳定性计算公式 = 44.6 N/mm2 f = 205N/mm2 符合规定8立杆的地基承载力计算地基承载力fg=120kPa脚手架立杆对地基的压力 P=17.69 fg=120 kPa 符合规定结论符合规定注：此表数据来源于计算书，具体计算过程请查阅计算书。