1、正本环线立交桥浇预应力箱梁支架搭设施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、工程概况41.1概况41.2地形及周围环境4二、编制依据与原则52.1编制依据52.2编制原则5三、施工准备63.1技术准备63.2材料63.3机械、设备63.4施工人员安排7四、施工布署74.1施工方案74.2组织机构74.3施工工艺流程8五、施工方案95.1地基处理95.2模板支撑架体设计及搭设要求9具体架体设计如下：(详见附件图纸)105.3底模制安115.4支架预压方案121、预压准备122、过程控制123、预压顺2、序及卸载144、异常情况及处理145、结果分析和调整145.5混凝土浇筑145.6卸架拆模16六、施工验算166.1荷载分析计算：16（2）可变荷载的分项系数，取1.4。176.2单肢立杆承载力计算171）、端横梁区域：176.3箱梁底模板强度验算186.4横梁、腹板模板背肋方木检算191）、底模9.59.5方木检算192）、方木抗弯截面模量及应力193）、方木挠度计算（按照简支梁计算）206.5纵向方木检算20（1）、14.5x14.5木方检算：20f = f1ql4/100EI216.6碗扣脚手架荷载计算21（1）、计算依据21（2）碗扣架立杆应力及稳定检算：（钢管计算壁厚为2.8mm）23、2（3）地基承载力计算23七、质量保证措施247.1技术准备工作24（4）完善经济责任制，工程质量的优劣与奖金挂钩，严格奖惩制度247.2质量控制措施24（2）控制质量的具体措施：25附件一、跨中箱室横向支架立面图27附件二、墩顶模板支架立面图28附件三、支架平面布置图（以一跨为例）29附件四、支架纵断面布置图（以一跨为例）30一、工程概况 1.1概况 xx二环上跨桥全长313.9m，共分为三联，单幅桥面宽度为12.75m。自南至北跨径组合为5*25+（30+50+30）+3*25m，其中南侧5*25m（五跨一联）及北侧3*25m（三跨一联）两联为现浇预应力混凝土等截面连续箱梁结构。引桥箱体砼4、等级为C50，采用单箱三室结构，直腹板形式，箱体高1.6m，箱梁顶宽12.75m，底宽10.25m，翼缘板宽1.25m；顶板厚25cm，底板厚22cm，边腹板及中腹板厚均为0.5m。全联分别在桥墩及桥台支点截面处设置中横梁(端横梁)，中横梁厚1.6m，端横梁厚1.6m，在每跨跨中设置中横隔板，厚0.25m。（如下图所示）1.2地形及周围环境 xx二环上跨桥位置现状为沥青砼老路面，地形平坦，根据交通导流方案，现状xx二环机动车道采用全封闭状态，封闭宽度为36m，其中东侧围挡距桥梁投影边线平距为7m，xx侧围挡距桥梁投影边线平距为5m,除墩台处基坑及绿化带采用灰土回填，其他部位直接利用xx二环老路5、面进行排架搭设。二、编制依据与原则2.1编制依据（1）xx市望江xx路建设工程第三册桥梁工程设计图纸；（2）xx二环上跨望江xx路立交岩土勘察报告；（3）危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文；（4）xx集团公司发文施工组织设计和施工方案管理制度；（5）已经批准的望江xx路交通组织方案；（6）已经批准的望江xx路施工组织设计；（7）城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ2-2008）；（8）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范；（9）钢管满堂支架预压技术规程（JGT1942009）；（10）建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）; （11）路桥施工计算手册6、及建筑施工计算手册；（12）建设工程安全生产管理条例；（13）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；（14）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）。2.2编制原则 1、严格遵守设计图纸明确的施工规范和质量验收标准；2、结合施工现状，做到结合实际，具有可操作性；3、指导现场引桥现浇砼箱梁支架搭设的稳定性和箱梁施工过程的安全。三、施工准备3.1技术准备1、组织项目部技术人员熟悉桥梁图纸上部结构部分；2、由技术负责人负责组织编写施工技术交底及安全技术交底并组织；3、复核图纸，检修施工所需的机械、设备，检查原材料及水电供应情况，确保施工不无故中断；4、在支架搭设前，用全站仪检7、测桥台，墩柱位置及高程，同时用红漆标注支架搭设范围；3.2材料 本工程支架立杆采用482.8mm碗扣式脚手架钢管（由于目前市场碗扣架壁厚普遍偏薄,验算时按壁厚2.8mm进行验算），纵桥向主龙骨采用14.514.5cm的方木，横桥向次龙骨采用9.59.5cm的方木，在承台基坑换填部位的立杆下部采用9.59.5mm方木作为垫木。模板采用优质竹胶板模板，型号为1.222.440.015m。3.3机械、设备 设备名称 规格型号 单位 数量 设备名称 规格型号 单位 数量 履带挖掘机PC200 台 2钢筋弯曲机GW40台 4砼泵车LSS220台 2钢筋切割机GQ40台4吊 车QY25E台 2电焊机BX58、00台 12发电机组KLD200GF台23.4施工人员安排 根据工程情况，组织人员113人，其详细分工见施工人员投入一览表：名称数量职责范围管理人员10名负责现场管理、技术和对外协调架子工30名支架搭设电工3名电力架设、配电设备维修等钢筋工40名钢筋加工、运输、安装等砼 工30名混凝土浇筑、养护等四、施工布署 4.1施工方案本工程xx二环上跨桥南、北引桥段采用预应力砼现浇连续箱梁。支架采用满堂支架施工。其主要施工步骤为：首先，根据现有地形，利用xx二环老路面，针对承台及绿化带位置进行路基处理后并浇筑垫层（具休处理方案见5.1节地基处理），然后搭设碗扣式支架。碗扣式支架底托(利且上托,现场实测上9、托宽16cm,刚好卡在垫木上面)坐落于9.59.5mm枕木上(针对承台基坑换填部位，其他部位直接坐落于现状沥青路面上)，先在顶托上纵桥向铺设14.5mm14.5cm的木方,再在横桥向上安放截面尺寸为9.5*9.5cm的木方，上铺现浇箱梁底板、侧模及芯模。 4.2组织机构为确保现浇箱梁支架搭设安全、高效地完成，项目部成立以项目经理为首其他主要管理人员参加的管理班子，加强对施工的管理，具体人员分配情况如下。施工组织机构图项目经理：现场负责人：技术负责人：工程部胡成龙安质部综合办材料部吴德强测量员试验室施工员支架专业施工队伍4.3施工工艺流程测量、调整模板标高地基处理铺设枕木测量定位施工准备摆放立杆10、下托交错按设计位置安装立杆及横杆安装上托铺设纵桥向方木（主龙骨）铺设横桥向模板背肋方木（次龙骨）15mm竹胶板安装底模、侧模及芯模检查、验收设置剪刀撑（720cm）距） 五、施工方案5.1地基处理 承台周围及绿化带部分采用碎石料分层回填压实，深0.53m，下部采用打夯机分层夯实,上部最终采用25t的振动压路机碾压，压实度不小于0.97；表面采用10cm厚C20砼浇筑垫层进行找平，高度与现状地面齐平；其他部位清理路面后利用原状xx二环路面。 5.2模板支撑架体设计及搭设要求支架采用满堂式碗扣支架，架杆外径4.8cm，壁厚2.8mm。上下托均采用60cm高可调式支托，可调支座伸长最大不超过20cm11、，剪刀撑采用外径48mm普通钢管，壁厚2.8mm。排架间距考虑支架的整体稳定性，在纵、横向及水平方向布置钢管剪力撑。箱梁支架纵向设置连接段，位于顺桥方向箱梁底中线位置，模板支撑架按照先立杆后横杆再斜杆的顺序搭设，支架在搭设前，必须挂好每跨的纵向中心线，沿中心线向两侧对称搭设支架。具体架体设计如下：(详见附件图纸)1）端横梁处采用60(纵向)60（横向）120（上下步距）cm；2）中横梁处采用60(纵向)60（横向）120（上下步距）cm；3）腹板处采用90(纵向)60（横向）120（上下步距）cm；4）翼板处采用90(纵向)90（横向）120（上下步距）cm；5）箱室采用90(纵向)90（横向12、）120（上下步距）cm；6）全桥按纵、横间距720cm设置剪刀撑，水平剪刀撑按每跨2道通长剪刀撑布置以增加支架整体稳定性；7）在距地基以上20cm处设置纵、横向扫地杆，纵、横向扫地杆采用直角扣件固定在立杆上；8）立杆顶端高出结构1m；在每跨的一端设置人行斜道，由于本架体高度小于6m，斜道采用“一”字型，斜道宽度1.5m，坡度1：3，斜道两侧及平台外围设置栏杆及挡脚板，栏杆高度1.2m，挡脚板高度1.8m；斜道设置脚手板并设置防滑木条，防滑条间距2530cm，厚度23cm;9）方木：支架碗扣顶端顺桥向布设14.5cm14.5cm的方木，间距根据支架横向间距铺设；横桥向铺设9.59.5cm方木，13、间距30cm；10）竹胶板：底模侧模，翼板均采用定型竹胶板，规格1222441.5cm。剪刀撑与碗扣支架立杆、水平杆相交处，转扣设置数量按大于85%控制，杆件的相互连接必须紧密。最后按作业要求设置防护栏及连接、加固杆件。可调顶托调整高度严格控制在30cm以内，以确保架子顶自由端的稳定。每联支架搭设至下一联邻近孔的L/5处或设计规定的部位。底托安放时必须用硬木楔垫平，以保证立杆的垂直度。考虑到浇注顶板砼时需留设施工平台、过道，支架在搭设时要有一排延伸到翼缘板的外侧，并保证翼缘板下横桥向有23排支撑。待底模面板全部铺设完毕后，通过上顶托精准调整底模面板至设计标高，同时保证每个顶托与龙骨横向枋木顶紧14、受力；当方木与顶托之间有缝隙时，用硬木楔楔紧枋木与顶托之间的缝隙。为便于在支架上高空作业，安全省时，在地面上大致调好顶托伸出量，再运至支架顶安装。根据梁底高程变化决定横桥向控制断面间距，顺桥向设左、中、右三个控制点，精确调出顶托标高。然后用明显的标记标明托伸出量，以便校验。最后再用拉线内插方法，依次调出每个顶托的标高。5.3底模制安顶托标高调整完毕后，在其上安放纵向方木，方木间距根据支架的横向搭设距离确定，再在纵向方木（主龙骨）上安装横向方木，方木间距为0.3m，最后再在其上铺设竹胶板。横梁长度随桥梁宽度而定，比顶板一边要宽出至少50cm，以支撑外模支架及检查人员行走。安装纵横方木时，应注意15、横木方向的接头位置与纵向方木的接头错开，且在任何相邻两根横向方木接头不在同一平面上。底模板采用1.5cm厚高强度优质竹胶板。底板横坡按设计图纸规定的横坡，横向宽度要大于梁底宽度，梁底两侧模板要各超出梁底边线不小于5cm，以利于在底模上支立侧模。模板之间连接部位采用海棉胶条以防漏浆，模板之间的错台不超过1mm。模板拼接缝要纵横成线，避免出现错缝现象。5.4支架预压方案1、预压准备根据桥梁结构形式及现场实际情况，从厂家定制1000条高强尼龙袋，每个尼龙袋尺寸为0.95*0.95*1.24m,预计装重1.0t/个。在预压前由架子班组再次对支架进行检查，确保无隐患存在。整个桥梁将分两段预压，具体分段位16、置为南侧5*25m引桥一段，北侧3*25m引桥为一段。根据荷载大小来控制砂袋堆设高度，真正做到预压到位，但也不过压。在预压前，对相邻支架结构进行适当加固，防止出现失稳情况。在预压前项目部将对相关人员进行书面技术安全交底，确保每人心里清楚加载过程。2、过程控制考虑梁体自重、地面下沉及支架的弹性和非弹性变形等因素影响，粗略调整好底模标高后进行配载预压，加载重量不得小于梁体自重。预压时间根据地质情况、梁体重量、支架类型等进行现场预压试验后确定，以支架不再出现沉降为度,一般要求预压时间为23d。支架的变形及地基压缩量主要考虑以下因素：=1+2+3+4+51箱梁自重产生的弹性变形量；2支架弹性压缩量；317、支架与方木、方木与模板、支架与枕木之间的非弹性压缩量；4支架基础地基的弹性压缩量；5支架基础地基的非弹性压缩量。通过预压施工，可以消除3、5的影响，则在底模安装时，其预拱度的设置按=1+2+4计算，在模板的高程控制时加入预拱度数值。对于预应力钢筋混凝土连续箱梁，考虑到张拉时起拱,预拱度的设置要适当减小拱度。加载顺序：加载顺序要与砼浇筑顺序保持一致。分三级加载，第一、二次分别加载总重的30%，第三次加载总重的40%。加载将根据不同部位进行适当调整，确保预压重量满足规范要求，达到预压效果。预压观测：观测位置设在每跨的0.5L、0.4L、0.3L、0.2L处及墩部处，每组分左、中、右三个点。在预压过18、程中将安排专人对支架稳定进行观测，同时安排测量员对支架沉降进行观测。在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。采用水准仪结合百分表改补法进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，每2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。加载完成后进行连续沉降，预压72小时，且日沉降量小于12mm时，沉降稳定，经监理工程师同意，可进行卸载。3、预压顺序及卸载引桥段先预压南侧，后预压北侧，每侧分二段预压。每段预压从箱梁中间开始向两边对称加载。卸载顺序应与加19、载顺序相反，要求安全有序进行卸载，确保操作过程安全。沙袋用塔吊吊下，以备下次再用。4、异常情况及处理在支架预压时，可能出现一些意料之外的情况。项目部针对此种情况，将安排架子工和木工全程跟踪预压过程，发现问题及时汇报并处理。同时项目部将安排工程技术人员对预压过程进行值班，并做书面记录。在加载过程中，若发现问题，立即停止加载，并对支架进行加固，经验收后再行加载。卸载过程同样要严格按照预先方案进行。在预压整个过程中，项目部专职安全员将跟踪检查，主要是施工机械及用电方面。至于结构方面，将由项目工程技术人员跟踪值班，确保不出事。5、结果分析和调整卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测20、记录，整理出预压沉降结果，调整碗扣支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。5.5混凝土浇筑混凝土采用商品砼，混凝土运输采用罐车运送，现场采用1台47m泵车从每跨一侧向另一侧开始浇注混凝土，再联系1台泵车以备用。箱梁混凝土分两次浇筑，第一次浇筑底板和腹板，浇注至肋板顶部，混凝土浇筑呈梯状分层连续浇筑，上层和下层前后浇筑距离保持2m左右，在下层混凝土初凝前浇筑完成上层混凝土；第二次浇筑顶板。混凝土浇筑应注意以下事项：（1）混凝土浇筑前，用人工及空压机将模板内杂物清除干净，对支架、模板、钢筋和预埋件进行全面检查，同时对发电机和振捣棒等机械设备进行检查，并联系好商品砼生产厂家做好浇筑准备，确保万21、无一失。（2）混凝土浇筑应从跨中向两边对称纵向中心线，先中心，后两侧对称浇筑。混凝土分层厚度为30cm，浇注过程中，随时检查混凝土的坍落度。（3）混凝土振捣采用插入式振动棒，移动间距不应超过振动棒作用半径的1.5倍。（4）振动棒振捣时与侧模保持510cm的距离，避免振捣棒接触模板和预应力管道等。振捣上层混凝土时，振捣棒要插入下层混凝土10cm左右。对每一振动部位振捣至混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面平坦、泛浆为止，避免漏振或过振，每一处振完后应徐徐提动振动棒。（5）在混凝土浇筑过程中安排专人跟踪检查支架和模板的情况，模板若出现漏降现象，要用海绵条进行填塞。在浇筑混凝土前，在L/2，L/4截面位22、置的底模板下挂垂线，每截面分左边、左中、中线、右中、右边设五道垂线。垂线下系短钢筋头，在地面对应位置埋设钢筋头，在两根钢筋头交错位置划上标记线，以此来观测混凝土浇筑过程中底板沉降情况，若发生异常，立即停止浇筑混凝土，查明原因后再继续施工。5.6卸架拆模当施工完毕达到拆除支撑、模板、支架条件后，需按：拆除箱室内内模加固支撑张拉、压浆（待浆体强度达90%以上）由跨中向两端头对称拆除翼缘板部位支撑、支架由跨中向两端头对称拆除底、腹板部位支撑、支架顺序进行。绝对禁止未拆完内模竖向支撑即拆支架、未拆完翼缘板部分支撑支架即拆底腹板部位支撑支架，以防结构在体系转换时产生破坏性荷载拉裂梁体。支架拆除的顺序为：23、先拆除每跨中间部分，然后由中间向两边（支座处）对称拆除，使箱梁逐渐受力，避免产生裂纹。 由于引桥位于原xx二环老路面上，因此下部支架直接作用于老路面上。同时为保证薄弱位置的地基均衡受力，在原承台基坑回填范围的支架下面垫1015cm的枕木，在处理好的地基上按设计位置摆放立杆下托,其上交错安装3.0m和1.8m长的立杆，调整立杆底座使同一层立杆接头处于同一水平面内以便组装杆。搭设步距1.2m，横向间距为:边腹板及中腹板间距0.6m，箱体部位0.9m，纵向间距0.9m的满堂脚手架。纵、横向及水平方向均设置剪刀撑，增加支架整体稳定性。六、施工验算6.1荷载分析计算：按建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规24、范进行取值：（1）模板及模板支撑架荷载：取值： （2）新浇筑混凝土单位重：取值（3）砼振捣力：取值；（4）施工人员及设备荷载：取值计算模板支撑架构件强度时的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数：（1）永久荷载的分项系数，取1.2；计算结构倾覆稳定时，取0.9；（2）可变荷载的分项系数，取1.4。钢筋砼自重1.6m高横梁、腹板处1.6112641.6KN/m梁跨中箱室（0.25+0.22）112612.22 KN/m6.2单肢立杆承载力计算根据建筑施工碗扣脚手架安全技术规范公式计算：单肢立杆轴向力计算公式式中：Lx、Ly单肢立杆纵向及横向间距 VLx、Ly段的砼体积。由于碗扣支架的纵、横25、向间距不一样，承受的荷载也不一样，因此分区域进行计算：1）、端横梁区域： 2）、腹板区域：取最大支架间距验算（横向0.6m*纵向0.9m）：3）、翼板区域：取最大支架间距验算（横向0.9m*纵向0.9m）：4）、箱室区域：取最大支架间距验算（横向0.9m*纵向0.9m）：通过以上计算可知，钢管最大承载力为29.13KN。 根据WDJ碗扣支架设计使用说明书知：步距为120cm时，单根钢管可承担的承载力为30KN，所以以上支架布设满足承载力要求。6.3箱梁底模板强度验算 本工程现浇连续箱梁底模拟采用1.5cm胶合木模板，强度，模板钉在方木上，横向方木，高9.5cm，宽9.5cm，纵向净间距30cm26、。由于各部位横向方木间距相同，故箱梁底模检算荷载按照最不利条件，即横梁混凝土梁高1.6m段梁体腹板或横梁下最大荷载计算，作用在胶合板上的均布荷载：1.226.51.6+1.4(2.5+2)=57.18kN/m。胶合板钉在方木上，可近视认为胶合板与方木刚结，净距30cm，取长度方向1m条带进行计算，其抵抗矩和惯性矩为：由于胶合板较薄，近似简化为简支梁来计算：最大弯矩： 最大剪力： 最大弯曲应力： 最大剪应力： 所以，箱梁底模板采用1.5cm胶板满足要求。6.4横梁、腹板模板背肋方木检算横梁模板背肋方木间距为0.30m。1）、底模9.59.5方木检算方木设计荷载：静载q横梁1.6=（46.8+0.27、12）0.3=14.1KN/mq中=（12.22+0.12）0.4=4.936KN/m活载q横梁1.6=6.50.31.95KN/mq中=6.50.42.6KN/m设计q横梁1.6=14.11.2+1.951.4=19.65KN/mq中=4.9361.2+2.2751.4=9.1KN/m方木MmaxMmax(横梁1.6)=ql/8=19.650.6/8=0.884KN/mMmax(跨中)=ql/8=9.10.9/8=0.92KN/m2）、方木抗弯截面模量及应力I=9.59.53/12=678.7cm4W=9.59.52/6=142.9cm3横梁1.8= Mmax/w=0.884kN1000mm28、/142.9103mm3=6.23Mpa=12Mpa跨中= Mmax/w=0.92kN1000mm/142103mm3=6.48Mpa=12Mpa3）、方木挠度计算（按照简支梁计算）f横梁1.6=5ql4/384EI=519.651030.64/(3849.0109678.710-8)=0.542mm=600/400=1.25mm合格f中=5ql4/384EI=59.11030.94/(3849.0109678.710-8)=1.27mm=900/4002.25 mm合格6.5纵向方木检算（1）、14.5x14.5木方检算：1）、跨中箱室处纵向方木受力验算，布局按支架为90cm（纵向）90cm29、（横向）的验算，方木14.5cm*14.5cmIx=14.5*14.53/12678.7cm4 Wx=14.5*14.52/6508.1cm3 q(KN/m) RA RB RC RD RE RF设计荷载：跨中：q=（9.1+0.12）0.91.2+6.50.91.4=18.1KN/m应力计算：（单根木方长度为4m）Mmax=Kql2=-0.10718.10.92=-1.57KNm= Mmax/w=1.57103/(142.910-6) =10.98Mpa=12 Mpa挠度计算：f = f1ql4/100EI=0.63218.11030.94/(1009109678.710-8)=1.22mm=30、900/400=2.25mm合格2）、腹板处纵向方木受力验算，布局按支架为90cm（纵向）60cm（横向）的验算，方木14.5cm*14.5cm （b=10、h=15）Ix=14.5*14.53/123683.76cm4 Wx=14.5*14.52/6508.1cm3q(KN/m) RA RB RC RD RE RF 90 90 90 90 90设计荷载：q=（46.8+0.12）0.61.2+6.50.61.4=39.2KN/m应力计算：（单根木方长度为4m）Mmax=Kql2=-0.10739.20.92=-3.4KNm= Mmax/w=3.4103/(37510-6) =9.06Mpa=31、12 Mpa挠度计算：f = f1ql4/100EI=0.63239.21030.94/(10091092812.510-8)=0.64mm=900/400=2.25 mm合格6.6碗扣脚手架荷载计算（1）、计算依据每跨混凝土梁宽12.75m，长25m，横梁处混凝土控制厚度计算宽度为1.0m，高1.6m，跨中处顶板厚度0.25m，底板厚度0.22m则：1.6m高横梁处混凝土自重：W横1.01.626（含钢筋）41.6KN跨中空箱混凝土自重：W中1.00.4726（含钢筋） 12.22KN脚手架及模板自重：W施工2.5KN/m2（根据设计的脚手架重量按照均布荷载计算）1.6m高横梁荷载自重合计：32、W1W横W施工41.62.544.1KN跨中荷载自重合计：W2W中W施工12.222.514.72KN上述荷载混凝土按最不利计算，考虑施工、机具运输荷载、冲击荷载、振捣荷载、安全系数后，单位面积脚手架系统承受压应力为：施工人员、机具运输荷载取1.0KN/m2倾倒混凝土产生的冲击荷载取2.0 KN/m2振捣混凝土产生的荷载取2.0 KN/m2静荷载安全系数取1.2，动荷载安全系数取1.41.6横梁处碗扣脚手架承担的总荷载为：44.11.2（1.02.02.0）1.459.92KN跨中箱室处碗扣脚手架承担的总荷载为：14.721.2（1.02.02.0）1.424.664KN（2）碗扣架立杆应力及33、稳定检算：（钢管计算壁厚为2.8mm）1）、1.6米高横梁处碗扣脚手架计算：立杆的纵、横向间距均为0.6m，每根竖杆承担的竖向荷载为：N=59.920.60.621.57KN采用482.8mm的钢管，钢管净截面A397.6mm2,钢管的回转半径为i 16.01mm按强度计算，钢管立柱的受压应力为:N/A21.57KN/397.6mm254.3MPa长细比L/i1200/16.0174.95查钢结构设计规范，稳定系数0.75则立柱的受压应力为N/（A）54.3/0.7572.4MPaf205 MPa2）、跨中箱室处碗扣脚手架计算：竖杆的纵横向间距均为0.9m，空箱处横杆间距0.9m，每根竖杆承担34、的竖向荷载为：N=21.570.90.917.47KN采用482.8mm的钢管，钢管净截面A397.6mm2,钢管的回转半径为i 16.01mm按强度计算，钢管立柱的受压应力为:N/A17.47KN/397.6mm243.9MPa长细比L/i1200/16.0174.95查钢结构设计规范，稳定系数0.75则立柱的受压应力为N/（A）43.9/0.7558.53MPaf215 MPa（3）地基承载力计算按照单根立杆所受应力得出1.6m高横梁处立杆压力最大，因此仅计算横梁处立杆地基基础承载力即可。1.6m高横梁处地基承载力值：横梁处垫宽度为9.59.5cm垫木 0.0950.6m范围，支架高度按535、计算N=21.57+(5+4.2) 1.23.8410-2=21.99KN基础底面积：A=0.0950.6 =0.057m2=21.99/（0.0950.6）=0.39Mpa因此1.6米高横梁下地基承载力达到0.39Mpa以上则合格。按照设计，本方案垫木直接作用于承台基坑换填处，试验压实度95%，7d无侧限抗压强度要求达到0.7Mpa，得出结论此处地基承载力满足要求。七、质量保证措施 7.1技术准备工作成立以项目技术负责人为组长的首件工程质量管理小组。（1）组织施工技术人员对施工图纸，进行认真阅读和审核，正确贯彻按图施工的原则，并落实到操作人员。（2）现场技术人员认真做好技术交底工作，对于重要36、技术问题应由项目技术负责人组织解决，并有书面记录。（3）实行质量责任卡和技术检测人员跟班作业制度，即对每道工序从施工操作到检查验收，要责任到人，建立档案，并实行重奖、重罚制度。（4）完善经济责任制，工程质量的优劣与奖金挂钩，严格奖惩制度（5）严把材料检验关，由专业试验工程师负责材料的检验、试验，坚决杜绝不合格的材料和半成品用到工程中。（6）严把测量关，整个工程由测量人员采用高精度全站仪和水准仪进行中线、标高控制。同时对各测量工序采取换手复核和换手复算制度。7.2质量控制措施（1）质量控制侧重施工前和施工中的过程控制，以预防为主，加强对工作质量、工序质量和中间产品质量的检查，以良好的工作质量来保37、证工序质量，促进工程质量。（2）控制质量的具体措施：把好重点部位和关键工序质量关。实行逐级技术交底制度，使每一位施工人员明白各个工序的质量标准。做好生产班组的自检、互检和交接检以及专检工作，施工前对工程所采用的原材料进行严格检验，并报请监理工程师审批后方可使用；施工中实行工序交接单制度，上道工序完成，经检验合格后方可交接，进行下道工序的施工。加强质量教育，提高全体职工的质量意识。严把图纸审核关，组织技术人员对图纸进行认真审核，彻底了解各细部结构和施工顺序，严格按设计图纸和规范组织实施。严把关键工序过程控制，加强事先交底与过程控制，使施工完全处于受控状态，保质保量完成好施工任务。箱梁模板的设计与38、施工必须根据设计图进行必要的刚度、强度和稳定性验算；模板拼装时必须吻合密实，并认真检查接缝处板面平整度，用角磨除锈机认真清除面板上的浮灰，然后均匀地刷上脱模剂。拼装好后必须用标定后的钢尺认真测量各处尺寸以满足设计规范要求；拆模时间根据试验室提供的砼实际强度报告决定。不允许用加水或其他办法变更砼的稠度，浇筑时坍落度不在规定界限之内的砼不得使用，砼拌和时严格控制搅拌时间。预应力砼连续梁梁体砼一般水平分层、一次整体浇筑成型。梁体砼数量较大时，可采取斜向分段、水平分层的方法连续浇筑。浇筑时以插入式振捣器振实各部位。梁腹板与底板及顶板连接处的承托、预应力钢材锚固端以及其他钢筋密集部位，宜特别注意振捣。附件一、跨中箱室横向支架立面图附件二、墩顶模板支架立面图附件三、支架平面布置图（以一跨为例）附件四、支架纵断面布置图（以一跨为例）