1、目 录一、编制依据4二、工程概况4三、脚手架构配件的质量标准4四、脚手架的设置构造5五、脚手架的搭设方法5六、脚手架搭设的质量要求8七、脚手架的使用规定8八、脚手架的拆除方法9九、脚手架搭设时注意事项9十、脚手架的维护与管理10附：脚手架设计计算书1120长沙黄花国际机场新航站楼工程外脚手架施工方案一、编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；钢管脚手架扣件（GB 15831）。二、工程概况2.1 地理位置本工程位于长沙县黄花镇高岸村原机场航站楼西南侧，东邻现有机场跑道。2.2 工程概况本工程总建筑面积为157700.0m2，地下二层（开敞式），地上二层加局部夹层2、，地下室二层底板标高为-9.93m，标高8.000m(7.50m，7.00m)出发层以下为钢筋混凝土结构，标高8.000m(7.50m，7.00m)出发层以上为钢结构，E区标高在7m以下，除底板为钢筋混凝土结构外，其他为钢管混凝土柱+组合楼板结构。各区房中房为全钢结构，钢结构登机桥固定端共22个，采用全钢结构。2.3 外脚手架的设置及构造采用双排落地式脚手架。地下室施工期间外架搭设高度8.50m；地上主体施工期间外架搭设高度9.50m。三、脚手架构配件的质量标准3.1 钢管钢管规格为48*3.5mm，其化学成分与机械性能符合国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规格；立杆、纵3、向水平杆（大横杆）的钢管长度一般为46m，横向水平杆（小横杆）一般为1.93.2m；钢管满涂防锈漆。3.2 扣件扣件应符合钢管脚手架扣件的规定。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm。3.3 脚手板木脚手板用厚50mm的杉木或松木制成，板长36m，宽不小于150mm，两端各设直径为4mm的镀锌铁丝箍两道。3.4 密目网密目网要四证齐全，要有阻燃性，其续燃时间均不得大于4s，要符合GB16909的规定。每10cm10cm=100cm2的面积上有2000个以上网目。四、脚手架的4、设置构造4.1 双排扣件式钢管脚手架立杆纵距la=1.8m, 立杆横距lb=1.2m, 步距h=1.5m,，铺设脚手板为两层。扫地杆距离垫木200mm。内排架离墙体30cm。4.2 脚手架与建筑主体结构连接点的布置，采用二步三跨设置方法和刚性连墙构造图 4.34.3 落地脚手架：回填土需分层回填，夯密实并设置排水措施。在立杆底部加设宽度大于等于200mm,厚度大于等于50mm的垫木，并硬化底座部位地坪。如图4.3所示：五、脚手架的搭设方法5.1 外脚手架 应从一个角部开始向两边延伸交圈搭设。5.2 应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第一步的纵向和横向平杆。在设置第一5、排连墙件前，应适当设置临时支撑杆，并调节支撑杆，使立杆垂直，然后把平杆和立杆予以固定，并按此要求继续向上搭设。5.3 纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。纵向水平杆可采用对接或者搭接。1）对接扣件宜交错布置，不同步不同跨的水平接头错开距离不应小于500mm，各接头中心至最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3。如图5.3所示。图 5.32）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。5.4 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。靠墙一端的外伸长度不应大于横向距离的0.4陪，且不应大于500mm。56、.5 脚手板的设置：作业层脚手板应铺满、扑稳，离开墙面120mm150mm；脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130mm150mm；脚手板搭接铺设时，接头必须铺在横向水平杆上，搭接长度不应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。5.6 脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。5.7 架体与建筑物拉接要求：采用刚性连接方式，用两根50厘米短管用直角扣件把连墙件固定墙体上。要求预先在需要设连墙件部位下塑料套管，准备穿连墙件。连墙件按二步三跨设置，设置时尽量接近主节点，偏离主节点的距离不应大于30厘米。必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置，布设形7、式可以采用花排也可以采用并排，宜优先采用花排。门窗洞口采用短向拉接，钢管长度超过门窗洞口边缘250mm以上。5.8 剪刀撑的搭设要求：在脚手架的外立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在57根之间，每道剪刀撑的宽度不应小于四跨，且不小于6米，斜杆与地面的倾角宜在4560之间，由底至顶连续设置，剪刀撑沿纵向连续设置剪刀撑斜杆处应用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长度不小于1m，用三个扣件等距布置扣件在钢管端头处小于10cm处，剪刀撑下端要落地8、。5.9 小横杆的设置：每一节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头处伸出长度不小于10cm，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于15cm.。双排架中靠墙一侧的外伸长度不应大于50cm。5.10 脚手架的防护栏杆：脚手板一般应设置在3根小横杆上，要铺满、铺严密，在两侧设置180mm以上高档脚板，操作层上部护身栏杆1.2m高，下部护身栏杆距踢脚板0.6m处。5.11 脚手架体与建筑物之间封闭方法：采用密目网进行垂直全封闭，用细绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。水平兜网的封闭：用大眼安全网将脚手架与建筑物之间封闭起来，每隔10米封闭一道，在脚手板底9、部，满铺脚手板，并兜一层大眼安全网。5.12 脚手架的上下通道：脚手架需要设置安全马道，马道宽度不小于1m，马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑；人行斜道小横杆间距不超过1.5m；马道上满铺脚手板，板上钉防滑条；设置护身栏杆，上部护身栏杆1.2m，下部护身栏杆距脚手板0.6m。六、脚手架搭设的质量要求6.1立杆的垂直偏差：搭设高度H25m时，纵向偏差不大于H/200，且不大于100mm；横向偏差不大于H/400，且不大于50mm。6.2纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm；横向水平杆水平偏差不大于10mm。6.3脚手架步距、立杆横距偏10、差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。6.4扣件紧固力宜在4555Nm范围内，不得低于45Nm或高于60Nm。6.5连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。6.6同一层各挑梁上表面之间的水平误差不大于20mm，且应视需要在其间设置整体拉结构件，以保护整体稳定。七、脚手架的使用规定7.1作业层每1m架面上施工荷载不得超过以下规定值，结构脚手架3KN/m2。7.2在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层，砂浆和容器总重不得大于1.5KN，施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5KN。7.3在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通11、行。严禁上架人员在架面上奔跑，退行或倒退拉车。7.4作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。7.5在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连续紧固件和连墙体。确因操作要求需要临时拆除，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。7.6工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。7.7人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。7.8在作业中，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业12、。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决后才能恢复正常作业，发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。7.9在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内，每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去，在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。八、脚手架的拆除方法8.1在拆除前，应进行拆除安全技术交底，并清除脚手架上杂物及地面障碍物。8.2施工作业人员应戴好安全帽，系好安全带，穿软鞋上架作业，周围设维护栏杆或树立警戒标志并有专人指挥。8.3拆除顺序应由上到下，先13、搭后拆，后搭先拆的原则，即先拆栏杆，脚手板，剪刀撑、斜撑，而后小横杆、大横杆、立杆等；并按一步一清原则依次进行，禁止上下同时进行拆除作业。8.4连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应设连墙件加固。8.5当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于2步。如高差大于2步，应增设连墙件加固。8.6当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑，加固后再拆除连墙件。8.7格构配件严禁抛掷至地面，运送到地面的构配件应分类堆放整齐，以备拉走库存。九、14、脚手架搭设时注意事项9.1外径48mm与51mm的钢管严禁混合使用。9.2主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。9.3各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。9.4对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。9.5当脚手架外侧遇有高低压电线时，而且外侧边缘距外架空线路外侧边丝的安全距离小于规范规定时，应做专门外电防护方案，并严格执行。9.6上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。9.7严格按搭设方案施工，连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步。9.8在搭设过程中，应注意调15、整整架的垂直度，一般通过调整连墙杆的长度来实现，但最大允许偏差100mm。十、脚手架的维护与管理10.1使用完毕的脚手架应及时回收入库、分类存放。露天堆放时，场地应平整，排水良好，下设支垫，并用苫布遮盖。配件、零件应存放在室内。10.2凡弯曲、变形的杆件应先调直，损坏的构配件应修复，方能入库存放，否则应更换。10.3要定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理，凡湿度较高的地区（大于75%）。每年应涂刷防锈漆一次，一般应两年涂刷一次。扣件要涂油。螺栓宜镀锌防锈。10.4工具式脚手架，在拆除后需要及时进行维修保护，并配套存放。10.5脚手架使用的扣件、螺母、垫板、插销等小配件极易丢失，在支搭时应将多16、余件及时回收存放，在拆除时亦应及时检收，不得乱扔乱放。10.6建立健全脚手架工具材料的领发、回收、检查、维修制度，按照谁使用，谁维修、谁管理的原则，实行限额领用或租赁方法，以减少丢失和损耗。附：脚手架设计计算书钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 9.5 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.2m，纵距La为117、.8m，大小横杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距5.4 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处长沙市黄花镇，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参18、数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1495；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木跳板脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大19、弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.8/3=0.18 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.8/3=1.2 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.18+1.41.2 = 1.942 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =1.9421.22/8 = 0.35 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =68.814 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =68.814 N/mm2 小于20、 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.18+1.2 = 1.418 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5.01.41812004/(3842.06105121900)=1.525 mm；小横杆的最大挠度 1.525 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1200 / 150=8 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.2=0.046 kN；脚手板21、的荷载标准值: P2= 0.31.21.8/3=0.216 kN；活荷载标准值: Q= 21.21.8/3=1.44 kN；荷载的设计值: P=(1.20.046+1.20.216+1.41.44)/2=1.165 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.81.8=0.01 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.1651.8= 0.56 kNm；M = M1m22、ax + M2max = 0.01+0.56=0.57 kNm最大应力计算值 = 0.57106/5080=112.199 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 112.199 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03818004 /(1002.06105121900) = 0.109 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 23、pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.046+0.216+1.44）/2=0.851kN = 1.8830.85118003/ ( 100 2.06105121900) = 3.722 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.109+3.722=3.83 mm；大横杆的最大挠度 3.83 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1800 / 150=12与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力24、系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.22/2=0.046 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.8=0.069 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.21.8/2=0.324 kN；活荷载标准值: Q = 21.21.8 /2 = 2.16 kN；荷载的设计值: R=25、1.2(0.046+0.069+0.324)+1.42.16=3.551 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1495kN/m NG1 = 0.1495+(1.202/2)0.038/1.509.50 = 1.712kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131.8(1.2+0.3)/2 = 5.265 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为26、0.15kN/m NG3 = 0.15131.8/2 = 1.755 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.89.5 = 0.086 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.818 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 21.21.82/2 = 4.32 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.28.818+ 0.851.44.32= 15.722 kN；不考虑27、风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.28.818+1.44.32=16.629kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.40.740.214 = 0.044 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 28、为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0441.81.52/10 = 0.021 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 15.722 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 16.629kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ13029、-2001)表5.3.3得 ： = 1.53 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.651 m；长细比: L0/i = 168 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.251立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 15721.908/(0.251489)+21370.049/5080 = 132.299 N/mm2；立杆稳定性计算 = 132.299 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/m30、m2，满足要求！不考虑风荷载时 = 16629.108/(0.251489)=135.483 N/mm2；立杆稳定性计算 = 135.483 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 731、.105 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.32 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.15 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.021 /(1.4 0.85) = 0.018 kNm；Hs =( 0.2514.8910-4205103-(1.27.105+0.851.4(4.32+0.2514.891000.018/5.08)/(1.20.15)=61.192 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs 32、/(1+0.001Hs)H = 61.192 /(1+0.00161.192)=57.663 m；H= 57.663 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为9.5m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.4，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.4 = 0.055 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(J33、GJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.25 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.25 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 k34、N；Nl = 6.25 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.25小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =78.61 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.722 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=78.61kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求