1、淳安县文昌移民创业园一期工程 普通模板及支架工程专项施工方案目 录一、工程概况3二、编制依据3三 、施工准备4（一）技术准备4（二）机具准备5（三）材料准备6四、支模架形式的选用及设计6五、施工部署8六、水平拉接的布置与构造9七、后浇带梁板模板支撑架的搭设与拆除9八、模板支架构造要求10九、模板支架材料要求11十、模板安拆操作工艺12（一）模板安装前准备工作12（二）模板支设12（三）模板拆除14十一、模板及其支撑总要求15十二、质量保证措施15十三、安全保证措施17十四、文明施工措施18十五、模板检查和验收要求19十六、支撑体系检查和验收19十七、应急预案21（一）应急组织21（二）材料准备2、21（三）模板工程易发生事件及处理方法：21十八、计算书221 500X500柱模板支撑计算书222 800X800柱模板支撑计算书263 D500圆柱模板支撑计算书334 240X800梁模板扣件钢管高支撑架计算书385 240X800梁木模板与支撑计算书466 350X800梁模板扣件钢管高支撑架计算书537 400X600梁木模板与支撑计算书618 130厚板模板与支撑计算书69十九、附图77附图01-地上主楼柱模板剖面图77附图02-240*800梁支撑体系立面图77附图03-350*800梁支撑体系立面图80附图04-400*600梁支撑体系立面图81附图05-130mm厚板支撑体系3、立面图82模板工程专项施工方案一、工程概况淳安县文昌移民创业园位于千岛湖，由淳安县新安江库区建设投资公司建设，浙江地标建筑设计有限公司设计，浙江广力工程管理有限公司监理，淳安宏通建筑有限公司总承包施工。本工程由淳安县文昌移民创业园-厂房四和淳安县文昌移民创业园研发楼等两栋楼组成。厂房四占地面积1047.53m2，项目建筑面积4284.99m2，地上4层，本单体0.000设计标高相当于黄海标高123.75 m。研发楼占地面积：1998.98m，建筑面积：8538.31m，地上5层，设计标高0.000相当于绝对标高值(黄海标高)121.500。厂房四地上4层，层高分别为4.5m，4.2 m，4.24、 m，4.2 m，屋面(机房)3.2 m，屋顶标高为20.870m。厂房四框架柱主要尺寸为500420，500500，600600，500600，500400mm。厂房四框架梁主要尺寸240x400，240x500，240x600，240x700，350x700mm。厂房四主要板厚为120、130mm。综合楼地上5层，层高分别为4.5m，3.8 m，3.8 m，3.8 m，屋面(机房)3.8 m，机房屋面4.2 m，屋顶标高为23.870m。综合楼框架柱主要尺寸为500500，600600，500800，800800，D500mm。综合楼框架梁主要尺寸240x400，240x500，240x65、00，240x700，240x800，350x700，350x800，400x600mm。综合楼主要板厚为100、120、130mm。抗震设防烈度：不设防。设计使用年限：50年。建筑分类及耐火等级：高建类住宅楼；防火等级为二级。二、编制依据本方案根据工程设计、国家有关规范和行业标准进行编制主要如下：1、淳安县文昌移民创业园施工图纸。2、淳安县文昌移民创业园施工合同及有关合同附件。3、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)2011版4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20085、建筑结构荷载规范(GB50009-2012)6、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-916、；7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；8、建筑施工安全检查标准JGJ59-20119、钢管脚手架扣件 （GB15831-2006）10、浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程 DB33/1035-200611、国家、浙江省现行的有关安全生产和文明施工规定12、公司企业标准；三 、施工准备（一）技术准备项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好施工记录。通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理单位共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和7、施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。项目部组织管理机构：项目经理技术负责安全负责 总施工质量员：方必建 资料员：廖云菊预算员：材料员：洪有清安全员：胡万军财 务：木工班长：王先法钢筋班长：方美明泥工班长：王建明架子班长：唐红旗项目副经理施工员：余建军（二）机具准备主要施工机具及工具准备如表所示：名称规格功率数量锤子重量0.25、0.5300个扳手开口宽（）17-19、22-24300把圆盘锯MJ-1063kW2台平刨MB-5033kW2台手电钻8把台钻VV508S520W2台手提电锯M-651A1.05kW16台手提电刨0.45kW8台压刨MB10657.5kW2台线8、垂0.5kg50个砂轮切割机2台水准仪2台钢卷尺50m、5m100把工程检测尺2m4根塞尺4把扭矩扳手100N.M2把（三）材料准备根据工程进度情况及时购买材料进场备用。为了确保工程质量和安全目标，在材料上选用15厚、1830x915九合松木胶板作为结构构件的模板；木档采用5070方木；采用可铸锻铁制作的扣件和配套的立杆顶托；钢管使用48.33.6（壁厚不少于3.24mm）无缝钢管。采用材料、材质应符合现行国家标准，使用前按有关规定进行抽样送检。四、支模架形式的选用及设计1 、支模架形式选用考虑到施工安全及可操作性同时兼顾经济方便，本方案模板支撑架采用扣件式钢管模板支撑体系，梁、板底全部采用双9、扣件与立杆连接。2 、支模架设计2.1、支撑架施工荷载取值（1）模板支架设计时考虑的荷载标准值：模板自重0.3 KN/m2；新浇钢筋混凝土自重25.0KN/m3；板钢筋自重1.1KN/m2，梁钢筋自重1.5KN/m2；施工人员及施工设备荷载荷载1KN/m2;振捣混凝土时产生的荷载2KN/m2。（2）模板支架的荷载分项系数: 模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重取1.35； 人员及施工设备荷载荷载、振捣混凝土时产生的荷载取1.4。2.2模板支撑搭设参数柱、墙、梁、板截面尺寸及搭设参数详见下表： （单位：）柱主要截面500420，500500， 500400600600，500600，500810、00，800800D500搭 设 参 数计算截面500500800800D500计算高度4500（板厚130）5650（板厚250）5650板厚（250）搭设高度4500，4200，3800内楞方木(5070)短边5根，长边5根短边5根，长边7根无柱箍类型双钢管钢带柱箍间距400400400对拉螺栓(12)无大于600设112400长边112400每道钢带2个主楼结构框架梁框架梁主要截面240x400，240x500，240x600，240x700， 240x800350x700，350x800400x600搭 设 参 数计算截面240x800（板厚130）350x800（板厚130）400x11、600（板厚130）计算跨度84008400 8400支架形式扣件式钢管模板支架+顶托的支撑形式计算高度450045004500搭设高度4500，4200，38004500，4200，38004500，4200，3800梁底方木3根5070方木 3根5070方木4根5070方木梁侧方木5070方木3005070方木3005070方木300对拉螺栓无112400112400梁底立杆梁底2根立杆240梁底2根立杆350梁底2根立杆400立杆纵距(跨度方向)900900900梁底支撑小横杆48.33.645048.33.645048.33.6450立杆步距180018001800楼板楼板主要板厚1312、0,120,100搭 设 参 数计算板厚130250支架形式扣件式钢管模板支架+顶托支撑形式计算高度45004750搭设高度4500,4200,3800板底木方5070方木3005070方木300立杆纵距900800立杆横距900板底小横杆400立杆步距1800扣件梁、板底部位均采用双扣件连接剪刀撑支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置扫地杆离地面200高，纵、横向连续设置立杆基础支架立杆下设置100宽50厚的垫木，并连续通过两跨。钢管类型全部采用48.33.6（壁厚不小于3.24mm）（实际搭设材料）说明：1、 柱截面尺寸700700，可以只使用13、一道对拉螺杆。2、 梁截面高度小于600，可不使用对拉螺杆。五、施工部署（一）总体部署本工程模板种类主要有剪力墙模板，连梁、框架梁、框架柱、楼梯、楼层板模板等类型。各层柱、梁、板结构大于等于4米的柱和梁板分开浇捣、小于4米时同时浇捣。结构构件较大、较重对模板安装和支撑都有较高要求。我们必须认真对待，仔细研究，贯彻落实。1、材料进场，必须由质量员检查合格后方可投入使用；2、施工机械进场必须由安全员初验，公司复验合格后方可使用；3、为节省原材料和提高模板的周转率定3名专业人员配模；4、成立专门研究小组，讨论模板设计的安全性、可行性和经济性。5、方案制定后进行传阅和登记，务必使专业班组和管理人员领会14、设计意图，保证现场与方案的一致性；（二）混凝土浇捣施工部署本工程4米以下采取整体一层一次浇筑框架柱、剪力墙、楼面梁、板、梯混凝土的方式。大于等于4米层高的框架柱和剪力墙、楼面梁、板、梯混凝土分开浇筑的方式。先浇墙和柱等砼强度达到75后再浇梁、板、梯砼。主体结构采用泵送商品混凝土，地下室一至及五层采用汽车泵或固定泵浇筑混凝土。混凝土浇捣采用一端向另一端扩展的浇筑方式，浇捣过程中严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方集中堆放，砼堆置高度不得超过150mm；上一层结构梁板混凝土浇筑后未达到设计强度80%下一层模板支撑架不得拆除。浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松15、动和变形情况及时解决。混凝土浇捣另行编制混凝土专项施工方案。六、水平拉接的布置与构造模板支架在高度方向已浇筑砼柱每隔1步设置一道水平拉接，采用钢管与混凝土柱进行抱箍拉接，并将各道水平杆延伸至地下室外墙内侧顶紧，以抵抗水平荷载的影响。具体做法见下图：七、后浇带梁板模板支撑架的搭设与拆除后浇带间梁、板模板支撑架应单独搭设。后浇带间梁、板模板支撑架的拆除须待后浇带浇捣完毕且强度达到100%方可全部拆除。八、模板支架构造要求1、立杆(1) 立杆支承在土体上时，地基承载力应满足受力要求，防止产生不均匀沉 降。不能满足要求时，应对土体采取压实、铺设块石或浇筑混凝土垫层等措施。立杆底部应设置底座或垫板。(216、) 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离大于500mm。 (3) 当在立杆底部或顶端设置可调托座时，其调节螺杆的伸缩长度小于200mm。 （4）立杆的纵、横距离小于1mm。对高度超过8米，或跨度超过18米，或施工总荷载大于10kn/m2 ,或集中线荷载大于15kn/m2的模板支架，立杆的纵、横距离除满足设计要求外，应小900 mm。（5）模板支架步17、距，应满足设计要求，且小于1.8米。(6) 立杆各步接头必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内； （7）立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离大于500mm，各接头中心至主节点的距离不小于步距的1/3。 2、水平杆(1) 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离大于500mm；各接头至最近主节点的距离小于纵距的1/3。(2) 搭接长度大于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离大于100mm。(3) 18、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距小于150mm。(4) 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。3、剪刀撑(1) 模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：A 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置； B 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。(2) 每道剪刀撑宽度4跨以上，且大于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不超过7根；倾角为60时，则不超过5根； 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相19、交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离小于150mm；设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量大于框格总数的1/3。4、其它(1) 模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑。(2) 模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。(3) 斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。(4) 模板支架的整体高宽比不大于5。(5) 对高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于15kN/m2，或集中线荷载大于20kN/m的模板支架，按照高大支模架专项施工方案。九、模板支20、架材料要求1 、采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。2 、搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。3 、钢管外观质量要求： 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；钢管应进行防锈处理。4、 扣件外观质量要求：有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；扣件应进行防锈21、处理。5、 经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。6 、施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。十、模板安拆操作工艺（一）模板安装前准备工作a、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。b、模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。c、标高测量利用水准仪22、将建筑物结构1米线的水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。d、竖向模板的支设应根据模板支设图进行支设。e、已经破损或者不符合模板设计图的模板及零构件以及面板不得投入使用。f、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。（二）模板支设1、柱模板工艺流程：搭设安装架 模板就位 检查对角线、垂直度和柱边线位置 安置柱模钢管箍 安装梁口的柱模 全面检查校正 群体固定冲洗封底。主要方法：a、基础面或楼面上弹纵横轴线和柱四周边线，并做好检查复核工作。b、柱、墙根部清理干净。c、柱、梁接槎部位处加垫海棉。柱子阳角接缝处必须加垫海棉条。 d、为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢23、管柱箍。支撑杆与楼板支架连接。2、剪力墙模板支设工序：检查轴线 清理剪力墙根部 放模板就位线 安放转角模板 安放内模 安装穿墙螺栓 安装外模 调整模板间隙、找垂直度固定模板 检查、验收模板。剪力墙支模前必须涂刷水性脱模剂。模板底部每个转角处留置清扫口。所有墙体的竖向模板的阴角、阳角加设5070方木与模板固定，并且在板梁角部也必须加设5070方木。为了确保剪力墙的质量，地下室200mm,300mm、350mm、400mm墙板的拉结设12对拉螺杆，最下一道螺杆离地150mm，水平方向为300，竖直方向为400。主楼160mm,200mm墙板的拉结设12对拉螺杆，最下一道螺杆离地150mm，水平方向24、为300，竖直方向为500。300mm墙板的拉结设12对拉螺杆，最下一道螺杆离地150mm，水平方向为300，竖直方向为450。3、梁、板模板梁模安装工艺：弹梁轴线并复核 搭支模架 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连接并加固楼板模安装工艺：搭支架 测水平 摆5070木楞 调整模板标高及起拱 铺九合板模板 清理、刷油 与梁模板固定检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋绑扎提供施工操作面。所有跨度4m的梁必须起拱1-2，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。所有125、.5mm板缝必须用胶带纸封贴。梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用胶合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁，如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足要求，浇砼时不能挤崩掉。4、楼梯模板梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安装梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，需特别注意最下一步及最上一步楼梯的高度与中间高度的一致。楼梯模板支撑用钢管架支设牢固。模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记26、录存档工作。（三）模板拆除a、拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。b、支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。c、模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。板底模2米，混凝土强度达到50%，2米8米混凝土强度达到75%，8米，混凝土强度达到100%方可拆除。d、模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经27、技术负责人、监理审批签字后方可拆除。e、柱模拆除，先拆除斜拉杆或斜支撑再卸掉柱箍和穿心螺杆，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。f、墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平支撑和斜撑，接着用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。g、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层28、排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。十一、模板及其支撑总要求1、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确；2、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载；3、构造简单，装板方便，便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求；4、模板支架沿四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；提高模板刚度和稳定性；5、支撑立杆应设垫板，模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底坐上皮小于200mm的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆29、下方的立杆上。立杆的纵横距离不大于1000mm。6、立杆各步接头必须采用对接扣件连接，对接应符合规范的要求。7、水平杆接长采用对接扣件连接或采用搭接。对接、搭接应符合规范的要求。每步的纵、横向水平杆应双向拉通。8、模板接缝严密不漏浆，在浇筑混凝土前应浇水湿润，但模板内不应有积水；9、用作模板的地坪、胎模等应平整光洁、不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓；10、跨度4000的梁按设计要求起拱；板不起拱。11、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞不得遗漏，且安装牢固，其质量要满足规范要求；12、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；13、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，涂刷时不30、得玷污钢筋，采用水性隔离剂，不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；14、脚手架搭设的相关数据要按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到技术负责人的认可。十二、质量保证措施1、组织质量管理网络结合本工程特点与质量管理工作需要，组建一支以项目经理为主，具有责任性强、有管理水平、有能力、施工经验丰富的资质合格的项目质量管理班子。质量管理程序：2、建立质量责任制 从项目经理管理层到施工班组长操作层，分二个层次建立质量责任制：一是项目管理层质量管理责任制，二是操作层质量承包责任制。使质量责任制纵向到底，横向到边，并直接与经济利益挂钩，加强各级质量管理的意识，使各级人员既感到有压力，又有动力，31、从而推动质量管理的有力运行。3、加强公司对项目的考核： 公司对项目部实行定期考核和检查制度，并将考核结果纳入年度考核内容，与年底奖金挂钩，对检查中发现的问题，不仅要提出整改意见，更应提出改进措施，使之质量不断提高。4、把好材料质量关 全部材料，进场时应签收验货，详细核对其品种、数量、规格、质量要求，做到不合格的产品不进场。5、把好施工质量关认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2011和其它有关规定施工和验收，并32、随时接受业主、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。6、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。7、混凝土浇筑过程中应派23名技术过硬的工人看模，观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。8、对变形及损33、坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。9、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。10、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。11、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、对角线尺寸、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模精度。12、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。13、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是34、通过数据分析梁和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。14、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。15、阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。16、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。17、模板本身缝隙刮腻子嵌缝。十三、安全保证措施1、搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，并应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施，脚手架不得与模板支架相连。施工现场应搭设工35、作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员必须系好安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再36、起吊。起吊时，下面不准站人。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。11、模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）的专业架子工。安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。上岗人员应定期体检，并体检合格。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定就拆除模板。十四、文明施工措施保持现场的场容场貌，材料分批分类分场堆码整齐37、，施工现场每层楼模板安装完毕浇筑砼前，楼层内的垃圾应清理干净；在楼层模板拆除完后，楼层内的废料，垃圾均应清理出楼层，运至垃圾堆放处堆码好；严禁在楼层内随地大小便。不得任意损坏施工场地内的任何机具、设备和施工标语牌等；楼层内模板下口漏浆应及时用水冲洗并收集到一堆，以便今后楼层的清理工作；严禁在生活区、施工现场乱扔垃圾杂物，生活垃圾及杂物按工地规定地点堆放。十五、模板检查和验收要求模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。模板支架验收应根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。验收应形成记录。在涂刷模板隔离剂时，不得玷污钢38、筋和混凝土接槎处。预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，0现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项 目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查十六、支撑体系检查和验收支模架应按方案要求分块每块单独验收。1、对使用的钢管检39、查以下内容：查验钢管材料产品质量合格证、质量检验报告。检查钢管表面的平直度，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管必须涂有防锈漆。钢管表面锈蚀深度不得大于0.5mm。钢管弯曲变形，各种杆件钢管的端部弯曲不得大于5mm，立杆钢管3-4m长度的弯曲不得大于12mm、4-6.5m长度的弯曲不得大于20mm。检查扣件厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。有必要时按现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定抽样检测。旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。2、脚手架使用中，应定期检查的内容检查地40、基是否积水、底座是否松动，立杆是否悬空。检查扣件螺栓是否松动。安全防护措施是否符合要求。3、验收（1）基础：查看基础表面坚实平整，表面是否积水，垫板是否晃动，检查方法：观察。（2）立杆垂直度：用经纬仪或吊线和卷尺测量。6m高处，立杆偏差不得大于20mm。3m高度的垂直允许偏差为10mm。（3）间距检查：脚手架步距不得大于20mm、纵距不得大于50mm、横距不得大于20mm，用钢卷尺测量。（4）纵向水平杆偏差，一根杆的两端高差不得大于20mm，同跨内两根纵向水平杆高差不得大于10mm，用水平仪或水平尺测量。（5）扣件检查；扣件安装：a 同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应大于500mm，用钢卷尺测41、量；b 扣件螺栓拧紧扭力矩40-65N.m，用扭力扳手检测；c 剪刀撑斜杆与地面的倾角4560，用角尺检测。安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数量与质量判定标准，应按下表1确定。表1 扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）519091150151280281500542、0112001201320058132032501235710（6）梁、板底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。（7）拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。（8）其他未尽事宜按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008的相关要求执行。十七、应急预案（一）应急组织组长： 副组长： 成 员： （二）材料准备1、材料准备好60T千斤顶2只，2、准备临时加固用的钢管2T，扣件1000只。3、准备16工字钢5根，长4M。4、准备50厚300宽片子板1m。5、方木准备2m。（三）模板工程易发生事件及处理方法：1、扣件43、破坏或下滑导致梁板下沉。 处理方法：马上停止该部位砼浇筑，疏散上部人员和砼荷载，在下沉梁底部位加设横杆，用千斤顶把梁顶复位后把扣件更换和紧固螺丝。2、梁柱炸模马上停止该部位砼浇筑，清理梁柱内砼，模板缝内砼用水进行清洗干净后，重新贴好海棉条合模加固模板，继续浇筑混凝土。十八、计算书1 500X500柱模板支撑计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称500*500新浇混凝土柱长边边长(mm)500新44、浇混凝土柱的计算高度(mm)4500新浇混凝土柱短边边长(mm)500 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.5min29.868，10829.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模45、板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.5min29.87，10829.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44面板弹性模量E(N/mm2)6000柱长边46、小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.429.8714.517kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.420.706kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.114.5170.1672-0.1170.7060.1672-0.043kNm Mmax/W0.043106/(1/6400152)2.841N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.429.8711.948kN47、/m 0.677ql4/(100EI)0.67711.948166.6674/(1006000(1/12400153)0.092mml/400166.667/4000.417mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)5070小梁截面惯性矩I(cm4)142.917小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.285小梁弹性模量E(N/mm2)8925最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.16738.0566.343 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.285kNm Mmax/W0.2851048、6/(40.833103)6.99N/mm2f12.285N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.16729.874.978 kN/m 小梁变形图(mm) 0.823mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 qS承l138.0560.415.222kN/m N0.5ql30.515.2220.534.034kN Mql22/815.2220.672/849、0.854kNm N/An+M/Wn4.034103/424+0.854106/(4.49103)199.752N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 qS正l129.870.411.948kN/m 5ql24/(384EI)511.9486704/(38420600010.78104)1.412mml2/4001.675mm 满足要求！2 800X800柱模板支撑计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-200350、 一、工程属性新浇混凝土柱名称800*800新浇混凝土柱长边边长(mm)800新浇混凝土柱的计算高度(mm)4500新浇混凝土柱短边边长(mm)800 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.5min29.868，10829.868k51、N/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.5min29.87，10829.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯52、强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)6000柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.429.8714.517kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.420.706kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10714.5170.162-0.1210.7060.162-0.042kNm Mmax/W0.042106/(1/6400152)2.797N/mm2f14.74N/m53、m2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.429.8711.948kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63211.9481604/(1006000(1/12400153)0.073mml/400160/4000.4mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)5070小梁截面惯性矩I(cm4)142.917小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9000最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1638.0566.089 kN/m 小梁弯矩图(k54、Nm) Mmax0.274kNm Mmax/W0.274106/40.8331036.71N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1629.874.779 kN/m 小梁变形图(mm) 0.784mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm55、) 长边柱箍剪力图(kN) M10.316kNm，N16.524kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.316kNm，N26.524kN M/Wn0.316106/(4.49103)70.477N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.104mml/4001.212mm 20.104mml/4001.212mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N5.5256、42=11.048kNNtb12.9kN 不满足要求！请优化柱箍间距！ N6.5242=13.048kN26kN 满足要求！ 3 D500圆柱模板支撑计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称柱直径D(mm)500新浇混凝土柱高度(mm)4500柱箍截面类型钢带 二、柱箍布置序号柱箍距柱底距离hi(mm)第1道150第2道550第3道950第4道1350第5道1750第6道2150第7道2550第57、8道2950第9道3350第10道3750 计算简图：立面图剖面图 三、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)3外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)3.95混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.95新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.22243113.951/2，243.95min31.481，94.831.481kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 58、有效压头高度hG4k/c31.48/241.312m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.231.48+1.42，1.3531.48+1.40.7240.012kN/m2 Smin0.91.4Q3k0.91.422.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k31.48kN/m2 Smin0 kN/m2 四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度t1(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)37面板弹性模量E(N/mm2)10584 梁截面宽度取单位宽度即b1000mm。 Wbh2/61000159、52/637500mm3 Ibh3/121000153/12=281250mm4 1、强度验算 验算简图 弯矩图 Mmax0.556kNm Mmax/W0.556106/37500=14.827N/mm2f=37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 验算简图 变形图 max0.87mm=l/250=400/250=1.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图 R1=13.74kN R2=16.339kN R3=15.917kN R4=16.023kN R5=16.021kN R6=15.923kN R7=16.318kN R8=13.782kN R9=7.807kN R160、0=2.974kN 五、柱箍验算钢带宽度B(mm)20钢带厚度t2(mm)5钢带抗拉强度设计值f(N/mm2)215钢带弹性模量E(N/mm2)206000螺栓个数n2螺栓强度等级普4.6级、4.8级螺栓直径M30螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)170螺栓有效截面积Ae(mm2)561 1、柱箍拉力 T=RmaxD/2=16.3390.5/2=4.085kN 2、柱箍强度 T/(Bt2)=4085/(205)=40.85N/mm2=215N/mm2 满足要求！ 3、螺栓强度验算 螺栓设计拉力 NtnAeftb2561170190740N190.74kNT=4.085kN 满足要求！4 261、40X800梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-2006)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.0m， 梁截面 BD=350mm750mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方5070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN62、/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.3525.5000.2500.5000.200=0.861kN。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7563、00.200=3.825kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(20.750+0.350)/0.350=0.529kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3500.200=0.210kN 均布荷载 q = 1.353.825+1.350.529=5.877kN/m 集中荷载 P = 1.400.210=0.294kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.001.501.50/6 = 7.5064、cm3； I = 20.001.501.501.50/12 = 5.63cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.386kN N2=1.580kN N3=0.386kN 最大弯矩 M = 0.022kN.m 最大变形 V = 0.064mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02210001000/7500=2.933N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足65、要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3642.0/(2200.00015.000)=0.321N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.064mm 面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.580/0.200=7.898kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.900.200.20=0.032kN.m 66、最大剪力 Q=0.60.2007.898=0.948kN 最大支座力 N=1.10.2007.898=1.738kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.032106/40833.3=0.77N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 67、截面抗剪强度计算值 T=3948/(25070)=0.406N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.762kN/m 最大变形 v =0.6774.762200.04/(1009000.001429166.8)=0.004mm 木方的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变68、形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.651kN.m 最大变形 vmax=1.543mm 最大支座力 Qmax=2.036kN 抗弯计算强度 f=0.651106/4491.0=144.92N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 69、支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.611kN.m 最大变形 vmax=0.855mm 最大支座力 Qmax=8.908kN 抗弯计算强度 f=0.611106/4491.0=136.02N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取70、8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.91kN 采用双扣件满足要求！ 五、立杆的稳定性计算 按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力不考虑钢管自重为 V1=4.327kN V2=8.908kN V3=8.908kN V4=4.327kN 考虑钢管自重各排立杆的竖向力为 V1=5.127kN V2=9.708kN V3=9.708kN V4=5.127kN 风荷载标准值 Wk=0.70.4501.0001.040=0.328kN/m2 风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.3280.9001.8001.800/71、10=0.134kN.m 风荷载计算示意图如下 按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为： 其中 AF 结构模板纵向挡风面积； Wk 风荷载标准值，取0.328kN/m2； La 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取0.750m； la 立杆纵距，取0.900m； 经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.850.3280.7500.900=0.188kN 按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为 其中 F 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.188kN； H 模板支架高度，取3.950m72、； m 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1； Lb 模板支架的横向长度，取2.400m； 经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=30.1883.950/(1+1)2.400=0.464kN 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 Nut 立杆的轴心压力最大值，取9.708kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径，取1.595cm； A 立杆净截面面积，取4.239cm2； W 立杆净截面抵抗矩，取4.491cm3； M73、W 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.134kN.m； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； l0 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.663m； l0 = h + 2a=1.800+20.100=2.000m； l0 = kuh =1.1631.2721.800=2.663m； k 计算长度附加系数，按规范附录D采用，k=1.163； u 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.272； 不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果： =9708/(0.257474、241.000)=89.228N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载的计算立杆稳定性结果： =9708/(0.2574241.000)+134000/4491=119.007N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果： =(9708+464)/(0.2574241.000)=93.493N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!5 240X800梁木模板与支撑计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设75、计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)240800新浇混凝土结构层高(m)4.5梁侧楼板厚度(mm)130 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m276、)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)740步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)370梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)250,490梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根77、数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)6000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(78、0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.671kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12526.6710.1220.048kNm Mmax/W0.048106/375001.28N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=79、0.52120.51204/(1006000281250)0.013mml/250120/2500.48mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37524.9080.12+0.4371.7640.121.213kN R2=1.25q1l=1.2526.6710.124.001kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37520.50.120.922kN R2=1.25q2l=1.2520.50.123.075kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5070小梁抗弯强度设计80、值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁截面惯性矩I(cm4)142.92验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.213+0.91.35(0.3-0.1)0.24/2+0.5(0.8-0.13)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72max0.37-0.24/2，(0.74-0.37)-0.24/2/21，4.001+0.91.35(0.3-0.1)0.24/2=81、4.03kN/m q2max0.922+(0.3-0.1)0.24/2+0.5(0.8-0.13)+(0.5+(24+1.1)0.13)max0.37-0.24/2，(0.74-0.37)-0.24/2/21，3.075+(0.3-0.1)0.24/23.099kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.14.030.92，0.54.030.220.326kNm Mmax/W0.326106/408307.995N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.64.030.9，4.030.22.176k82、N max3Vmax/(2bh0)=32.1761000/(25070)0.933N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.0999004/(10090001429200)1.07mml1/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)3.0992004/(890001429200)0.048mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.14.030.9，0.44.030.983、+4.030.23.99kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.448kN，R23.99kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.0990.9，0.43.0990.9+3.0990.23.068kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.16kN，R23.068kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W84、(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.169106/449037.585N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.995kN max2Vmax/A=21.9951000/4249.411N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.022mml/250250/2501mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.283kN，R2=4.725kN，R3=4.726kN，R4=0.283kN 七、可调托座验算荷载传85、递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max0.283,0.2830.283kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R34.726kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm286、)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.91.52/100.04kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不87、同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92127.12kN/m 2)小梁验算 q1max1.239+1.2(0.3-0.1)0.24/2+0.5(0.8-0.13)+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91max0.37-0.24/2，(0.74-0.37)-0.24/2/21，4.068+1.2(0.3-0.1)0.24/2=4.097kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.287kN，R24.788kN，R34.788kN，R40.287kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=16088、0.83mm 1l01/i1600.83/15.9100.681，查表得，10.588 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.287+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.37-0.24/2)/20.9，4.788，4.788，0.287+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.74-0.37-0.24/2)/20.9+0.04/0.744.842kN fN/(A)+Mw/W4842.14/(0.588424)+0.04106/449028.287N/mm2f205N/mm2 满足要求89、！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.287+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.37-0.24/2)/20.9，4.788，4.788，0.287+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.74-0.37-0.24/2)/20.9+0.04/0.744.842kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边90、2+1.20.15(4.5-0.8)+Mw/lbmax0.287+1.2(0.75+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.37-0.24/2)/20.9，4.788，4.788，0.287+1.2(0.75+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.74-0.37-0.24/2)/20.9+0.666+0.04/0.745.508kN fN/(A)+Mw/W5508.14/(0.197424)+0.04106/449074.809N/mm2f205N/mm2 满足要求！6 350X800梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ91、162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)350800新浇混凝土结构层高(m)4.5梁侧楼板厚度(mm)130 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混92、凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)850步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)425梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义93、梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)250,600梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)6000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)94、h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.671kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12526.6710.17520.102kNm Mmax/W0.102106/375002.95、723N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.51754/(1006000281250)0.059mml/250175/2500.7mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37524.9080.175+0.4371.7640.1751.769kN R2=1.25q1l=1.2526.6710.1755.834kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37520.50.1751.345kN R2=1.25q2l=96、1.2520.50.1754.484kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁截面惯性矩I(cm4)142.92验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.769+0.91.35(0.3-0.1)0.35/2+0.5(0.8-0.13)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72max0.425-0.97、35/2，(0.85-0.425)-0.35/2/21，5.834+0.91.35(0.3-0.1)0.35/2=5.877kN/m q2max1.345+(0.3-0.1)0.35/2+0.5(0.8-0.13)+(0.5+(24+1.1)0.13)max0.425-0.35/2，(0.85-0.425)-0.35/2/21，4.484+(0.3-0.1)0.35/24.519kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.8770.92，0.55.8770.220.476kNm Mmax/W0.476106/4083011.659N/mm2f13N/98、mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.8770.9，5.8770.23.174kN max3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(25070)1.36N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6774.5199004/(10090001429200)1.561mml1/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)4.5192004/(890001429200)0.07mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段99、根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.8770.9，0.45.8770.9+5.8770.25.818kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.012kN，R25.818kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.5190.9，0.44.5190.9+4.5190.24.474kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.592kN，R24.474kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)2100、06000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.337106/449074.977N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.909kN max2Vmax/A=22.9091000/42413.722N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.089mml/250350/2501.4mm 满足要求！ 4、支座反力计101、算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.69kN，R2=6.611kN，R3=6.611kN，R4=0.69kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max0.69,0.690.69kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R36.611kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中102、心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.156103、0.91.52/100.04kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92127.12kN/m 2)小梁验算 q1max1.807+1.2(0.3-0.1)0.35/2+0.5(0.8-0.13)+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91max0.425-0.35/2，(0.85-0.425)-0.35/2/21，5.932+1.2(0.3-0.1)0.35/2=5.974kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.701kN，R26.104、708kN，R36.708kN，R40.701kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/15.9100.681，查表得，10.588 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.701+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.425-0.35/2)/20.9，6.708，6.708，0.701+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.85-0.425-0.35/2)/20.9+0.04/0.856.7105、55kN fN/(A)+Mw/W6754.593/(0.588424)+0.04106/449035.958N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.701+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.425-0.35/2)/20.9，6.708，6.708，0.701+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91106、(0.9+0.85-0.425-0.35/2)/20.9+0.04/0.856.755kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.20.15(4.5-0.8)+Mw/lbmax0.701+1.2(0.75+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.425-0.35/2)/20.9，6.708，6.708，0.701+1.2(0.75+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.85-0.425-0.35/2)/20.9+0.666+0.04/0.857.421kN fN/(A)+Mw/W7420.593/(0.197424)+0.04106107、/449097.704N/mm2f205N/mm2 满足要求！7 400X600梁木模板与支撑计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)400600新浇混凝土结构层高(m)4.5梁侧楼板厚度(mm)130 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.108、1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(109、mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)250,650梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)6000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=110、1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.475kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.711kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.6115.4kN/m 1、强111、度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12520.4750.220.102kNm Mmax/W0.102106/375002.73N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52115.42004/(1006000281250)0.076mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37518.7110.2+0.4371.7640.21.557kN R2=1.25q1l=1.2520.4750.25.119k112、N 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37515.40.21.155kN R2=1.25q2l=1.2515.40.23.85kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁截面惯性矩I(cm4)142.92验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.557+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2+0.5(0.6-0.13)+0.9max1.2(0.5+(113、24+1.1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，5.119+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2=5.167kN/m q2max1.155+(0.3-0.1)0.4/2+0.5(0.6-0.13)+(0.5+(24+1.1)0.13)max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，3.85+(0.3-0.1)0.4/23.89kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.1670.92，0.55.1670.220114、.419kNm Mmax/W0.419106/4083010.251N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.1670.9，5.1670.22.79kN max3Vmax/(2bh0)=32.791000/(25070)1.196N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.899004/(10090001429200)1.343mml1/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)3.892004/(890001429200)0.06mm2l2/25022115、00/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.1670.9，0.45.1670.9+5.1670.25.116kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.687kN，R25.116kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.890.9，0.43.890.9+3.890.23.851kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.289kN，R23.851kN 六、主梁验算主梁类型钢管116、主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.331106/449073.727N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.558kN max2Vmax/A=22.5581000/42412.066N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max117、0.109mml/250400/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.722kN，R2=5.967kN，R3=5.967kN，R4=0.722kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max0.722,0.7220.722kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R35.967kNN30kN 满足118、要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 119、长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.91.52/100.04kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.92121kN/m 2)小梁验算 q1max1.606+1.2(0.3-0.1)0.4/2+0.5(0.6-0.13)+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，5.25+1.2(0.3-0.1)0.4/2=5.298120、kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.741kN，R26.099kN，R36.099kN，R40.74kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/15.9100.681，查表得，10.588 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.741+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.45-0.4/2)/20.9，6.099，6.099，0.74+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.9-0.45121、-0.4/2)/20.9+0.04/0.96.143kN fN/(A)+Mw/W6143.224/(0.588424)+0.04106/449033.506N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.741+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.45-0.4/2)/20.9，6.099，6.099，0.74+1.2(0.5+122、(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.9+0.04/0.96.143kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.20.15(4.5-0.6)+Mw/lbmax0.741+1.2(0.75+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.45-0.4/2)/20.9，6.099，6.099，0.74+1.2(0.75+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.9+0.702+0.04/0.96.845kN fN/(A)+Mw/W6845.224/(0.19742123、4)+0.04106/449090.816N/mm2f205N/mm2 满足要求！8 130厚板模板与支撑计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)130新浇混凝土楼板边长L(m)6新浇混凝土楼板边宽B(m)5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算124、主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.15风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)4.5立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心125、对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁最大悬挑长度(mm)150主梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)6000面板验算方式简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： W126、bh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.13)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.13)+1.40.72.5 1=6.782kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=m127、ax6.7820.22/8，0.1080.22/8+3.150.2/4= 0.158kNm Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.13)1=3.363kN/m 5ql4/(384EI)53.3632004/(3846000281250)0.042mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型钢管小梁材料规格(mm)483小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁弹性模量E(N/mm2)206000128、小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁截面惯性矩I(cm4)10.78小梁验算方式简支梁 因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.13)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.13)+1.40.72.50.21.4kN/m M1q1l2/81.40.92/80.142kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4129、Q1k=0.91.42.53.15kN M2q2L2/8+pL/40.0650.92/8+3.150.9/40.715kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.40.152/2，0.0650.152/2+3.150.150.473kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.142，0.715，0.4730.715kNm Mmax/W0.715106/4490159.312N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.5q1L0.51.40.90.63kN V20.5q2L+0.5p0.50.0650.9+0.53.151.604kN V3maxq130、1L1，q2L1+pmax1.40.15，0.0650.15+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.63，1.604，3.163.16kN max2Vmax/A=23.161000/42414.904N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.13)0.20.713kN/m 跨中max5qL4/(384EI)=50.7139004/(384206000107800)0.274mml/250900/2503.6mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.7131504/(820600010780131、0)0.002mml12/250300/2501.2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁验算方式简支梁 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.13)+1.41.132、5，1.35(0.5+(1.1+24)0.13)+1.40.71.50.21.191kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.13)0.2=0.753kN/m 承载能力极限状态 按简支梁，Rmax0.5q1L0.51.1910.90.536kN 按悬臂梁，R1q1l=1.1910.150.179kN RmaxRmax，R10.536kN; 正常使用极限状态 按简支梁，Rmax0.5q2L0.50.7530.90.339kN 按悬臂梁，R1q2l=0.7530.150.113kN RmaxRmax，R10.339kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯133、矩图(kNm) Mmax0.201kNm Mmax/W0.201106/449044.838N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.34kN max2Vmax/A=21.341000/4246.321N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.424mm 跨中max=0.424mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.179mm=1502/250=1.2mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强134、度设计值f(N/mm2)205 h/i1800/15.9114150 满足要求！ 查表得，0.496 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.150.91.82/100.05kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=0.9(1.2(0.75+(24+1.1)0.13)+0.91.41)0.90.9+0.05/0.94.479kN f Nw/(A)+ Mw/W4478.714/(0.496424)+0.05106/449032.343N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.479kNN30kN 满足要求！十九、附图附图01-地上主楼柱模板剖面图附图02-240*800梁支撑体系立面图附图03-350*800梁支撑体系立面图附图04-400*600梁支撑体系立面图附图05-130mm厚板支撑体系立面图78