1、.住院楼模板支撑架专项施工方案 一、 编制依据序号编制依据编 号1建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20162建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20103建筑施工安全检查标准JGJ59-20114危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号5建筑结构荷载规范GB50009-20126建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20137灵武市人民医院迁扩建项目门诊医技楼施工图8混凝土结构设计规范GB50010-20109建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011序号参考文献备注1建筑施工手册（第五版）2简明施工计算手册3实用建筑施工安全手册2、二、 工程概况灵武市人民医院迁扩建项目住院楼位于建筑面积30093。桩筏基础框架结构、地下局部有剪力墙，基础桩筏厚度为1300mm，防水板厚度300mm桩筏外侧、集水坑、电梯基坑外侧均采用砖胎模，柱、墙、梁、板采用胶合板做为混凝土接触面模板，方木辅以金属方管做为垫撑，盘扣式钢管满堂支撑架体系做模板支撑。2.1工程地点灵武市人民医院迁扩建项目住院楼工程工程位于灵武市西平西街南侧，中山街东侧。2.2结构特征：桩筏基础，框架结构地上九层，地下管道层层高2.15米，一层层高5.4米，二、三层层高均为4.5米，四九层层高均为3.8米竖向结构为框架柱，横向为梁、板。2.3模板支架的应用位置：本工程梁板底模3、板和框架柱侧模板。2.5支撑系统选择承插型盘扣式支架概况：承插型盘扣式支撑架的纵、横杆直径为48，壁厚为3.2mm，材质为345； 承插型盘扣式支撑架具有以下特点： 1）、采用低合金高强度钢，承载能力高，考虑安全系数，单肢设计承载力可达40KN以上。 2）、竖向拉杆，水平拉杆和斜拉杆使支撑架具有了很好的稳定性。材料用量少，安装快捷、简便，效率高。 3）坚固耐用，周转次数高，节约成本。支撑高度、特点，说明本工程支撑高度最高为5.35米，最低为1.98米。三、施工工艺技术3.1模板支架形式技术参数工程特点1）本工程竖向结构框架柱地下部分为上支墩和下支墩，截面尺寸多在900mm、1000mm、1104、0mm见方。地上框架柱截面尺寸为600mm、700mm、800mm见方。2）本工程横向结构框架梁截面尺寸宽度基本为200mm、250mm、300mm、350mm，400mm、450mm、500mm；高度为500mm、550mm、600mm、650mm、700mm、750mm、800mm、850mm、900mm,1000mm,1100mm，板厚100mm、120mm、160mm。确定支撑形式 立杆：间距为0.9m步距1.2m。架体高度超过5m时，必须设置水平剪刀撑，水平剪刀撑布置顶底各一道。底模：采用15mm竹胶板。次龙骨采用4040方钢管和4090木方，在腹板位置龙骨间距200mm，其他位置龙5、骨中心间距300mm。主龙骨：采用48钢管，垂直于次龙骨方向布置。支撑系统设计：盘扣式支撑架搭设方式为满堂红，支撑架设计方式是在混凝土筏板上或现浇板上放置木垫板，立杆放置于木垫板上，盘扣式支架从下往上直至梁底和板底下，在梁中线两侧腹板处横向立杆采用0.8m间距对称布置，同时通过0.8m水平杆与立杆支架进行连接，顺梁方向在梁端设置3个0.4m间距水平杆，其余部分均采用0.8m水平杆进行连接，支架立杆上放置可调托撑用于调节支撑高度，架体自由端高度：不大于400mm，可调丝杠外露长度不超过300mm，在可调托撑上横桥向铺设主龙骨钢管，支撑架外侧通过钢管扣件连接纵向水平杆来搭设防护支架，钢管临边防护支6、架外侧满布密目网。架体布置：腹板下立杆间距采用0.8m0.8m组成格构，格构内水平杆和竖向斜杆布置步距为1.6米，顶部水平杆步距以盘扣式支架实际搭设，自由端高度不大于400mm。3.2工艺流程施工流程图布置木垫板、调整水平安装立杆、水平杆依据施工图纸进行搭设高程调整安装防护措施铺装模板检查、验收做好记录(1）基础放样：依照支撑架配置图纸上尺寸标注，正确放样并使用墨斗弹线。（2）检查放样点是否正确。（3）备料人员依搭架需求数量，分配材料并送至每个搭架区域。（4）依脚手架施工图纸将调整底座正确摆放。（5）依脚手架施工图纸搭设脚手架。（高处作业人员需配带安全帽、安全带并临时在架体上铺设脚手板）（6）7、搭架高程控制检测及架高调整。（7）检查各构件连结点及固定插销是否牢固。（8）各种长短脚手架材料检查是否变形或不当搭接。（9）架设安全网并检查是否足够安全。盘扣系统脚手架的组搭步骤 1.布置木垫板：依梁板施工图尺寸放样后，将垫板排列至定点。 2.立杆架设：将第一层立杆套筒部份朝上，摆放并用水平杆头套插入立杆的圆盘小孔内。 3.第一层水平杆：将水平杆头套入圆盘小孔位置使水平杆头前端抵住立杆圆管，再以斜楔贯穿小孔敲紧固定。4.第二层水平杆：重复步聚3安装第一层水平杆。3.3施工方法3.3.1架体搭设作业前，首先对作业工人进行技术和安全交底。施工机具准备齐全，具备作业条件。然后按照施工工艺流程进行脚手8、架搭设，搭设过程中如有构配件锈蚀严重、焊口开裂、杆件有凹坑、孔洞、弯折等质量问题，坚决不允许使用。3.3.2安装方法测量人员放样出梁板在现浇板上的竖向投影线，并弹上墨线标志，现场模板工技术员根据投影线定出大梁的排底的中心线。根据中心线向两侧对称布设盘扣支架。盘扣支架安装：（1）根据立杆及横杆的设计组合，从底部向顶部依次安装立杆、横杆。下部先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆。再逐层往上安装，同时安装所有横杆。立杆和横杆安装完毕后，考虑支架的整体稳定性，按照4米设置一道水平剪刀撑，安装时自下而上进行顺接。斜撑通过扣件与支架连接，安装时尽量布置在框架结点上，专人检查支架盘扣松紧情况。架体与主体9、结构拉结牢靠。安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。（2）支架组装时应控制水平框架的纵向直线度、直角度及水平度。（3）支架拼装完毕后，应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和垫板调整垫实。（4）支撑架搭设完毕后，应对其平面位置，顶部标高，节点联系及纵横向稳定性进行全面检查，符合要求后，方可进行下一步施工。（5）盘扣式支架钢管不得使用严重锈蚀、弯曲、压扁、有凹坑、打孔、有裂纹的钢管。（6）支架顶部U型支托与梁底侧用螺栓拧紧。其螺杆伸出钢管顶部不得大于300mm。螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。（710、）顶托安装：为便于在支架上高空作业，安全省事，可在楼地上大致调好顶托伸出量，再运至支架顶安装。根据梁底高程变化决定断面间距，设左、中、右三个控制点，精确调出顶托标高。然后用明显的标记标明顶托伸出量，以便校验。最后再用拉线内插方法，依次调出每个顶托的标高，顶托伸出量一般控制在30mm以内为宜。8）纵横向剪刀撑：每一跨各设置上下两道纵横剪刀撑，剪刀撑采用扣件式钢管连接方式，纵横杆交叉点均设置转向扣件拧紧（扭力不小于40牛.米）3.3.3架体拆除(1)脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时方可拆除。(2)脚手架拆除前应清除架上的材料、工具和杂物。(3)拆除脚手架时，应设置警戒区和警戒标志，并11、由专职人员负责警戒。(4)脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行：(5)脚手架的拆除应从一端向另一端、自上而下逐层进行；(6)同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行，最后拆除连墙件；(7)在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加临时拉结；(8)连墙杆通长水平杆和竖向斜杆等，必须在脚手架拆卸到相关位置时方可拆除；(9)作业人员必须站在临时搭设的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；(10)拆下立杆、水平杆、斜拉杆等及其他配件应传送至地面，经验收分类堆存,最后打包待运；(11)拆除时，严禁抛掷，防止碰撞12、。3.4检查验收，3.4.1对进入现场的钢管支架构配件的检查与验收应符合下列规定：1 应有钢管支架产品标识及产品质量合格证；2 应有钢管支架产品主要技术参数及产品使用说明书；3 进入现场的构配件应对管径、构件壁厚等抽样核查，还应进行外观检查，外观质量应符合建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程第3.2.2条规定；3.4.2支架应由工程项目技术质量负责人组织相关人员依据相关技术文件进行检查，相关技术文件包括以下内容： 1建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程2专项施工方案及变更文件；3技术交底文件。3.4.3 模板支架应按以下分阶段进行检查和验收：1 垫板铺好后及模板支架搭设前；2 超过8m13、的高支模架搭设至一半高度后；3 达到设计高度后混凝土浇筑前应进行全面的检查和验收；4 遇6级以上大风、大雨、大雪后特殊情况的检查；5 停工超过一个月恢复使用前。3.4.4 模板支架应重点检查以下项目：1.基础应符合设计要求，并应平整坚实，立杆与基础间应无松动，悬空现象，底座、支垫应符合规定。2.搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，搭设方法和斜杆、钢管剪刀撑等设置应符合盘扣架规程规定。3 可调托座及可调底座伸出水平杆的悬臂长度必须符合设计限定要求；(1)检查脚手架竖向斜杆的销板是否打紧，是否平行与立杆；水平杆的销板是否垂直于水平杆；检查各种杆间的安装部位、数量、形式是否符合设计要求。脚手架的所有销14、板都必须处于锁紧状态。(2) 脚手板应在同一步内连续设置，脚手板应铺满，上下两层立杆的连接必须紧密，通过观察上下立杆连接处或透过检查孔观察，间隙应小于1mm。(4) 悬挑位置要准确，各阶段的水平杆、竖向斜杆安装完整，销板安装紧固，各项安全防护到位。(5)脚手架的垂直度与水平度允许偏差应符合下表规定要求。盘扣式脚手架搭设垂直度与水平度允许偏差项目规格允许偏差垂直度每步架48系列 2.0脚手架整体H/1000 及 10.0水平度一跨内水平架两端高差 I/1000 及 2.0脚手架整体L/600 及 5.0 注：H 步距 I 跨度 L 脚手架长度(6) 48系列脚手架的可调托撑和可调底座的调整范围如15、表所示。48系列脚手架的可调托撑和可调底座的调整范围可调范围规格长度可调托撑可调底座(A)(B)最长(E)最短(D)可调距离(C)最长(E)最短(D)可调距离(C)600250400100mm300mm4001003005水平安全网等相应安全措施符合专项施工方案的要求； 6搭设的施工记录和质量检查记录应及时、齐全。四、施工安全保证措施4.1组织保障序号姓 名职 务备 注1张颜龙现场负责人现场总负责2殷小明项目技术负责人编制专项施工方案、技术指导和现场质量控制3马旺升技术员技术指导4张博忍施工员现场施工管理5周学成安全员现场安全管理6何昌富材料员材料采购4.2技术措施1、 脚手架的搭设和拆除必须16、由经过培训的专业架子工担任，持证上岗；非特种作业人员不得从事搭设操作。2、架子工进入施工现场必须正确戴好安全帽、系好安全带，每个架上作业人员要配备防滑手套、防滑鞋和工具安全钩或袋，作业工具要挂在安全钩上或放入袋内。3、作业人员必须严格执行安全技术交底和上岗前的工作安排的规定。4、脚手架在搭设时，严禁在安全禁区内穿行和进行交叉作业。在脚手架使用期间需设置安全通道或进行交叉作业时，必须搭设安全防护网，具体设置要求由有关方协商确定。5、严禁作业人员在脚手架上奔跑、退行、嬉闹和坐在杆件上，避免发生碰撞、闪失、脱手、滑跌、落物等不安全作业；严禁酒后作业。6、脚手架必须随施工进度搭设，未搭设完的材料，操作17、人员在离开作业岗位时，不得留有待固定的杆件和不安全隐患，确保脚手架的稳定性。不得将脚手架作为卸料平台，严禁在脚手架上堆放物料。7、严格按照施工方案及相应的安全技术规范、标准施工，施工时要控制好立杆的垂直度、水平杆的水平度，并确保节点、卸载点位置符合要求。8、遇到大雨、雾、雪或6级以上大风时，禁止使用脚手架。雨雪停后，需将脚手架清理干净，方可上架施工。9、脚手架施工过程中出现事故隐患时，必须立即停止施工，将作业人员撤离，并采取措施排除隐患，直到安全得到保证后方可恢复施工。10、做好成品的保护工作，施工人员在现场施工时一定要保护好现场的各种设施，如配电箱、模板、上下管线、钢结构、砌体等永久或临时结18、构或设施。11、下列人员不得从事脚手架施工工作：有高血压、心脏病、癫痫病和其他不适应高空作业的疾病人员。4.4文明施工及环保措施1、模板拆除后的材料应按编号分类堆放。2、模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。3、模板安装时，应注意控制噪声污染。4、模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。5、加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。6、每次下班时保证工完场清。4.5 模板施工安全措施1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。2、工作前应先检查使19、用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。3、在浇筑混凝土时，应派责任心较强的木工看护模板，如量较大，应多设人员看护，发现爆模或支撑下沉等现象应立即停止浇筑，并采取紧固措施，若爆模或支撑下沉变形严重时，应通知项目部有关负责人到现场提示方案，并及时采取补救措施。检查和观察模板支撑是否有下沉或松动现象，具体检查方法：在顶板模板低端支撑点用绳吊一吊垂至地面以上10cm处，观察其是否下沉，如发现其下沉，立即通知砼浇筑人员并停止浇筑，待加固支撑后再进行浇筑。4、安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上20、下在同一垂直面操作。5、高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。9、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空，扶空而坠落。10、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。11、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在21、拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。 12、在组合钢模板上架设的电线和使用电动工具，应用36V低压电源或采取其他有效的安全措施。13、装、拆模板时禁止使用24木料、钢模板作立人板。14、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作，不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。15、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。16、拆除板、梁、柱墙模板，在4M以上的作业时应搭设脚22、手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作。17、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。五 主体模板施工工艺及操作要求5.1、施工准备将楼层各轴线均弹上墨线，并引测好标高线，按照工程的柱、剪力墙、梁板进行模板和配套明确其刚度和稳定性、在安装模板前必须，将模板清理干净，刷好脱模剂，防止污染钢筋及混凝土接触，脱模剂应涂刷均匀，不得漏刷。5.2材料选用1、模板材料模板材料选用15mm厚的竹胶板，模板的背带选用4090mm的方木。2、紧固材料紧固材料采用14加固铁杆，局部地下电梯间外墙采用带止水板的穿墙螺杆（非周转），为一次性使用，框架柱加固采用穿墙有套管的周23、转光圆直钢筋螺杆，为14加固铁杆，穿PVC套管后，重复使用。5.3 框架柱模板施工框架柱模板安装顺序是：安装前检查模板安装检查对角线长度差安装柱箍全面检查校正整体固定柱头找补。柱模板采用15mm竹胶板，背楞采用4090mm木枋，柱箍用483.2钢管。模板根据柱截面尺寸进行配制，柱与梁接口处，采取柱模开槽，梁底及侧模与槽边相接，拼缝严密，并用木枋压紧，柱模加固采用钢管抱箍，每450mm一道。安装前要检查是否平整，若不平整，要先在模板下口外辅一层水泥浆（1020mm厚）以免砼浇筑时漏浆而造成柱底烂根。5.4 墙体模板施工1）、墙模安装顺序是：支模前的检查支侧模钢筋绑扎安装对拉螺栓，支另一侧模校正模24、板位置紧固对拉止水螺栓支撑固定全面检查。2）、墙体模板支设前须对墙内杂物进行清理，弹出墙的边线和模板就位线，外墙大角应标出轴线，并做好砂浆找平层或通过在模板下口粘贴海绵条以防止漏浆。3）、墙体模板安装前先放置好门窗模板及预埋件，并按照墙体厚度焊好限位钢筋，地下室外墙限位钢筋内外禁止联通。4）、模板安装从外模中间开始，以确保建筑物的外形尺寸和垂直度的准确性；立好一侧模板后即可穿入焊接好止水的对拉螺栓，再立另一侧模板就位调整，对准穿墙螺栓孔眼进行固定。5）、模板安装前须均匀涂刷脱模剂；支模时须对模板拼缝进行处理，在面板拼缝处用双面胶带粘贴；在墙的拐角处（阳角）也应注意两块板的搭接严密；阴角模立好后25、，要将墙体模板的横背楞（48钢管）延伸到阴角模，并穿好对拉螺栓使其与对应的阴角模或墙体模板固定，以确保角度的方正和不跑模。6） 、剪力墙模板采用散支散拆方式，模板采用竹胶板，用50100mm木方作龙骨，用“3形卡”将对拉螺杆与钢管连接起来，木方间距400，钢管间距600，对拉螺杆间距500500，模板采用钢管支撑和对拉螺栓共同支撑稳定。木方50*1004003形卡48钢管60048钢管M16螺栓3形卡竹胶板50*100木方止水条14螺杆48钢管40*90木方间距250直角扣连角并双扣件15厚竹胶板5.5楼梯模板楼梯模板一般比较复杂，如施工时不注意对后期装修工程会产生较大影响，故我公司采用定形模26、板。施工前根据楼梯几何尺寸进行提前加工放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模。安装外帮侧模和踏步模板，踏步模板用木板做成倒三角形，局部实测实量。安装模板时要特别注意斜向支柱(斜撑)的固定，防止浇筑砼时模板移动。孔）支架采用48钢管。楼梯支模详见下图。平台板楼板楼梯底模木方12对拉螺杆模板（每步钻三个排气孔）5.6梁模板施工1）工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设 支柱头模板铺设底模板 拉线找平封侧模预检。2）根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。3）梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1.0m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫27、地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1200mm；立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。4）剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45。5）梁模板安装大龙骨采用483.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距28、；小龙骨采用40mm90mm方木和40mm40mm方钢管，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。5.7楼板模板施工1）工艺流程：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检。2）支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横29、杆时，应靠近立杆，且100。3）立杆支撑横纵间距不超过1.2m, 且立杆支撑钢管不能有接头，如有少数接头现象，所有顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，进行纵横向扫地杆加固，以保持顶撑的稳固可靠。4）模板安装：采用竹胶板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用483.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm90mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。5）楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。梁、柱接头处模板支设楼面标高15厚竹胶板下垫4030、*90方木30015厚竹胶板水平钢管盘口连接立杆间距600*600斜撑或剪力撑六、模板的验收1、模板及其支架必须符合下列规定：（1）保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确，必须要符合图纸设计要求。（2）具体足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠承受新浇筑砼的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。（3）构造应简单、装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和砼的浇筑、养护等要求。（4）模板的接缝应严密，不得漏浆。2、模板与砼的接触面应涂隔离剂（脱模剂），对油质类等影响结构或妨碍装饰工程施工的隔离剂不宜采用，严禁隔离剂沾污钢筋与砼接槎处。3、预留孔洞及预埋件偏差应符合规范要求。4、模板验收时，31、应由项目工程师带队，施工、质检、安全等人员全部到现场参加验收，合格后方可进行下道工序施工。5.8、后浇带模板施工后浇带梁板必须采用独立的支撑系统详见后浇带模板工程施工方案六 模板的拆除1、拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板。2、柱、梁板模板的拆除必须待混凝土达到设计规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。3、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先32、支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。4、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。5、 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。七 质量保证措施及施工注意事项1、 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经有关人员组织验收合格后，方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。2、 现浇结构模板安装允许偏差：序号项 目允许偏差(mm)1轴线位移52底模上表面标高53截33、面内部尺寸柱、梁4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。3、确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。4 模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。5、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。6、认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。7、严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。8、在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。八 成品保护1、模板涂刷隔离剂时，不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工。2、拆模时不34、得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。3、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。4、按楼板部位层层复安，减少损耗，材料应按编号分类堆放。5、可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施。6、 使用后拆卸下来的门架及其构件，将有损伤的门架及构件挑出，重新维修，严重损坏件的要剔除更换。7、门架支顶可调底座及可调托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。8、 搬运时，门架及剪刀撑等不能随意投掷。局部剪力墙模板计算书本工程局部地下电梯井侧墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时35、，通过穿墙止水螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200mm；穿墙螺栓水平间距(mm):600mm；主楞(外龙骨)间距(mm):400mm；穿墙螺栓竖向间距(mm):400mm；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型：圆形钢管483.0截面惯性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3；主楞肢数:1；3.次楞信息龙骨材料:木楞；截面类型:矩形；宽度(mm):60mm；高度(mm):8036、mm；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00mm；面板弹性模量(N/mm2):9500.00N/mm2；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00N/mm2；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50N/mm2；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):130.00N/mm2；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00N/mm2；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50N/mm2；钢楞弹性模量E(N/mm)2:210000N/mm2；钢楞抗弯强度设计值fcN/mm2:205N/mm2墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按最新版本的施工37、手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中-混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T-混凝土的入模温度，取20.00；V-混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H-模板计算高度，取3.00m；1-外加剂影响修正系数，取1.20；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为65.83kN/m2、72.00kN/m2，取较小值65.83kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=38、65.83kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M-面板计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(内楞间距):l=200.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.265.830.400.9=28.44kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时39、结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.400.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大弯距：M=0.129.45200.0200.0=1.18105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯距(N.mm)；W-面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=4001818/6=0.22105mm3；f-面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.00N/mm2；面板截面的最大应力计算值：=M/W=1.18105/0.22105=5.35N/mm2；面板40、截面的最大应力计算值=5.35N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值f=13.00N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，V-面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.265.830.400.9=28.44kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.400.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大剪力：V=0.629.45200.0=3534N；截面抗剪强度必须满足:其中，-面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-41、面板计算最大剪力(N)：V=3534N；b-构件的截面宽度(mm)：b=400mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.00N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=33534/(240018.0)=0.74N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:fv=1.50N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值T=1.50N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载:q=65.830.4=26.3342、N/mm；l-计算跨度(内楞间距):l=200mm；E-面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大允许挠度值:=0.80mm；面板的最大挠度计算值:=0.67726.332004/(10095001.944105)=0.152mm；面板的最大挠度计算值:=0.152mm小于等于面板的最大允许挠度值=0.80mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为矩形内矩形截面抵抗矩43、W=64.00cm3；内木楞截面惯性矩I=256.00cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(外楞间距):l=400mm；q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.265.830.200.9=14.22kN/m，其中0.90为折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.200.9=0.50kN/m；q=(14.2193+0.504)/2=7.36kN/m；内楞的最大弯距：M=0.17.36400400=1.18105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，-内楞承受的应44、力(N/mm2)；M-内楞计算最大弯距(N.mm)；W-内楞的截面抵抗矩(cm3)，W=64cm3；f-内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=130N/mm2；内楞的最大应力计算值：=1.18105/6.4104=1.84N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=130N/mm2；内楞的最大应力计算值=1.84N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值f=130N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V-内楞承受的最大剪力；l-计算跨度(外楞间距):l=400mm；q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.265.8345、0.200.9=14.22kN/m，其中0.90为折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.200.9=0.50kN/m；其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=7.36kN/m；内楞的最大剪力：V=0.67.36400=1766.8N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，-内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-内楞计算最大剪力(N)：V=1766.8N；b-内楞的截面宽度(mm)：b=60mm；hn-内楞的截面高度(mm)：hn=80mm；fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：=1.5N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值：fv=31766.8/(26080)=046、.55N/mm2内楞截面的抗剪强度设计值:fv=1.5N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值=0.55N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，-内楞的最大挠度(mm)；q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=65.830.2/2=6.58kN/m；l-计算跨度(外楞间距):l=400mm；E-内楞弹性模量(N/mm2)：E=9500N/mm2；I-内楞截面惯性矩(cm4)，I=256cm4；内楞的最大挠度计算值:=0.6776.584004/(100947、500256104)=0.05mm；内楞的最大容许挠度值:=1.60mm；内楞的最大挠度计算值=0.05mm小于内楞的最大容许挠度值=1.60mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞,截面类型圆形钢管483.0,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.265.83+1.42)0.20.4/1.0=6.54kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；外楞最大弯矩:M48、=0.1756543.67600=6.87105N/mm；强度验算公式：其中，-外楞的最大应力计算值(N/mm2)M-外楞的最大弯距(N.mm)；M=6.87105N/mm；W-外楞的净截面抵抗矩；W=0.04105mm3；f-外楞的强度设计值(N/mm2)，f=130N/mm2；外楞的最大应力计算值:=6.87105/0.04105=153.01N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；外楞的最大应力计算值=153.01N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，V-外楞计算最大剪力(N)；l-计算跨度(水平螺栓间距间49、距):l=600mm；P-作用在外楞的荷载:P=(1.265.83+1.42)0.20.4/1.00=6.54kN；外楞的最大剪力：V=0.656540=4.25103N；外楞截面抗剪强度必须满足:其中，-外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；V-外楞计算最大剪力(N)：V=4.25103N；b-外楞的截面宽度(mm)：b=80mm；hn-外楞的截面高度(mm)：hn=60mm；fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:=34.25103/(28060)=1.33N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力50、计算值=1.33N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，-外楞最大挠度(mm)；P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=65.830.20.4/1.005.27kN/m；l-计算跨度(水平螺栓间距):l=600mm；E-外楞弹性模量(N/mm2)：E=210000N/mm2；I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=10.78104；外楞的最大挠度计算值:=1.1465.276003/(10021000010.78104)=0.58mm；外楞的最大容许挠度51、值:=1.5mm；外楞的最大挠度计算值=0.58mm小于外楞的最大容许挠度值=1.5mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N-穿墙螺栓所受的拉力；A-穿墙螺栓有效面积(mm2)；f-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M14；穿墙螺栓有效直径:11.55mm；穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:N=1.701051.0510-4=17.85kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=65.830.60.4=15.8kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=15.8kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值N=17.85kN，满足要求！各层500852、00梁模板计算书梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.50m；梁截面高度D(m):0.8m；混凝土板厚度(mm):200mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.8m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；脚手架步距(m):1.5m；梁支撑架搭设高度H(m)：4.2m；梁两侧立柱间距(m):0.8m；承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):1m；采用的钢管类型为483.0；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.8；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；钢筋53、自重(kN/m3):1.5kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):7.2kN/m2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2kN/m2；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2kN/m23.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：16N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7N/mm2；面板类型：竹胶板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000N/mm2；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205N/mm2；面板弹性模量E(N/mm2)：9500N/54、mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13N/mm2；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(mm)：15mm；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600mm；次楞间距(mm)：600mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600mm；穿梁螺栓竖向间距(mm)：600mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12mm；主楞龙骨材料：木楞,截面类型：矩形宽度60mm，高度80mm；主楞根数：2次楞龙骨材料：木楞,截面类型：矩形宽度：60mm，高度：80mm；次楞根数：2二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工55、手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中-混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T-混凝土的入模温度，取20.00；V-混凝土的浇筑速度，取1.50m/h；H-模板计算高度，取0.30m；1-外加剂影响修正系数，取1.20；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为7.20kN/m2、50.99kN/m2，取较小值7.20kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要56、验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯验算其中，-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-面板的最大弯距(N.mm)；W-面板的净截面抵抗矩，W=601.81.8/6=32.40cm3；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q-作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.20.67.20.90=4.67kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.40.620.90=1.51kN/57、m；q=q1+q2=4.67+1.51=6.18kN/m；计算跨度(内楞间距):l=600mm；面板的最大弯距M=0.16.18600.002=22.24104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=22.24104/3.24104=6.86N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值=6.86N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=7.20.6=4.32N/mm；l-计算跨度(内楞间距):l=600mm；E-面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=658、01.81.81.8/12=29.16cm4；面板的最大挠度计算值:=0.6774.326004/(10095002.92105)=1.37mm；面板的最大容许挠度值:=600/250=2.40mm；面板的最大挠度计算值=1.37mm小于面板的最大容许挠度值=2.40mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为矩形，宽度：60mm，高度：80mm；内钢楞截面抵抗矩W=64.00cm3；内钢楞截面惯性矩I=256.00cm4；内楞计算简图（1）.59、内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，-内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M-内楞的最大弯距(N.mm)；W-内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.27.20.90+1.420.90)600/1000/2.00=3.09kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=600mm；内楞的最大弯距:M=0.13.096002=11.12104N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值=11.12104/6.40104=1.74N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=16.00N/mm2；内楞最大受弯应力计算值=1.74N/60、mm2内楞的抗弯强度设计值小于f=16.00N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E-面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=7.2600/1000/2=2.16N/mm；l-计算跨度(外楞间距)：l=600mm；I-木楞的截面惯性矩：I=2.56106N/mm2；内楞的最大挠度计算值:=0.6772.166004/(10010000.002.56106)=0.074mm；内楞的最大容许挠度值:=600/250=2.40mm；内楞的最大挠度计算值=0.074mm小于内楞的最大容许挠度值=2.40mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢61、)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面类型为：矩形，宽度：60mm，高度：80mm；W=64.00cm3；I=256.00cm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算其中-外楞受弯应力计算值(N/mm2)M-外楞的最大弯距(N.mm)；W-外楞的净截面抵抗矩；f-外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.27.20.90+1.420.90)600/1000600/1000/2.00=1.85kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=600mm；外楞的最大弯距：M=0.1751.85600=19.462、6104N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值:=19.46104/6.40104=3.04N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=16.00N/mm2；外楞的受弯应力计算值=3.04N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=16.00N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量，其值为10000.00N/mm2；p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=7.2600/1000600/1000/2=1.30KN；l-计算跨度(拉螺栓间距)：l=600mm；I-木楞的截面惯性矩：I=2.56106mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.1461.301036003/(100100063、0.002.56106)=0.125mm；外楞的最大容许挠度值:=1.50mm；外楞的最大挠度计算值=0.125mm小于外楞的最大容许挠度值=2.40mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:M12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76.00mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=7.2600/1000600/10002=5.18kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170.00076.00/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受64、的最大拉力N=5.18kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的单跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.32104mm3；I=3.89105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-计算的最大弯矩(kN.m)；l65、-计算跨度(梁底支撑间距):l=350.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2（24+1.5）0.80.30.90=6.61kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.80.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.420.80.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=6.61+0.30+2.02=8.93kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.108.930.352=0.11kN.m；=0.11106/4.32104=2.53N/mm2；梁底模面板计算应力=2.53N/mm2小于梁底模面板的66、抗压强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=（(24+1.5)0.3+0.35）0.8=6.40KN/m；l=350.00/(2-1)=350.00mm；E-面板的弹性模量:E=9500N/mm2；面板的最大允许挠度值:=350.00/250=1.40mm；面板的最大挠度计算值:=0.6776.40350.004/(10095003.89105)=0.1760mm；面板的最大挠度计算值:=0.1760mm小于面板的最大允许挠度值:=1.40mm，满足要求！67、七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)0.3(0.35/(2.00-1)=2.68kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35(0.35/(2.00-1)(20.6+0.35)/0.35=0.54kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)(0.35/(2.00-1)=1.568、8kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.22.68+1.20.54=3.86kN/m；活荷载设计值P=1.41.58=2.21kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=64.00cm3；I=256.00cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=3.86+2.21=6.07kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.13.860.80.8=0.25kN.m；最大应力=M/W=0.25106/64000.00=3.86N/mm2；抗弯强度设计值f=16N/mm2；方木69、的最大应力计算值3.86N/mm2小于方木抗弯强度设计值16N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.63.860.8=1.85kN；方木受剪应力计算值=31854.72/(26080)=0.58N/mm2；方木抗剪强度设计值=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.58N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.70N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=2.68+0.54=3.22kN/m；方木最大挠度计算值=0.6773.22800.004/(100100002570、6.00104)=0.35mm；方木的最大允许挠度=0.81000/250=3.20mm；方木的最大挠度计算值=0.35mm小于方木的最大允许挠度=3.20mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24+1.5)0.3=7.65kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.35kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.5+2)=4.50kN/m2；q=1.2(7.65+0.35)+1.44.50=15.90kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向71、间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n2时：计算简图(kN)支撑钢管变形图(m.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=1.214kN；最大弯矩Mmax=0.546kN.m；最大挠度计算值Vmax=1.726mm；支撑钢管的最大应力=0.546106/4493.0=121.523N/mm2支撑钢管的抗压设计强度f=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值121.523N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接72、到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RRc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=1.21kN；R小于6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N173、=1.21kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.1292.9=0.45kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2(1/2+(0.8-0.35)/2)0.80.35=0.24kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2(1/2+(0.8-0.35)/2)0.80.18(1.5+24)=3.20kN；N=1.21+0.45+0.24+3.20=5.10kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管74、立杆抗压强度设计值：f=205.00N/mm2；lo-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计lo=k1uh(1)k1-计算长度附加系数，取值为：1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u=1.70；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.161.701.5=2.95m；Lo/i=2945.25/15.95=184.71；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.21；钢管立杆受压应力计算值；=5101.70/(0.21424.12)=57.56N/mm2；钢管立杆稳定性计算=57.56N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=275、05.00N/mm2，满足要求！180厚楼板模板计算书一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距:1.00m；纵距:1.00m；步距:1.50m；立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.10m；脚手架搭设高度:2.90m；采用的钢管:483.0mm；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重：0.350kN/m2；混凝土与钢筋自重:25.000kN/m3；楼板浇筑厚度:180.00mm；施工均布荷载标准值:1.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:5；每平米楼板76、截面的钢筋面积:1440.000mm2；楼板的计算宽度:5.40m；楼板的计算厚度:180.00mm；楼板的计算长度:4.50m；施工平均温度:25.000；4.木方参数木方弹性模量E：9500.000N/mm2；木方抗弯强度设计值:13.00N/mm2木方抗剪强度设计值1.40N/mm2；木方的间隔距离:300.00mm；木方的截面宽度:60.00mm；木方的截面高度:80.00mm；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.0008.0008.000/6=64.00cm3；I=6.0008.0008.0008.000/177、2=256.00cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.0000.3000.180=1.350kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.3500.300=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.000+2.000)1.0000.300=0.900kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2(q1+q2)=1.2(1.350+0.105)=1.746kN/m；集中荷载p=1.40.900=1.260kN；最大弯距78、M=Pl/4+ql2/8=1.2601.000/4+1.7461.0002/8=0.533kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1.260/2+1.7461.000/2=1.503kN；方木最大应力计算值=M/W=0.533106/64000.00=8.328N/mm2；方木的抗弯强度设计值f=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为8.328N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bhT其中最大剪力:Q=1.7461.000/2+1.260/2=1.503kN；方木受剪应79、力计算值T=31.503103/(260.00080.000)=0.470N/mm2；方木抗剪强度设计值T=1.400N/mm2；方木的受剪应力计算值0.470N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.455kN/m；集中荷载p=0.900kN；最大挠度计算值V=51.4551000.04/(3849500.0002560000.000)+900.0001000.03/(482560000.0009500.000)=1.550mm；最大允许挠度V=100080、.0/250=4.000mm；方木的最大挠度计算值1.550mm小于方木的最大允许挠度4.000mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.7461.000+1.260=3.006kN；支撑钢管计算弯距图(kN.m)最大弯矩Mmax=0.803kN.m；最大变形Vmax=0.0003mm；最大支座力Qmax=6.815kN；最大应力=12.547N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f=205.000N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值12.547N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求81、!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RRc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=6.815kN；R12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于82、模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1292.900=0.374kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3501.0001.000=0.350kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.0000.1801.0001.000=4.500kN；静荷载标准值NG=NG1+GG2+GG3=5.224kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)1.0001.000=3.000kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=183、0.469kN；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.469kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：4.49cm3；-钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205.000N/mm2；L0-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算L0=h+2aa-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；得到计算结果：立杆84、计算长度L0=h+2a=1.50020.100=1.700m；L0/i=1700.000/15.945=107由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.537；钢管立杆受压应力计算值；=10469.000/(0.537489.000)=39.868N/mm2；立杆稳定性计算=39.868N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求！七、楼板强度的计算:1.楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,配置面积As=1440mm2,fy=300N/mm2。板的截面尺寸为85、bh=5400mm180mm,截面有效高度ho=160mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.验算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m,短边为5.4m；q=21.2(0.350+25.0000.180)+11.2(0.37456/4.5/5.4)+1.4(1.000+2.000)=16.394kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=4.516.394=73.774kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.061673.7745.4002=132.431kN.m；因平均气温为2586、，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到5天龄期混凝土强度达到63.01%,C30混凝土强度在5天龄期近似等效为C18.902。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.010N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:=Asfy/(bhofcm)=1440.000300/(5400.000160.0009.010)=0.055查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.053此时楼板所能承受的最大弯矩为:M1=sbho2fcm=0.0535400.000160.00029.01010-6=66.014kN.m；结论：由于Mi=M1+M2=66.014=Mmax=132.4387、1所以第5天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m,短边为5.4m；q=21.2(0.350+25.0000.180)+21.2(0.37456/4.5/5.4)+1.4(1.000+2.000)=16.949kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=4.516.949=76.269kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.061676.2695.4002=136.910kN.m；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到10天龄期混凝土强度达到8088、.00%,C30混凝土强度在10天龄期近似等效为C24.000。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.440N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:=Asfy/(bhofcm)=1440.000300/(5400.000160.00011.440)=0.044查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.043此时楼板所能承受的最大弯矩为:M1=sbho2fcm=0.0435400.000160.000211.44010-6=68.003kN.m；结论：由于Mi=M1+M2=66.014+68.003=134.017Mmax=141.387所以第15天楼板强度足以承受上面楼层传递下来的荷载。模板支撑可以拆除。