1、目录一、工程概况1二、 编制依据3三、高支模方案优化选择4四、支撑体系构造5五、安装工艺7六、项目部安全管理机构9七、方案编制人员及审核人员名单14八、施工前准备14九、施工工艺15十、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项36十一、支模监测36十二、质量保证措施38十三、安全防护技术措施40十四、预防坍塌事故的安全技术措施41十五、预防高空坠落事故安全技术措施42十六、雨季施工措施43十七、防大风措施44十八、炎热天气施工措施44十九、安全应急救援预案45二十、支撑体系验算60一、工程概况1.总体概况1.1工程名称：特格尔健康产业园1.2建设地点：长沙市芙蓉区东岸乡张公岭村，纬一路与京珠高速2、西辅道交汇处1.3建设单位：特格尔医药集团股份有限公司1.4监理单位：湖南和天工程项目管理有限责任公司1.5设计单位：长沙市建筑设计院有限责任公司1.6施工单位：湖南省工业设备安装有限公司1.7建设规模：本项目包括1#云e综合楼，总建筑面积35185.74，地下8569。具体建筑规模如下表所示：单位工程结构型式建筑面积（m2）楼层数建筑高度（m）1#云e综合楼框架剪力墙35185.74地上20层、地下1层79.952#医药厂房框架20282.67地上4层、地下1层23.903#医药厂房框架3760.01地上3层15.224#配套用房框架3025.97地上7层23.106#门卫室框架26.54地3、上1层3.151.8各单位工程的主要结构参数：地下室：共一层。其中，H轴-M轴、D，轴-C，轴、C，轴-D轴、D轴-C轴，C轴-B轴的范围内层高分别为4米、5.7米、4米、4.2米，其它局部区域的层高为6.7米和3.9米。 框架柱的截面尺寸为800*800、1100*900、700*700。 梁的截面尺寸为450*1200、300*800、350*900、200*500、300*600、300*2700、400*1200、200*300、300*1000。梁的跨度为9米 地下室底板厚分别为350mm、300mm、400mm，底板面标高分别为-7.2米、-4.7米、-5.7米。顶板板厚为180m4、m、250mm，板面标高分别为-1.7米、-0.5米、+0.0米。1#云e综合楼：共20层。第一层高为4.5米，其它层高均为3.85米。20层的1-7，至1-1，轴的层高为6米，1-3层的9轴至1-1，轴（架空层）层高为12.2米。框架柱的截面尺寸同地下室的框架柱。首层层高4.5米的梁截面尺寸为200*700、250*800、200*600、200*400、200*500、120*600、200*400。层高为12.2米的架空层的梁主要截面尺寸为200*800、300*800、200*700、250*800。其它标准层高3.85米的梁主要截面尺寸为200*300、250*800、200*6005、200*850，板的厚度为100mm。层高为6米的20层的梁主要截面尺寸为400*1200、300*1200、200*1000、400*800、300*400、400*1500，板厚为100mm。2#医药厂房：共四层。首层、第三层、第四层层高均为5.9米，第二层高为5.0米。框架柱的截面尺寸同地下室的框架柱。楼层的梁主要截面尺寸为350*900、300*600、250*800、200*400。二层、三层板厚为150mm，屋面板厚为120mm。3#医药厂房：共三层。层高分别为5.5米、4.5米、4.5米。框架柱的截面尺寸为500*500。楼层的梁截面尺寸为300*800、300*700、2506、*600。板厚为120mm。4#配套用房：共七层。层高分别为4.5米、3.3米和3米。框架柱的截面尺寸为600*600。楼层的梁截面尺寸为250*500、200*600、250*650、200*400。板厚为120mm和100mm。2、模板工程概况本工程模板工程中主要以以下的梁和板进行计算分析：序号栋号部位层高(m)梁截面(mm)最大跨度(m)板厚(mm)备注1地下室WKL26(4)4450*12004.2250属于高支模21#综合楼三层aKL3(1)12.2300*80010.54120属于高支模屋面2的aKL16(1)6400*15008.4120属于高支模32#医药厂房首层KL15(4）7、5.590015009.5120属于高支模4本工程常使用较多的梁4.5250*6509.5100不属于高支模3、地质水文、周边环境条件及第一层支模架的地基情况3.1地理位置及地形地貌拟建场地位于长沙市纬一路与申湘路交叉处西南角，现场地高低不平，原始地貌单元为浏阳河冲积阶地，各钻孔孔口标高变化于31.9934.53m间。最大高差约2.5m。3.2、地下水特征地下水类型主要为赋存于人工填土及第四系粘性土中的上层滞水与赋存于粉细砂、圆砾中的潜水。上层滞水在丰水期主要受大气降水补给，在枯水季节则直接被蒸发，其水位变化直接受气候条件变化的影响，勘察时测得其稳定水位埋深为0.202.00m，相当于标高298、.3733.69m；赋存于粉细砂、圆砾中的潜水在丰水期主要受地下水、大气降水补给，在枯水季节则流入场地外或直接被蒸发，其水位变化直接受气候条件变化的影响，勘察时测得其稳定水位埋深为5.507.80m，相当于标高24.8628.32m。3.3、第一层支模架的地基情况1#综合楼和2#医药厂房的地下室支模架的地基为地下室底板，混凝土标号为C35。其它各层的支模架的地基均为混凝土楼板，强度等级为C25以上。二、 编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011；木结构设计规范GB 50005-2003；建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土结构工程施工质量验收规范（G9、B502042011）建筑施工手册（第三版）中国建筑工业出版社；建筑施工工艺标准中国建筑工业出版社；建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010；建筑施工临时支撑结构计算规范JGJ300-2013;建筑施工安全检查标准JGJ59-2011;建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-1991;相关法律、法规、规范性文件、标准、规范等。三、高支模方案优化选择根据工地的实际情况，本着安全、可靠、省时、省力的原则，经过比较分析，本工程采用新型产品盘扣直插式钢管脚手架，结合本工程的实际情况，采用间距1.2m*1.2m和0.9m*0.9m钢管满堂支撑方式搭设。本方案着重介绍新型产品盘扣直插10、式钢管脚手架的搭设方法。（一）、新型产品盘扣直插式钢管脚手架的特点1、主要是对钢管脚手架的扣件进行改进，集其它产品优点于一体，可替代扣件式钢管脚手架、门式架等多种脚手架系列产品。本产品设计大方，有着一扣就成的特点，它具有容易搬运、便于管理、使用方便，安装简单，拆卸快速的高效、实用、经济、美观之优点。2、盘扣直插式钢管脚手架从组件上进行了很大改进，组配件减少了许多，整个脚手架系列是由盘扣替代杆件之间的连接构件；竖向直插式接长套筒替代对接连接扣件；横杆接头替代直角扣件；盘扣、竖向接长套筒直接焊接在立杆上，变成三件合一。横杆接头直接焊接在横杆的两端，变成二件合一。改变了原来扣件式钢管脚手架需要多个组11、件形成架体模式，省去了扣件式钢管脚手架规范中有关驳接的许多规定和搭接程序；进行定型标准化设计，杜绝了作业人员许多不规范行为，从而保证了施工安全。3、盘扣直插式钢管脚手架，大大节省了安装时间和劳力，其劳力和时间约是原来“扣件式钢管脚手架”的50%左右，加快了工程的施工进度。4、由于组件少，无散件搭配，便于搬运和管理，克服了钢管脚手架构件易散易失的缺陷，也克服了门式架搬运容易变形的缺陷。5、由于立杆定型长度有多种规格，驳接长短不一，从而满足规范要求，加强架体的整体稳定性。6、便于材料存放，容易做到整齐划一，存放和保管占地面积小，大大减少用户对产品存放空间头痛之苦，给文明施工创造了有利条件。7、盘扣12、直插式钢管脚手架不存在扣件抗滑力计算，不存在扣件螺栓的扭力矩的测定。大大提高了脚手架的整体强度和搭设速度。四、支撑体系构造盘扣直插式钢管脚手架，是由钢管立杆、盘扣、横杆接头、直插式接长套筒、可调U托、可调底座、抛撑接头六个部分组成。（盘扣、套筒与立杆，接头与横杆分别一个整体） 盘扣 横杆接头 直插式套筒 可调顶托（U托） 可调底座 抛撑 构件组装形式盘扣替代扣件式钢管脚手架的连接扣件，是杆件之间的连接构件；竖向直插式接长套筒替代扣件式钢管脚手架的对接扣件；横杆接头替代直角扣件；盘扣、竖向接长套筒直接焊接在立杆上，变成三件合一。盘扣的间距为600，立杆长度分别有600、1200、1800、24013、0。见下图：横杆接头直接焊接在横杆的两端，变成二件合一。长度有下列几种：五、安装工艺1、满堂红搭设2、找平地基3、立杆规格、间距、步距应严格按照设计要求，每根立杆底部应设置底座和垫板，垫板厚度不得小于50。4、将可调底座插入立杆底端，并将相邻立杆的下托（可调底座）调至水平。2人扶好立杆。5、1人将横杆接头插入立杆盘扣内，以4根为一组，第一道横杆先不要插紧，待第二道横杆插入后，再将第一道横杆敲紧，并将锁销插入锁孔。 搭拼示范图6、以此方法周而复始进行安装，每次上道横杆插入后，才能将下道横杆敲紧。7、相邻立杆长度应错开布置，如板配杆是324001200上、下可调顶托和底座，第一根是3240012014、0上、下可调顶托和底座。第二根应是120032400上、下可调顶托和底座。8、当按设计方案搭至最后一道设计高度后，插入上托（可调U托）并调至水平。9、在立杆底距地面200高处，采用483.0钢管沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设置扫地杆。10、应在每2.4米的水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢,无处可顶时,应在其中部采用钢管和扣件沿竖向加设连续式剪刀撑。11、在梁板支撑体系内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向剪刀撑。垂直剪刀撑应成45度60度倾角，双支对称布置，每道剪刀撑的宽度不应小于6米，由底至顶连续布置；剪刀撑斜杆的接长区域，应等间距设置3个旋转扣件进行搭接，搭接长度大于1米；剪15、刀撑斜杆和立杆或水平杆交叉时，交叉点应用旋转扣件进行固定。如下图12、下面是搭设效果图和某工地的实例：某工地高支模搭设实例六、项目部安全管理机构工程项目部建立以项目经理为现场安全生产管理体系第一责任人的安全生产领导小组。名单如下：组长：张炼（项目经理 13687318500）副组长：李雄（现场经理 15173399488） 黄新如（项目技术负责人 13973353772）组员：江华（安全主管18684904202） 刘志伟（安全员 18711341119） 段仕祺（施工员18670309881） 何张（施工员18627547551） 邹家宽（质量员18773447001） 1、项目经理安全职责16、(1)、在组织管理本项目生产过程中，具体贯彻执行安全生产方针、政策、法令和本单位的安全生产责任制度、安全生产规章制度和操作规程及事故应急预案制度，对所管项目工程的安全生产负直接责任。(2)、确保安全生产费用的有效使用，并负责制定资金使用计划，监督使用情况，防止资金被挪作他用。(3)、主持审查本项目的安全技术措施及应急预案，呈报批准后负责组织贯彻实施。(4)、定期组织专项施工现场安全生产、文明施工大检查，发现隐患按“三定”原则（定人、定时间、定措施）积极整改。发现危及人身安全的紧急情况，立即下令停止作业，撤出人员。(5)、每周在计划、布置、检查、总结、评比生产的同时，计划、布置、检查、总结、评比17、安全生产工作。(6)、牢固树立“安全第一、预防为主”的思想，对本项目的职工，特别是工长、组长，进行规章制度和劳动纪律、安全知识、操作技术教育，对特种作业人员要经考核合格，领取操作证后方准独立操作，对新工人、新调换工种人员在其上岗前进行安全教育。(7)、发生伤亡事故后立即报告，组织抢救，保护好事故现场，参加事故调查，组织编制和落实整改措施，并对职工进行安全教育。(8)、定期组织安全生产事故应急预案的现场演练，熟悉应急救援的组织、程序、措施及协调工作。(9)、召开安全生产例会，对所提出问题应及时解决，或按规定权限向有关领导和部门提出报告，组织班组安全活动，支持安全员工作。2、项目技术负责人安全职责18、（1）、协助项目经理贯彻执行安全生产方针、政策及有关规定和制度，对项目的安全技术负直接责任。（2）、根据项目规模，组织或参加一般工程施工组织设计（施工方案），根据批准的施工组织设计（施工方案）向单位工程技术员、工长及其有关人员进行书面安全技术交底，并督促其实施，主持编制项目部雨季施工安全技术措施，并组织实施和监督检查。（3）、负责组织职工学习有关安全技术规程和规章制度。（4）、参加工伤事故的调查分析，制定防范技术措施。（5）、组织有关人员研究改进机具、设备，消除粉尘噪声，改善劳动条件。（6）、组织实施安全技术措施，向班组进行书面安全技术交底，并监督实施，检查执行情况。（7）、项目工程应用新材料19、新技术、新工艺要及时上报，经批准后方可实施，同时要组织上岗人员的安全技术培训、教育，认真执行相应的安全技术措施和安全操作工艺。3、现场经理安全职责（1）、协助项目经理在组织管理本项目生产过程中，具体贯彻执行安全生产方针、政策、法令和本单位的安全生产责任制度、安全生产规章制度和操作规程及事故应急预案制度。（2）、定期组织专项施工现场安全生产、文明施工大检查，发现隐患按“三定”原则（定人、定时间、定措施）积极整改。发现危及人身安全的紧急情况，立即下令停止作业，撤出人员。（3）、每周在计划、布置、检查、总结、评比生产的同时，计划、布置、检查、总结、评比安全生产工作。（4）、牢固树立“安全第一、预防20、为主”的思想，对本项目的职工，特别是工长、组长，进行规章制度和劳动纪律、安全知识、操作技术教育，对特种作业人员要经考核合格，领取操作证后方准独立操作，对新工人、新调换工种人员在其上岗前进行安全教育。（5）、定期组织安全生产事故应急预案的现场演练，熟悉应急救援的组织、程序、措施及协调工作。（6）、认真贯彻落实上级有关安全生产的规程、规定和制度，对本工程工人的安全、健康负责，组织生产不违章指挥。对所管项目工程的安全生产负直接责任。（7）、对施工现场搭设的安全网、安装的电气、机械等安全保护装置组织验收，合格后签字方能使用。（8）、经常检查施工现场的安全设施，不违章指挥，发现隐患及时消除，坚持文明施工21、。（9）、树立“安全第一、预防为主”的思想，坚持“周六检查、周一教育”及新工人入场的教育工作，组织工人学习安全操作规程，教育工人不违章作业，督促班组开展班前教育会。（10）、发生工伤事故立即上报，保护好现场，参加调查处理。4、安全员安全职责（1）、努力学习和掌握业务技术知识，不断提高业务水平，做好本职工作，每月参加质安部的质安例会。（2）、负责对安全生产进行现场监督检查，发现事故隐患及时向项目负责人和质安部报告，同时还应当采取有效措施，防止事故隐患继续扩大。（3）、认真做好日常检查，做到预防为主，监督实施各项安全技术措施和安全技术交底，制止违章指挥和违章操作，遇有严重险情，有权暂停生产并组织人22、员撤离，及时报领导处理，对不听从劝阻的，应越级反映。（4）、协助项目部领导做好周六检查、周一教育工作，督促、指导、检查各施工班组搞好班前、班后安全活动，总结、交流、推广安全生产经验，配合有关人员搞好新工人入场教育、安全技术培训及变换工种教育，负责安全生产的宣传，组织安全活动。（5）、参与组织施工现场应急预案的演练，熟悉应急救援的组织、程序、措施及协调工作。（6）、参加编制年度安全生产措施计划和安全操作规程、制度、措施及协调工作。（7）、参加脚手架、安全网等各种安全设施的验收工作。（8）、参加本项目部工伤事故和未遂事故的调查分析。（9）、督促分发和合理使用个人防护用品，保健食品和清凉饮料。（1023、）、做好防尘、防毒、防暑降温和女工保护工作。（11）、监督安全作业环境及安全施工措施费用的合理使用。（12）、制止违章指挥、违章作业。5、施工员安全职责（1）、认真执行上级有关安全技术，职业健康全管理体系生工作的各项规定，对所辖班组的安全生产负直接领导责任。（2）、认真执行安全技术措施及安全操作规程，针对生产任务特点，向班组进行书面安全技术交底，履行签字手续，并对规程、措施交底的执行情况经常检查，随时纠正违章作业。在生产计划、布置、检查、总结、评比中，把安全工作贯穿到每个具体环节中去，安全和生产有矛盾时，要保证在安全的情况下进行生产，有权拒绝执行违章指挥者的指令。（3）、对所辖班组经常进行安全24、教育检查，发现问题立即研究解决，对违章冒险作业者予以制止，说服无效时有权停止其作业，并报上级处理。并要经常检查所辖班组作业环境及各种设备、设施的安全状况，对重点、特殊部位施工，必须检查作业人员及各种设备、设施技术状况是否符合安全要求，严格执行安全技术交底，落实安全技术措施，监督其执行，做到不违章指挥。（4）、定期和不定期组织所辖班组学习安全操作规程，开展安全教育活动，接受安全部门或人员的安全监督检查，签认各级安全系统签发的检查通知单，拒不签认，酌情罚款。及时解决提出的不安全问题；支持班组安全干事的工作，听取他们的意见，改进安全工作，并负责监督所辖职工正确使用劳保用品，对配合施工的机械负责安全交25、底并根据需要配备有经验的指挥人员。（5）、对分管工程项目应用的新材料、新工艺、新技术严格执行申报、审批制度，发现问题，及时停止使用，并上报有关部门或领导。（6）、发生因工伤亡及未遂事故，负责保护现场并立即上报，参加事故的调查分析。6、班组长安全职责（1）、认真执行有关安全生产的各项规定，模范遵守安全操作规程，对本班组工人在生产中的安全和健康负责。（2）、组织开好班前安全生产交底会，认真执行安全交底，不违章操作，不违章指挥，同时有权拒绝违章指挥。（3）、根据生产任务、生产环境和工人思想状况等特点，开展安全活动。对新调入的工人进行岗位安全教育，并在熟悉工作前指定专人负责其安全。（4）、组织本班工人26、学习安全生产规程，检查执行情况，教育工人在任何情况下不违章蛮干，发现违章作业，立即制止。（5）、坚持执行每日班前安全活动，经常进行安全检查，发现问题及时解决。对不能根本解决的问题，要采取临时措施，并及时上报, 保证安全后方可继续作业。（6）、认真执行交接班制度，遇有不安全问题，在未排除之前或责任未分清之前不交接。（7）、班前要对所使用的机具、设备、防护用品及作业环境进行安全检查，发现问题解决后，才能使用和作业。（8）、发生工伤事故，要保护现场，抢救伤员，立即上报，详细记录，并组织全班工人认真分析，吸取教育，提出防范措施。（9）、带领本班工人积极参加事故应急救援预案的演练，掌握急救的基本知识和器27、材使用方法。（10）、检查和维护班组的安全设施，发现生产中有不安全因素应及时报告。7、操作工人安全职责（1）、努力学习劳动卫生知识，遵守劳动纪律，执行安全规章制度及安全技术操作规程，听从指挥，不违章作业。（2）、保证本岗位工作地点和设备、工具的安全，不随便拆除安全防护装置，不使用自己不该使用的机械和设备，正确使用防护用品。（3）、有权拒绝违章指挥，制止他人违章作业，发现危险征兆，主动采取措施或请有关专业人员解决。当人力无法抗拒时，可先撤离现场，并向负责人报告。（4）、积极参加安全生产活动，提出合理化建议，揭露批评安全工作中缺点和问题。（5）、发生事故时，应积极抢救，保护现场，并如实向有关负责人28、报告。七、方案编制人员及审核人员名单方案编制人员及审核人员名单姓名职称职位方案编制人员：黄新如高级工程师项目技术负责人审核人员：李新华高级工程师分公司技术经理杨军高级工程师总公司工程部部长审批人员张炼工程师项目经理毛文祥高级工程师总公司技术负责人八、施工前准备（一）、材料根据现有实际情况选择支模施工的使用材料如下：1、楼面模板、梁侧模和底模模板采用15mm厚夹板；2、梁底枋、侧模板的竖直枋木采用40mm80mm松枋木；托梁采用40mm80mm松枋木；3、楼面模板底采用40mm80mm松枋木；托梁采用40mm80mm松枋木；4、梁、楼面支撑采用3.0厚48钢管，可调式U型上托盘和可调式或固定底座29、；钢管钢材采用Q235。 （二）、施工条件1、模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。2、柱混凝土浇筑完毕。3、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。4、钢管支撑地面场地干净，并满足承载力要求，应有可靠的照明设施。5、模板安装前，先检查模板、钢管、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。九、施工工艺（一）、盘扣钢管脚手架模板构造做法（1）、1#综合楼屋面2的梁aKL16(1)4001500的支撑体系梁底支撑按梁跨度方向立柱间距la=900(mm)和梁两侧立柱间距900mm，梁底中间增加一根支撑立杆。梁底、梁侧模板采用15厚木模板，30、次龙骨采用4080mm木枋、主龙骨采用直径48*3的钢管。离地200mm设扫地杆一道，以上每1.2米高设1道483.0钢管纵横向水平杆。顶层步距不大于500mm。（2）、1#综合楼梁aKL3(1)300800的支撑体系梁底支撑按梁跨度方向立柱间距la=900(mm)和梁两侧立柱间距900mm，梁底中间增加一根支撑立杆。梁底、梁侧模板采用15厚木模板，次龙骨采用4080mm木枋、主龙骨采用直径48*3的钢管。离地200mm设扫地杆一道，以上每1.2米高设1道483.0钢管纵横向水平杆。顶层步距不大于500mm。（3）、2#医药厂房梁KL15(4)9001500的支撑体系梁底支撑按梁跨度方向立柱间31、距la=900(mm)和梁两侧立柱间距1300mm，梁底中间增加四根支撑立杆。梁底、梁侧模板采用15厚木模板，次龙骨采用4080mm木枋、主龙骨采用直径48*3的钢管。离地200mm设扫地杆一道，以上每1.2米高设1道483.0钢管纵横向水平杆。顶层步距不大于500mm。（4）、其它类型普通梁（梁截面尺寸小于0.54m2）的支撑体系梁底支撑按梁跨度方向立柱间距la=1200(mm)和梁两侧立柱间距1200mm，截面高度超过500的梁底中间增加两根支撑立杆。梁底、梁侧模板采用15厚木模板，次龙骨采用4080mm木枋、主龙骨采用直径48*3的钢管。离地200mm设扫地杆一道，以上每1.2米高设1道32、483.0钢管纵横向水平杆。顶层步距不大于500mm。（5）、地下室顶板的支撑体系钢管支顶按纵横间距900900mm设置，板底模板采用15厚夹板，次龙骨采用4080mm，间距为200mm。主龙骨采用直径48*3mm的钢管，跨度为1200mm。离地200mm设扫地杆一道，以上每1.2米设1道48钢管纵横向水平杆。（6）、1#综合楼架空层楼板的支撑体系钢管支顶按纵横间距900900mm设置，板底模板采用15厚夹板，次龙骨采用4080mm，间距为200mm。主龙骨采用直径48*3mm的钢管，跨度为1200mm。离地200mm设扫地杆一道，以上每1.2米设1道48钢管纵横向水平杆。（7）、层高低于6米33、楼板的支撑体系钢管支顶按纵横间距12001200mm设置，板底模板采用15厚夹板，次龙骨采用4080mm，间距为200mm。主龙骨采用直径48*3mm的钢管，跨度为1200mm。离地200mm设扫地杆一道，以上每1.2米设1道48钢管纵横向水平杆。（8）、地下室剪力墙、框架柱的模板支撑体系详见验算书（9）、剪刀撑设置高支模外四周设剪刀撑，剪刀撑应由底至顶连续设置，用48钢管拉结，斜杆与地面倾角为450600，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接，剪刀斜撑搭接长度不少于1000，采用不少于3个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不应少于100。水平剪刀撑设置：当高度超过8米时，水平剪刀撑34、应该满布设置，在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔46个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必须周边结构物形成可靠拉结。（10）、由于本工程混凝土构件为水平构件，水平推力只是混凝土泵产生的水平推力，水平推力较小，设置剪刀撑、水平杆相连形成整体，且端头顶紧结构的混凝土柱可将水平推力传递到结构柱和地面，确保支架的整体稳定。（二）、施工工艺1、钢管支撑系统安装施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板盘扣直插式钢管脚手架安装架设梁底木方龙骨于钢管脚手架顶托板上梁底模及侧模安装架设板底木方龙骨于钢管脚手架顶托板上楼板模板安装梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑混凝土保养，达到设计强度35、等级拆下盘扣直插式钢管脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平杆、剪刀撑及钢管脚手架立杆2、楼板模板安装盘扣直插式钢管脚手架支撑系统安装顺序：搭设顺序：放置纵向扫地杆主柱第一步纵向水平杆横向扫地杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆剪刀撑。先在楼面上弹出轴线、梁位置线按施工方案标出立杆安装位置，然后在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，装柱头模板。根据模板的施工图架设支撑和木楞。支架排列要考虑设置施工通道。盘扣直插式钢管脚手架立柱须设置底座，立柱垂直度容许偏差为全高不大于1/600及20mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑与立柱要有效连接。通线调节盘36、扣直插式钢管脚手架的高度，将托梁找平，架设托梁及梁底枋木。梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按要求起拱，起拱高度为梁跨度的1.5。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板：先安装梁底模板，待安装完钢筋后再安装梁侧模板、压脚板（枋）、斜撑、对拉螺丝等。 楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固，模板梁内、板面应清扫干净。模板应拼缝平整严密,拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢.拼缝处内贴胶带,防止漏浆. 在混凝土板面安装盘扣直插式钢管脚手架时，应对上部混凝土结构承载力强度的验算，然后安装可调底座及盘扣直插式钢管脚手架、37、水平杆、剪刀撑，在混凝土面直接安装可调底座时，要在根部设置两个方向的水平拉结杆，以防止立杆根部移动。可调底座的调节螺杆伸出长度不超过300。剪刀撑应在满堂红脚手架外侧周边设置，斜杆与地面倾角为450600 并与地面顶紧。支撑体系的构件的主要要求：立杆a、立杆下端支承在原地面素填土或混凝土楼板之上，并每根立杆下端设置木垫板。b、立杆接头采用直插式连接，立杆与横杆采用盘扣连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。c、高支模必须设置纵、横向扫地杆。纵横向扫地杆应采用盘扣固定在地面上不大于300mm处的立杆上38、。d、立杆必须用连墙杆与室内柱拉结。e、立杆对接应符合下列规定： 杆上的接头应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。纵横向水平杆将横杆两端的插头，插入立杆同一步距对应的盘扣孔内，用小锤敲击到位。接头插入立杆盘扣内，以4根为一组，第一道横杆先不要插紧，待第二道横杆插入后，再将第一道横杆敲紧。纵横向扫地杆采用盘扣固定在距离底座上面300mm 的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。剪刀撑剪刀撑应在满堂红脚手架外侧周边设置，斜杆39、与地面倾角为450600 并与地面顶紧。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在横向水平杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣结点。剪刀撑的斜杆用旋转扣件固定扣在立柱上，所有固定点距主节点距离不大于150mm，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm 内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。水平剪刀撑设置：当高度超过8米时，水平剪刀撑应该满布设置，在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔46个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水40、平剪刀撑必须周边结构物形成可靠拉结。（12）模板作业属危险作业，作业之前应对参加作业的班组进行详细的安全技术交底及方案交底。4、模板拆除拆除顺序：梁上顶托梁底木方梁底模板板上顶托板底木方板底模板纵横水平杆剪刀撑支撑立下托座垫木。模板支顶必须要在楼板混凝土的强度达到设计要求后才能拆除。拆除前，宜在距拆除楼板下一人高处设临时工作平台，并设防护栏杆。拆除时，支架的拆除应整体自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。以先装后拆，后装先拆原则，逐层向下拆除，拆除过程不得高空抛掷。模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。拆除板，严禁在同一垂直面上施工。 拆除模板、配件应用运输工具或41、绳子系牢后升降，上下应有人接应，配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。拆除模板应按顺序进行，在拆除过程中，现场派专人进行安全监护，随时注意未拆除部位的稳定性。在拆除模板前，应确认混凝土强度已达到拆除模板强度要求，梁、板底模：在混凝土强度能达到设计的混凝土强度标准值的75%后即可拆除。拆除模板时，应按次序依次进行，不能漏有未拆除的悬空模板，不能采用大面积撬落的方法，防止砸坏脚手架或施工人员。拆除高支模时，必须搭设能保证安全施工的脚手板或工作台，不能站在支撑架或模板上进行作业42、。模板超出时应遵循实际规定的顺序，当无规定时，应按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重模板、后拆承重模板，由上而下、由外向里的拆除顺序，严禁上下交叉作业。模板拆除作业属危险作业，作业之前应对参加作业的班组进行详细的安全技术交底，并对作业区进行围护，设明显标志，派专门监护人员。侧模：拆模时混凝土强度不得低于1MPa。悬臂构件：结构跨度2m在达到设计的混凝土强度标准值的75%后即可拆除，2m的要求达到100%后方可拆除。 圈梁、构造柱侧模板应在保证混凝土表面及棱角不因拆除而受损伤时方可拆除。（三）、质量标准主控项目：安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，立柱应铺设垫43、板。涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。盘扣直插式钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。 有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的盘扣直插式钢管不得使用。一般项目： 1模板安装的一般要求，观察检查。 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水； 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；2模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量的，粗糙、麻面。观察检查。3.本工程现浇钢筋混凝土粱、板，起拱高度为跨度的1。水准仪、拉线和尺量检查4固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得44、遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。5.现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。6.模板安装的允许偏差应符合下表中规定。一般项目预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置(mm)3预埋管、预留孔中心线位最(mm)3插筋中心线位置(mm)5外露长度(mm)10，0预埋螺栓中心线位置(mm)2外露长度(mm)10，0预留洞中心线位置(mm)10尺寸(mm)10，0模板安装允许偏差轴线位置(mm)5底模上表面标高(mm)5截面内部尺(mm)基础10柱、墙、粱4，5层高垂直度(mm)不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差(mm)2表面平整度(mm)5（四）45、验收及拆除的批准程序1、支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。2、高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。3、本工艺标准应具备以下主要质量记录：1) 模板检验批质量验收记录。2) 模板分项工程质量验收记录。3) 拆模申请报告。（五）、模板拆除质量应符合的规定1、模板拆除拆模时间：不承重的侧面模板，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏，方可拆除；承重的模板应在混凝土达到下列强度以后，始能拆除。构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100拆46、除顺序：先装后拆，后装先拆。拆除模板支顶时，先将钢管支顶可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板降下，取下模板和木枋，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。2、高支模拆除方向由于本工程支模的搭设面积大，因此支模体系拆除时考虑分区进行，每个区首先从中间拆起，形成一条通道，然后再从两边向通道方向拆除，所拆除的周转料通过通道外运。拆除方向见下图所示：3、模板拆除主控项目底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求；或符合下表规定。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求达到100。4、模板拆除一般项目1）、侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。2）、模板拆除时，不应47、对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。（六）、施工注意事项1避免工程质量通病(1)模板安装前，先检查模板、盘扣直插式钢管、构配件等的质量，不符质量标准的不得投入使用。(2)梁模板；防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模扳嵌入柱梁间，拆除困难的现象。措施：a.支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 b梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。 c.混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。 (3)板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象措施：a.搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度48、和刚度，木楞面要平整。 b支撑要符合规定的主控项目要求，不同直径的钢管不能混用。严格按要求控制钢管安装的垂直度。c.板模按规定起拱。(4) 盘扣直插式钢管脚手架支撑局部沉降：在盘扣直插式钢管脚手架支撑下部位加设底座，楼板能满足承载力要求，。(5) 盘扣直插式钢管脚手架底座整体不稳定：可调底座及可调托座螺栓伸出自由长度不能超过30cm，要安装足够的交叉支撑，盘扣直插式钢管脚手架的水平拉杆要与邻近坚固物连结，使盘扣直插式钢管脚手架不产生位移。2主要安全技术措施(1)支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤49、人。模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。(2) 拆模时应搭设工作平台。(3)拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。(4)避免使用质量不合格的盘扣直插式钢管脚手架及其配件，确保盘扣直插式钢管脚手架结构稳定和足够的承载力。(5)施工过程剪刀撑、水平撑(水平钢管)不能任意拆除。3成品保护(1)坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。(2)材料应按编号分类堆放。(3)使用后拆卸下来的盘扣直插式钢管脚手架及其构件，将有损伤的盘扣直插式钢管脚手架及构件挑出，重新维修，严重损坏的要剔除更换。(4) 盘扣直插式钢管脚手架支撑可调底座及可谓托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养50、。(5)搬运时，盘扣直插式钢管脚手架及其配件等不能随意投掷。十、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项1、本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则：以施工缝为施工流水段，各施工队首先从梁跨中开始向两头推进，梁截面高度大于600mm的梁采用分层进行浇捣，以确保支架的稳定性。 2、混凝土浇筑过程应严格按混凝土浇筑施工方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。3、支顶安装51、时，应考虑上下层支顶要在同一位置上。4、支模施工时，先浇捣柱子砼，再浇捣梁板砼，待柱砼达到一定强度后，利用水平拉杆与结构柱抱箍连接，垂直方向23米一道，水平间距69米一道。十一、支模监测本项目采用盘扣直插式钢管脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目部每天进行安全检查，分公司每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查，巡查的重点部位：（1）杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）盘扣连52、接位置是否松动。（4）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。5、监测方案包括：（1）监测项目：支架沉降、位移和变形，以及支承地面稳定性沉降观测。（2）监测点布设：在梁的 1/2跨位置，每个监测剖面布设二个支顶水平位移监测点、三个支顶沉降观测点及支承地面稳定性沉降观测53、点。6、监测频率：模板的沉降测量由专人（段仕祺）专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成之后至高支模层的混凝土强度达到80这段时间，每隔半天测量一次。7、变形监测预警值：350mm厚楼板和600mm900mm梁以下（梁截面尺寸小于0.54m2）的立柱支架垂直位移预警值取10mm，梁的立杆支架水平位移预警值取8mm。8、高支模搭设允许偏差及预警值要求序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30m54、m/吊线和卷尺3立杆垂直度全高绝对偏差50mm/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/600/吊线和卷尺5立杆顶水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/10mm5mm经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/10mm8mm经纬仪及钢板尺9、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。必须使用符合要求的全站仪（三鼎STS-775）、水准仪（科力达KL-732）等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。十二、质量保证措施1、在进行图纸会审时55、，请设计单位对设计图纸进行技术交底。2、本工程大梁跨度大、截面大，在梁端处还有增大截面的梁托，钢筋非常密集，给施工造成一定难度。对此采取以下施工保证措施： 要求砼和易性好，既保证泵送时不堵塞，又便于浇筑，砼中骨料要求级配良好，以保证砼的质量。 梁应分层浇筑，每层厚度不超过60公分，使用直径为35mm的插入式震动棒震捣，做到垂直插入和拔出，震动棒不准贴近模板、固定架锚垫板等铁件。分层浇注要保持上层震捣时震动棒插入下层砼5Cm以上。 在浇注砼时，应设专人经常察看模板、支顶有无变形，下沉、胀模、有无漏浆等，发现问题及时报告，采取妥善的措施。必要时停止浇注砼，妥善处理后再继续浇注砼。 梁支座地节点部位56、要进行认真处理，剔除下层砼软弱层，并用水湿润，浇灌砼时对节点处垫5Cm厚同等级砂浆，以保证砼的接槎质量。 砼试块制作，应根据环境气温情况，参照施工规范的砼龄期强度参考曲线的时间，进行试件强度检验，达到设计规定100%设计强度后，方可进行拆模施工。 砼浇注完毕后，及时保温保湿，连续养护七天，防止出现温度应力裂逢。3、施工前由施工员对工人进行详细的技术交底，对盘扣直插式钢管脚手架支架搭设、模板安装等按规范要求安装。4、施工场地必须平整、无杂物并做好排水措施。5、盘扣直插式钢管脚手架组合安装前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，确保盘扣直插式钢管脚手架的质量。6、模板安装中，严禁使用有裂57、缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松枋木，应事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。7、模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工，高支模搭设施工完成后安规定进行办理验收。8、浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向有关部门汇报。9、施工必须符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011、建筑施工模板安全技术规范及建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010的有关要求；10、用于施工的盘扣直插式钢管脚手架及相关配件要按规定进行质量检测，禁止使用不合58、格的盘扣直插式钢管脚手架。十三、安全防护技术措施高支模施工的洞口临边须设置安全护栏，高度不少于1.2m，护栏内满铺密目安全网。加强对现场工人的安全教育，工人进场施工前，质安员必须进行有针对性、有重点的生产安全交底。进入施工现场，必须配戴安全帽，工地现场任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。使用电动机械必须接零接地，并实行一箱一机一闸一防漏电开关。施工现场严禁吸烟，严禁酒后上班，经医生检查不适宜高处作业的人员，不得进行高处作业。水平杆、剪刀撑与立杆确保有足够的连接刚度。严禁不同直径钢管混合使用。盘扣直插式钢管脚手架立柱点应在同一直线上，立柱垂直度应符合规范要求，严禁使用有质量毛病的钢管。柱边立杆与柱距离不大59、于250mm，施工过程模板没有固定前，不得进行下道工序施工，禁止利用纵横水平杆、支撑攀爬上下，必须设置专用施工楼梯上下。拆除模板，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，禁止无关人员入内。拆除应按顺序以先装后拆，后装先拆原则，从一端向另一端，逐层向下拆除，禁止上下同时作业。水平杆、剪刀撑，应与盘扣直插式钢管脚手架同步拆除，不得提前拆除。拆下的模板、枋木、钢管等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下投扔。拆除工作当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。输送至地面的所有模板、枋木、钢管等物体，应按类堆放整理。操作木工机60、械不准戴手套，以防将手套卷进机械造成事故。临边支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。高支模搭设，拆除和混凝土浇筑期间无关人员不得进入高支模底下。严禁堆放碎板、纸碎、水泥袋等杂物。严禁在作业面上吸烟、乱丢火种。在各层楼面设置灭火器材。需要进行电焊施工作业，必须有专人监护跟焊，对焊接的火花必须用铁皮封挡，严禁焊花掉落。动火作业前，必须进行安全检查并用水淋湿所施工作业的范围。施工现场临时使用的电线、电闸不得挂在支顶上，如确实施工需要架设的电线，必须用有效的绝缘器材进行安装。电器设备，必须有防雨、防漏电措施。施工现场使用照明灯具要遵守有关安全规定。操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在61、脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。在搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后，方能绑扎钢筋，在总监签发的浇筑令后方可浇筑混凝土。在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）、地基是否积水，底座是否松动。3）、盘扣直插式钢62、管脚手架杆件是否有变形的现象。4）、安全防护措施是否符合规范要求。在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。高支模支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。施工场内如因施工需动火（如电焊等）要经项目消防责任人批准，报项目部审批并发给动火许可证后方能在施工场地动火，且必须配备灭火器材及防护措施。动火过程中要严格执63、行动火器材和设专人看火监护，动火完毕需认真检查，消除隐患。十四、预防坍塌事故的安全技术措施（1）模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。（2）安装梁底模板及木方前，确保梁底支架水平杆已拉设。（3）本高支支模采用盘扣直插式钢管脚手架立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和盘扣直插式钢管脚手架应牢固拉接，形成整体。（4）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。（5）楼面堆放模板及盘扣直插式钢管时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较64、多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。（6）装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，已防止坍塌事故发生。（7）支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。（8）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（9）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（10）应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。（11）水平杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。（12）模板支撑拆除前必65、须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。（13）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。（14）纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性。（15）各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。十五、预防高空坠落事故安全技术措施（1）项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。（2）高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人、公司技术负责人审批签字后报监理公司审批，审批通过后该方案方可实66、行。模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。（3）安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1.2m。（4）所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。（5）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。（6）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（7）项目部应按类别，有67、针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。（8）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。（9）高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。（10）安装楼面模板时，在工作面下1m处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。十六、雨季施工措施做好汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记录，68、密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。雨季来临之前，加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏通好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。雨天作业必须设专人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。各区高支模，必须设置避雷装置，且其周围有排水设施。机电设施要经常检查接零、接地保护，所有机械棚要搭设严密，69、防止漏雨，并随时检查漏电装置功能是否灵敏有效。脚手架底部地基要做好排水。钢筋要用枕木或木方、地垄等架高，防止沾泥、生锈。浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。现场足够的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。十七、防大风措施（1）遇6级以上大风时，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场，支撑不滑时再进行工作。（2）对施工现场应进行全面详细检查，如有拉结不牢、排水不畅、漏雨、沉陷、变形等情况，应采取措施进行处理，问题严重的必须停止使用。风雨过后，应随时检查，发现问题，重点抢修。（3）大风到来之前，应对现场的机械、脚手架、及未装好的钢筋、模板等70、进行临时加固，堆放在楼面、屋面的小型机具、零星材料要堆放加固好，不能固定的东西要及时搬到建筑物内。（4）在大风来之前要立即对模板、钢筋特别是脚手架、电源线路进行仔细检查，发现问题要及时处理，经现场负责人同意方可复工。十八、炎热天气施工措施（1）炎热天气要做好防暑降温工作。（2）工地设茶水供应站，保证施工操作人员的水分补充；饮食要卫生、饭菜要可口，确保职工健康。（3）高温时期施工，应避开日照高温时间浇灌砼，必须连续施工时，对模板、输送泵采取浇水、覆盖等降温措施。（4）要混凝土商考虑到天气炎热的情况对混凝土的影响，考虑增加缓凝剂延缓砼的凝固，降低坍度落损失等。（5）高温时期混凝土出槽温度控制不得高71、于28。（6）指派专人负责做好砼的养护工作，采用浇水蓄水养护，使砼表面经常处于湿润状态，防止发生龟裂现象。十九、安全应急救援预案(一)、总则1、为确保本工程高支模重特大生产事故应急救援预案工作高效有序地进行，最大限度地减轻事故造成的灾害，减少人员伤亡、财产损失，维护人民群众的生命安全和社会稳定，根据中华人民共和国安全生产法、建设工程安全生产管理条例、长沙市建设工程重特大生产事故应急预案、生产经营单位安全生产事故应急救援预案编制导则、特种设备安全监察条例等法律法规及有关规定，制定本预案。2、本预案适用于长沙市特格尔健康产业园工程的高支模施工过程中发生安全事故。3、本预案为本工程高支模的突发意外事72、故应急救援工作的基本程序和组织原则。4、本预案如有未详尽之处，按本项目部生产安全事故综合应急救援预案执行。 (二)、应急救援电话急救中心：120火警中心：119报警中心：110交通事故急救：122项目经理：张炼：13687318500现场经理：李雄：15173399488安全员：刘志伟：18711341119 江华；18684904202 (二)、危险分析：1、危险的概念：可能导致死亡、伤害、职业病、财产损失、工作环境破坏所形成的根源或状态，称为危险源。在高支模施工过程中可能会发生工人因临边洞口没有围蔽，而造成人员从支模顶摔落；钢管、木枋、模板、作业工具等放置不稳或抛掷，没有正确配戴安全帽等，73、导致物体打击。在高支模施工过程中可能会发生由于设备漏电，而造成人员触电；在高支模施工过程中可能会发生工人在使用机具时，由于不按规程操作，而造成人员被机具伤害。2、较大危险概念：事故发生会造成严重后果的危险源，称为较大危险源。高支模未按施工方案要求做好支顶、拉结，而造成高支模坍塌。高支模在施工过程中，可能会发生因工人在施工现场吸烟，未能将烟头熄灭，而造成火灾。上述危险均可能导致死亡、伤害、财产损失、工作环境破坏等。（三）、组织机构及职责1、日常组织架构及职责1）、组织机构及其成员电话：领导机构组长： 张炼 联系电话：13687318500领导机构副组长：李雄 联系电话：15173399488 黄74、新如 联系电话：13973353772组员： 江华 联系电话：18684904202 刘志伟 联系电话：187113411192）、职责分工说明A组长、副组长、组员随着职务的自然任免，责任权力、义务也随之履行或失效。B组长职责：（1）、组织项目部的安全教育和安全学习培训工作，做好作业班组的安全技术交底工作。（2）定期组织安全生产检查，落实日检制度。组织有关人员对事故隐患进行整改，检查情况做好记录，落实整改措施，并对整改工作进行复查，符合安全使用要求才可复工。（3）、督促作业班组正确使用安全设施和劳动防护用品，做好劳动保护工作。C、副组长职责：（1）、负责认真贯彻国家、省、市及上级主管部门有关劳75、动安全卫生的法律、法规、标准、规范。（2）、协助组长组织，抓好项目安全生产工作。（3）、促落项目安全生产费用的投入使用和劳动防护用品的正确使用。（4）、协助组长组织对工人的安全教育，安全学习和安全技术交底工作。（5）、定期召开安全生产会议，布置各阶段安全生产工作的开展。（6）、参加项目的专项安全验收和安全施工应急救援预案的演练工作。（7）、发生事故积及时上报，积极组织抢救工作，参加施工的调查和处理。D、日常机构职责：（1）、认真贯彻国家、省、市及上级主管部门有关劳动安全卫生的法律、法规、标准、规范。（2）、负责督促制定工程的安全技术措施，落实安全技术措施实施过程监控和验收工作。（3）、负责组织76、工地现场临时设施和中小型机具的验收工作。（4）、负责组织项目安全技术交底工作，办理各工程、工序的分部分项工程的安全交接手续。（5）、检查、督促、落实员工现场的三级安全教育工作，岗前培训，定期的安全教育和班组的班前安全活动工作。指导班组搞好安全生产工作，督促班组合理使用安全设施及劳护用品。（6）、制止违章指挥和违章作业，发现违章作业或安全设备、设施未符合要求的或遇到严重险情的。有权勒令停止作业，及时上报，并督促落实整改。（7）、会同有关人员定期参加安全生产检查，积极协助有关人员对事故隐患进行整改。做好记录，落实做好班组的巡检。（8）、对盘扣直插式钢管脚手架高支模的安拆等危险施工区域，落实悬挂警示77、标志，控制好危险作业的范围，落实监护工作措施。E、物资机构：（1）、要根据现场生产施工需要，合理调配所需各种建筑材料、构件和料具，分期分批组织建筑材料、物料、构件和料具进场，尤其要确保应急救援预案内明确所需的机具、材料、物资的调配供应。（2）、加强现场材料管理，对建筑材料、构件和料具要按总平面布局堆放。堆料必须符合安全规定，料堆要挂好标牌，列明材料名称、品种、规格等内容。易燃易爆物品要分类存放。（3）、执行领用料具的管理制度，健全领用料具台帐，堵塞各种管理漏洞。（4）、要经常与现场施工员沟通，掌握材料、料具的使用情况，努力做到所需材料和料具不脱节，不积压，不浪费。做好特种材料进场计划，尽可能做78、到工完料尽。（5）、安全技术措施、防火措施专用的材料必须专料专用，保证供应。对安全帽、安全带、消防器材等要定期检查，监管有效使用期。（6）、不符合安全要求的料具不能发放使用，谁发放，谁负责。2、现场应急救援指挥架构及职责（1）、现场应急救援指挥架构总指挥：张炼 13687318500副总指挥：李雄 15173399488 黄新如 13973353772工作小组：、抢险救援小组：邹家宽 段仕祺、物资保障小组：李志义、现场警戒小组：刘志伟 江华、技术保障小组：肖健生 （2）、职责分工说明：A、总指挥、副总指挥、组员随着职务的自然任免，责任权力、义务也随之履行或失效。B、总指挥负责对抢险、排险、救援79、救灾所需的一切人员、物资、通讯工具、交通工具等物质进行筹备。C、当项目部盘扣直插式钢管脚手架高支模发生安全事故时，总指挥负责对应急抢险、排险、救援、救灾所需的一切人员、物资、通讯工具、交通工具等进行全面组织、协调、指挥工作。总指挥拥有宣告安全生产事故应急预案启动或结束的权力。D、当项目部发生盘扣直插式钢管脚手架高支模的安全事故后，副总指挥接到信号必须迅速赶赴现场，积极组织相关人员和物资参加应急抢险、排险、救灾等工作，具体分工由总指挥临场应变而定，但必须互相协调、分工合作。当总指挥因故未能履行其职责时，由副总指挥代为履行。E、工作小组是项目部发生盘扣直插式钢管脚手架高支模的安全事故应急抢险、排80、险、救援、救灾的主要骨干成员，当项目部发生脚手架的安全事故后，接到信号必须迅速赶赴现场参加应急抢险、排险、救援、救灾工作。服从正副总指挥分工和指挥。F、工作小组所有成员必须保证通讯工具24小时开通。（3）、职责（1）、总指挥：负责事故发生后现场指挥人员按无危险途径进行疏散逃生，保护事故现场，隔离危险区域，安排专人监护。（2）、副总指挥：负责事故现场的通讯报警，有关部门接到报警后，迅速指定熟悉事故现场道路状况的人员指挥、引导各种抢救车辆进入事故救灾现场。（3）、技术保障小组：负责组织落实事故现场设备、设施的措施（方案）。（4）、抢险救援小组：负责事故现场抢险、急救，协助领导小组进行抢救工作，对现81、场班组人员名单检查、核对，参加调查处理工作。（5）、物资保障小组：负责事故快报、事故调查报告等的有关上报文件的核对、盖章、复印，组织事故抢险过程中所需物资的供应、调运及车辆调动使用、后勤食水供给。（6）、现场警戒小组：协助有关责任部门参加救援工作，负责对所有事故现场进行监护，保护事故现场，拍摄事故现场照片，维护区域范围内外治安，负责组织协助公安机关对火灾事故、中毒事故、爆炸等治安事故调查、取证工作。（四）、预防与预警1、危险源监控建立健全工程项目较大危险源信息监控方法与程序，完善危险源辨识工作，对危险源进行识别和评估。在技术和管理措施上加强重大事故危险的监控，防止重、特大事故发生。对危险设备的82、危险区域予以明显标识，实现规范化、标准化管理。在盘扣直插式钢管脚手架高支模的整个施工过程中，安排一名专职安全员负责盘扣直插式钢管脚手架高支模施工现场的安全管理工作，对盘扣直插式钢管脚手架高支模施工过程及混凝土浇筑过程进行全程监控，并在现场明显位置挂施工公示牌（公示内容包括：危险性较大的分部分项工程的名称、部位、施工期限、施工负责人、安全监控责任人、质量监控责任人和投诉举报电话等）。本项目盘扣直插式钢管脚手架高支模在搭设过程中必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1）、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2）、日常检查，巡查的重点部位：（1）杆件的设置83、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）连接件是否松动。（4）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。3）、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4）、在投入使用前，由项目部对盘扣直插式钢管脚手架高支模全面系统检查，合格后才投入使用。在使用过程中，由专职安全员、施工员对盘扣直插式钢管脚手架高支模检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。5）、监测方案包括：（1）监测项目：盘扣直插式钢管脚手架高支模沉降、变形观测。84、（2）监测点布设：、监测项目：支架沉降、位移和变形，以及支承地面稳定性沉降观测。、监测点布设：在 1/2跨位置，每个监测剖面布设二个支顶水平位移监测点、三个支顶沉降观测点及支承地面稳定性沉降观测点。6）、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成之后至高支模层的混凝土强度达到80这段时间，每隔半天测量一次。7）、变形监测预警值：立杆基础沉降预警值取8mm; 立杆顶水平位移预警值取8mm; 支架整体水平位移预警值取5mm。8）、脚手架搭设允许偏差支撑沉降10mm。9)、监测85、资料收集：每次监测的数值应当整理归档，方便在监测过程中进行对比分析。2、预警行动1)、当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。2)、当收到天文台发出6级及以上台风的预警信号，立即通知作业人员停止作业，待台风预警信号解除后方可继续施工。3)、当突然下起大雨，立即通知作业人员停止作业，待天气晴朗后方可继续施工。3、信息通讯：当发现险情时，预警人（龙建章）立即采取措施制止该险情发生，当未能有效措施制止险情发生时，应立即上报负责人，当负责人接到报告后，立即采取相关措施制止该险情发生。（五）、事故响应分级1、当发生轻伤事故后，由本小组自行启动应急预案进行救援，并向项目经86、理汇报。2、当发生重伤事故、一般事故及以上、支模坍塌或发生火灾后，本小组应立即向项目经理汇报，由项目经理汇报向上级部门汇报，并申请上一级应急救援预案，在上一级应急小组未到来之前，本小组及项目部应急救援小组应先行应急救援。3、在小组能自行应急救援事故发生后，小组在自行应急救援时，事故事态越演越烈，小组应立即向项目经理汇报，由项目经理向上一级单位汇报，并申请上一级应急救援预案。（六）、信息报告程序1、根据生产安全事故报告与调查处理条例的要求，事故发生后，事故现场有关人员应当立即向施工单位负责人报告；施工单位负责人接到报告后，应当于1小时内向施工发生地县级以上人民政府建设主管部门和有关部门报告。2、87、情况紧急时，事故现场有关负责人可以直接向事故发生地县级以上人民政府建设主管部门和有关部门报告。3、报告相关内容：、事故发生的时间、地点、简要经过、事故类别、人员伤亡及初步估计直接经济损失；、有关建设、施工等单位名称；、事故报告的单位及报告时间等。（七）、应急救援响应程序1、突发意外生产安全事故应急救援工作程序：（1）、项目部在高支模过程发生意外生产安全事故、事件，必须立即向项目经理报告。（2）应急救援领导小组组长接报后，立即启动应急预案进入工作程序，向上级及有关部门（110报警中心、市、区安监局、公司、集团总公司）报告，并迅速采取有效的抢险和救护措施。（3）、应急救援领导小组组长按预案职责联系88、环境实情，明确指挥现场应急救援工作安排职责分工。（4）、各参加应急救援部门、单位各就各位后，立刻向应急救援领导小组如实报告情况。（5）、应急救援小组接到如实报告后，马上组织相关人员制定防止事故蔓延扩大发生的有效措施。（6）、保护事故现场，疏散转移受危及的人员。因抢救人员、疏导交通等原因，需要改变事故现场原始状态的，应当做出标志，绘制现场简图，进行书面记录，拍摄照片，妥善保存重要物证、痕迹作为事故调查使用。（7）、在事故发生后1小时内书面报告市建委总值班室、市安监局、企业上级主管部门、工程质量监督机构、工程安全监督机构及相关政府部门。（8）、应急救援小组在处理事故过程，应随时如实向上级有关部门报89、告救援的情况。（9）、撤销程序：当意外发生的生产安全事故、事件，通过抢险、排险、救援等一系列工作，认定已经消除危险后，应急救援领导小组组长应组织相关参加抢险、排险、救援部门负责人对事故、事件进行辨识评价，认定达到消除危险后，并经事故调查、处理后，应宣布撤销应急救援的各项工作。（八）、应急保障1、医疗保障在脚手架施工过程中，若发生安全事故，为确保在事故中受伤人员得到及时救治，本队伍设置应急救治药箱和联系好距离施工现场最近的医院（长沙市第八医院，书院路542号）。当施工人员受轻伤时应在现场即时的治疗，若是受到较大及以上伤害时，应立刻送到长沙市第八医院进行救治。2、物资保障1）、设备：塔吊（4台）、90、小轿车（2辆）。2）、工具：电焊机（4台）、钢丝绳(50米)、麻绳(100米)、尼龙绳(10卷)、木锤(5把)、各类钳子(5把)、绝缘棒(5把)、剪刀(5把)、扳手(5把)、冲击钻(2把)、各种手锯(2把)。3）、材料：电线(200m)、钢管(20条)、木枋(50条)、配电箱(4个)、照明灯具(5盏)、。4）、救援用品：雨衣(10套)、胶手套(10对)、劳动手套(10对)、口罩(20个) 、水鞋(10对)、安全帽(10顶)、安全带(10副)、安全网(50 m2)、安全警示标志牌(30副)、安全标示带(200米)、安全警示灯具(30个)。5）、急救药品及设施担架(2个)、常用药物(2箱)、药棉(91、10包)、纱布(20卷)、止血贴(10包)、红药水(10瓶)、药油(10瓶)、绷带(20卷)、木夹板条（用于处理骨折）(20条)。备注：急救物资存放在施工现场的物资存放室。（详见总施工平面布置图）。3、交通保障在紧急情况下应急交通工具的优先安排、优先调度，确保运输安全畅通；建立紧急情况交通运输工具的调用程序，确保抢险救灾物资和人员能够及时、安全送达。（九）、各危险源预防及应急措施1、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心92、跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担n架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受93、伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血94、。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。2、发生支模坍塌应急救援(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，95、严禁阻塞通道。(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(5)现场急救处理：尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。伤肢不应抬高、按摩或热敷。如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。迅速转往医院。(6)立刻设危险区域，并设警示标96、志，设专人监护，保护事故现场。(7)按规定上报有关主管部门请求救援。3、物体打击事故的预防及其应急预案、发生脚手架上部坠下来的物体伤人，如扣件、板块、砖砌体等物体打击事故时，首先抢救伤员，观察伤员的伤害情况，如手前臂、小腿以下位置出血，应选用橡胶带或布带或止血纱布等进行绑扎止血。、如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸处心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。、出现颅脑损伤，必须保持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再移97、动。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送邻近的医院治疗。、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。移动时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，导致死亡。抢救脊椎受伤者，移动过程中，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。、发观伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。、遇有创伤性出血98、的伤员，应迅速包扎上血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。、当发生较大事故时，必须及时上报有关单位和组织抢救，保护现场，设置危险区域，专人监护，拍摄事故现场照片。4、触电事故救援、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源A、脱离电源的基本方法有：（a）、将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（b）、用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（c）、必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄99、斧头以及锄头）切断电源线。（d）、救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（e）、如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（f）、如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：（a）、未采取绝缘措施前，救护人不100、得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（b）、严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（c）、在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（d）、当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（e）、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利101、呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：A、通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上102、抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。B、口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟1618次为宜。C、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下103、段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压6080次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。5、火灾事故的预防及其应急措施（1）、火灾事故的预防、施工现场防火工作认真贯彻“预防为主、消防结合”的方针，立足于自防自救，实行“谁主管、谁负责”的原则。、对职工进行经常的防火宣传教育，普及消防知识，增强消防观念，使员工自觉遵守各项防火规章制度。、施工过程需要动火作业，必须办理动火审批手续，落实动火作业“八不、四要、一清”的防火措施，才可动火。、现场存放易104、燃、易爆化学危险物品，不论数量多少，必须经公司主管部门审批同意后，才可存放，严格控制存放数量，并落实防火措施。、按规定配备消防器材、设立临时消防供水系统，做到与施工同步进行。临时消防供水系统高压水泵设专线供电、供水管直径不少于65mm；每三层设直径为50mm的消防结口，配备一条长度为20m的消防水带。、电线架设、电器设备的安装要符合技术规程的要求，并由持有电工证的电工架设安装，严禁乱拉乱接电线。、易燃杂物要及时清理，不宜堆放在施工现场和宿舍附近，消防通道要保持畅通无阻。、火灾事故扑灭后，要保护好事故现场，及时消除对周边环境的影响。由主管部门或消防部门对事故现场进行调查、鉴定、确定起火原因。（2105、）、火灾事故的应急措施火灾事故发生后，必须在消防应急指挥部统一领导下，根据火灾发生的规模、危害程度及火灾不同阶段，采取不同的处置方法和策略。、前期处置：火灾初期，规模不大，此时要迅速组织力量，赶赴现场，进行火灾扑救工作。同时马上向指挥部报告火灾大小、势态、危害及现场扑救情况和人员物资等基本情况，根据火灾情况，及时拨打火警119电话及与分公司、公司、医院取得联系，做好情报信息传递工作。初始阶段要发挥工地现场人员力量，及时进行火灾扑救，力争将火灾事故消灭在初始阶段。、中期处置。火灾中期随着事态发展，现场人员增多，要充分发挥消防应急指挥部作用。第一接到火灾报警后，指挥部人员应迅速赶赴现场组织人员进行106、火灾扑救。第二要做好现场人员疏散和机械设备等转移工作，做好道路交通疏通工作，确保消防车和消防人员扑救顺利进行及人、财、物的安全转移。第三组织消防队员、职工群众进行火灾扑救工作。要在指挥人员统一指挥下，有序进行火灾扑救，必要情况下可向当地政府、派出所或附近村委会求援。对需拆除房屋、物资进行拆除隔离，以防火灾进一步蔓延。第四提供后勤保障，对需要人员、物资、车辆等进行调配，确保火灾现场所需。、后期处置。火灾扑灭后，指挥部组织人员进行善后处理，首先配合消防队、公安机关进行事故调查，对事故原因、损失进行调查统计，其次与电力部门、当地村民等相关方面取得沟通，协商解决因火灾造成的损失影响。6、机械伤害事故的107、预防及其应急措施(1)、机械伤害事故的预防、操作人员需体检合格（即无妨碍作业的疾病和生理缺陷），同时经过专业培训并取得建设行政主管部门颁发的操作证方可持证上岗。、操作人员进入作业地点前，施工技术人员应向操作人员进行施工任务和安全技术措施交底，操作人员应熟悉作业环境和施工条件，听从指挥，遵守现场安全规章制度。、操作人员应遵守机械有关保养规定，认真及时做好各级的保养工作，经常保持机械处于完好的工作状态。、在工作中操作人员和配合作业人员必须按规定穿戴劳动保护用品。如：长发应束紧不得外露，高处作业时必须系好安全带等。、操作人员必须按照机械出厂说明书规定的技术性能和使用条件，正确操作和合理使用，严禁超负108、荷作业或任意扩大使用范围。、机械上的各种安全防护装置及监测、指示、仪表、报警等自动报警信号装置应完好齐全，有缺损时应及时停用并修复，安全防护装置不完整或已失效时的机械不得使用。、机械不得带病运转，运转中发现不正常现象时，应先关闭电源，待排除故障后方可使用。、新机或经过大修或技术改造的机械，必须按出厂使用说明书或改造后的使用说明书的要求和现行国家标准建筑机械技术试验规程进行测试和试运转，并符合机械使用安全技术规程方可投入使用。、停用1个月以上或封存的机械应认真做好停用或封存前的保养工作，并做好预防风沙、雨淋、水泡、锈蚀等措施。、机械集中停放的场所应有专人看管，应该设置消防器材：空气压缩机房、发电109、机房。易发生危险的场所应在危险区域介限设置围栅和警示标志，未经批准的人员不得入内。挖掘机、起重机、打桩机等的重要作业区域，必须设置警示标志及按规定落实安全措施。2、发生机械伤害事故应急救援、发生机械伤害事故应立即切断动力电源，首先抢救伤员，观察伤员的伤害情况，如手前臂、小腿以下位置出血，应选用橡胶带或布带或止血纱布等进行绑扎止血.、如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸处心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。、出现颅脑损伤，必须保持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物110、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再移动。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送邻近的医院治疗。、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。移动时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，导致死亡。抢救脊椎受伤者，移动过程中，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。、发现伤者手足骨折，不要盲目移动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法:以固定骨折处以上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹板等，在无材料的情况下，上肢111、可固定在身侧，下肢与提侧下肢缚在一起。、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。、当机械发生重大事故时，必须及时上报有关单位和组织抢救，保护现场，设置危险区域，专人监护，拍摄事故现场照片。（十）、突发意外事故应急处理方法1、意外事故发生时应保持镇静，切勿惊慌，立即采取有效措施防止事故再扩大发生。2、事故发生后项目现场负责人立即上报企业负责人，并启动应急救援预案。按启动程序落实职责及时赶赴现场参加救援工作。3、项目经理和事故现场112、抢险救援的负责人赶赴事故现场后，必须对事故现场进行危险辨识、评估，不能盲目指挥抢险救援。4、指挥抢险救援时，首先考虑抢险救援人员的安全，重点保障抢险救援人员不受到伤害。5、如事故涉及有关用电位置或设备、机械、机具，必须马上切断电源。6、设危险区域，派专人监护，设置醒目标的，告知参与的工作人员可能导致危险的情况。7、门卫、安全员、维稳应急队伍成员，坚守岗位，不得随意让无关人员和妨碍抢险人员进出。8、指挥疏散的负责人应对疏散方向路途进行辨识、评价，确认无危险的情况下指挥逃生的人员有序离开（撤离原则是先伤员，后其他人员）。9、对使用的一切设备、设施、材料、物料，有专人检查，确认符合安全使用度才可使用113、。10、应使用必备的车辆立刻进行抢救伤员（抢救原则是先抢救重伤，后抢救轻伤），如数量不足应使用现场的一切车辆，如现场车辆不足够，应请用社会上其他车辆或出租车协助抢救工作。11、抢救工作必须坚持“以人为本”，首先抢救人为主，伤员分重伤、轻伤先后抢救，并要立即送往附近医院抢救。12、应急救援就是命令。有关人员、物资必须按启动程序立即组织到位，减少灾害扩大发展。二十、支撑体系验算1、1#综合楼的屋面2的aKL16(1)支撑体系的验算一、工程属性新浇混凝土梁名称2aKL16(1)新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001500新浇混凝土结构层高(m)6梁侧楼板厚度(mm)12114、0 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)50115、0可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置自定义梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)450板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)450板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数5小梁两侧悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合116、板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q11.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.43150.22kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.5138.35kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1L20.10750.220.120.054kNm Mmax/W117、0.054106/375001.433N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63238.351004/(10010000281250)0.009mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1l=0.39350.220.11.974kN R2=R4=1.143 q1l=1.14350.220.15.74kN R3=0.928 q1l=0.92850.220.14.66kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39338.350118、.11.507kN R2=R4=1.143 q2l=1.14338.350.14.383kN R3=0.928 q2l=0.92838.350.13.559kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.974+1.2(0.3-0.1)0.4/4+0.5(1.5-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1119、)0.12)+1.43max0.45-0.4/2，0.45-0.4/2/21，5.74+1.2(0.3-0.1)0.4/4=5.764kN/m q2max1.507+(0.3-0.1)0.4/4+0.5(1.5-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.45-0.4/2，0.45-0.4/2/21，4.383+(0.3-0.1)0.4/44.403kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.7640.92，0.55.7640.120.467kNm Mmax/W0.467106/4267010.942N/mm2f15.44N/mm2 满120、足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.7640.9，5.7640.13.113kN max3Vmax/(2bh0)=33.1131000/(24080)1.459N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6774.4039004/(10093501706700)1.226mml1/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)4.4031004/(893501706700)0.003mm2l2/4002100/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根121、部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.7640.9，0.45.7640.9+5.7640.15.707kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.65kN，R2R45.707kN，R34.635kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.4030.9，0.44.4030.9+4.4030.14.359kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.188kN，R2R44.359kN，R33.545kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托122、座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.71106/4490158.086N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.047kN max2Vmax/A=28.0471000/42437.957N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.171mml/400450/123、4001.125mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型B-LG-1500（48X3.2X1500）立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4730抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,500+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.220.91.52/100.056kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工承插型124、盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： q11.2(0.1+(24+1.5)1.5)+0.91.43149.8kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.303kN，R220.57kN，R31.303kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+0.15(6-1.5)+Mw/lbmax1.303，20.57，1.303+0.675+0.056/0.921.369kN fN/(A)+Mw/W21369.41/(0.386450)+0.056106/4730000123.037N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调底座可调托座125、承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3120.728kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型混凝土楼板C25地基承载力设计值fak(kPa)200立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)21.369/(10.15)142.463kPafak200kPa满足要求！ 2、1#综合楼的aKL3(1) 支撑体系的验算一、工程属性新浇混凝土梁名称aKL3(1)新浇混凝土梁计算跨度(m)10.54混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800新浇混凝土结构层高(m)12.2梁侧126、楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平127、杆步距h(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置自定义梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)450板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)450板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数3小梁两侧悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验128、算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q11.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.43128.8kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12528.80.1520.081kN129、m Mmax/W0.081106/375002.16N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.51504/(10010000281250)0.019mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1l=0.37528.80.151.62kN R2=1.25q1l=1.2528.80.155.4kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37520.50.151.153kN R2=1.25q2l=1.2520.50.153130、.844kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.62+1.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.8-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.43max0.45-0.3/2，0.45-0.3/2/21，5.4+1.2(0.3-0.1)0.3/2=5.436kN/m q2ma131、x1.153+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.45-0.3/2，0.45-0.3/2/21，3.844+(0.3-0.1)0.3/23.874kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.4360.92，0.55.4360.120.44kNm Mmax/W0.44106/4267010.319N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.4360.9，5.4360.12.935kN max3Vmax/(2bh0)=132、32.9351000/(24080)1.376N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.8749004/(10093501706700)1.078mml1/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)3.8741004/(893501706700)0.003mm2l2/4002100/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.4360.9，0.45.4360.9+5.4360.15.38133、2kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.124kN，R25.382kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.8740.9，0.43.8740.9+3.8740.13.835kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.662kN，R23.835kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49134、 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.26106/449057.969N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.662kN max2Vmax/A=22.6621000/42412.557N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.067mml/400450/4001.125mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型B-LG-1500（48X3.2X1500）立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4730抗压强度设计值f135、(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,500+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.220.91.52/100.056kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.43128.38kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.458kN，R21136、0.583kN，R30.459kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+0.15(12.2-0.8)+Mw/lbmax0.458，10.583，0.459+1.71+0.056/0.912.418kN fN/(A)+Mw/W12417.647/(0.386450)+0.056106/473000071.501N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调底座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3110.706kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型混凝土楼面C35地基承载力设计值137、fak(kPa)300立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12.418/(10.15)82.784kPafak300kPa 满足要求！ 3、2#医药厂房的KL15(4)支撑体系的验算一、工程属性新浇混凝土梁名称2KL15(4)新浇混凝土梁计算跨度(m)9.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)9001500新浇混凝土结构层高(m)5.5梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准138、值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)1800支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置自定义梁底左侧立柱距梁中心线距离139、(mm)900板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)900板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)900梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)675,900,1125梁底支撑小梁根数9小梁两侧悬挑长度(mm)150，150结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下140、： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q11.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.43150.22kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.5138.35kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1L20.10750.220.11220.068kNm Mmax/W0.068106/375001.814N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63238.3141、5112.54/(10010000281250)0.014mml/400112.5/4000.281mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1l=0.39350.220.1122.22kN R2=R4=1.143 q1l=1.14350.220.1126.458kN R3=0.928 q1l=0.92850.220.1125.243kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39338.350.1121.696kN R2=R4=1.143 q2l=1.14338.350.1124.931kN R3=0.928 q2l=142、0.92838.350.1124.004kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.22+1.2(0.3-0.1)0.9/8+0.5(1.5-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.43max0.9-0.9/2，0.9-0.9/2/21，6.458+1.2(0.3-0.1)0.9/143、8=6.485kN/m q2max1.696+(0.3-0.1)0.9/8+0.5(1.5-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.9-0.9/2，0.9-0.9/2/21，4.931+(0.3-0.1)0.9/84.954kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.16.4850.92，0.56.4850.1520.525kNm Mmax/W0.525106/4267012.31N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.66.4850.9，6.4850.153.502kN144、 max3Vmax/(2bh0)=33.5021000/(24080)1.641N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6774.9549004/(10093501706700)1.379mml1/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)4.9541504/(893501706700)0.02mm2l2/4002150/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.16.4850.9，0.46.48145、50.9+6.4850.156.42kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R94.647kN，R2R86.42kN，R3R4R5R6R75.215kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.9540.9，0.44.9540.9+4.9540.154.904kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R94.127kN，R2R84.904kN，R3R4R5R6R73.988kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm146、2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.936106/5080184.24N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax9.834kN max2Vmax/A=29.8341000/48940.221N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.626mml/400675/4001.688mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型B-LG-1500（48X3.147、2X1500）立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4730抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,500+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.220.91.52/100.056kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： q11.2(0148、.1+(24+1.5)1.5)+0.91.43149.8kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.226kN，R222.749kN，R30.116kN，R422.749kN，R51.226kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4，R5+0.15(5.5-1.5)+Mw/lbmax1.226，22.749，0.116，22.749，1.226+0.6+0.056/1.823.412kN fN/(A)+Mw/W23411.8/(0.386450)+0.056106/4730000134.795N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调底座可调托座承149、载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4，R5122.918kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型混凝土楼板地基承载力设计值fak(kPa)200立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)23.412/(10.15)156.079kPafak200kPa 4、其它普通梁(梁截面尺寸小于0.54m2)支撑体系的验算一、工程属性新浇混凝土梁名称普通梁新浇混凝土梁计算跨度(m)9.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)250600新浇混凝土结构层高(m)4.5梁侧楼板厚度150、(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁底两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步151、距h(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置自定义梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)600板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数3小梁两侧悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验152、算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q11.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.43122.68kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.6115.4kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12522.680.12520.04153、4kNm Mmax/W0.044106/375001.181N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52115.41254/(10010000281250)0.007mml/400125/4000.312mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1l=0.37522.680.1251.063kN R2=1.25q1l=1.2522.680.1253.544kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37515.40.1250.722kN R2=1.25q2l=1154、.2515.40.1252.406kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.063+1.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.6-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.43max0.6-0.25/2，0.6-0.25/2/21，3.544+1.2(0.3-0.1)0.2155、5/2=3.574kN/m q2max0.722+(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.6-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6-0.25/2，0.6-0.25/2/21，2.406+(0.3-0.1)0.25/22.431kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.13.5741.22，0.53.5740.120.515kNm Mmax/W0.515106/4267012.06N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.63.5741.2，3.5740.12.5156、73kN max3Vmax/(2bh0)=32.5731000/(24080)1.206N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.43112004/(10093501706700)2.139mml1/4001200/4003mm 2q2l24/(8EI)2.4311004/(893501706700)0.002mm2l2/4002100/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.13.5741.2，0.43157、.5741.2+3.5740.14.717kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.155kN，R24.717kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.4311.2，0.42.4311.2+2.4310.13.209kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.705kN，R23.209kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10158、.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.368106/449081.96N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.904kN max2Vmax/A=23.9041000/42418.416N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.11mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型B-LG-1500（48X3.2X1500）立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W159、(cm3)4730抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,500+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.221.21.52/100.075kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： q11.2(0.1+(24+1.5)0.6)+0.91.43122.26kN/m 同上四六计算过程，160、可得： R10.249kN，R212.383kN，R30.249kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+0.15(4.5-0.6)+Mw/lbmax0.249，12.383，0.249+0.585+0.075/1.213.093kN fN/(A)+Mw/W13092.985/(0.386450)+0.075106/473000075.393N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调底座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3112.525kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类161、型混凝土C25地基承载力设计值fak(kPa)200立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)13.093/(10.15)87.287kPafak200kPa 满足要求！ 5、地下室顶板支撑体系的验算一、工程属性新浇混凝土板名称地下室楼板新浇混凝土板板厚(mm)250模板支架纵向长度La(m)40模板支架横向长度Lb(m)40模板支架高度H(m)4 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(k162、N/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.2510.8=0.2风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平杆步距h(mm)1200顶层水平杆步距h(mm)500支架可调托座支撑点至顶层水平杆中163、心线的距离a(mm)150小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度L1(mm)150主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000152/637500mm4 I=bt3/121000153/12281250mm3 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.25)+1.413=11.85kN/m q1164、静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.25)=7.65kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.25)+113=9.375kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.12511.850.22=0.059kNm =Mmax/W=0.059106/(37500103)=1.573N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=59.3752004/(3849350281250)=0.074mm max=0.074 m165、mmin200/150，10=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型483.5截面惯性矩I(cm4)170.667截面抵抗矩W(cm3)42.667抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式二等跨梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.2(0.3+(24+1.1) 0.25)+1.40.23=2.418kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.2(0.3+(24+1.1) 0.25)+10.23=1.915kN/m 按 二等跨梁166、连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.231106/42667=5.414N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1.316kN max3Vmax/(2bh0) =31.3161000/(24080)=0.617N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.432mm=minlb/150，10=min900/150，10=6mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=1.225kN R2=2.632kN R3=1.225kN 正常使用极限状态 167、R1=0.972kN R2=2.088kN R3=0.972kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型直径48*3截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max1.225,2.632,1.225/2=1.316kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max0.972,2.088,0.972/2=1.044kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mma168、x/W=0.553106/4490=123.163N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax3.649kN max2Vmax/A=23.6491000/424=17.212N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.914mm=minlb/150，10=min900/150，10 =6mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)B-LG-1200（48X3.2X1200）回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)300立柱截面面积(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4730支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k169、0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=500+20.7150=710mm l02=h=1.21200=1440mm 取两值中的大值l0=1440mm =l0/i=1440/15.9=90.566=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=710/15.9=44.654 查表得，=0.853 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.430.90.9=9.987kN f=N1/(1A)9.987103/(0.853450)=26.018N/mm2=300N/mm2 满足要求！170、 非顶部立杆段： 2=l02/i=1440/15.9=90.566 查表得，=0.55N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.25)+1.430.90.9=10.522kN f=N2/(2A)10.522103/(0.55450)=42.513N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.20.91.22/10=0.033kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+0.91.43171、0.90.9+0.91.40.033/0.9=9.693kN f=N1w/(1A)+Mw/W=9.693103/(0.853450)+0.033106/4730=32.229N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.25)+0.91.430.90.9+0.91.40.033/0.9=10.228kN f=N2w/(2A)+Mw/W=10.228103/(0.55450)+0.033106/4730=48.302N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 八、可172、调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =9.987kNN=40kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1)=0.91.4(0.24046+0.55404)=352.8kN.m MR=GG1kLaLb2/2=1.351.0540402/2=45360kN.m MT=352.8kN.mMR=45360kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自173、重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4(0.25404+0.55404)=161.28kN.m MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.2540402/2=316440kN.m MT=161.28kN.mMR=316440kN.m 满足要求！ 十、立柱地基基础计算脚手架放置位置混凝土楼板C35300 立柱底垫板的底面平均压力 p=N/(mfA)=10.522/(0.40.25)=105.22kPafak=300kPa 6、1#综合楼架空层楼板支撑体系的验算一、工程属性新浇混凝土板名称1综合楼架空层新浇混凝土板板厚(m174、m)120模板支架纵向长度La(m)6模板支架横向长度Lb(m)9模板支架高度H(m)12.2 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.2510.8=0.2风荷载高度变化175、系数z1风荷载体型系数s0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平杆步距h(mm)1200顶层水平杆步距h(mm)500支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)150小梁间距l(mm)400小梁最大悬挑长度L1(mm)100主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算176、简图如下 ： W=bt2/61000152/637500mm4 I=bt3/121000153/12281250mm3 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.12)+1.413=7.934kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.12)=3.734kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.12)+113=6.112kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.1257.93177、40.42=0.159kNm =Mmax/W=0.159106/(37500103)=4.24N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=56.1124004/(3849350281250)=0.775mm max=0.775 mmmin400/150，10=2.667mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型40mm*80mm截面惯性矩I(cm4)170.667截面抵抗矩W(cm3)42.667抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式二等跨梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G178、2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.4(0.3+(24+1.1) 0.12)+1.40.43=3.27kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.4(0.3+(24+1.1) 0.12)+10.43=2.525kN/m 按 二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.323106/42667=7.57N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1.812kN max3Vmax/(2bh0) =31.8121000/(24080)=179、0.849N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.601mm=minlb/150，10=min900/150，10=6mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=1.458kN R2=3.624kN R3=1.458kN 正常使用极限状态 R1=1.128kN R2=2.804kN R3=1.128kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型直径48*3.0mm截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁 取180、上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max1.458,3.624,1.458/2=1.812kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max1.128,2.804,1.128/2=1.402kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.383106/4490=85.301N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax2.848kN max2Vmax/A=22.8481000/424=13.434N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.706mm=minlb/150，10=min9181、00/150，10 =6mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)B-LG-1200（48X3.2X1200）回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)300立柱截面面积(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4730支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=500+20.7150=710mm l02=h=1.21200=1440mm 取两值中的大值l0=1440mm =l0/i=1440/15.9=90.566=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=710/15.9=182、44.654 查表得，=0.853 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.430.90.9=6.816kN f=N1/(1A)6.816103/(0.853450)=17.757N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1440/15.9=90.566 查表得，=0.55 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+1.430.90.9=7.35kN f=N2/(2A)7.35103/(0.55450)=29.697N/mm2=183、300N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.20.91.22/10=0.033kNm 顶部立杆段：N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.430.90.9+0.91.40.033/0.9=6.522kNf=N1w/(1A)+Mw/W=6.522103/(0.853450)+0.033106/4730=23.968N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1.184、2(1.05+(24+1.1)0.12)+0.91.430.90.9+0.91.40.033/0.9=7.056kNf=N2w/(2A)+Mw/W=7.056103/(0.55450)+0.033106/4730=35.486N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =6.816kNN=40kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1)=0.91.4(0.22012.26+0.55204185、)=424.368kN.m MR=GG1kLaLb2/2=1.351.0520152/2=3189.375kN.m MT=424.368kN.mMR=3189.375kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4(0.252012.2+0.55204)=132.3kN.m MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.1220152/2=12338.325kN.m MT=132.3kN.mMR=12186、338.325kN.m 满足要求！ 十、立柱地基基础计算地基土类型混凝土C35地基承载力特征值fg(kPa)200地基承载力调整系数kc0.4垫板底面积A(m2)0.25 立柱底垫板的底面平均压力 p=N/(mfA)=7.35/(0.40.25)=73.5kPafak=200kPa 满足要求！ 7、层高低于6米板支撑体系的验算一、工程属性新浇混凝土板名称层高低于6米板新浇混凝土板板厚(mm)120模板支架纵向长度La(m)40模板支架横向长度Lb(m)40模板支架高度H(m)6 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新187、浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.2510.8=0.2风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平杆步距h(mm188、)1200顶层水平杆步距h(mm)500支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)150小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度L1(mm)150主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000152/637500mm4 I=bt3/121000153/12281250mm3 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0189、.1+(24+1.1) 0.12)+1.413=7.934kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.12)=3.734kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.12)+113=6.112kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.1257.9340.22=0.04kNm =Mmax/W=0.04106/(37500103)=1.067N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=56.1122004/190、(3849350281250)=0.048mm max=0.048 mmmin200/150，10=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型40mm*80mm截面惯性矩I(cm4)170.667截面抵抗矩W(cm3)42.667抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式二等跨梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.2(0.3+(24+1.1) 0.12)+1.40.23=1.635kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.2(0.191、3+(24+1.1) 0.12)+10.23=1.262kN/m 按 二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.286106/42667=6.703N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1.207kN max3Vmax/(2bh0) =31.2071000/(24080)=0.566N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.935mm=minlb/150，10=min1200/150，10=8mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1192、=1.007kN R2=2.414kN R3=1.007kN 正常使用极限状态 R1=0.774kN R2=1.855kN R3=0.774kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型483.0截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max1.007,2.414,1.007/2=1.207kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max0.774,1.193、855,0.774/2=0.9275kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.915106/4490=203.786N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax4.635kN max2Vmax/A=24.6351000/424=21.863N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=2.665mm=minlb/150，10=min1200/150，10 =8mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)B-LG-1200（48X3.2X1200）回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)300立柱截面面积(mm2)450立柱194、截面抵抗矩(cm3)4730支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=500+20.7150=710mm l02=h=1.21200=1440mm 取两值中的大值l0=1440mm =l0/i=1440/15.9=90.566=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=710/15.9=44.654 查表得，=0.853N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.431.21.2=12.117kN f=N1/(1A)12.11195、7103/(0.853450)=31.567N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1440/15.9=90.566 查表得，=0.55N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+1.431.21.2=13.067kN f=N2/(2A)13.067103/(0.55450)=52.796N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.21.21.22/10=0.044kNm 顶部立杆段：N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1kl196、alb+cQMw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.431.21.2+0.91.40.044/1.2=11.558kNf=N1w/(1A)+Mw/W=11.558103/(0.853450)+0.044106/4730=39.413N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+0.91.431.21.2+0.91.40.044/1.2=12.509kN f=N2w/(2A)+Mw/W=12.509103/(0.55450)+0.197、044106/4730=59.844N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =12.117kNN=40kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1)=0.91.4(0.24066+0.55404)=473.76kN.m MR=GG1kLaLb2/2=1.351.0540402/2=45360kN.m MT=473.76kN.mMR=45360kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩198、主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4(0.25406+0.55404)=186.48kN.m MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.1240402/2=175478.4kN.m MT=186.48kN.mMR=175478.4kN.m 满足要求！ 十、立柱地基基础计算地基土类型混凝土C25地基承载力特征值fg(kPa)200地基承载力调整系数kc0.4垫板底面积A(m2)0.25 立柱底垫板的底面平均压力 p=N/(mfA)199、=13.067/(0.40.25)=130.67kPa fak=200kPa8、地下室剪力墙的支撑体系的验算一、工程属性新浇混凝土墙名称地下室外墙新浇混凝土墙墙厚(mm)400混凝土墙的计算高度(mm)4000混凝土墙的计算长度(mm)12000 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/200、2，cHmin0.222441121/2，244min29.868，9629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244min29.87，9629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29201、.87 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.5m，Wbh2/6500122/612000mm3，Ibh3/12500123/1272000mm4 1、强度验算 qbS承0.538.05619.028kN/m 面板弯202、矩图(kNm) Mmax0.095kNm Mmax/W0.095106/120007.928N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.529.87=14.935kN/m 面板变形图(mm) 0.43mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)40*80小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 1、强度验算 qbS承0.22538.0568.563kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.26203、8kNm Mmax/W0.268106/640004.181N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.22529.87=6.721kN/m 小梁变形图(mm) 0.243mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=4.508kN，R2=.R59=4.007kN，R60=3.506kN 六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.56 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax204、0.438kNm Mmax/W0.438106/898048.803N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.133mml/400400/4001mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 对拉螺栓横向验算间距mmax400，400/2+200400mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax500，500/2+250500mm N0.95mnS承0.950.40.538.0567.231kNNtb12.9kN 满足要求！9、框架柱的支撑体系的验算一、工程属性新浇混凝土柱名称框架柱新浇混凝土柱长边边长(mm)800新浇混205、凝土柱的计算高度(mm)4000新浇混凝土柱短边边长(mm)800 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244min29.868，9629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准206、值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244min29.87，9629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数4柱短边小梁根207、数4柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.529.8718.146kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.118.1460.2672-0.1170.8820.2672-0.136kNm Mmax/W0.136106/(1/6500152)7.273N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.529.8714.935kN/m 0.677ql4208、/(100EI)0.67714.935266.6674/(1008925(1/12500153)0.407mml/400266.667/4000.667mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)4080小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.26738.05610.148 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.52kNm Mmax/W0.52106/42.6671031209、2.178N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.26729.877.965 kN/m 面板变形图(mm) 1.354mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.352kNm，N16.851kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 210、短边柱箍剪力图(kN) M20.352kNm，N26.851kN M/Wn0.352106/(4.49103)78.325N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.106mml/4001.238mm 20.106mml/4001.238mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值Ntb(kN)14.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N6.8512=13.702kNNtb14.9kN N6.8512=13.702kN26kN满足要求！10、支撑体系对已浇楼211、板影响的验算一、工程属性新浇楼板单元名称1#综合楼当前施工层第3层当前施工层楼板厚度h3(mm)120第2层层高H2(m)4.5第2层混凝土楼板厚度h2(mm)150第1层层高H1(m)4.5第1层混凝土楼板厚度h1(mm)150板单元计算长度Bl(m)20板单元计算宽度Bc(m)20楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第2层X向正筋HRB33512200ASX=565.487Y向正筋HRB33512200ASY=565.487X向负筋HRB33512200ASX=565.487Y向负筋HRB33512200ASY=565.487第1层X向正筋HRB33512200ASX212、=565.487Y向正筋HRB33512200ASY=565.487X向负筋HRB33512200ASX=565.487Y向负筋HRB33520200ASY=1570.796 二、模板支架搭设参数楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb(m)第2层1.21.2第1层1.21.2 设计简图如下：结构模型立面图结构模型平面图 三、荷载参数当前施工层每根立杆传递荷载(kN)6施工荷载(kN/m2)1振捣荷载(kN/m2)2钢筋混凝土自重(kN/m3)25.1模板自重(kN/m2)0.3 四、各楼层荷载计算 1、第2层荷载计算模板类型木模板本层砼的龄期(天)21砼的实测抗压强度fc(N/mm2)213、15.03砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.413砼的弹性模量实测值E(MPa)30870 立杆传递荷载组合值：P26kN 楼盖自重荷载标准值：g2=h2/100025.13.765kN/m2 2、第1层荷载计算模板类型木模板本层砼的龄期(天)28砼的实测抗压强度fc(N/mm2)16.7砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.57砼的弹性模量实测值E(MPa)31500 立杆传递荷载标准值：q10.538kN/m2 楼盖自重荷载标准值：g1=h1/100025.13.765kN/m2 3、各楼层荷载分配： 假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)P2/(214、E2h23)P3/(E3h33).则有：Pi(Eihi3Fi)/(Eihi3) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Ei(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi(kN/m2)2308701503.7654.1674.4723.261315001503.7650.5384.5643.326Gi1.2Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi1.4Ec215、ihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(qi+qi-1+qi-2) 五、板单元内力计算 1、第2层内力计算第2层配筋图 第2层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl20000/200001m10.018m20.018m1-0.051m2-0.051四边简支Bc/Bl20000/200001mq10.037mq20.037 第2层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/24.4723.266.1027.7321.63内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.0180.0216、180.0370.0370.22080.344M20.0180.0180.0370.0370.22080.344M1-0.0510.220-158.667M2-0.0510.220-158.667M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第2层板正截面承载力验算 依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为： 公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系217、数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区钢筋总面积s纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-s)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当2s时As受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(m218、m)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较565.487300130115.031000300565.4870202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)565.487300100013015.030.087565.487300100013015.030.087备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.08515.03100013021.59180.344Mu210.08515.03100013021.59180.344219、比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1300565.48713020-18.661-158.667Mu2300565.48713020-18.661-158.667比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 2、第1层内力计算第1层配筋图 第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl20000/200001m10.018m20.018m1-0.051m2-0.051四边简支Bc/Bl20000/200001mq10.037mq20.037 第1层板内力计算荷载组合设计值计算220、(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/24.5643.3266.2277.891.663内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.0180.0180.0370.0370.22081.984M20.0180.0180.0370.0370.22081.984M1-0.0510.220-161.905M2-0.0510.220-161.905M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第1层板正截面承载力验算 矩形截面受压区高度221、As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较1570.796300130116.71000300565.48718.059202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)565.487300100013016.70.078565.487300100013016.70.078备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.07716.7100013021.73222、281.984Mu210.07716.7100013021.73281.984比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1300565.48713020-18.661-161.905Mu23001570.79613020-51.836-161.905比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 六、楼板裂缝验算 1、本结构按压弯构件进行计算 公式参数剖析使用条件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效223、应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（）：当c20时，取c=20，当c65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准cr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；Es钢筋的弹性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当te0.01，时取 te=0.01=1.1-0.65ftk/(tesk)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，0.2时，取=0.2；当1.0时，取=1.0.对于224、直接承受重荷载的构件，取=1.0Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate=0.5bh矩形截面sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂缝处钢筋应力 2、最大裂缝宽度计算楼层crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第2层2.1120121317.01510.012000001.853第1层2.1120121343.89310.012000001.891比较第2层 max/0.31符合要求第1层 max/0.31符合要求 七、楼板抗冲切验算 根据混凝土结构设计规范225、（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式 公式参数剖析F=(0.7hft+0.15pc,m)umh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)1=0.4+1.2/s , 2=0.5+ash0/4Um1局部荷226、载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s 2时取s =2 ，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40 ，对边柱，取as =30 ：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算楼层F0.7hftumh0F1hftumh0F第2层11.41310.8130102.86611.134第1层11.5710.8130114.29611.362比较第2层 F/F11符合要求第1层 F/F11符合要求