1、住宅楼总承包工程电梯井脚手架平台钢支撑搭设拆除施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1 工程概况51.1 参建单位概况51.2 工程概况52 施工部署62.1 施工顺序63.2 井道内脚手架使用荷载：63.3 电梯井施工平台选型6电梯井平面图64施工准备74.1材料准备74.2劳动力准备94.3机具准备94.4技术准备105电梯井脚手架搭设构造要求115.1立杆搭设构造要求115.1.2立杆底部基础必须牢固可靠；115.2纵向水平杆、横向水平杆构造要求115.3脚手板搭设构造要求115.3.1脚手板2、采用木脚手板板。115.4扫地杆搭设构造要求116电梯井落地式脚手架搭设116.1落地电梯井操作架搭设部位126.2落地电梯井操作架设计参数12落地式电梯井操作架平面图126.3双排落地钢管脚手架搭设工艺126.3.1搭设流程127型钢（工字钢）支承操作架搭设设计137.1型钢支撑操作搭设参数137.2型钢支承脚手架搭设施工方法137.2.1搭设流程137.2.2搭设方法14支承型钢平面布置示意图148脚手架拆除施工方法168.1脚手架拆除施工工艺168.2拆除安全技术要求169脚手架安全管理179.1安全防护措施17电梯井硬隔离安全防护做法179.2材质及其使用的安全技术措施189.3脚手架3、搭设的安全技术措施189.4例行保养和检查189.5防雷、防电及防火189.6特殊气候条件下的管理199.7堆荷要求及其他管理1910脚手架施工质量管理1910.1电梯井脚手架的检查和验收19脚手架检查和验收阶段19脚手架例行检查项目1910.2脚手架的技术要求允许偏差20外脚手架检查项目一览表2010.3脚手架验收人员安排2110.4其它检查内容2111文明施工措施2211.1一般注意事项2211.2重点注意事项2312设计计算书23针对7#楼落地式扣件钢管脚手架计算书231.均布荷载值计算232.抗弯强度计算243.挠度计算24三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度251.荷载值计算252.抗4、弯强度计算253.挠度计算251.荷载值计算26单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!261.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算282.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算2810#楼落地式扣件钢管脚手架计算书301.均布荷载值计算302.抗弯强度计算303.挠度计算31三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度311.荷载值计算312.抗弯强度计算323.挠度计算321.荷载值计算33单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!331.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算342.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算35针对7#楼型钢支承式扣件钢管电梯井操作架计算书361.均布荷载值计算372.抗弯强度计算373.挠度计算38三5、跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度381.荷载值计算382.抗弯强度计算393.挠度计算39小横杆自重均布荷载引起的最大挠度391.荷载值计算40单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!401.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算412.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算42型钢支承脚手架按照单跨简支梁计算421.均布荷载值计算442.抗弯强度计算443.挠度计算45三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度451.荷载值计算452.抗弯强度计算463.挠度计算46小横杆自重均布荷载引起的最大挠度461.荷载值计算47单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!471.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算482.考虑风荷载时,6、立杆的稳定性计算49型钢支承脚手架按照单跨简支梁计算49编制依据 住房和城乡建设部文件-关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质200987号 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程DGJ 32/J121-2011 钢管脚手架规范（GB15831） 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-91 混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002 建筑施工手册第四版 建筑施工计算手册第二版 xxXX国际地块住宅项目施工图1 工程概况1.1 参建单位概况工程名称XXxxXX国际二期二标段工程业 主XXxxXX置业有限7、公司设计单位XX城市建筑设计院有限公司监理单位XX建筑工程监理有限公司岩土工程勘察单位XX岩土工程勘察设计研究院有限公司1.2 工程概况XXxxXX国际二期二标段工程位于XX市XX区XX湖地块，XXXX路与XX东路交叉口，总建筑面积约为142210，共包括11个单体楼座、一个大型地下一层车库及其他附属工程，工程开工时间2012年8月23 日，计划竣工时间2014年7月24日。屋面最高处为85m，其中住宅楼标准层层高为3.0m，地下室层高5.1m，首层层高为4.5m，地下车库层高为4.0m，本工程电梯井坑底标高-7.0米。建筑设计耐久年限：50年。建筑抗震等级：7#楼9#楼13#楼及地下车库为三8、级抗震，其他楼座为四级抗震。结构类型：主体结构为剪力墙结构，地下车库为框架结构。2 施工部署2.1 施工顺序根据本工程的特点，具体区域分布如下：区域一：7#、10#区域二：5#、6#、9#、13#、14#区域三：1#、2#、3#、4#根据现场情况，只有7#和10#进行的结构施工，本方案具体针对7#、10#楼座的电梯井施工脚手架作业平台进行搭设，其他楼座号进行检查和整改。3.2 井道内脚手架使用荷载：作业平台使用过程中不得超载，作业均布荷载不应大于2.0KN/m2，且不得有超过3个工作层同时作业。3.3 电梯井施工平台选型 7#10#楼3层以下采用落地式电梯井施工作业平台，3层以上部分采用工字钢9、支承电梯井施工作业平台，每6层设置一次悬挑。电梯井的尺寸图见下图： 电梯井平面图作业平台选型表项目楼座采用部位基本构造落地作业平台7#楼3层及以下（-7.0m7.0m）立杆横距1.25m，纵距1.3m步距为1.5m48*2.8钢管在水平杆上方满铺木脚手板10#楼3层及以下（-7.0m6.05m）立杆横距1.25m，纵距1.3m步距为1.5m48*2.8钢管在水平杆上方满铺木脚手板型钢支承作业平台18号工字钢7#楼3层及以上每六层一次悬挑立杆横距1.25m，纵距1.3m步距为1.5m48*2.8钢管在水平杆上方满铺木脚手板10#楼3层及以上每六层一次悬挑立杆横距1.25m，纵距1.3m步距为1.10、5m48*2.8钢管在水平杆上方满铺木脚手板4施工准备4.1材料准备型钢脚手架用型钢悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)或低合金高强度结构钢(GB/T1591)的规定。用于固定型钢悬挑梁的U形钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢第1部分：热扎光圆钢筋GB1499.1中HPB235级钢筋的规定钢管脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中钢管应符合国家现行标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235A钢材的有关规定。钢管的截面尺寸应为外径48mm、壁厚2.8mm，用于立杆、纵向水平杆、剪刀撑11、和斜杆的钢管长度为4-6米，每根钢管的最大质量不应大于25.8Kg，以适合人工操作。对反复使用的钢管应检测其壁厚，壁厚不得小于公称壁厚90%，不得使用不合格的产品。钢管的外观质量验收标准应按照下表进行。钢管质量检验要求项次检查项目验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质证明书3表面质量表面平直、光滑、无裂纹、分层、压痕、划道4外径48mm，壁厚2.8mm允许偏差-0.5mm，-0.5mm5端面应平整、端面的切斜偏差1.70mm6防锈处理必须进行防锈处理、镀锌或刷防锈漆。旧管7钢管锈蚀程度应每年检查一次管壁上锈蚀的深度不得超过0.50mm。8其他项目同新管项次3、4、5同新管项次3、4、512、注：钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔扣件扣件应采用可锻铸或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用，扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65KN.m时，不得发生破坏。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙应不小于1mm；当扣件紧加钢管时，开口处的最小距离应不小于5 mm；扣件各部位不允许有裂纹、变形和螺栓出现滑丝等缺陷。扣件不允许在主要部位有缩松，扣件表面大于10mm2的砂眼不应超过三处，且累计面积不应大于50 mm2，扣件表面粘砂面积累计不应大于150 mm2。扣件质量的检验要求按下表13、进行检验。扣件质量检验要求项次检查项目验收要求新扣件1产品质量合格证生产许可证专业检测单位测试报告必须具备2表面质量及性能应符合技术要求符合以上规定3螺栓不得滑丝旧扣件4同新扣件的2、3项脚手板操作层脚手板采用木质脚手板（胶合板）。4.2劳动力准备搭设阶段共需架子工10名，维护阶段共需架子工2名，拆除阶段共需架子工6名。所有架子工均需持证上岗。架子工由劳务公司提供。搭设阶段安排2名测量放线工配合。4.3机具准备搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线，由架子工自备。项目部应配备如下检查工具（可借用，但应符合要求）：检查工具配置一览表名称数量用途扭力扳手1把检查扣件拧紧力度游标卡尺1把检查焊接钢管14、外径和壁厚、外表面锈蚀深度塞尺1把检查钢管两端面切斜偏差钢卷尺10把检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度水平尺1把检查水平杆高差角尺1把检查剪刀撑与地面的倾角4.4技术准备图纸会审施工图是施工的主要依据，施工前，组织土建、机电、设备安装等技术人员和专业工长认真熟悉、理解图纸，了解设计意图和应达到的技术条件。找出与作业平台搭设相关的点。方案编制根据工程的特点，经过详细的技术论证，组织具有丰富工程管理和施工经验的技术人员，根据工程进度计划，提前编制合理、可操作的施工方案。并经过专家论证后实施。学习规范作业平台施工前，配齐所需的相关质量标准、规范、操作规程等书籍，并组织现场管理人员及操作人员对质量标15、准、规范、操作规程，进行岗前业务培训。特别要注意对最近更新的一些规范熟悉和应用，找出新旧规范的不同点，避免在以后的工作当中套用老规范。（1） 其他技术准备1) 高程引测与定位测量。2) 制定新技术、新材料、新工艺等科技成果应用计划。5电梯井脚手架搭设构造要求5.1立杆搭设构造要求 立杆采用6m、4m长钢管搭设，除在顶部可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，对接接头扣件开口方向应向下或向内，以防雨雪进入，立杆上的对接扣件应交错布置，相邻立杆接头位置的错开不小于500mm，且与最近主节点的距离不宜大于步距的1/3；5.1.2立杆底部基础必须牢固可靠；5.1.3作业平台必须设置纵横向扫地杆，16、扫地杆应采用直角扣件与立杆连接，连接距立杆底部不应大于200mm，立杆顶部若采用搭接，搭接长度不应小于1m，且应不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100mm。5.2纵向水平杆、横向水平杆构造要求水平杆宜设置在立杆内侧，其中一侧必须与井道顶紧；同一水平面内主节点处水平杆应交错与井道顶紧，同一立面相邻水平杆应交错与井道顶紧；其他水平杆伸出大横杆外的长度不应小于100mm，不得大于150mm，每一主节点处必须设置水平杆，水平杆两端应用直角扣件固定在立杆上；5.2.4作业平台上非主节点处的纵横向水平杆，宜根据脚手板铺设的需要等间距设置，最大间距应不大于相应立杆间距的1/2；5.317、脚手板搭设构造要求5.3.1脚手板采用木脚手板板。5.3.2作业层端部脚手板探头长度为150mm，其板的两端均应固定于支承杆件上。5.3.3作业层上脚手板应平整的满铺，且与水平杆可靠固定；5.3.4脚手板应有阻燃措施。5.4扫地杆搭设构造要求 脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件，固定在距钢管底端不大于200mm高的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件，固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，其连接方式及接头位置同纵向水平杆6电梯井落地式脚手架搭设6.1落地电梯井操作架搭设部位地下室底板-7.000处开始搭设至2F楼顶板面，7#楼搭设总高度为14m，10#楼总搭设高度为13.05m。6.218、落地电梯井操作架设计参数脚手架为双排落地扣件式钢管脚手架，立杆纵距为1.30m，横距为1.25m，步距取1.50m，立杆距离墙面距离取350，施工均布荷载取2.0KN/m2，考虑同时施工2层，共铺设9层脚手板。钢管抗弯强度设计值为205N/mm2，脚手架验算时取搭设高度为13.05m进行验算。落地式电梯井操作架平面图6.3双排落地钢管脚手架搭设工艺6.3.1搭设流程地基拉线并铺设垫板、立杆定位 摆放扫地杆 竖立杆并与扫地杆扣紧 装扫地小横杆，并与立杆和扫地大横杆扣紧 装第一步大横杆并与各立杆扣紧 安第一步小横杆 安第二步大横杆 安第二步小横杆 安第三、四步大横杆和小横杆 接立杆 铺设脚手板并绑19、扎根据构造要求在电梯井四角用尺量出立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记，垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。放置纵向扫地杆，自角部起依次向两边竖立底杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），竖起立杆后,随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和水平使其符合要求，按4065Nm 力拧紧扣件螺栓，全面检查一遍脚手架质量和地基情况，严格确保设计要求和脚手架质量，按第一步程序和要求搭设指二步、第三小步装设作业层间横杆（在20、脚手架横向杆之间架设的、用于缩小铺板支撑跨度的横杆）7型钢（工字钢）支承操作架搭设设计7.1型钢支撑操作搭设参数型钢支承操作架自3F楼板面开始搭设，一次搭设高度17.4m或18.0m，下部支承型钢采用18a工字钢，在楼板板面电梯井剪力墙处预留4个洞口，供工字钢架立，工字钢长度2.6m，工字钢锚入内侧墙体200mm，外侧锚入墙体并穿过墙面200mm，立杆纵距1.3m，横距1.25m，步距1.50m，立杆距离墙面距离取350，施工均布荷载取2.0KN/m2，考虑同时施工3层，共铺设12层脚手板。钢管抗弯强度设计值为205N/mm2，脚手架验算时取搭设高度为18.00m进行验算。7.2型钢支承脚手架21、搭设施工方法7.2.1搭设流程安装钢梁 木楔楔紧 焊接立杆定位钢筋 摆放扫地杆 逐根树立杆、随即与扫地杆扣紧 装扫地杆横向水平杆并与立杆或扫地杆扣紧 安装第一步纵向水平杆（与各立杆扣紧） 安装第一步横向水平杆杆 第二步纵向水平杆 第二步横向水平杆 第三纵向水平杆和横向水平杆 接长立杆 铺设脚手板7.2.2搭设方法根据构造要求在电梯井剪力墙上用尺量出立杆离墙距离，并做好标记。安装墙体模板时，预留小木盒，此处墙体钢筋按预留洞口处理，洞口两侧及顶部采用木楔与工字钢楔紧。放置纵向扫地杆，自角部起依次向两边竖立底杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂22、直），竖起立杆后,随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和水平使其符合要求，按4065Nm 力拧紧扣件螺栓，全面检查一遍脚手架质量和地基情况，严格确保设计要求和脚手架质量，按第一步程序和要求搭设指二步、第三小步装设作业层间横杆（在脚手架横向杆之间架设的、用于缩小铺板支撑跨度的横杆）、铺设脚手板和装设上人爬梯短横杆。 支承型钢平面布置示意图支承型钢做法剖面图支承型钢做法剖面图8脚手架拆除施工方法8.1脚手架拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，拆除顺序为：上人爬梯短钢管 脚手板 横向水平杆 纵向水平杆 立杆不准23、分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。分段拆除高差不得大于2步。应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，可加设临时支撑防止变形、失稳。8.2拆除安全技术要求拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。架体拆除前，必须察看施工现场环境。 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。在拆架时，24、不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电。脚手架的拆除作业应按自上而下的顺序逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。每层先拆除与结构拉结的杆件，再拆除本层架体。拆完一层后再进行下一层的施工。每层拆除前应先将此层电梯井架上的材料、垃圾等物品清除干净；拆除过程中要先拆小横杆、大横杆、然后拆除立杆；拆除过程中应将已松开连接的杆配件及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件，转入楼层用施工电梯运输至地面，严禁从高空抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。由25、于施工电梯滞后于外架的拆除，为了保证施工电梯口处的安全防护，此处的单排脚手架不进行拆除，两侧均进行一道加固。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。脚手架上应有2道防护栏杆，并不得随意拆除。注意检查吊索的完好情况。9脚手架安全管理9.1安全防护措施本工程在结构施工期间电梯井内需做好安全防护措施，安全防护硬隔离每层均设置一道硬防护，在原有支架基础上在四个角部加设短钢管将墙面顶紧，上部加设双层竹笆板外加加一层安全网作为硬隔离，隔离层距26、墙50cm，钢管间距40cm。具体做法详见如下示意图，电梯井硬隔离安全防护做法9.2材质及其使用的安全技术措施扣件的紧固程度不应小于40Nm，且不应大于65Nm。对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓应保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于150mm。钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。严禁将不同外径钢管混合使用。9.3脚手架搭设的安全技术措施搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，27、统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。现场施工人员必须戴安全帽，高空作业糸安全带，穿防滑鞋。 施工时禁止抛接扣件，施工用品随身拴牢，防止高空落物。操作层1.2m以下外防护设两道护身横杆，挡脚板及时设置。操作层与结构铺设里口板并且封严，防止人员物品坠落。脚手片满铺，不能出现探头板。脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。脚手架必须配合施工进度搭设。搭设脚手架人员必须认真戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全用品质量必须符合有关规定的要求，外侧应有防止坠物从伤人28、的防护措施。9.4例行保养和检查每月或在恶劣天气前后要作全面检查，除使用者要进行规定的例行保养和检查外，还应设专职人员进行保养和检查，检查的重点是脚手架的垂直度，底部立杆的沉降量以及硬防护软防护等，发现隐患，及时消除，切忌临时观念，此外，例行保养和检查，自检和专业检查都要形成记录。9.5防雷、防电及防火脚手架防雷接地采用单独埋没接地或利用建筑物的防雷接地方式，接地电阻应小于4欧姆。脚手架上使用的竹笆脚手板和其它堆放在脚手架上的易燃品，极易引起火灾，因而要及时清理外架上堆放的易燃品，并在脚手架一定部位设置灭火器材。此外要限制在脚手架上吸烟，杜绝火种来源，外架材料主要是金属，当电线直接绑扎在脚手架29、上时应有可靠的绝缘保护。9.6特殊气候条件下的管理在特殊气候条件下搭设脚手架，必须有可靠的安全保证措施，雨、雪及有六级以上的天气不得进行搭设作业。雨后使用脚手架，堆荷要适当减少，雪后使用脚手架应扫除积雪后方可使用。雨、雪后使用脚手架应有防滑措施。9.7堆荷要求及其他管理电梯井脚手架上严禁超载堆荷、支模，绝对禁止振动设备与脚手架联系，禁止将其它设备的缆风绳固定于脚手架上，也禁止将垂直运输设备置于脚手架上。在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件，主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆。在脚手架上进行电、气焊作业时，必须要有防火措施和专人看守。10脚手架施工质量管理10.1电梯井脚手架的检查和验收脚手架检30、查和验收阶段（1） 脚手架搭设前；（2） 型钢悬挑架安装完毕后（3） 每搭设达到设计高度后；（4） 停用超过一个月；（5） 作业层上施加荷载前；（6） 支承架每搭设完三层后；（7） 达到设计高度后；脚手架例行检查项目（1） 杆件的设置和连接，支撑等的构造是否符合要求。（2） 底座是否松动、立杆是否悬空；（3） 扣件螺栓是否松动；（4） 立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；（5） 安全防护措施是符合要求；（6） 是否超载。10.2脚手架的技术要求允许偏差外脚手架检查项目一览表项次项 目技术要求允许偏差(mm)检查方法与工具1立杆垂直度最后验收垂直度100经纬仪搭设中检查的垂直度H=27H=1031、14H=3042H=4055H=5070H=6085H=70100中间档次采用插值法2间距步距_20钢板尺纵距50横距203纵向水平杆高度差一根杆的两端_20水平仪同跨内两根纵向水平杆高差_10项次项目技术要求检查方法与工具扣件安装主节点处各扣件中心相互距离150mm钢卷尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500 mm钢卷尺立杆上两个对接扣件置主节点的距离600mm钢卷尺纵向水平杆的对接扣件置主节点的距离150mm钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩40-60Nm扭力扳手10.3脚手架验收人员安排由工程部门组织，技术、安全部门协同检查，并按规定填写检查记录表。10.4其它检查内容支承钢梁与锚固钢筋之间必须用32、木楔子楔紧，保证锚固可靠，并焊接牢固，各吊筋必须调整绷紧。按照尺寸搭设，控制立杆偏差，大横杆水平偏差，立杆垂直偏差1/4001/600，全高偏差小于10cm。大横杆水平偏差不大于该片脚手架总长1/300且不大于5cm。相邻立杆接头位置应错开布置在不同步距内，与相邻大横杆距离大于步距1/3。大横杆接长位置应错开布置在不同立杆纵距中，在相近立杆距离不大于纵距1/3。大横杆与立杆必须用直角扣紧，不能隔步设置遗漏。脚手架各杆件交点伸出的端头应大于15cm。脚手架的构件质量与搭设质量应按规范进行检查验收，合格后方可准许使用。11文明施工措施11.1一般注意事项所有脚手架必须按照XX市文明验收规范实施，严33、格按照要求涂刷油漆，油漆颜色、花纹应符合规定的要求。进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。进入施工现场的人员要爱护场内的各种设施和标示牌，不得随意拆除和移动标示牌。严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。护身栏、脚手板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经主管工程师同意后由架子工操作。作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚34、手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。脚手架堆放场应做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。施工人员应做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。11.2重点注意事项本脚手架按结构施工荷载进行设计，在35、使用中必须挂设限载牌，明确标志施工总荷载合计不得超过3KN/。水平杆其中一侧必须与井道顶紧，同一水平面内主节点处水平杆应交错与井道顶紧，同一立面相邻水平杆应交错与井道顶紧。电梯井井道内未设置脚手架架体的高度内每隔三层（9.0m及8.7m）必须设置一道安全可靠的硬隔离，把电梯井平面全部封闭。12设计计算书针对7#楼落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度14.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.25米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.50米。 钢管类型为48*36、2.8。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑3层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设9层计算。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=37、0.3501.250/3=0.146kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.250/3=0.833kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.040+1.20.146=0.223kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.833=1.167kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.223+0.101.167)1.3002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.223+0.1171.38、167)1.3002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.268106/5260.0=51.010N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.040+0.146=0.186kN/m 活荷载标准值q2=0.833kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.186+0.9900.833)1300.04/(1002.06105127100.0)=1.037mm 大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算39、: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0401.300=0.052kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.2501.300/3=0.190kN 活荷载标准值 Q=2.0001.2501.300/3=1.083kN 荷载的计算值 P=1.20.052+1.20.190+1.41.083=1.806kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最40、大弯矩计算公式如下: M=(1.20.040)1.2502/8+1.806 =0.762106/5260.0=144.838N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0401250.004/(3842.060105127100.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.052+0.190+1.083=1.325kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1324.5241、71250.0(31250.02-41250.02/9)/(722.06105127100.0)=3.507mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.555mm 小横杆的最大挠度小于1250.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0401.250=0.050kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.2501.300/2=0.284kN 活荷载标42、准值 Q=2.0001.2501.300/2=1.625kN 荷载的计算值 R=1.20.050+1.20.284+1.41.625=2.676kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1033 NG1 = 0.10314.000=1.446kN (2)脚手板的43、自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35091.300(1.250+0.350)/2=3.276kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.3009/2=0.994kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.30014.000=0.182kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.898kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经44、计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00031.3001.250/2=4.875kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.800 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.2501.2500.800 = 0.250kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 经45、过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.898+0.91.44.875=13.220kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.898+1.44.875=13.903kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2501.3001.500 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其46、中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.903kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.750； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7501.500=3.032m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 由长细比，为3032/16=191； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.199； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =13903/(0.20506)=47、138.070N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.220kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.750； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7501.500=3.032m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 由长细比，为3032/48、16=191； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.199； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.092kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =13220/(0.20506)+92000/5260=148.809N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 六、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 55.61 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计49、值 (kN)；N = 13.90 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 170.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!10#楼落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度13.05米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.25米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距50、1.50米。 钢管类型为48*2.8。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑3层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设8层计算。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m51、 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.250/3=0.146kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.250/3=0.833kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.040+1.20.146=0.223kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.833=1.167kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.223+0.101.167)1.3002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.152、00.223+0.1171.167)1.3002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.268106/5260.0=51.010N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.040+0.146=0.186kN/m 活荷载标准值q2=0.833kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.186+0.9900.833)1300.04/(1002.06105127100.0)=1.037mm 大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,53、满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0401.300=0.052kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.2501.300/3=0.190kN 活荷载标准值 Q=2.0001.2501.300/3=1.083kN 荷载的计算值 P=1.20.052+1.20.190+1.41.083=1.806kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯54、矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.040)1.2502/8+1.806 =0.762106/5260.0=144.838N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0401250.004/(3842.060105127100.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.052+0.190+1.083=1.325kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最55、大挠度 V2=1324.5271250.0(31250.02-41250.02/9)/(722.06105127100.0)=3.507mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.555mm 小横杆的最大挠度小于1250.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0401.250=0.050kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.2501.300/56、2=0.284kN 活荷载标准值 Q=2.0001.2501.300/2=1.625kN 荷载的计算值 R=1.20.050+1.20.284+1.41.625=2.676kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1033 NG1 = 0.10313.050=157、.348kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35081.300(1.250+0.350)/2=2.912kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.3008/2=0.884kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.30013.050=0.170kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.313kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施58、工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00031.3001.250/2=4.875kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.800 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.2501.2500.800 = 0.250kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2N59、G + 0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.313+0.91.44.875=12.518kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.313+1.44.875=13.201kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2501.3001.500 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风60、荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.201kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.750； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7501.500=3.032m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 由长细比，为3032/16=191； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.199； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =1361、201/(0.20506)=131.099N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.518kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.750； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7501.500=3.032m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm62、3； 由长细比，为3032/16=191； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.199； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.092kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12518/(0.20506)+92000/5260=141.838N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 六、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 52.80 N 上部63、结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 13.20 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 170.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!针对7#楼型钢支承式扣件钢管电梯井操作架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.25米64、，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.50米。 钢管类型为48*2.8。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑3层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设12层计算。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8000。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.250/3=65、0.146kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.250/3=0.833kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.040+1.20.146=0.223kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.833=1.167kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.223+0.101.167)1.3002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.223+0.1171.167)1.3002 我们66、选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.268106/5260.0=51.010N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.040+0.146=0.186kN/m 活荷载标准值q2=0.833kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.186+0.9900.833)1300.04/(1002.06105127100.0)=1.037mm 大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强67、度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0401.300=0.052kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.2501.300/3=0.190kN 活荷载标准值 Q=2.0001.2501.300/3=1.083kN 荷载的计算值 P=1.20.052+1.20.190+1.41.083=1.806kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=68、(1.20.040)1.2502/8+1.806 =0.762106/5260.0=144.838N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0401250.004/(3842.060105127100.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.052+0.190+1.083=1.325kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1324.5271250.0(3125069、.02-41250.02/9)/(722.06105127100.0)=3.507mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.555mm 小横杆的最大挠度小于1250.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0401.250=0.050kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.2501.300/2=0.284kN 活荷载标准值 Q=2.0001.270、501.300/2=1.625kN 荷载的计算值 R=1.20.050+1.20.284+1.41.625=2.676kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1033 NG1 = 0.10318.000=1.859kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；71、本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350121.300(1.250+0.350)/2=4.368kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.30012/2=1.326kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.30018.000=0.234kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.787kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值72、 NQ = 2.00031.3001.250/2=4.875kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.800 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.2501.2500.800 = 0.250kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的73、最大轴向压力N=1.27.787+0.91.44.875=15.487kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.787+1.44.875=16.169kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2501.3001.500 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力74、设计值，N=16.169kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.750； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7501.500=3.032m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 由长细比，为3032/16=191； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.199； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =16169/(0.20506)=160.577N/mm75、2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=15.487kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.750； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7501.500=3.032m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 由长细比，为3032/16=191； 轴心受76、压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.199； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.092kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =15487/(0.20506)+92000/5260=171.316N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 六、型钢支承梁受力计算:型钢支承脚手架按照单跨简支梁计算单跨简支梁计算简图B点最大弯矩计算公式B点最大挠度计算公式本工程算例中，l = 2000mm，a = 350mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 2370.00cm4，77、截面模量(抵抗矩) W = 237.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 F=10.740kN代入公式，经过计算得到最大弯矩 MB抗弯计算强度 f=9.129106/(1.05237000.0)=36.685N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 F=10.740kN最大挠度 Vmax=0.878mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度2200.0mm水平支撑梁的最大挠度不大于2200.0/250,满足要求!针对10#楼型钢支承式扣件钢管电梯井操作架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式78、钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.25米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.50米。 钢管类型为48*2.8。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑3层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设11层计算。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8000。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为79、均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.250/3=0.146kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.250/3=0.833kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.040+1.20.146=0.223kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.833=1.167kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.80、223+0.101.167)1.3002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.223+0.1171.167)1.3002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.268106/5260.0=51.010N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.040+0.146=0.186kN/m 活荷载标准值q2=0.833kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.186+0.9900.833)1300.04/(10081、2.06105127100.0)=1.037mm 大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0401.300=0.052kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.2501.300/3=0.190kN 活荷载标准值 Q=2.0001.2501.300/3=1.083kN 荷载的计算值 P=1.20.052+1.20.190+1.41.083=1.806kN 小横杆计算简82、图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.040)1.2502/8+1.806 =0.762106/5260.0=144.838N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0401250.004/(3842.060105127100.000)=0.05mm 83、集中荷载标准值P=0.052+0.190+1.083=1.325kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1324.5271250.0(31250.02-41250.02/9)/(722.06105127100.0)=3.507mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.555mm 小横杆的最大挠度小于1250.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 84、P1=0.0401.250=0.050kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.2501.300/2=0.284kN 活荷载标准值 Q=2.0001.2501.300/2=1.625kN 荷载的计算值 R=1.20.050+1.20.284+1.41.625=2.676kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (185、)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1033 NG1 = 0.10317.400=1.797kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350111.300(1.250+0.350)/2=4.004kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.30011/2=1.215kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.30017.400=0.226kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+N86、G2+NG3+NG4 = 7.243kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00031.3001.250/2=4.875kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.800 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.2501.87、2500.800 = 0.250kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.243+0.91.44.875=14.834kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.243+1.44.875=15.516kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得88、到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2501.3001.500 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=15.516kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.750； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7501.500=3.032m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 由长细比，为3032/16=191； 轴心受压立杆的稳定系数,89、由长细比 l0/i 的结果查表得到0.199； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =15516/(0.20506)=154.091N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.834kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.750； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7501.500=390、.032m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 由长细比，为3032/16=191； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.199； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.092kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =14834/(0.20506)+92000/5260=164.830N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、型钢支承梁受力计算:型钢支承脚手架按照单跨简支梁计算单跨简支梁计91、算简图B点最大弯矩计算公式B点最大挠度计算公式本工程算例中，l = 2200mm，a = 300mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 2370.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 237.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 F=10.740kN代入公式，经过计算得到最大弯矩 MB抗弯计算强度 f=9.129106/(1.05237000.0)=36.685N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 F=10.740kN最大挠度 Vmax=0.878mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度2200.0mm水平支撑梁的最大挠度大于2200.0/250,满足要求!