1、泵送高强大体积混凝土施工的温度监测厦门海光大厦高35层，地下室底板混凝土强度等级为C35，抗渗标号S8，一次浇筑量2800m，不预留后浇带。为防止升温、降温过程中可能产生的温度裂缝，进行了温度监测。第1章 温度监测及其结果采用铜康铜热电偶测温法。用UJ33A型低电势直流电位差计并联DM-6017型数显式万用表进行测量。地下室底板长53.55m，宽43.10m，厚1.2m，内筒部分长宽均为16.0m，厚1.8m。结合配筋及上述情况，采用均匀布点的方式共布置25个测位汁79个测点。平面布置示意见图3-8-10测温结果显示混凝土最高温升值不仅与水泥品种和用量有关，并随着混凝土厚度的增加，传热阻力加大2、，最高.温升值也增高。通过15d的现场监测，取得了大量监测数据。现将不同深度测位的各测温点的温度与龄期的关系，以1号（深1.2m）为代表，如图3-8-2所示。由于温度监测及时，提供了准确的温度数据，使施工现场能根据温度变化采取相应的技术措施，故对控制温升，减少混凝土内外温差，延缓水化热的释放速率，控制降温速度等起了有效的作用，取得了较好的技术和经济效益。第2章 几个问题的探讨第1节 泵送高强大体积混凝土配合比定海光大厦地下室底板混凝土强度高，抗渗标号高，且不允许留后浇带，需一次浇筑完成。采用泵送，坍落度要求为810cm，混凝土缓凝6h左右。在上述限定条件下，经试验先确定使用顺昌水泥厂为水口大坝3、专门生产的炼石牌普硅525号水泥，其矿物成分见表3-8-1。根据Woods公式可求出该水泥的水化热为407320J/kg，明显低于一般普硅525号水泥的水化热（460240J/kg）。为保证足够的抗渗性，设计要求内掺水泥用量10%的UEA混凝土微膨胀剂。在限制条件下，UEA产生的膨胀能转化为化学预压应力，可补偿混凝土的收缩，防止并减少裂纹，提高抗渗性。但掺入UEA后，混凝土凝结时间略有缩短，坍落度损失也较大，于是有针对性地选用P0ZZ0LITHC6220C混凝土缓凝引气减水剂，掺加量为每千克水泥2.53.0mL，可缓凝6h左右且节约水泥8%10%。掺加的粉煤灰是华能福州电厂的产品，该粉煤灰铝硅4、玻璃体含量大于70%，有较高的活性，在Ca（0H）2和CaS042H20的激发下，活性充分发挥，可大大提高混凝土的后期强度，增加混凝土的密实度。基于以上所述，使用等量取代法进行混凝土配合比设计计算和试验，最后确定了7组混凝土配合比（表3-8-2）。由表3-8-2可知，水泥最大用量为363kg/m3，故混凝土内最大绝热温升值应为：T max =（WQ）/（C）=（363407320）/（993.72400）=62假设纵向一维散热，散热系数为0.6，则由水化热引起的温升值应为37.2。最后地下室底板实施方案为7号方案，初凝时间为9h25min。浇筑中按规定留取混凝土试样进行强度检测，并按规范要求进5、行强度检验评定，验评结果显示超标较大，说明还有进一步降低水泥用量的余地。根据试验，粉煤灰掺加量为基准混凝土水泥用量的20%，UEA内掺10%较好。表3-8-3为调整后的配合比。试验结果表明，水泥用量虽明显减少，但混凝土强度仍能保证，最高绝热温升值降低了6左右。木钙减水剂有许多优越性，但在使用中要预先将粉状减水剂溶化，计量和操作都比较麻烦且坍落度损失较大，因此改用POC6220C混凝土缓凝引气减水剂。对于远距离运输的混凝土，留一部分在车到达目的地前或泵送前进行原液后掺，既避免了坍落度损失，又改善了混凝土的和易性，是更为理想的外加剂。海光大厦地下室底板混凝土配合比设计表3-8-2试验结果还表明混凝6、土的实测表观密度大于按绝对体积法计算所的计算值，分析原因主要是受混凝土组织结构差异的影响、细骨料自身表观密度及空隙路的影响等。因此，施工时还需根据混凝土的实测表观密度对上述配合比进行调整。第2节 温度监测点布点方案的优化设计施工实践证明，应根据基础平面特征和规范要求，尽可能减少监测位，而沿厚度纵应增加测点数，同时根据钢筋布筋密度适当调整测位位置，见图3-8-3。优化后的布点方案保证了内筒和电梯井的监测，且有相对的半轴对称性，同时又充分考虑了海光大厦基础不对称的平面特点。对1.2m厚的底板部分及沿侧模板部分别适当减少监测点，将钢筋密度高的各轴线交汇处的测点略作位置调整，强化了其规律性、代表性和整7、体性。沿厚度方向，每一测位的上测点（混凝土浇筑块体的外表温度）和下测点（混凝土浇筑块体底面的温度）位置应严格遵守YBJ22491规程的规定，其他测点则根据混凝土厚度灵活对称划分。第3节 最高温升与降温梯度根据实测，每一测点的最高温升约出现在混凝土浇筑到该点后的第3天。每测点最高温升实测值远高于计算值（参照经验数据计算）。事实上，对1个测位而言，因为混凝土明过程的时间差，1个测位的3个测点或5个测点在某一时间时各自分别处于升温或降温阶段，则1个测位或1个局部区域反映出的温升变化实际是多测点的综合叠加效果。如按3测点或5测点在最高温升实测值时的各点温升平均值比较，则比较接近计算值。降温梯度的控制按8、YBJ2249l规程规定，混凝土浇筑块体的降温速度宜不大于1.5/d。从实际上对1个测点，甚至1个测位，1个局部范围或局部时间内，混凝土的降温速度常会超出l.5/d的规定，但就整个浇筑块体的降温速度而言，务必控制在1.5/d的平均值内，才能确保混凝土的质量。因为混凝土总体降温缓慢，可充分发挥混凝土徐变特性，减低温度应力。实际上，施工中采用往复推移式连续浇筑，这样，测点间、测位间均存在有时间差、温度差，也只能用整个浇筑块体的降温速度来衡量。降温梯度受许多因素（例如外界气温、养护温度、测点位置等）的影响，但最重要的是受养护温度的制约。实际降温速度远低于升温速度。由图3-8-2实测温度-龄期图可以看出，降温温差与升串串差并不对称于x轴的抛物线。若按降温温差等于升温温差的理论，从第3d最高温升值回落算起，所得混凝土收缩应力值的计算值大于实际应力。因此如果计算值可满足maxR1，则大体积基础底板只要注意控制养护温度就不会出现收缩裂缝。