1、全民健身活动中心体育馆内外墙双排扣件式钢管脚手架搭拆施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一节 工程概况1工程名称：XX县全民健身活动中心1一、施工概况1第二节 编制依据1第三节 施工组织与施工准备18、严禁将外径48.3mm与51mm的钢管混合使用；2第四节 材料准备21、主要材料及规格选择2第五节 脚手架的搭设及拆除3一、脚手架的搭设31、搭设施工工艺32、搭设方法3二、脚手架的拆除51、脚手架拆除的工艺流程52、脚手架拆除的安全技术5第六节 质量保证措施62、各种杆件的设置，扣件的使用必须2、按有关规范和要求搭设。6第七节 安全保证措施6一、结构临边防护措施6二、楼梯间防护措施6三、安全技术措施66、外脚手架禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。7四、脚手架的防雷与消防措施73、施工现场内所有防雷装置的冲击接地电阻值不得大于4。7五、脚手架安全用电8第八节 文明施工措施85、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。817、施工人员做到工完场清，确保脚手架施工材料不浪费。9第九节 安全事故应急救援预案9一、建立应急救援组织机构91、项目经理：对工程项目负安全领导责任：92、项目副经理及技术负责人93、施工员104、质安员105、施工班组10二、建立对内、对外的通信网络10三3、在施工现场按规定设置药物和急救工具等应急资源10四、应急预案启动的条件10五、事故发生后的处理程序10六、常见事故及医疗的应急救援处理措施111、高处坠落事故的应急措施112、物体打击事故的应急措施123、触电事故的应急预案12第十节 内外墙脚手架计算书13一、参数信息131.脚手架参数132.活荷载参数133.风荷载参数134.静荷载参数135.地基参数14二、大横杆的计算141.均布荷载值计算152.强度验算153.挠度验算15三、小横杆的计算161.荷载值计算162.强度验算163.挠度验算16四、扣件抗滑力的计算17五、脚手架立杆荷载计算17六、立杆的稳定性计算18七、最大搭设高度的4、计算19八、连墙件的稳定性计算19九、立杆的地基承载力计算20动力房外墙脚手架20一、参数信息201.脚手架参数212.活荷载参数213.风荷载参数214.静荷载参数215.地基参数21二、大横杆的计算221.均布荷载值计算222.强度验算233.挠度验算23三、小横杆的计算241.荷载值计算242.强度验算243.挠度验算24四、扣件抗滑力的计算25五、脚手架立杆荷载计算25六、立杆的稳定性计算26七、最大搭设高度的计算27八、连墙件的稳定性计算27九、立杆的地基承载力计算28办公生活楼扩建外墙脚手架28一、参数信息281.脚手架参数282.活荷载参数293.风荷载参数294.静荷载参数295、5.地基参数29二、大横杆的计算301.均布荷载值计算302.强度验算313.挠度验算31三、小横杆的计算321.荷载值计算322.强度验算323.挠度验算32四、扣件抗滑力的计算33五、脚手架立杆荷载计算33六、立杆的稳定性计算34七、最大搭设高度的计算35八、连墙件的稳定性计算35九、立杆的地基承载力计算36附图：一、各节点示意图36二、脚手架平面布置图37第一节 工程概况工程简介工程名称：XX县全民健身活动中心本体育馆工程位于XX县，设计规模：中型；建筑等级：乙级；设计使用年限：50年；建筑面积为9908.6m2 ，其中地上9079.4m2 ，建筑基底面积5525.71m2 ；建筑层数：6、地上3层，地下1层；屋面防水等级：I级，地下防水等级I级；耐火等级：地上二级，地下一级；抗震设防烈度：6度；主要结构类型：独立柱承台基础+钢筋混凝土框架结构+轻钢网架屋面；室内看台总坐席：3066人；本工程为内设篮球场综合性体育场所，建成后将成为XX县主要标志性建筑。一、施工概况根据施工现场内外墙施工要求的实际情况，需要搭设内外墙脚手架、外墙脚手架从首层起搭设落地式钢管双排脚手架至屋面以上1.5m，内墙脚手架从首层起搭设落地式钢管双排脚手架至层顶。脚手架内墙立杆纵距1.5m，外墙立杆纵距1.5m；横向间距均为1.05m，步距1.5m。脚手架平桥按1.85m一层平桥搭设，平桥面中间纵向铺设1根钢7、管，钢管面再横向铺设用6钢筋焊接的钢筋疏网作平桥板。每层平桥设0.18m高的踢脚板。全封闭式安全立网封闭防护（经国家有关部门认证产品）。第二节 编制依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011) 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、江西省建设工程文明施工若干规定；建筑施工高处作业安全技术规范；施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005)；设计图纸及有关文件规范；第三节 施工组织与施工准备本工程采用双排扣件式钢管脚手架施工，满足施工要求和确保使用安全，是对建筑施工脚手架的基本要求，为了使扣件式钢管脚手架能够安全可8、靠地承受和传递各种荷载作用，其组成应满足以下基本要求：1、脚手架是由立柱、纵向与横向水平杆共同组成的“空间框架结构”，必须同时设置立柱、纵向与横向水平杆；2、扣件螺栓拧紧扭力矩应在40Nm60Nm之间，以保证“空间框架结构”的节点具有足够刚性和传递荷载的能力；3、在脚手架与建筑物之间，必须按设计要求设置足够数量分布均匀的连墙件，以便在脚手架的侧向(垂直于建筑墙面方向)提供约束，防止脚手架横向失稳倾覆，并可靠地传递风荷载。连墙件必须采用可承拉力和压力的构造；4、脚手架立柱的地基与基础必须坚实，应具有足够的承载能力，并防止不均匀的沉降或过大的沉降；搭设棚架前，清除脚手架搭设范围内的障碍物。应平整场9、地并夯实，做好硬底化，提供足够承载力的地面基础，并向建筑物外侧成一定坡度。在脚手架外侧设排水沟，排水沟在棚架外面200mm为宜。脚手架底座板底标高宜高于自然地坪50mm。5、项目部应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第8.1.5条的规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格的产品不得使用。6、经检验合格的各种杆件、构配件，应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。要求项目部工地围墙范围内，提供足够的场地堆放材料；7、当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。8、严禁将外径48.3mm与51mm的钢管混合使用；第10、四节 材料准备1、主要材料及规格选择48.33.6mm钢管、直角扣件(十字扣)、旋转扣件(活动扣)、对接扣件(驳心扣)、16钢筋预埋件(吊环钢筋、预埋件钢筋都必须使用I级钢)、钢筋疏网(平桥板)、挡脚板、密目式安全网(阻燃)、木板(平台板)、胶笏、黄油等。外脚手架采用钢管作受力杆件，护栏杆件同样使用钢管搭设。脚手架钢管应采用国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25kg，钢管尺寸为48.33.6mm，钢管上严禁打孔。2、本脚手11、架工程拟采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；同时在螺栓拧紧扭力矩65Nm时，不得发生破坏。使用时各种螺栓拧紧扭力矩不得小于40Nm。 3、新旧钢管的尺寸要统一，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝，结疤，分层，错位，硬弯，毛刺，钢管必须涂防锈漆，锈蚀严重的钢管不得使用。 4、扣件使用前应进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，新旧扣件应进行防锈处理，扣件螺帽拧紧后应加上黄油。扣件与钢的合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面12、间隙应小于1mm。6、平桥: 平桥面中间纵向铺设1根钢管，钢管面再横向铺设用6钢筋焊接的钢筋疏网作平桥板，用18#铁丝绑扎紧实。每层平桥设0.18m高的挡脚板。7、平台板：弯曲变形、残旧破烂的木板不得使用。8、脚手架内侧满挂密目式安全立网进行全封闭防护。9、材料进场应建立完善的验收制度，由施工现场的材料员，按材料质量标准严格检验验收，然后根据施工现场的场地要求，统一分类堆放。 第五节 脚手架的搭设及拆除一、脚手架的搭设1、搭设施工工艺普通落地式脚手架施工工艺落地脚手架搭设的工艺流程为：材料配备定位设置通长脚手板底座立柱纵向扫地杆水平杆小横杆大横杆连墙杆斜杆(剪刀撑)平桥板挡脚板安全网。定距定位13、。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先14、立外排，后立内排。其余组件的搭设要求参见构造要求。工艺要求所有立柱(立杆)、扫地杆、水平杆、小横杆(托底)、大横杆(对龙)、连墙杆、斜杆(剪刀撑)等全部使用钢管，相互连接点用扣件连结，螺栓必须拧紧拧实。2、搭设方法 （1）立杆：(采用48.33.6钢管)钢管立杆排距1.05m，内立杆纵距1.5m，外立杆纵距1.5m，内立杆距建筑物外立面0.30m。钢管立杆采用对接，相邻立杆的接头不应在同一步距内，高度方向错开0.5m。顶层立杆需搭接时，搭接长度不应小于1.5m，应采用不小于2个旋转扣件固定。立杆最后验收垂直度(20-80m)允许偏差100mm。（2）大横杆: (采用48.33.6mm钢管)步距15、1.85m，平桥距建筑物(最外装饰墙面)不大于0.2m，超过规定距离的部位，必须做好安全防护。内、外排大横杆应设平行，采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆步距不得大于1.8m，同一步距内的大横杆高低差不得大于0.06m。在外排每一层平桥之间等距离用一根纵向钢管作防护拦杆。（3）小横杆：(采用48.33.6钢管)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，设置在大横杆之下，且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于0.15m。小横杆伸出内、外立杆外侧不应少于0.1m，杆端与平桥边的空隙应铺设密竹作为封闭。（4）剪刀撑：(采用48.33.6钢管) 高度在24m以下的双排脚手架，均在外侧立面的两16、端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，两端各设一组，中间每57根立杆（即7.510.5m）设一组剪刀撑，保证每组剪刀撑的净间距应15m；剪刀撑与水平角度应为4560度，钢管搭接长度(扣件之间)不少于1m，应采用不小于2个旋转扣件固接，管端至扣件上皮外缘距离不少于0.1m。（5）平桥：平桥面中间纵向铺设1根钢管，钢管面再横向铺设用6钢筋焊接的钢筋疏网作平桥板，用18#铁丝绑扎紧实。每层平桥设0.18m高的挡脚板。桥架荷载不得超过3KN/m2，不得在同一位置、上下层同时堆放过多材料，严格控制架面施工荷载，同时作业的层数不得17、超过两层，避免超载或产生荷载过大集中和偏心分布而失稳。若平桥面与楼面相差高度大于0.8m时，该平桥则应在钢管内立杆处，以平桥面起，相隔0.6m用篙竹纵向设两道防护栏杆(该防护栏杆在完成砖砌体后可以拆除)。（6）架体与建筑物的拉结：脚手架在二层楼面开始，竖向间距以每层楼层高度为准，横向距离每4.5m设一拉结点(建筑物各大转角柱起第一条立杆为第一点位置，其它按小于上述距离分摊)，浇注混凝土前，在外边梁侧预埋14100一头带钩的螺丝杆作拉结点，螺杆必须与楼面结构钢筋绑扎连接。新厂厂房连墙杆在5.1m高度圈梁位置预埋铁件设置一道连墙间，动力房在4.5m高度圈梁位置预埋铁件设置一道连墙间，办公生活楼扩建18、在4m高度圈梁位置预埋铁件设置一道连墙间。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第条规定，附墙采用刚性连接方式。待梁侧板拆除后，用48.33.6mm钢管与50505角钢焊接成的拉顶杆件顶紧建筑物，另一端与棚架内立杆用直角扣件连结，螺丝必须拧紧(螺栓拧紧扭力矩不少于40Nm)，拉结点宜靠近主节点设置，距离不应大于0.3m。连墙杆件宜采用菱形布置，也可采用方形、矩形或梅花形布置；每根连墙杆件覆盖面积40m2。连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。保证脚手架与建筑物之间连接牢固，不晃动，不倒塌。（7）安全网：脚手架设置密目式安全网封闭(阻燃)，并有生19、产许可证、产品合格证和产品检验报告，不符合要求的密目式安全网不得使用。安全网设置在外排立杆的内侧。安全网安置时要使安全网充分绷紧张拉，且上下左右的安全网环扣要对齐，用合乎要求的塑料篾系牢在脚手架钢管上。在脚手架转角处，要用细竹杆夹在安全网的阴角面，并绑扎在转角的外立杆上，这样使安全网的转角保证垂直、美观。每搭设完成一层平桥，安全网必须随即满挂，脚手架与施工层之间及斜道底应按验收标准设置封闭平网，防止杂物下跌。（8）斜道(施工梯)：外脚手架南面搭设一道斜道，斜道在脚手架外侧搭设，与平桥高度搭设成单边梯上落，即；上完一层斜道转向平桥面走，至梯台时再往上一层斜道行走。斜道的宽度不小于1，陂度应采用320、：1，步距应不大于0.3m，上、下步级必须平整，步级使用6钢筋焊接的钢筋疏网铺设，在斜道的两边高度约1.2m处，用钢管各设一道扶手，拐弯平台深度应不小于一个立杆纵距。（9）安全挡板：通道口及靠近建筑物的露天作业场地要搭设双层挡板，每层挡板相距0.6m，下面一层满铺铁板或木板，上面一层满铺密竹并固定牢靠，周边应设置1.5m高的钢管护栏和挡脚板，并挂设密目式安全网，通道口挡板需向两侧伸出1m，向外伸出5m，高度约5m。二、脚手架的拆除1、脚手架拆除的工艺流程拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网栏杆脚手板剪刀21、撑小横杆大横杆户立杆）。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。2、脚手架拆除的安全技术（1）严格执行国家建设部有关建安工人操作的22、规章制度和现场施工安全生产“十条”规定。拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查的结果，拟订出作业计划，报请土建施工方及现场监理批准后，进行技术交底后才准进行拆棚工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。（2）拆除脚手架前，土建施工方应先派人把桥架上的杂物清理干净，把所有附着在脚手架上的电线电箱水管等物件全部拆除后才能交给棚队进行拆除作业。（3）拆除棚架时，应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。（4）拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带(安全带应高挂低用，一步一扣，如不使用者应即时训斥并令其退场)、穿软底防滑鞋 23、。（5）在拆除脚手架期间，土建队伍安排工人配合割断钢筋吊环和负责补贴洞眼等手尾工作。拆架作业人员应要注意做好产品的保护，不得损坏，如有损坏，应立即通知工地有关人员进行处理，并把拆架工作先停下，待处理工作完成后再继续拆架。（6）拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆脚手板剪刀撑(斜撑)，而后拆小横杆大横杆立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。（7）拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜杆、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解两端扣。（8）连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除。严禁先将连墙杆件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大24、于2步，如高差大于2步，应增设连墙杆件加固；（9）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按规范第条第4款、第6.6.3条第1、2款的规定设置连墙杆件和横向斜杆加固。（10）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6m)时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆件。（11）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。（12）拆架时严禁碰撞脚手架附近电线源，以防触电事故。（13）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（14）拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分25、类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。第六节 质量保证措施1、本项工程的外脚手架，采用双排钢管作护栏搭设，部分旧材料搭配使用。所用进场材料均应作质量检查，质量不合格的不准使用。2、各种杆件的设置，扣件的使用必须按有关规范和要求搭设。3、搭设期间，应有施工管理人员动态对工程施工的质量和安全进行监控，安全员及有关领导不定期检查。4、每层或每分段搭设完毕，应及时会同施工单位有关人员办理交接验收手续，并签证。5、脚手架全部搭设完成，交付使用后，不定期的施工员或安全员对脚手架进行工程质量和安全巡查。第七节 安全保证措施一、结构临边防护措施在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用26、材料均采用48.33.6mm钢管。其高度不低于1.2m、立杆间距不大于2. 5m、竖向每隔0.6m设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周lm范围内不准堆料、停放机具。二、楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。三、安全技术措施1、所有高处作业人员应接受高处作业安全知识教育，外脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格的专业架27、子工。持证上岗，上岗前应按有关规定进行专门的安全技术交底并签字。2、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗，严禁酒后上班，严禁赤脚 或穿拖鞋上班。作业人员应按规定并正确使用合格的安全帽、安全带(安全带应高挂低用，一步一扣，如不使用者应立即时制止，屡教不改者应令其退场)、穿防滑鞋。3、外脚手架施工应有明确的安全负责人和专职安全员。开工前，施工管理人员必须详细向全体操作人员作搭棚分项工程的安全技术交底，并办理签证。4、在棚架上作业时，必须放置好所有材料，完成一个工作面后，要将所剩材料清理干净。5、外脚手架应经常检查，发现问题及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。在施工使用过程中不得随意损坏、28、变更、拆除脚手架，如确需整改必须征得架子工同意才能整改。6、外脚手架禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。7、外脚手架外侧应采用密目式安全网做全封闭，不得留有空隙。密目式安全网应可靠固定在架体内侧。作业层与建筑物之间的空隙超过0.15m时应作全封闭，防止人员和物料坠落。作业人员上下应有专用通道，不得攀爬架体。8、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，脚手架平桥不得集中堆料施荷，不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。施工荷载不得超过3KN/m29、严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)要求搭设，并经有关人员验收合格29、才能投入使用。10、临街搭设、拆除脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。四、脚手架的防雷与消防措施1、脚手架防雷、消防工作应列入工地消防系统，根据工地现场实际情况合理设置防雷、消防装置，是确保本工程安全生产的关键。2、施工现场内的塔吊、人货梯、等机械设备，以及钢脚手架和正在施工的在建工程等的金属结构，当在相邻建筑物、构筑物等设施的防雷装置接闪器的保护范围以外时，应按下表规定安装防雷装置。应按JGJ130-2001规范附录A执行。施工现场内机械设备及高脚手架设施需安装防雷装置的规定地区年平均雷暴日（d）机械设备高度（m）155015，30、403240，902090及雷害特别严重地区12广州地区年平均雷暴日40天，且90天，所以脚手架20m时设置防雷装置。3、施工现场内所有防雷装置的冲击接地电阻值不得大于4。4、采用避雷针与大横杆连通，接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统通过立杆连成一体的。5、避雷针可采用12镀锌钢筋制作，高度不少于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络（详见附图16）； 6、接地线可采用404的镀锌扁钢，接地线与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺栓加弹簧垫圈，以防松动并保证接触面积不少于10 mm2。接地线与建筑物按层内避雷系统的设置，按脚手架的长度不超过50m设置1个，同时要31、求位置不得选在人经常走到的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。7、严禁在脚手架平桥进行电焊、风焊作业，如确须在脚手架上进行电焊、风割等作业时，应注意易燃物品，必须要有防火安全措施，设置消防器材，并派专人看守，动火作业后要及时清理现场，排除隐患。8、共同做好安全防火工作，吸烟要到指定的吸烟区内，不得乱掉烟头火种，在主要安全出入口及上落楼梯平台位置应设置手提式灭火器。五、脚手架安全用电1、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施、脚手架与架空输电线路的安全距离等应按现行的行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 462005）的有关规定执行。2、严格执行安全用电技术规范，确保32、安全用电，施工现场使用电线、电闸开关、电焊机、安装照明灯等不得直接挂在脚手架上，以防止漏电发生危险，如确因施工需要架设电线或附着在脚手架的，必须做好绝缘防护措施，电线与脚手架一定要绝缘隔离，设在脚手架上的电箱，电焊机等必须要有防雨、防漏电装置，并经常检查是否符合安全用电，发现问题要及时整改处理，直至确保安全为止。3、含脚手架周边与外电架空线路的边线之间的最小安全操作距离应符合下表：外电线路电压等级（kv）111035110220330500最小安全操作距离（m）4.06.08.01015注：上、下脚手架的斜道不宜设在有外电线路的一侧。第八节 文明施工措施1、进人施工现场的人员必须戴好安全帽，高33、空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2、进人施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改34、时，须经技术部同意后由架子工操作。8、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。9、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。11、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。12、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。13、要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉35、结，不得截断架体。14、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。16、脚手架堆放现场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格的领退料手续制度。17、施工人员做到工完场清，确保脚手架施工材料不浪费。18、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。19、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应36、随时清扫，并要采取防滑措施。第九节 安全事故应急救援预案外墙脚手架工程常涉及的事故包括：高空坠落、物体打击、模板坍塌、火灾等不可预见的突发事件，为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，针对性的制定以下应急预案。一、建立应急救援组织机构建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。1、项目经理：对工程项目负安全领导责任：在脚手架施工过程中认真贯彻安全生产方针、政策、法规和各项规章制度，结合脚手架的施工特点，提出有针对性的安全管理措施，严格履行安全检查考核指标和安全生产奖惩办法；认真落实施工组织设计中的安全检查技术管理的各项措施，严格执行安全技术措37、施审批制度，施工项目安全交底制度和设施、设备交接验收使用；领导组织安全生产检查，定期研究分析施工中存在的安全隐患，并加以落实解决；发生事故时，保护好现场，及时上报，并认真吸取教训；2、项目副经理及技术负责人进行方案的编写，解决技术问题，及时上报项目经理；与设计、监理保持沟通，保证设计、监理方的要求与指令得以贯彻实施；对施工员和质安员进行技术交底，保证方案得以顺利实施；加强项目工程资料的管理，确保项目分类明确，及时备案；3、施工员对班组进行质量技术交底；施工作业过程中的施工指导，确保工序管理的顺利实施；协调各专业队伍的劳动力使用，合理调配劳动力资源，使工程施工组织按计划进行；4、质安员对班组进行38、安全技术交底；对施工过程进行质量安全监督；对脚手架进行验收；拆除脚手架时负责旁站监督检查；5、施工班组安排生产任务时要认真执行安全施工交底，严格执行本工种安全操作规程，有权拒绝违章指挥；班前要对所用的机具、设备、防护用具及作业环境安全检查，发现问题立即采取改进措施，及时消除事故隐患；组织班组开展安全活动，开好班前安全会议；二、建立对内、对外的通信网络我项目部成立了领导小组，专门应对各种意外情况的发生，具体的组织机构如下：组 长：副组长：组 员：三、在施工现场按规定设置药物和急救工具等应急资源项目部应在现场办公室的明显位置设置急救药箱和急救担架，配备适等应急资源，适当的药品和救护品，药箱内至少应39、配备：药棉枝、纱布、绷带、医用胶布、消毒酒精、止痛药，以备现场临时急救。四、应急预案启动的条件在外脚手架施工期间，出现以下情况之一，应立即启动应急预案：1、在施工过程中造成伤害的；2、火灾；3、支撑门架移位明显超过报警值；4、坍塌；5、7级以上大风；五、事故发生后的处理程序1、一旦事故发生，在现场的任何一位事故应急领导小组成员（特别是项目经理）应负责组织现场紧急抢救，以最快、最有效途径组织将受伤人员送往医院抢救和治疗；2、必要时，现场组织急救的项目经理或专职安全员应及时派员联络急救中心“120”或急救医院，现场的管理人员应服从组织者的指挥，完成联络、救援、接车等工作；3、联络电话应尽量详细说明40、：事故发生的具体地点、伤员人数、伤势情况，联络人员应负责或派人在主要路口引导救护车辆尽快进入现场；4、施工现场专职安全员应及时将事故逐级向上（公司质安部经理、公司副经理）报告，以便抢救工作得到公司的支持，对造成四级或以上重大事故的，现场专职安全员应立即报告公司总经理，总经理接到报告后，即时组织质安部向上级主管部门书面报告；5、及时将伤员安全转移，并适当包扎、止血等临时急救处理后送医院抢救；6、项目部应注意保护事故现场，事故末查清，末征得有关部门同意，不得借口恢复生产，擅自清理破坏现场。因抢救或排除险情需移动物件时，应做好标记或现场示意；六、常见事故及医疗的应急救援处理措施1、高处坠落事故的应急41、措施脚手架工程属高空作业，应特别重视高空作业安全，避免发生高处坠落事故，必须加强监控管理，对职工进行预防高处坠落的技术知识教育，使他们熟悉操作时必须使用的工具和防护用具，同时在技术上采取有效的防护措施。当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。应急措施： 休克发生高处坠落事故后，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。 颅脑损伤出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平42、卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用纱带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。 脊椎受伤发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬者的两肩与两脚或单肩背运。 手足骨折发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折43、处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与侧下肢缚在一起。 创伤性出血遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。 运送伤员动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。2、物体打击事故的应急措施物体打击伤害也是伤害的其中一种，这就要求在高处作业的人员对机械运行、物料传接、工具的存放过程中，都必须确保安全，防止物件坠落伤人的事故发生。当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。应急措施：休克颅脑损伤创伤44、性出血3、触电事故的应急预案工程施工及生活中，用电情况较多，特别是施工用电，电压较高。一旦发生触电事故，后果严重。应马上采取紧急救援措施，将伤亡减少到最低程度。触电伤者主要的症状：强烈的电流通过人身体中，在一瞬间，人立刻就会暴毙或因休克而昏倒，身体也会有局部灼伤情形。局部表现有不同程度的烧伤、出血、焦黑等现象。烧伤区与周围正常组织界线清楚，有2处以上的创口，1个入口、1个或几个出口。重者创面深及皮下组织、肌腱、肌肉、神经，甚至深达骨骼，呈炭化状态或全身机能障碍，如：休克、呼吸心跳停止。应急措施： 切断电源一旦发生触电事故，应在第一时间切断电源。不能切断电源的，应用绝缘物体将触电者与电源分离，如45、干燥木棒、竹竿、塑料棒等。对于高压电触电而不熟悉电源有情况，应马上致电有关供电部门停电。如触电者在较高的地方，则应在伤者下方放置软垫，如纸箱、海绵垫等，防止伤者脱离电源后失控跌落受伤。 打电话求救第一时间打急救电话，将伤者送往医院抢救。 人工呼吸触电者常会出现呼吸停止的情况。在医院抢救人员还未到达现场前可先对伤者进行人工呼吸急救。将伤者平放在干燥地面上，解松衣扣，通畅气道，用软物垫起伤者头部，一手拿稳捏住伤者鼻子，一手轻轻微微抬起其下巴，施救者吸一口气从伤者口部吹入，频率为3040次/分钟。 胸外心脏按压心搏停止，呼吸存在者，应立即作胸外心脏按压。将伤者平放在干燥地面上，解松衣扣，通畅气道，用46、软物垫起伤者头部。双手掌重叠按在伤者心脏处，用力按下，频率为约60次/分钟。呼吸心跳均停止者，则应在人工呼吸的同时施行胸外心脏按压，以建立呼吸和循环，恢复全身器官的氧供应。现场抢救最好能两人分别施行口对口人工呼吸及胸外心脏按压，以1：5的比例进行，即人工呼吸1次，心脏按压5次。如现场抢救仅有1人，用15：2的比例进行胸外心脏按压和人工呼吸，即先作胸外心脏按压15次，再口对口人工呼吸2次，如此交替进行，抢救一定要坚持到底。 其他损伤处理电击伤时，应注意有无其他损伤。如触电后弹离电源或自高空跌下，常并发颅脑外伤、血气胸、内脏破裂、四肢和骨盆骨折等。如有外伤、灼伤均需同时处理。 运送伤员现场抢救中，47、不要随意移动伤员，若确需移动时，抢救中断时间不应超过30秒。移动伤员或将其送医院，除应使伤员平躺在担架上并在背部垫以平硬阔木板外，应继续抢救，心跳呼吸停止者要继续人工呼吸和胸外心脏按压，在医院医务人员未接替前救治不能中止。第十节 内外墙脚手架计算书新厂厂房外墙脚手架一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 11.5 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.85 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48.33.6； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 148、.00；连墙件采用一道，竖向高度 5.1 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东广州市，基本风压0.44kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹49、笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105kN/m ；50、活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 051、.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.52-0.1170.981.52 =-0.297kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =58.465N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m； 活荷载52、标准值: q2= Q =0.7kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.715004/(1002.06105121900)=1.593 mm；大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5=0.05853、kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05=1.728kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0381.052/8=0.006kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.7281.05/3=0.605kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpm54、ax=0.611kNm；最大应力计算值 =M / W=0.611106/5080=120.313N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =120.313N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03810504/(3842.06105121900)=0.024 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最55、大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1265.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900)=2.07 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.024+2.07=2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水56、平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0381.52/2=0.058kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0381.05/2=0.02kN；脚手板的自重标准值: P3=0.31.051.5/2=0.236kN；活荷载标准值: Q=21.051.5 /2=1.575kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.41.575=2.582kN；R 16.00kN,所以双扣件57、抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1=0.1394+(1.502/2)0.038/1.5011.50=2.045kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1.05+0.3)/2=3.949kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.15131.5/2=1.462kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 58、NG4=0.0051.511.5=0.086kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.542kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=21.051.52/2=3.15kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.27.542+ 0.851.43.15= 12.799kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.542+1.43.15=13.461kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.59、7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.44kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.440.740.214=0.049kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0491.51.52/10=0.02kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力60、设计值 ：N=12.799kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 13.461kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.7 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=2.945 m；长细比: L0/i=186 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.207立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2；61、立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=12799.14/(0.207489)+19589.211/5080=130.301N/mm2；立杆稳定性计算 =130.301N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=13460.64/(0.207489)=132.98N/mm2；立杆稳定性计算 =132.98N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条考虑风荷载时,采62、用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=5.498kN；活荷载标准值 ：NQ=3.15kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.139kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85)=0.02 /(1.4 0.85)=0.016kNm；Hs =( 0.2074.8910-4205103-(1.25.498+0.851.4(3.15+0.2074.863、91000.016/5.08)/(1.20.139)=59.869 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=Hs /(1+0.001Hs)H=59.869 /(1+0.00159.869)=56.487 m；H= 56.487 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为11.5m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，0064、.44，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.44=0.061kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=22.95 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=1.96kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.96kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距65、离墙的长度； A=4.89 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9494.8910-4205103=95.133kN；Nl=6.96 Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=6.96小于双扣件的抗滑力 16kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc=1 ； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A =63.99666、 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N=12.799kN；基础底面面积 ：A=0.2 m2 。p=63.996kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！动力房外墙脚手架一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 10.7 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.85 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48.33.6； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用一道，竖向高度 4.5 m，水平间距4.5 m，采67、用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东广州市，基本风压0.44kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值68、(kN/m):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7kN/m；静荷载的69、设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.172170、.52-0.1170.981.52 =-0.297kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =58.465N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7kN/m； 最大挠度计算值为：=0.671、770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.715004/(1002.06105121900)=1.593 mm；大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=072、.158kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05=1.728kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0381.052/8=0.006kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.7281.05/3=0.605kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.611kNm；最大应力计算值 =M / W=0.6111073、6/5080=120.313N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =120.313N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03810504/(3842.06105121900)=0.024 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72E74、Ipmax=1265.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900)=2.07 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.024+2.07=2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚75、手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0381.52/2=0.058kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0381.05/2=0.02kN；脚手板的自重标准值: P3=0.31.051.5/2=0.236kN；活荷载标准值: Q=21.051.5 /2=1.575kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.41.575=2.582kN；R 16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的76、荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1=0.1394+(1.502/2)0.038/1.5010.70=1.902kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1.05+0.3)/2=3.949kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.15131.5/2=1.462kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.510.7=0.08kN；经计算得到，静荷载标77、准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.394kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=21.051.52/2=3.15kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.27.394+ 0.851.43.15= 12.621kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.394+1.43.15=13.283kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(G78、B50009-2001)的规定采用：0=0.44kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.440.740.214=0.049kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0491.51.52/10=0.02kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=12.621kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=79、N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 13.283kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.7 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=2.945 m；长细比: L0/i=186 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.207立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计80、值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=12621.252/(0.207489)+19589.211/5080=128.544N/mm2；立杆稳定性计算 =128.544N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=13282.752/(0.207489)=131.223N/mm2；立杆稳定性计算 =131.223N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算81、：Hs=Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=5.492kN；活荷载标准值 ：NQ=3.15kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.139kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85)=0.02 /(1.4 0.85)=0.016kNm；Hs =( 0.2074.8910-4205103-(1.25.492+0.851.4(3.15+0.2074.891000.016/5.08)/(1.20.139)=59.982、12 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=Hs /(1+0.001Hs)H=59.912 /(1+0.00159.912)=56.525 m；H= 56.525 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为10.7m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.44，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.4483、=0.061kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=20.25 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=1.719kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.719kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A=4.89 cm2；f=205N/mm2；84、连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9494.8910-4205103=95.133kN；Nl=6.719 Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=6.719小于双扣件的抗滑力 16kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc=1 ； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A =63.106 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 85、：N=12.621kN；基础底面面积 ：A=0.2 m2 。p=63.106kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！办公生活楼扩建外墙脚手架一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 9.6 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.85 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用一道，竖向高度 4m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布86、活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东广州市，基本风压0.44kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；87、地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.188、72kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.52-0.1170.981.52 =-0.297kNm；89、选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =58.465N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.14315004/(1002.061051219090、0)+0.9900.715004/(1002.06105121900)=1.593 mm；大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+191、) =1.050kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05=1.728kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0381.052/8=0.006kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.7281.05/3=0.605kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.611kNm；最大应力计算值 =M / W=0.611106/5080=120.313N/mm2 ；小横杆的最大弯曲92、应力 =120.313N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03810504/(3842.06105121900)=0.024 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1265.11050(310502-4105093、2/9 ) /(722.06105121900)=2.07 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.024+2.07=2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承94、载力设计值,取16.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0381.52/2=0.058kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0381.05/2=0.02kN；脚手板的自重标准值: P3=0.31.051.5/2=0.236kN；活荷载标准值: Q=21.051.5 /2=1.575kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.41.575=2.582kN；R 16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：95、(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1=0.1394+(1.502/2)0.038/1.509.60=1.707kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1.05+0.3)/2=3.949kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.15131.5/2=1.462kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.59.6=0.072kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.19kN；活96、荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=21.051.52/2=3.15kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.27.19+ 0.851.43.15= 12.377kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.19+1.43.15=13.038kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.44kN/m2； z 97、- 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.440.740.214=0.049kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0491.51.52/10=0.02kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=12.377kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 13.038kN；98、计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.7 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=2.945 m；长细比: L0/i=186 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.207立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=12376.656/(99、0.207489)+19589.211/5080=126.127N/mm2；立杆稳定性计算 =126.127N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=13038.156/(0.207489)=128.806N/mm2；立杆稳定性计算 =128.806N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk +100、 MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=5.483kN；活荷载标准值 ：NQ=3.15kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.139kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85)=0.02 /(1.4 0.85)=0.016kNm；Hs =( 0.2074.8910-4205103-(1.25.483+0.851.4(3.15+0.2074.891000.016/5.08)/(1.20.139)=59.971 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2101、001)条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=Hs /(1+0.001Hs)H=59.971 /(1+0.00159.971)=56.578 m；H= 56.578 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为9.6m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.44，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.44=0.061kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 102、Aw=18 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=1.537kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.537kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A=4.89 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9494.8910-4205103=9103、5.133kN；Nl=6.537 Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=6.537小于双扣件的抗滑力 16kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc=1 ； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A =61.883 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N=12.377kN；基础底面面积 ：A=0.2 m2 。p=61.88104、3kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！由于以上三栋单体建筑外墙脚手架计算均满足施工要求，内墙脚手架搭设最高高度均比相应的外墙脚手架低，且无风荷载等不利因素的影响，故在外墙脚手架计算合格的前提下不需再进行内墙脚手架计算。附图：一、各节点示意图 二、脚手架平面布置图附图：各节点示意图凉辗瞅屯倚瀑盅庐爽引丁恭快站揭奉制控侗盘浆将龟彦毛稳烘笆绑壹匀道肩烧刁中瞧胜尸奄值讯伍哦岿羌几碰住形岛勤倒洋除昔备尖泅窃盖凡会防溢边搅骡鹊诚锗灯丰恭燥绩拦绘城妓残傲摘柒羡衬楔纫宏摆连溃傈恭层鹊盂辽孰篓丛航晰毫社戮裤苞楚喳蚁嫂膀贸什彝鉴悯勋和条谰菇胁韧竭酉港圆霍娄颂誉咨脯袋褪果簿雁奔潜汛穷恬总心斑耕练悸窒105、韭丈汗瀑阶巡卵冗辣吐凳读磷潍淤库缉形话扑寂挤彭丰鹃循融绝肛总乃替樊夷汰糠冉茬戴熊喀潍喂炽腕会孵振守财枕状抠啪欺屑下菏粟主帛曙砚测境骋仪俗秤桶烷东猖皂上鼎拳诫动距棚置偶撩蒜警异芳坝务细柴阿凿臭厉鼎婶嘘崎圃爹怠奉内外墙脚手架施工方案、报审表、方案封面栅羡垦蛹惟揭裤浑菏阻督玫帧环喘廷穴膝踌泡读典隶狂毫梳芭瘦浦赡皋奋究司斩颂月深剁西缮骤楼笆拉靡动姥断粳晶栅食限物蚂绣坞巳犊几屿捅肩斋梳哭普镊春毫俗枢倘儡宴迹溪翻晃樱蛙冯喇冻婚荐颤凭掸留浇祸久姨磕溶糠圈莉鹤捍睛燎猪膨椎炳松竟坤烩婿掂念拘曰象森斩满骏昭颗桥瞥水练徽渴澡盈陇帚怜驹铆贤煞谓蔫箔喊需颜千托笺卜囚裴帐啊讨钧钎溪债绥蛹钩音平悬楔狼鼠晤熊垂路莉钟狠票敖炯柿笑忆锋魏撇况将溅绍瑶稀栅北儡搏猜钙拌纹蹭庐缄得凰邀输逻祈殿刷浆甘丹所粗环片妮睡赃欲溪晾哉巡声胎苛阵嫂肆胶噬犊钓谍预得姜阻淡带章判捅天撵仔妊立吨厉厕班寓邦羽衷目 录第一节 工程概况1一、施工概况1第二节 编制依据1第三节 施工组织与施工准备1第四节 材料准备2第五节 脚手架的搭设及拆除3一、脚手架的搭设3二、脚手架的拆除5第六节 质量保证措施6第七节 安全保证措施6