1、 启东汽车客运站培训中心模板工程施工方案启东汽车客运站培训中心模板工程施工方案南通启益建设集团有限公司启东汽车客运站培训中心项目部2010年9月第一部分：模板工程施工方案 （236页）第二部分：局部超高模板专项施工方案（3757页）第一部分：模板工程施工方案一、编制依据11施工图纸图纸名称图纸内容设计单位启东汽车客运站培训中心结构图苏州市建筑设计研究院有限公司建筑图1. 2主要规范、规程序号规范、规程名称规范、规程编号1混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020420022 建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20013建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001二、工程概况2.1 工2、程基本情况工程名称启东市汽车客运站培训中心工程地点启东市江海路西侧、中央大道南侧建设单位南通汽运实业集团有限公司设计单位苏州市建筑设计研究院有限公司施工单位南通启益建设集团有限公司建筑类别公共建筑耐火等级一级抗震设防烈度六度建筑层数地下1层、地上17层主要结构类型框架剪力墙建筑面积20565.7m2地下室防水等级一级主体结构使用年限50年三、管理人员组织及职责分工：四、施工准备: 4.1机具及工具准备一览表名 称规 格数 量锤 子重量0。25、0。5kg150个单头板头开口宽（mm）:1719、2224150个平刨MB-5035台圆盘锯MJ1065台手电钻钻头直径1220mm20把手提电刨/13、5台活动扳手最大开口宽65mm150个空压机1立方5台墨斗/10台砂轮切割机配套10个零配件工具箱/10个水准仪DZS31/AL3323台电子经纬仪DT-2A2台水平尺长450、500、50mm10把钢卷尺50m10把小卷尺5m10把4.2材料准备 模板选用16mm多层板，50100mm方木.支撑采用钢管.五、施工顺序确定 施工顺序为：放线内排架（施工脚手架）搭设-墙钢筋绑扎剪力墙钢筋验收-支墙模板支梁底模支梁侧模及楼板模板绑扎梁钢筋(含连接）-绑扎楼板钢筋-楼面梁、板钢筋隐蔽验收-混凝土浇筑-转入下道工序流水施工。六、流水段的划分施工流水段界限与结构图后浇带位置相吻合，流水可以使工程有节奏、4、均衡、连续施工，流水段名称与相应的轴线。本工程施工段划分为：按后浇带位置划分为二个施工段，即（1-1）轴（15)轴为一个施工段，（16）轴（2-8）轴为一个施工段.七、主要施工方法及措施：先进的模板体系是保证工程质量和工程进度的重要环节，因此结合本工程特点和以往同类工程的施工经验，我们设计出适合本工程特点的适用而科学的模板支撑体系，满足该工程质量要求。7.1 总体计划（1）根据本工程的结构施工工艺特点，考虑主体施工的速度要求,我们选用快速脱模体系，剪力墙模板配齐能满足三个施工段同时施工所需;楼面板配齐二层。（2)为保证本工程创优工程的目标，必须确保主体结构优质。我们采用如下模板：一般梁、墙、板5、结构全部采用16mm厚的防水胶合板模板,木方背楞,钢管及扣件支撑，配合采用一定数量的对拉螺栓、型钢定型或侧向可调解式拉撑。地下室基础地梁、底板使用砖砌筑砖胎膜。（3）各种模板必须合格,严把质量关，模板质量不合格的，坚决不允许进入现场使用.（4）各种架设工具进场前，必须经过油漆刷新处理,以达到施工现场文明整洁的要求。7。2、施工准备工作（1）测量放线 根据平面控制网线，在垫层上放出底板控制轴线和剪力墙控制轴线。板混凝土浇筑完成后支设竖向模板前，在板上放出该层平面控制轴线。等竖向钢筋绑扎完成后，在每层竖向钢筋或钢管支撑上标出标高的控制点.平面控制轴线采用经纬仪引测建筑物的柱、墙、梁的轴线及边线。模6、板放线时先清理好现场，然后根据施工图用墨线弹出模板的内外边线和中心线，还要在外边线外侧弹出控制线，以便于模板安装和校正. （2）材料堆放 模板材料按施工总平面布置图设置堆放点，堆放区要避开道路、消防管线，并满足相关消防的防水要求。 模板由专人负责堆放和标识工作，模板堆放应分规格、分类型集中堆放，雨雪天气应用塑料布遮盖。 （3）材料进场计划由模板工长根据施工现场实际进度列出材料进场计划交材料员准备，按计划运进现场。 7。3模板施工顺序模板制作与钢筋成型、放线模板支撑、脚手架搭设剪力墙钢筋绑扎剪力墙模板安装铺梁底板梁钢筋绑扎安梁侧模铺楼板模板搁栅安装板底模板钢筋绑扎浇混凝土养护拆除模板、清理。7。7、4模板施工方案（1）模板与支承重点部位概述本工程地下挡土墙、框架柱及梁的截面面积大、数量多。对模板面板全部采用16mm厚木胶合板为面板，铺以50100木楞为背楞，用普通钢管作为主要支撑材料。对一般部分根据以往多项工程经验从而确保支模合理，拉、支撑牢靠使浇出的混凝土达到清水混凝土的要求。对关键部位作好模板的设计,杜绝模板支撑的倒塌事故。地梁侧边及底板周边采用砖胎模。7。5基础模板、剪力墙模板基础模板:采用一砖厚砌筑的砖胎模，要求砌筑的尺寸、位置等符合底板的设计要求，砌筑质量满足有关规范要求，并能承受浇筑底板混凝土时产生的侧压力。地下室墙体：采用16厚多层木胶合板,50100木方背楞，钢管支撑。洞8、口模板：50mm厚木方，表面钉16mm厚多层木胶板作为洞口模板,洞口内支撑采用洞口内加设脚手管支撑应加设可调螺栓。墙体对拉螺栓：地下室外墙选用带止水钢板的对拉螺栓，间距500400，中间加焊3150150止水钢板，止水钢板与螺栓必须满焊严密。7。6楼板模板、楼梯模板1楼板模板顶板模板采用16mm厚多层木胶合板，木方采用50100,间距300，支撑采用扣件式脚手架，立杆间距8001000。模板拼缝采用硬拼缝，拼缝允许宽度1mm,拼缝处用油性腻子找补平整。弹钢筋位置线,隔墙板线，保证钢筋及隔墙预埋铁位置正确。起拱：梁、楼板起拱高度为全跨长度的2/1000，起拱位置为跨中，支座边不应起拱；悬臂梁、悬9、臂板起拱高度为L/300。2楼梯模板采用16厚多层木胶合板做为楼梯的底模，50厚的木模板做为侧模。支撑应支在下层楼梯的支座部位。7.7梁模板梁模安装顺序：复核轴线、底标高位置支梁底模（按规范规定起拱）绑扎钢筋支梁侧模复核梁模尺寸及位置与相邻梁板连接固定。模板材料：采用16mm厚的多层木胶合板模板加工：应按周转原则加工,同截面模板应按类别堆放。侧模支撑:多层木胶合板外侧加设木方，间距300mm。梁高小于700做钢管斜撑.梁高大于700mm时采用对拉螺栓进行加固。底模支撑:采用脚手管支撑，小横杆间距600mm，木方间距为300mm.7.8基础底板外侧砖模及墙板吊模地下室墙板采用多层木胶合板，固定采10、用先在底板钢筋上绑扎一根附加钢筋，支模后，用斜筋点焊固定吊模。因地下室墙板外侧为JQ-S防水涂料，底板四周砌筑砖模，内侧面抹15mm1:3水泥砂浆压光，转角处抹成圆弧,以满足防水对找平层的要求。7.9模板拆模现场留置同条件试块，要求同条件试块按时间试压，墙体拆模应保证其表面及棱角不被损坏,楼板为浇筑完混凝土7d左右,根据同条件试块的试压情况来判断是否可以拆模.项目制定拆模申请制度，拆模应有专人负责。现浇结构拆模时砼的强度值结构类型结构跨度(m）按设计的砼强度标准值的百分比板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件2752100表中所指混凝土强度应根据同条件养护试块确定，后浇带两11、端的支撑,应保留至该处膨胀混凝土补浇完成并达到拆除强度时，方可拆掉.7.10。模板施工要点顶板模板应弹顶板板底的模板边线。楼层建筑50cm控制线.梁弹轴线，以便检查的施工质量情况.顶板支模在跨度大于4m时应起拱，按2/10003/1000起拱，但板的四周严禁起拱，必须在同一标高。顶板支模保证刚度，支架的间距、木方的间距严格按交底施工。木方必须两面刨平使用，四边阳角处必须严密，标高一致。支架立杆下方应垫架板,立杆不得直接落在混凝土面。顶板模板应编号、周转重复使用。顶板模板应使用水质脱模剂.7.11成品保护上操作面前模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染架构成品.为防止破坏模板成品工序必须做到：不得重12、物冲击已只好的模板、支撑,不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行.八、模板安装质量标准要求 8.1模板的接缝不应漏浆；在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水. 8。2模板与砼的接触面应清理干净并涂刷隔离剂,但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。 8.3浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。 8。4固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固,其偏差应符合下表规定。次项项目允许偏差1预埋铁板中心线的位置32预埋管、预留孔中心线位置33插筋中心线位置5外露长度+10,04预埋螺栓中心线位置2长露长度+113、0,05预留洞中心线位置10尺寸+10,0现浇结构安装的允许偏差应符合下表规定：项次项目允许偏差（mm）1轴线位置52底模上表面标高53截面内部尺寸基础10柱、墙、梁+4，-54层高垂直度不大于5m6大于5m85相邻二板表面高低差26表面平整度5九、模板拆除 9。1模板的拆除,除了侧模应能保证砼表面及楼角不受损坏时方可拆除外，底模拆除必须满足下列规定。项次结构类型结构跨度(m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）1板2502、87581002梁87581003悬挑结构1009.2模板拆除的顺序和方法，应遵循先支后拆,先非承重部位和后承重部位以及自上而下的原则.拆模时,严禁用大锤和14、撬棍硬砸硬撬.组拼的柱模,先拆除钢楞、柱箍和对拉螺栓等连接和支撑件后,拆除两个对角的“U”形卡。待吊钩挂好后，撤除临时支撑，方能脱模起吊。 9.3单块组拼的墙模，在拆除穿墙螺栓、大小钢楞和连接件后，从上而下逐步水平拆除；预组拼的墙模，应该挂好吊钩，检查所有连接件是否拆除后，方能撤离临时支撑脱模起吊。 9。4梁、楼板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆梁底模。 9.5拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后,方准将模板、配件、支架等运出堆放. 9。6拆下的模板等配件，严禁抛扔,要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。 9。7拆模15、申请程序：由木工队长提出拆模申请试验员把该部位的拆模砼试块送检试验由施工员根据试验结果，填写书面拆模申请单（申请单应注明拆除部位、浇捣时间、试验强度或温度龄期推算强度与设计强度的百分率)项目技术负责人审批同意方可拆除。十、模板安全技术措施 10.1工人进入施工现场必须戴好安全帽及相关工种的安全用品 10.2装拆模板，必须有稳固的登高工具。高度超过3.5m时，必须搭设脚手架，安装梁模板及梁、柱接头模板的支持架或操作平台必须支搭牢固。高处作业时,操作人员应挂上安全带。 10，3在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。 10.4模板的预留空洞、电梯井口等处,应加设防护网，防16、止人员和物体坠落. 10.5安装墙、柱模板时,应随时支持固定，防止倾覆。遇有中途停歇，应将已就位的模板或支承件连接稳固，不得单摆浮隔。在楼层拆模时,如有间歇，亦应将已拆下的模板和配件及时运走，防止坠落伤人. 10。6在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定堆放平稳，防止脱落并不得超载。操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作台上. 10。7地面上支立模板，应先检查土壁的稳固情况，遇有裂缝或土方险情时,应先排除险情,方准进行作业；基槽上口1m以内，不得堆放模板,支撑件等. 10。8墙、柱模的支撑必须牢固、确保整体稳定。高度在4m以上的柱模，应四面设支撑或缆绳。当柱模超过6m时，17、宜群体或成列同时支模，并及时设置柱间支撑，形成整体的构架体系。 10。9使用电动工具,采用三级保护电源，并应装有可靠的漏电保护装置，操作人员必须使用绝缘手套。 10。10模板堆放地及在施工现场内，不得进行明火焊接、切割作业.如必须进行焊接、切割时，应有可靠的消防措施. 10.11浇筑混凝土时,应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时,应及时采取紧固措施，方可继续施工。 10。12拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬或拉倒。必要时，应先设立临时支撑，然后进行拆卸。拆下的模板和零件，严禁向楼层以下抛扔. 10。13梁、平台模板拆除时，不得让模板材料自由下落，更不能大面积同时撬落,操作时必须注意18、下方人员的动向，并将模板逐块拆下，移入地面防止损坏。 10.14装拆模板时，除操作人员外，下面不得站人,并应设专人负责安全巡视。 10.15安装拆除外膜板时，必须确认脚手架是否符合安全要求. 10.16正在施工浇筑的平台，其下一层平台支撑不准拆除。 10.17水平拉杆不准钉在脚手架或跳板等不稳定物体上。十一、现场文明施工要求11.1配置的模板、木料、配件,分类标识堆放整齐。 11.2施工现场做到工完料尽场地清。 11。3模板拆除完成后，按指定地点整齐堆放，并清理干净。十二、模板工程环保措施 12。1加工木模生产的刨花与木屑不允许在现场垃圾堆内焚烧，以免烟气污染空气。 12。2制好的模板面上涂脱19、模剂，必须用油漆滚洞刷涂禁止倾倒脱模剂于板面上，在用扫帚涂扫，以免污染其他工序产品及滴漏污染土壤。 12.3现场散落的铁钉必须及时收集起来，回收使用。模板及支持材料尽量使用钢模钢管,减少木材耗率。 12。4刨板机与圆盘锯派专人维修保养操作,从而降低设备运行的电耗。该设备放置在固定的木工棚内使用,木工棚内尽量封闭,减少噪音扰民.模板安全验算 （1）、对剪力墙墙板进行验算一、参数信息 1.基本参数次楞间距（mm）：300;穿墙螺栓水平间距（mm）:600； 主楞间距（mm）：500;穿墙螺栓竖向间距（mm）:500; 对拉螺栓直径（mm)：M12；2。主楞信息 主楞材料：圆钢管；主楞合并根数：2；20、 直径(mm）：48。00；壁厚（mm）：3.00；3.次楞信息次楞材料：木方；次楞合并根数：2；宽度（mm）：60。00;高度（mm)：80.00； 4。面板参数面板类型：胶合面板；面板厚度（mm）：16。00； 面板弹性模量（N/mm2):6000.00;面板抗弯强度设计值fc（N/mm2):13。00； 面板抗碱强度设计值（N/mm2)；5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2）:13。00;方木弹性模量E（N/mm2）：9000。00；方木抗剪强度设计值fv（N/mm2）:1.50;钢楞弹性模量E(N/mm2）:206000.00；刚楞抗弯强度设计值fc（N/m）：205。0021、墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算 按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0.22t1 2V12 F=H 其中-混凝土的重力密度,取25.000kN/m3； t新浇混凝土的初凝时间,取2。000h; T-混凝土的入模温度，取30.000； V-混凝土的浇筑速度，取3.000m/h; H-模板计算高度,取4.000m；1-外加剂影响修正系数，取1。200；2-混凝土坍落度影响修正系数,取0。850。 分别计算的19。434kN/m2/100。000kN/m2，取较小值19。434kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F22、1=19.434kN/m2三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。1.抗弯强度验算 弯矩计算公式如下： M=0。1q11+0.117q21 其中，M面板计算是最大弯矩（mm）; l-计算跨度（次楞间距）：1=300mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.219.4340。5000。900=10.494kN/m； 倾倒混凝土侧压设计值q2:1。46.000.500。90=3.780kN/m; 其23、中0。90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0.110.494300。0+0.1173。780300。0=1。34105Nmm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算:=M/Wf 其中，-面板承受的应力(N/mm）; M面板计算最大弯矩（Nmm）；W-面板的截面抵抗矩: W=bh/6=50016。016.0/6=2.13104mm; f面板截面的抗弯强度设计值(N/mm); f=13。000N/mm； 面板截面的最大应力计算值:=M/W=1。34105/2。13104=6.3N/mm； 面板截面的最大应力计算值：=6。3N/mm小于面板截面的抗弯强度设计值f=13N/mm，满足要24、求！ 2。抗剪强度验算 计算公式如下： V=0.6q1l+0。617q2l 其中，V-面板计算最大剪力（N）； l-计算跨度（次楞间距）:1=300.0mm； 新浇混凝土侧压力值q1:1。219.4340。5000。900=10。494kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。46.000.500.90=3.780kN/m； 面板的最大剪力：V=0。610.494300.0+0.6173。780300.0=2588.7N；截面抗剪强度必须满足：=3V/（2bhn）fv其中，-面板截面的最大受剪应力（N/mm）; V面板计算最大剪力（N）：V=2588.7N；b-构件的截面宽度（mm):b=525、00mm； hn-面板厚度（mm）：hn=16。0mm； f-面板抗剪强度设计值（N/mm）：fv=1.500N/mm； 面板截面的最大受剪应力计算值:=32588.7/(250016.0）=0.485N/mm； 面板截面抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm； 面板截面的最大受剪应力计算值=0.485N/mm小于面板截面抗剪强度设计值=1。5N/mm，满足要求！3。挠度验算 根据施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下：v=0.677ql4/100EIv=1/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载：q=19.430.5=9。717N/mm； l-计算跨度26、（次楞间距）：l=300mm; E-面板的弹性模量：E=6000N/mm； I-面板的截面惯性矩：I=501。61。61.6/12=17.07cm4；面板的最大允许挠度值：v=1.2mm；面板的最大挠度计算值：v=0.6779。723004/10060001.71105=0.52mm；面板的最大挠度计算值：v=0.52mm小于等于面板的最大允许挠度值v=1。2mm，满足要求！ 四、墙模板主次楞的计算一.次楞直接承受模板传递的荷载,按照均不荷载作用下的三跨连续梁计算. 本工程工，次楞采用木方，宽度60mm,高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗拒W分别为： W=688/62=128cm； I=6827、88/122=512cm4；1。次楞的抗弯强度验算 次楞最大弯矩按下式计算:M=0。1q1l+0.117q2l 其中，M-次楞计算最大弯矩（Nmm）； l计算跨度主楞间距:1=500。0mm： 新浇混凝土侧压力设计q1=1。219。4340.3000。900=6。297kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.46。000。300。90=2。268kN/m，其中，0。90为折减系数. 次楞的最大弯矩:M=0。16.297500.0+0.1172。268500.0=2.24105Nmm； 次楞的抗弯强度应满足下式:=M/Wf 其中，-次楞承受的应力（N/mm）； M-次楞计算最大弯矩N/mm;28、 W-次楞的截面抵抗矩mm,W=1.28105； f-次楞的抗弯强苏设计值N/mm； f=13。000N/mm； 次楞的最大应力计算值：=2。24105/1。28105=1。7N/mm; 次楞的抗弯强度设计值:f=13N/mm； 次楞的最大应力计算值=1.7N/mm小于次楞的抗弯强度设计值f=13N/mm，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0。6q1l+0.617q2l 其中，V-次楞承受的最大剪力； l-计算跨度主楞间距:1=500。0mm； 新浇混凝土侧压力设计q1=1。219.4340。3000.900/2=3。148kN/m； 倾29、倒混凝土侧压力设计值q=1。46.000.300.90/2=1。134kN/m； 次楞的最大剪力：V=0。63。148500.0+0.6171.134500。0=1294。3N； 截面抗剪强度必须满足:=3V/2bh0其中，次楞的截面的最大受剪拉力N/mm; V-次楞计算最大剪力(N）：V=1294.3N; b-次楞的截面宽度(mm）：b=60.0,mm； hn次楞的截面高度mm：ho=80。0mm； fv-次楞的抗剪强度设计值N/mm：fv=1.500N/mm； 次楞截面的受剪应力计算值：=31294.3/260.080。0=0.404N/mm； 次楞截面的受剪应力计算值=0。404N/mm30、小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1。5N/mm，满足要求!3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用. 挠度计算公式如下： v=0.677ql4/100EIv=1/250 其中,v-次楞的最大挠度mm； q-作用在次楞上的线荷载kN/m:q=19。430。30=5.83kN/m； l-计算跨度主楞间距:l=500.0mm； E-次楞弹性模量N/mm：E=9000。00N/mm； I-次楞截面惯性矩mm4,I=2.56106mm4； 次楞的最大挠度计算值： v=0。67711.66/25004/10090002。56106=0.107mm； 次楞的最31、大挠度计算值v=0.107mm小于次楞的最大容许挠度值v=3mm，满足要求！二。主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载在作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4.4932=8.99cm；I=10.732=21。57cm4;E=206000N/mm；1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载:P=1.219.430.30。5+1。460.30。5=4.758kN；主楞计算跨度对拉螺栓水平间距：l=600mm；强度验算公式：=M/Wf其中,主楞的最大应力计算值N/mm M-主楞的最大弯矩Nmm；M=3.85105mm W-主楞的32、净截面抵抗矩mm；W=8.9910mm；主楞的最大应力计算值：=3.85105/8.9910=42.9N/mm;主楞的最大应力计算值：=42.9N /mm小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm，满足要求！2。主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足：=2V/Afv其中，主楞的截面的最大受剪应力N/mm； V-主楞计算最大剪力N:V=3497.4/2=1748。7N; A-钢管的截面面积mm：A=424。115mm; fv主楞的抗剪强度设计值（N/mm）:fv=120N/mm;主楞截面的受剪应力计算值：=21748.7/424。115=8.246N/mm；主楞截面的受剪应力计算值=8。2433、6N/mm小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值：v=0.425mm；主楞的最大容许挠度值：v=2.4mm；主楞的最大挠度计算值v=0.425mm小于主楞的最大容许挠度值v=2。4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下：NN=fA其中N穿墙螺栓所受的拉力; A穿墙螺栓有效面积mm； f穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm；查表得：穿墙螺栓的型号：M12；穿墙螺栓有效直径：9。85mm； 穿墙螺栓有效面积：A=76mm； 穿墙螺栓最大容许拉力值:N=1.70105 7。6010-5=12.92kN；计算的支座力反力为穿墙螺34、栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为N：6。35kN.穿墙螺栓所受的最大拉力N=6.352kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值N=12.92kN，满足要求!一、参数信息1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度B（m）：0.60；梁截面高度D(m）：1。40；混凝土板厚度（mm)：120.00;立杆沿梁跨度方向间距La（m）：0。70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0.10；立杆步距h（m）:1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m）：0。80；梁支撑架搭设高度H（m）：4.50；梁两侧立杆间距（m）:0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向;梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管35、类型为483.2；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1。00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m）:25。00;模板自重（kN/m）:0.30；钢筋自重（kN/m）：1。50；施工均布荷载标准值（kN/m)：2。0;新浇混凝土侧压力标准值（kN/m）:26.3;振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m）:2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m）：4.0；3.材料参数木材品种:柏木：木材弹性模量E（N/mm）：9000。0;木材抗压强度设计值fc(N/mm）：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm):17。0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm）:36、1。7；面板材质：胶合面板;面板厚度（mm）:16。00；面板弹性模量E(N/mm）： 6000.0； 面板抗弯强度设计值fm（N/mm）；13。0;4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm）：50.0；梁底方木截面高度h（mm）:100。0；梁底模板支撑的间距（mm）：200.0;5.梁侧模板参数主楞间距（mm）：300;次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm）：200；竖向支撑点到梁底距离依次是：250mm,500mm,750mm，1000mm；主楞材料：木方； 宽度（mm）：50。00; 高度（mm）：100.00；主楞材料：木方； 宽度（mm)：50。00 高度（37、mm)：100。00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V12F=H其中混凝土的重力密度，取25。000kN/m； t新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T混凝土的入模温度，取30.000； V混凝土的浇筑速度，取3。000m/h； H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.400m;1外加剂影响修正系数，取1.200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得26.293kN/m、35。000kN/m，取较小值26.293kN/m作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯38、结构，需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：=M/Wf其中，W面板的净截面抵抗矩，W=3022/6=20cm； M面板的最大弯矩(N/mm）-面板的弯曲应力计算值（N/mm)；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm）；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:M=0.1q1l+0.117q2l其中，q作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.20。326。29=9.465kN/39、m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.40。34=1.68kN/m；计算跨度：1=（1400-300)/（41）=366。67mm；面板的最大弯矩M=0.19.4651400300/4-1+0.1171。681400-300/41=1。54105Nmm；面板的最大支座反力：N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.4651400300/41/1000+1。21。6801400300/41/1000=4。557kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=1。54105/2。00104=7.7N/mm2;面板的抗弯强度设计值：f=13N/mm2;面板的受弯应力计算值=7。7N/mm小于面板的抗弯强度设40、计值f=13N/mm，满足要求!2。挠度验算 v=0。677ql4/100EIv=1/250 q作用在模板上的新浇建筑混凝土侧压力线荷载设计值：q=q1=9.465N/mm； l计算跨度：1=1400300/4-1=366。67mm； E面板材质的弹性模量:E=6000N/mm; I面板的截面惯性矩：I=30222/12=20cm4; 面板的最大挠度计算值：v=0.6779。465（1400300)/（4-1）4/（10060002.00105）=0.965； 面板的最大容许挠度值：v=1/250=(1400300）/（41）/250=1。467mm； 面板的最大挠度计算值v=0。965mm小41、于面板的最大容许挠度值v=1.467mm，满足要求!四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算. 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=4.557/0。300=15.190kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: W=151010/6=83.33m; I=15101010/12=416。67cm4； E=9000.00N/mm； 经过计算得到最大弯矩M=0。137kNm，最大支座反力R=5.013kN，最大变形v=0。023mm。（1）次楞强度验算 42、强度验算计算公式如下：=M/Wf 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值=1。37105/8.33104=1。6N/mm； 次楞的抗弯强度设计值:f=17N/mm； 次楞最大受力计算值v=0.023mm小于次楞的最大容许挠度值v=0。75mm,满足要求！ 次楞的最大容许挠度值：v300/400=0.75mm次楞的最大挠度计算值v=0.023mm小于次楞娥最大容许挠度值v=0.75mm,满足要求!2 主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5。013kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度100mm,截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E43、分别为： W=251010/6=166.67cm； I=251010/12=833。33cm4; E=9000。00N/mm； 经过计算得到最大弯矩M=0.627kNm，最大支座反力R=7.751kN，最大变形v=0.279mm (1）主楞抗弯强度验算=M/Wf 经计算得到，主楞的受弯应力计算值:=6。27105/1。67105=3.8N/mm；主楞的抗弯强度设计值：f=17N/mm2; 主楞的受弯应力计算值=3。8N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=17N/mm,满足要求! （2）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.279mm 主楞的最大容许挠度值：v=250/400=044、。625mm； 主楞的最大挠度计算值v=0。279mm小于主楞的最大容许挠度值v=0。625mm，满足要求!五、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载. 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=6002020/6=4.00104mm； I=600202020/12=4。00105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算；=M/Wf 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1=1.2（25。00+1。50）0.645、01.40=26.712N/m； 模板结构自重荷载设计值:q2=1。20。300。60=0。216kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值: q3=1.4（2.00+2。00）0.60=3。360kN/m; 最大弯矩计算公式如下: Mmax=0。1（q1+q2）l+0。117q3l=0.1（26。712+0.216）200+0.1173。36200=1。23105Nmm；=Mmax/W=1。23105/4。00104=3.1N/mm； 梁底板面板计算应力=3。1mm小于梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm，满足要求! 2。挠度验算根据施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时考虑振动46、荷载作用。 最大挠度计算公式如下：v=0。677ql4/100EIv=1/250 其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q=q1+q2=26.712+0。216=26。928kN/m； I-计算跨度(梁底支撑间距）：l=200.00mm; E面板的弹性模量:E=6000.0N/mm；面板的最大允许挠度值：v=200。00/250=0.80mm;面板的最大挠度计算值：v=0.67726。9282004/（10060004。00105）=0。122mm；面板的最大挠度计算值:v=0。122mm小于面板的最大允许挠度值：v=0.8mm,六、梁底支撑木方的计算1。荷载的计算（1）钢筋混凝土梁和模板自重设47、计值 (kN/m)： q1=1.2（25+1。51.40。2+0.30.221.1+0.6/0。6=9.24kN/m；（2）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）： q2=1。4（2+2)0.2=1。12kN/m;均布荷载设计值q=9.240+1.120=10.360kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0。201.20。3025。001。4（2。00+2.00）（0。900.60)/4=0。219kN2。支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6=8.3310Icm；I=5101010/1248、=4.1710cm4; E=9000N/mm；计算简图及内力、变形图如下：方木的支座力：N1=N2=3。327kN；最大弯矩：M=0.947kNm最大剪力：V=3.327kN方木最大正应力计算值：=M/W=0。947106/8。33106/8。33104=11.4N/mm;方木最大剪应力计算值：=3V/(2bho）=33.3271000/（250100)=0.998N/mm；方木的最大挠度：v=0669mm；方木的允许挠度：v=0。9001000/250=3。600mm;方木最大应力计算值11。359N/mm小于方木抗弯强度设计值f=17.000N/mm，满足要求! 方木受剪应力计算值0。9949、8N/mm小于方木抗剪强度设计值fv=1.700N/mm，满足要求！ 方木的最大挠度v=0。669mm小于方木的最大允许挠度v=3.600mm，满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算 作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。 钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: 支撑的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=4。73cm； I=11.36cm4; E=206000N/mm； 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.327kN最大弯矩Mmax=0.836kNm；最大变形Vmax=1。197mm最大支座力Rmax=12。906kN；最大应力50、=M/W=0。826106/(4.7310）=174.6N/mm；支撑钢管的最大应力计算值174。6N/mm小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm；满足要求！支撑钢管的最大挠度vmax=1.197mm小于700/150与10mm，满足要求！八、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16。00kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN； R-纵向或横向水平杆传51、给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果算得到R=12.906kN;R16.00kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！九、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式 =N/A）f1.梁两侧立杆稳定性验算：其中N立杆的轴心压力值设计值,它包括；纵向钢管的最大支座反力：N1=12。906kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.1294.5=0.697kN；楼板混凝土、模板及钢管的自重：N3=1.20。800/2+(0.900-0。600）/40。7000.300+0。800/2+（0。900-0.600）/40.7000.3001.500+25。000=3.292kN52、；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值:N4=1。42。000+2。0000。800/2+0.9000。600/40。700=1.826kN；N=N1+N2+N3+N4=12.906+0.697+3.292+1。862=18。757kN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到： i计算立杆的截面回转半径（cm）:i=1.59； A立杆净截面抵抗矩（cm）：A=4.5； W立杆净截面抵抗矩（mm）：W=4。73；钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm）;f钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm； lo-计算长度（m)：根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=lh和lo=53、h+2a，为安全计，取二者间的大值，即：lo=Max1.1671.71.5，1.5+20。1=2。976m; k计算长度附加系数，取值为：1。167；计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1。7； a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0。1m； 得到计算结果：立杆的计算长度 lo/i=2975.85/15.9=187； 由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0。205； 钢管立杆受压应力计算值；=18757。227/（0.205450)=203.3N/mm; 钢管立杆稳定性计算=203。3N/mm小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205N/mm，满足要求！十54、梁模板高支撑架的结构和施工要求工程经验: 除了要遵守扣件式规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1。模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆; b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度；c。梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变.2。立杆步距的设计：a当架体构造荷载在立杆步同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置;b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多;c高支撑架步距以0.91。5m为宜，不宜超过1.5m。3。整体性构造层的设计：a55、。当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层;b.单水平加强层可以每46米沿水平结构层设置水平斜杆或剪力撑，且需与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3：；c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每1015设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，髙支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层.4.剪力撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪力撑:;b中部可根据需要并依构架框格大小,每隔10-15M设置。5。顶部支撑点的设计:a最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400m56、m;b。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于200mm;c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12KN时，可用双扣件；大于12kn时应用顶托方式.支撑架搭设的要求：a严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求;c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60Nm,钢管不能选用已经长期使用发生变形的;d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7。施工使用的要求:a精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b57、。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c。浇筑过程中,派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。(3）以最不利的情况对板模板进行验算一、参数信息：1.模板支架参数横向间距或排距(m）：0。80；纵距（m）：0.80;步距(m):1.50m；L立杆上端申出至模板支撑点长度（m）：0.10；模板支架搭设高度（m）:5、4采用的钢管（mm）：483。2；板底支撑连接方式：方木支撑;立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：1.00；2.荷载参数模板与木板自重(KNm2 ）：0。350;混凝土58、与钢筋自重（KNm3 ):0。350;施工均布荷载标准值（KNm2 ）:2.5003.材料参数面板采用胶合面板,厚度为18mm；板底支撑采用方木;面板弹性模量E（N/mm2）：6000；面板抗弯强度设计值（N/mm2 ）:13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离（mm）：250.000;木方弹性模量E（N/mm2）：9000。000：；木方抗弯强度设计值(N/mm2）：13。000;木方的截面宽度（mm）：50。00；木方的截面高度（mm)：100。00；4。楼板参数楼板的计算厚度(mm）:300.00；二、模板面板计算：模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算59、其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=801.82 /6=43.2cm3 ; I=801。83 /12=38.88cm4 ；模板面板的按照三跨连续梁计算.1.荷载计算（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板的自重(KN/m）;q 1=250。30。8+0.350.8=6。28kN/m；（2)活荷载为施工人员及设备荷载（Kn/m)：q 2=2。50。8=2 kN/m；2、强度计算计算公式如下M=0.1ql2 其中：q=1。26.28+1.42=10.336 KN/m；最大弯矩M=0.110.3362502=64600 KN/m；面板最大应力计算值=M/W=64600/432060、0=1.495N/mm2；面板的抗弯强度设计值f =13N/mm2;面板的最大应力计算值为1。495 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2;满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为V=0。677ql4/（100EI） v =l/250其中q=q1=6。28kn/m面板最大挠度计算值V=0.6776.282504/（100600038。88104）=0.071mm；面板最大允许挠度v =250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0。071mm小于面板的最大允许挠度1mm，满足要求！三、模板支撑方木计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=bh2/6=510161、0/6=83。33cm3 ；I=bh3/12=510101012=416.67cm4；1。荷载计算:（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(KN/m）：q 1=250.250.30。350。25=1。962kN/m;（2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q 2=250。25=0。625 kN/m；2.强度验算：计算公式如下：M=0。1ql2均布荷载 q=1。2q1+1.4q2=1.21。962+1。40.625=3。23kN/m;最大弯矩M=0。1ql2=0.13.230.82=0.207kNm;方木最大应力计算值=M/W=0.207106/83333。33=2.481N/mm262、;方木的抗弯强度计算值f =13。000 N/mm2;方木的最大应力计算值小于方木的抗弯强度设计值,满足要求：=3V/2bhn其中最大剪力：V=0.63.230.8=1.55Kn；方木受剪应力计算值=31.55103/250100）=0.465N/mm2;方木抗剪强度设计值=1。4 N/mm2;方木的受剪应力计算值小于方木抗剪强度设计值,满足要求！4。 挠度验算计算公式如下：V=0.677ql4/（100EI) v =1/250均布荷载q=q1=1。962kN/m;最大挠度计算值v=0.6771.9628004/（10090004166666.667)=0.145mm；最大允许挠度v =80063、/250=3。2mm；方木的最大挠度计算值0。145mm小于方木的最大允许挠度3。2mm，满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算：集中荷载P取纵向底板支撑传递力,P=2.584KN;最大弯矩Mmax=0.695kNm;最大变形Vmax=1。273mm;最大支座力Qmax=9.17Kn；最大应力=694954。688/4730=146.925N/mm2;支撑钢管的抗压强度设计值f =205N/mm2 ；支撑钢管的最大应力计算值146.925N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值f =205N/mm2，满足要求！五、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架64、安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力值取16。00kN，扣件抗滑承载力系数1。00，该工程实际的双扣件承载力取值为16。00Kn。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.17Kn；R16。00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、模板支架立杆荷载设计值（轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：（1)脚手架的自重（Kn):NG1=0。1384.5=0.623kN;钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。（2）模板的自重（Kn）：NG2=0.350。80.8=0.224kN；(3）钢筋混凝土楼板自重（Kn）:NG3=250.865、0.80。3=4。8kN;经计算得到，静荷载标准值NG= NG1+ NG2+ NG3=5。647 kN;2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.5+2） 0。80。8=2。88kN；3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N=1。2NG+1。4NQ=10。808 kN；立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：=N/（A）f 其中N-立杆的轴心压力设计值(kN）：N=10。808 kN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;i-计算立杆的截面回转半径（cm)：i=1.59cm;A-立杆净截面面积(cm2）：A=4.5 cm2;W-立66、杆净截面模量(抵抗矩）（cm3）:w=4.73 cm3;-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2）；f -钢管立杆抗压强度计算值：f =205 N/mm2;L0-计算长度（m);按下式计算：L0= h+2a=1.5+0。12=1。7m;a- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a=0.1m；l0/i=1700/15。9=107；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.537；钢管立杆的最大应力计算值：=10808。16/(0.537450）=44.727N/mm2;钢管立杆的最大应力计算值小于钢管立杆的抗压强度设计值f =205N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的67、安全因素,建议按下式计算L0=k1k2(h+2a)=1.1671。002(1。50。12）=1.988m;K1-计算长度附加系数按照表1取值1。167；K2-计算长度附加系数，h+2a=1。7按照表2取值1.002；l0/i=1987.868/15。9=125；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压力杆的稳定系数=0.423;钢管立杆的最大应力计算值：=10808。16/（0。423450）=56。78N/mm2钢管立杆的最大应力计算值：=56.78N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。第二部分:局68、部超高模板专项施工方案局部超高模板专项施工方案一、工程概况:1、本工程为启东汽车客运站培训中心楼，由南通汽运实业集团有限公司投资建设苏州市建筑设计研究院有限公司设计，江苏苏通建工项目管理有限公司监理,南通启益建设集团有限公司承包施工.该工程建筑面积20565。7平方米，框剪结构，地下一层，地上十七层,本结构模板工程在26至2-8轴2A至2-F轴圆弧型位置无二层结构,一层结构板面标高0。05m，三层结构板面标高10.370m，实际高度10.42m，属于高支模支撑体系。三层板面厚度120mm，主梁400*700，350*700，次梁250*700mm.二、三层26轴至28轴120厚板的模板支撑设计69、1、参数信息：（1）模板支架参数横向间距或排距（m）:1.00；纵距（m）:1。00；步距（m)：1。50;立杆上端伸出至模板支撑点长度（m)：0.10；模板支架搭设高度（m）：10。42；采用的钢管（mm)：483.0，截面面积A=4.24102mm2，截面惯性矩：I=(D4-d4)3.14/64=10。78104mm4，回转半径:i=1。59cm，W=4493mm3。f=205N/mm2,E=2。1105 Mpa；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：单扣件，可锻铸铁制作的扣件,其受力参数:一个直角扣件、旋转扣件（抗滑)承载力设计值为8KN。考虑扣件的保养情况，全部使用经检测合格的70、扣件，抗滑承载力系数：1。00;（2)荷载参数模板与木板自重（kN/m2):0。300；混凝土与钢筋自重（kN/m3)：24.000;施工均布荷载标准值（kN/m2):2.500；（3)材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm;板底支撑采用方木;面板弹性模量E（N/mm2):4200；面板抗弯强度设计值(N/mm2):12；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离（mm）：250.000；木方弹性模量E(N/mm2）:9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):11.000；木方的截面宽度（mm)：45.00；木方的截面高度（mm）:95。00；(4）楼板参数:楼板71、的计算厚度(mm）:120。00楼板支撑架荷载计算单元2、荷载计算：15mm厚木胶合板模板自重 1.2300=360N/m2新浇砼重力 1。20.1224000=3456N/m2钢筋自重荷载 1。21100=1320N/m2上述荷载合计：5136N/m2计算模板及模板木方背施工荷载取值：1.42500=3500N/m2计算钢管托楞均布施工荷载取值: 1。41500=2100N/m2计算立柱均布施工荷载取值: 1。41000=1400N/m23、胶合板模板受力验算：现浇板木胶合板模板受力计算暂按单跨简支梁计算：按抗弯强度验算取1m宽板带q=（5136+3500）1=8636N/m=8.64KN/72、m按剪应力验算按挠度验算现浇板木胶合板模板跨度（即4595mm木方背楞间距），可以取为400，符合要求，根据以往工程专家论证意见，本工程调整为300mm.4、4595mm木方背楞受力验算：4595mm木方背楞搁置在钢管大横杆上,现进行木方背楞受力验算。木方背楞受力计算按三等跨梁计算.木方所受线分布荷载为:q=8.640。3=2。592KN/m按抗弯强度验算按剪应力验算V=0。6qlmax=fvl=2382。33mm按挠度验算=l=2230。43mm根据以上计算，模板下4595mm背楞跨度可取1600mm，但考虑到大部分板的模板支撑较早拆除,实际木方背楞下的钢管托楞的间距取10001000mm，73、符合要求。5、木方背楞下483。0钢管大横杆受力验算：作用于钢管横楞上的集中荷载为：F=q0。31 =（5136+2100）N0.31 =2.17KN按三等跨连续梁计算（1)按抗弯强度验算近似按照下式计算实际大横杆跨度为1000，符合要求。（2)按挠度验算1=2=1+2=2.904=4mm 符合要求。6、扣件抗滑能力验算：钢管支架的步距控制在1500mm左右.立杆根据钢管托楞的间距布置，即按1000mm1000mm的双向间距布置,则立杆最大受力F=653611=6536N=6.54KN,小于扣件的抗滑能力值8KN，采用一个扣件扣牢符合要求。7、模板支架立杆荷载标准值(轴力）：脚手架的自重（kN74、)：NG1=0。138（10。97-0。12-0.015）=1。50kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。立杆的轴向压力设计值计算N=1。21。50+6.54=8.33kN；8、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式:其中 N 立杆的轴心压力设计值（kN)N=8.33kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径（cm）:i=1.59cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩)(cm3）：W=4493mm3；- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2）; f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =75、205N/mm2; L0- 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1。155； u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5.3。3；u=1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0= h+2a=1。5+20.2=1.9m；h按最大步距1500计。=k1L0/i =1。1551900/15.9=138；由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0。357；钢管立杆的最大应力计算值；=8330/（0。357424)=55.03N/mm2；钢管立杆的最大应力计76、算值=55.03N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205N/mm2，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2（h+2a）k1-计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2-计算长度附加系数，h+2a=1。9按照表2取值1.021;（以上表参照杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全）上式的计算结果：立杆计算长度 Lo= k1k2(h+2a）=1。1671.021(1。5+0。22）=2.264m； Lo/i=2264/15.9=142。4；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0。338;钢管立杆的最大应力计算值：=8330/（77、0.338424）=58。12205N/mm2，满足要求。9、板模板支架的施工图：三、三层2-6轴至2-8轴主、次梁的模板支撑设计1、参数信息(1)模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m）：0.40；梁截面高度 D（m）：0。7.立杆沿梁跨度方向间距La（m)：1。0;立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m)：0.10；立杆步距h（m)：小于等于1。50；梁支撑架搭设高度H(m)：10。42-0.7=9。72m;梁两侧立杆间距(m）：1.1；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数：1;采用的钢管类型为483;立杆承重连接方式:两侧采用单扣件，中间一根也采用单扣件；（2)荷载78、参数新浇混凝土重力密度（kN/m3)：24。00;模板自重(kN/m2）：0。30；钢筋自重（kN/m3):1。50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4。0；（3）材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2):9000.0;木材抗压强度设计值fc(N/mm）:12.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1.3；面板材质：胶合面板；面板实际厚度（mm）：15。00;面板弹性模量E(N/mm2)：4200。0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm79、2)：12.0；（4）梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm):45.0；梁底方木截面高度h(mm）：95。0；梁底纵向支撑根数：4；（5）梁侧模板参数主楞间距（mm）：1000；次楞根数：5;主楞材料:圆钢管；直径(mm)：48。00；壁厚（mm）：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度（mm）：45。00；高度(mm）:95.00;2、荷载计算：15mm厚木胶合板模板自重:1.23000.35=126N/m钢筋荷载： 15001。20。350。8=504N/m;新浇砼自重荷载：240001。20.350.8=8064N/m；合计：8694N/m。即24840N/m2 振捣砼时产生的80、荷载： 20001.4=2800N/m23、底模胶合板验算：按单跨简支梁验算：q=24840+2800=27。64N/m2由弯距验算：由挠度验算：木方按梁底面尺寸均匀布置四根，间距为（350+152-40）/3=113。3mm，符合要求.4、底模木方背楞验算：作用于木龙骨上的线荷载：q=27.640。1133=3。13KN/mm。按三等跨梁验算弯距及挠度.按抗弯强度验算按剪应力验算V=0。6qlmax=fvl=1972。84mm按挠度验算=l=1824。64mm实际施工布置木方龙骨间钢管托楞间距(沿梁纵向)同板的间距取为1000mm，符合要求.5、木方背楞下钢管大横杆验算：P=27.640.181、1331=3.13KNN=1.2q2ah=1。20.30.350。68=0.09KNF1=F4=P/2+N=1.66KNF2=F3=P=3。13KNVA=VB=0。84KN，VC=7.9KNMmax=7。90.0567=0。448KN.m=448000/4493=99.7205N/mm2，符合要求B、由挠度验算最大挠度可能为:=1=0。2082=0.1491+2=0。356550/400=1。375mm能够符合要求。6、梁侧模支撑验算：（1)按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度，取24.00082、kN/m3; t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1。500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m;1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 53.544kN/m2、19。2kN/m2，取较小值19。2kN/m2作为本工程计算荷载。振捣砼对垂直面所产生荷载为4KN/则F=1.219。2+1。44=28。64KN/（2）梁侧胶合板模板验算：在梁侧布置五根木方,间距为（680-40)/4=160mm.按三等跨连续梁计算，83、不考虑梯形分布荷载，认为均布。q=28.641=28。64KN/m由弯距验算：按剪应力验算由挠度验算：符合要求。7、梁侧木方背楞验算:作用于木方背楞上的线荷载为:q=28。640。160=4。58KN/m按三等跨梁验算弯距及挠度。按抗弯强度验算按剪应力验算V=0。6qlmax=fvl=1348。25mm按挠度验算=l=1667.64mm施工布置在梁侧木方背楞上的钢管支楞间距同梁下钢管托楞为1000,符合要求。8、扣件抗滑移验算：横杆的最大支座反力N1计算：经过计算得到从左到右各支座反力分别为：VA=VB=0.84KN，VC=7.9KN而一个扣件的抗滑能力值为8KN，因此均采用一个扣件扣牢，能够84、满足要求.9、扣件抗滑移验算：脚手架的自重（kN）：NG1=0.132(8.770。8-0。120.015）=1.03kN;钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。立杆的轴向压力设计值计算N=1.21.03+7。9=9。14kN;考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算lo = k1k2（h+2a） k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1。168；k2 - 计算长度附加系数,h+2a=1.9按照表2取值1.012；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo= k1k2（h+2a)=1。1671。012（1.5+0。22）=2.24m； Lo/i=2240/15.9=141；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心85、受压立杆的稳定系数=0.344；钢管立杆的最大应力计算值：=9140/(0。344424）=62。66205N/mm2，满足要求.10、350700的梁验算同上，不再进行详细的计算过程。11、400*700的梁支撑构造如下图所示12、250700的梁支撑构造如下图所示：。四、模板支撑的地基承载力:置于地下室一层结构层上：地下室顶板模板支撑体系暂不拆除，待上部结构高支撑体系施工完毕模板支撑拆除后，再拆除地下室部位的模板支撑。五、模板高支撑架的构造和施工要求：除了要遵守规范的相关要求外，还需按以下内容施工:1、整体稳定性构造设计：(1）沿满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道竖向剪刀撑，由86、底至顶连续设置；（2）沿满堂模板支架两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑.（3）主梁两侧的立杆由底至顶连续布置剪刀撑(4）剪刀撑的设置应符合下列规定:每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在450-600之间。剪刀撑斜杆与地面的倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数765（5）高支架部位的框架柱先行浇筑，支撑架与四周主体结构的柱、梁刚性连接.2、支撑架搭设的要求（1)严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；（2）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于130规范的要求；(3)确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每87、个扣件的拧紧力矩都要控制在50-60N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；3、施工使用的要求：（1）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载；（2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；（3)浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。4、安全管理（1）支架安装人员必须是经过按国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，操作施工人员持证上岗。（2）搭设支架人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿防滑鞋.（3)支架的构配件质量与搭设质量,88、应按规范规定进行检查验收,合格后方可使用。（4）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载.（5）当有六级及六级以上大风和雾、雨天时应停止支架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施,并应扫除积雪。（6）支架应按规定要求进行检查与维护，安全网应按有关规定设置(7）在支架使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆，连墙杆.(8）在支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。（9）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等,应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行.（10）严格控制高支架部位的钢管与扣件的质量关,扣件的拧紧力宜控制在50-689、0N.m间，对高架最上排纵横水平杆所组成的双扣件应全数检查其扣件螺丝的拧紧度、及其是否相互顶紧，保证双扣件的100合格.5、支架拆除（1)支架拆除必须有专人负责指挥,参与拆除的人员应注意动作的配合和协调，地面应设置围栏个警戒标志，严禁非操作人员入内.（2）拆除顺序应是后搭设的部件先拆，先搭设的部件后拆.（3）连墙件应在位于其上的全部可拆杆件拆除之后方能拆除.当拆除最后一节立杆上，应先搭设临时支撑后，方可拆除连墙件和支撑件。（4)拆支架宜一步一清,分段拆除时,高差不应大于2步，如高差不得已大于2步,应采取临时稳定措施。（5）拆除剪刀撑及纵向水平杆时,应先拆中间扣件，后拆两端扣件.拆扣件时，应有防止杆件坠落的措施（6）拆除的支架杆件应及时运至地面，严禁从空中抛扔。南通启益建设集团有限公司2010年9月57 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