1、浙江省建筑安装高级技工学校迁扩建（一期）工程 模板施工专项施工方案目 录一、工程概况及梁板柱等情况3一、梁、板、柱结构情况4二、主要梁、板、柱、墙模板搭设参数及施工5一、支模架搭设参数51、主要梁、板承重架搭设参数52、主要柱模板搭设参数9二、构造措施101、与周围架体结构连接措施102、梁截面方向与板底承重架扫地杆拉通、设置103、扫地杆及水平杆设置104、剪刀撑11三、模板工程施工12一、施工前的准备工作12二、模板安装前，应做好下列准备工作12三、主体模板工程的施工13四、构造要求和验收复核17一、模板支架的构造要求17二、验收复核18五、模板工程施工质量保证措施20一、施工质量控制要求2、20二、施工质量保证措施20三、周转材料质量控制21六、模板承重架的搭、拆管理措施23一、模板的拆除要求：23二、职业健康安全管理措施23三、重大危险源的识别24七、梁、板、柱模板计算书28一、梁、板、柱模板计算28一、工程概况及梁板柱等情况本工程主要建设内容为主体建筑及安装（1#2#教学楼、1#2#实训楼、行政楼、1#2#3#学生宿舍、食堂、报告厅、大门）、篮球场、足球场、排球场、400M标准跑道及看台。总用地面积：190652平方米， 一期总建筑面积77051.97平方米，其中地下建筑面积4031.8平方米1#、2#实训楼和行政楼报告厅为桩基础，行政楼地下一层；其余1#、2#教学楼、1#、3、2#、3#学生宿舍食堂设计采用承台和带形基础。其中行政楼建筑高度：36.00米（平屋面顶），屋面标高:35.70，室内外差高为0.300，建筑层数：9层，建筑防火设计为二类高层建筑，地上耐火等级为二级，地下耐火等级为一级。局部地下室为平战结合人防地下室，设甲类常6级核6级二等人员掩蔽所，平时为汽车库，战时为人员掩蔽所。人防总建筑面积3530.7平方米。 编制依据：1、依据浙江省建筑安装高级技工学校迁扩建工程施工设计图纸；2、依据浙江省建筑安装高级技工学校迁扩建工程施工组织设计；3、各类参考规范、图书： 建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社； 混凝土结构设计规范GB50014、0-2002中国建筑工业出版社； 建筑施工计算手册中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社； 木结构设计规范GB50005-2003中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 中国建筑工业出版社；浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-2006)；4、品茗施工安全计算软件本工程各参单位:建设单位：浙江省建筑安装技术学校；设计单位：浙江省建工建筑设计院有限公司；勘察单位：浙江省工程勘察院；监理单位：浙江五洲工程项目管理有限公司；施工单位：杭州建工集团有限责任公司；一、梁、板、柱结构情况本工程主要板厚有100mm、5、110mm、120 mm和250。主要梁截面有240300、240400、240500、240600、240700、240750、240650、240800、240900、300600、300650、300700、300800、350550、120400、350750、400800、5001400、400800。柱截面主要有: 400400、240300、600600、600900、350500、600700、500830、5001180、700700、800800。二、主要梁、板、柱、墙模板搭设参数及施工模板体系材料的选用：根据本工程的实际情况并结合工程的质量目标的相关要求，我项目部综合上述6、因素，确定本工程模板体系选用的材料如下：本工程现浇钢筋混凝土构件（包括柱、梁、板等）的模板选用双面光面、尺寸为1830915的优质九夹板材，并辅以相配套的6080方木等。模板支承承重体系拟采用3.5mm厚48普通钢管扣件脚手架。模板工程施工中所涉的材料为：九夹板、12、14对穿（止水）螺杆、6080方木、加厚山型卡及钢板垫片、3.5mm厚48普通钢管、十字、一字、转角扣件等组成材料。一、支模架搭设参数1、主要梁、板承重架搭设参数主 要 梁 板 搭 设 参 数 汇 总 表：本工程选取较大断面梁YWKL-1(1) 500x1400，梁截面高度大于800梁均参照此梁搭设新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板7、，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)600、600混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)367,533梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011本工程选取WKL3(3) 400x800作为代表梁计算，施工8、时截面高度小于800梁均参照此梁搭设：新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)950梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)950、950混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)383,517梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-9、2011本工程主要板厚为100mm、110mm、120 mm和250，现选取120mm板厚及250板厚进行计算。厚度小于等于120mm楼板搭设均参照120mm板：模板支架高度(m)4.05立柱纵向间距la(mm)950立柱横向间距lb(mm)950水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JG10、J130-2011厚度大于120mm楼板搭设均参照250mm板：模板支架高度(m)4.05立柱纵向间距la(mm)750立柱横向间距lb(mm)750水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)375主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)200，200主梁两端各悬挑长度(mm)200，200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011注：梁、板底均采用双扣件, 梁、板底方木间距2, 8758100梁、板、壳87511、8100悬臂构件-1004、施工使用的要求：（1）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；（2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；（3）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。二、职业健康安全管理措施1、参加施工的全体人员，必须树立“安全第一，预防为主”和“安全为生产，生产必须安全”的思想，从工程开工到竣工，都必须严格执行国家安全生产法等有关安全法规及公司和建设单位的安全生产规章制度，必须认真执行企业的有关安全规定和要求，施工作业人员要按照公12、司制定的安装工人安全技术操作规程进行施工作业。不违章作业，消除一切事故。2、安全生产保证体系在本工程的施工进程中，成立以项目经理为主管，安全员为具体负责，架子班、木工班和分项施工员实施的组织保障体系具体落实的安全保证体系，确保在本工程施工进程中不出安全事故。3、安全防护和制度三、重大危险源的识别通过对该分项工程施工阶段综合评价和识别，确定出针对该工程特点评价的危险源，按危险源辩识和风险评价控制程序，确定重大危险源分别如下：1施工机械操作人员未按规定进行培训持证上岗2高空、临边作业无安全防护措施3高空、临边施工无安全措施4在配料或提取易燃品时吸烟，浸插过清油、清漆、棉纱、槎手布随便乱丢5平刨传动13、部位无防护罩6承重架架搭设不规范7悬空作业未系安全带8模板承重架无扫地杆导致立杆不稳9杆件直径、型钢规格及材质不符合要求导致强度不足10木工圆盘锯无锯盘护罩、防护档板安全装置和传动部位无防护11木工平刨传动部位无防护罩12新工人未进行三级安全教育针对以上重大危险源，项目部采取以下措施进行管理：1、健全各项安全生产管理制度，落实安全生产责任制，安全生产以项目经理为第一安全生产负责人，专职安全员从项目和场地面积大管理有一定的困难的情况下考虑配备两名专职安全员，全面负责项目的职业健康安全管理工作。目前两名安全人员已就位。2、JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规程中规定高空作业人员必须佩带劳动保14、护用品。要求从事高空作业的所有人员必须持有劳动部门颁发的上岗证和卫生部门的健康证，并按期进行安全知识培训和教育。该项工作主要由项目部安全人员进行检查和落实。然后根据个班组从事高空作业具体工作和实际情况，配发相应的劳动保护用品，劳动用品的采购和发放由项目部安全部门和材料部门配合进行。3、模板工程将根据JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程、JGJ59-99建筑施工安全检查标准和省标建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006 J110905-2006），在主体结构正式施工前编制模板工程专项方案，该方案主要由项目技术部门负责编制和监督实施。4、项目安全管理部15、门每周六组织依次安全检查，发现问题及时纠正，以“安全整改通知单”的形式通知有关方，监督落实整改情况。5、特种作业人员必须经过专门培训并去得特种作业资格后方可上岗，现场在必要的位置悬挂各种安全标识；在招收女工时，要保护她们在工作和劳动时的健康安全，严格执行中华人民共和国妇女权益保障法的规定；加强季节性施工的安全防护工作，雨季做好防雨、防雷工作，五级以上大风严禁明火和高空作业，夏季做好防食物中毒、中暑事故的发生。冬季做好防滑、防寒、防火等事故的发生，节假日前后做好节前节后的安全检查工作。其他管理措施：（1）严格执行班前安全制度，认真执行书面安全交底的规定，针对作业条件、天气条件、施工进度等进行准确16、地、有针对地安全技术交底，并履行交底和被交底人的签字手续。（2）参加施工的作业人员，必须先进行三级安全教育和考试，合格后方准进场作业。（3）进入施工现场，必须严格执行“六大纪律”和“十项措施”，正确使用安全帽和个人防护用品。（4）高处作业，严禁向上或往下抛掷工具、材料和其他物品。（6）在2m以上（含2m）高处作业，必须搭设防护严密的操作平台，否则，必须使用安全带。（7）特种作业人员，必须持证上岗，严禁无证上岗作业。（8）进行吊装作业时，应设专职起重指挥，起重扒杆和吊装物件下，严禁站人，无关人员不得进入区域。吊装区域必须设置警戒和警示牌。（9）施工现场必须悬挂醒目的安全标志牌和警示牌。（10）对17、施工现场和设备、容器等安装现场的“四口”，做好防护工作，防止人员坠落伤亡。四、环境管理措施1、现场召开“施工现场环境保护”工作例会，总结前一阶段的施工现场环境保护管理情况，布置下一阶段的施工现场环境保护管理工作。2、建立并执行施工现场环境保护管理检查制度。每半月组织一次检查，根据检查情况按施工现场环境保护管理检查记录表评比打分，对检查中所发现的问题，应根据具体情况，定时间、定人、定措施予以解决。3、除特殊情况外，在每天晚22时至次日早6时，严格控制强噪声作业，对混凝土输送泵、电锯等强噪音设备，以隔音棚或隔音罩封闭、遮挡，实现降噪。4、模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有18、人传递。5、模板、钢管修理时，禁止使用大锤。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。6、 加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。五、安全技术要求1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全帽，并应系牢。2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3、安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏，防止上下在同一垂直面操作。4、高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。5、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先19、清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。6、二人抬运模板时要相互配合，协调工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。7、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。8、支模过程中如需中作停歇，应将支撑、搭头、柱主板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杆、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而附落。9、模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后将洞口盖好。10、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站在墙上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟行业。11、拆模必须一次性拆模，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。12、严禁酒后作业。六20、施工荷载要求作业层上的施工荷载应符合设计要求（地下车库部分6.0KN/m2,其他部分2.0kN/m2），不得超载。脚手架不得与模板支架相连。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；在砼施工过程时，应指派专人负责检查模板，发现模板松动，移位现象，马上加固和修正现场文明施工措施及应急预案详见安全文明施工方案及事故应急预案。七、梁、板、柱模板计算书本工程设计执行规范与计算依据: (1) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） (2) 建筑结构荷载规范（GB50009-2001） (3) 混凝土结构工程施工及验21、收规范（GB50204） (4) 建筑施工安全检查标准（JGJ59-99） (5) 钢结构设计规范（GB50017-2003） (6) 建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算，中国物价出版社(7) 建筑施工脚手架实用手册，中国建筑工业出版社一、梁、板、柱模板计算1）400850梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名22、称WKL-3新浇混凝土梁计算跨度(m)7.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)400800新浇混凝土结构层高(m)6.75梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载23、体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)950梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)950、950混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)383,517梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2024、11 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72125、26.672kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10724.9080.12+0.1211.7640.120.029kNm Mmax/W0.029106/375000.768N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.626、3220.51004/(10010000281250)0.005mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39324.9080.1+0.4461.7640.11.058kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14324.9080.1+1.2231.7640.13.063kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92824.9080.1+1.1421.7640.12.513kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q27、2l=0.39320.50.10.806kN R2=R4=1.143 q2l=1.14320.50.12.343kN R3=0.928 q2l=0.92820.50.11.902kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.058+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4+0.5(0.8-0.12)+0.9max1.2(0.5+(228、4+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，3.063+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4=3.087kN/m q2max0.806+(0.3-0.1)0.4/4+0.5(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，2.343+(0.3-0.1)0.4/42.363kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.0870.952，0.53.0829、70.220.298kNm Mmax/W0.298106/640004.658N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.0870.95，3.0870.21.78kN max3Vmax/(2bh0)=31.781000/(26080)0.556N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.3639504/(10093502560000)0.508mml/250950/2503.8mm 2q2l24/(8EI)2.3632004/(893502560000)30、0.02mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.0870.95，0.3933.0870.95+3.0870.23.352kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.48kN，R2R43.352kN，R32.755kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.3630.95，0.3932.3630.95+2.3630.22.566kN 同理可得，梁底支撑小31、梁所受最大支座反力依次为R1R52.207kN，R2R42.566kN，R32.092kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.196106/508038.559N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.195kN max2Vmax/A=32、25.1951000/48921.246N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.061mml/250383/2501.532mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.637kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.637kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系33、数21.755钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.8=199.937=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.220.951.82/100.085kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.234、.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.42127.12kN/m 2)小梁验算 q1max0.971+(0.3-0.1)0.4/4+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，2.808+(0.3-0.1)0.4/4=2.828kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.609kN，R26.117kN，R36.117kN，R40.609kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 35、1l01/i3041.577/15.8192.505，查表得，10.195 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.609+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.95+0.45-0.4/2)/20.95，6.117，6.117，0.609+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.95+0.9-0.45-0.4/2)/20.95+0.085/0.96.307kN fN/(A)+Mw/W6306.828/(0.195489)+0.085106/508082.936N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非36、顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.8230.927，查表得，20.138 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.15(6.75-0.8)+Mw/lbmax0.609+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.95+0.45-0.4/2)/20.95，6.117，6.117，0.609+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.95+0.9-0.45-0.4/2)/20.95+0.892+0.085/0.97.105kN fN/(A)+M37、w/W7104.525/(0.138489)+0.085106/5080122.076N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 由主梁验算一节计算可知扣件最大受力NmaxR2，R316.572kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.105/(10.15)47.364kPafak140kPa满足要求！2）5001400梁模板扣件钢管38、高支撑架计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称YWKL-1(1)新浇混凝土梁计算跨度(m)19.9混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001400新浇混凝土结构层高(m)6.75梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标39、准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)600、600混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立40、柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)367,533梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，41、Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.4)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.4)+1.40.72145.261kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.4143.497kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.42、5)1.4135.8kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10743.4970.1252+0.1211.7640.12520.076kNm Mmax/W0.076106/375002.028N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63235.81254/(10010000281250)0.02mml/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39343.4970.125+0.4461.743、640.1252.235kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14343.4970.125+1.2231.7640.1256.484kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92843.4970.125+1.1421.7640.1255.297kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39335.80.1251.759kN R2=R4=1.143 q2l=1.14335.80.1255.115kN R3=0.928 q2l=0.92835.80.1254.153kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60844、0小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.235+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4+0.5(1.4-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，6.484+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4=6.515kN/45、m q2max1.759+(0.3-0.1)0.5/4+0.5(1.4-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，5.115+(0.3-0.1)0.5/45.14kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.5150.62，0.56.5150.220.251kNm Mmax/W0.251106/640003.921N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.5150.6，6.5150.22.3746、3kN max3Vmax/(2bh0)=32.3731000/(26080)0.741N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6325.146004/(10093502560000)0.176mml/250600/2502.4mm 2q2l24/(8EI)5.142004/(893502560000)0.043mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.5150.6，0.39347、6.5150.6+6.5150.24.468kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.52kN，R2R44.468kN，R33.654kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1435.140.6，0.3935.140.6+5.140.23.525kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.193kN，R2R43.525kN，R32.869kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗48、剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.229106/508045.128N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.957kN max2Vmax/A=25.9571000/48924.363N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.074mml/250367/2501.468mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R41.031kN8kN 单扣件在49、扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R1.031kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.3850、6(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.8=199.937=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.220.61.82/100.054kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.4)+0.91.42145.48kN/m 2)小梁验算 q1max2.026+(0.3-0.1)0.5/4+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.51、41max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，5.871+(0.3-0.1)0.5/4=5.896kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.966kN，R27.113kN，R37.113kN，R40.966kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.8192.505，查表得，10.195 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.966+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.6+0.45-0.5/252、)/20.6，7.113，7.113，0.966+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.6+0.9-0.45-0.5/2)/20.6+0.054/0.97.233kN fN/(A)+Mw/W7232.714/(0.195489)+0.054106/508086.458N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.8230.927，查表得，20.138 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.15(6.75-1.4)+Mw/lbm53、ax0.966+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.6+0.45-0.5/2)/20.6，7.113，7.113，0.966+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.6+0.9-0.45-0.5/2)/20.6+0.802+0.054/0.97.975kN fN/(A)+Mw/W7975.339/(0.138489)+0.054106/5080128.793N/mm2f205N/mm2 满足要求！3)、120mm厚板模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技54、术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称120厚板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)8.1新浇混凝土楼板边宽B(m)8.1 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重55、标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)4.05立柱纵向间距la(mm)950立柱横向间距lb(mm)950水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度56、(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/1257、=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.22/8，0.1080.22/8+3.150.58、2/4= 0.158kNm Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1122004/(38410000281250)0.023mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)259、56 因B/lb取整8100/950取整8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.21.345kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.20.715kN/m q1活0.91.4Q160、kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.7150.952+0.1210.630.9520.138kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0650.952+0.213.150.95，0.1070.0650.952+0.1813.150.950.633kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.3450.12/2，0.061、650.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.138，0.633，0.3150.633kNm Mmax/W0.633106/640009.89N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.7150.95+0.620.630.950.784kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0650.95+0.6813.152.183kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.3450.1，0.0650.1+3.153.156kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.784，62、2.183，3.1563.156kN max3Vmax/(2bh0)=33.1561000/(28060)0.986N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.662kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.6629504/(10093502560000)0.142mml/250950/2503.8mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁63、抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.21.137kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.20.759kN/m q1活0.91.464、Q1kb=0.91.41.50.20.378kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.2=0.702kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1430.7590.95+1.2230.3780.951.263kN 按悬臂梁，R1q1l=1.1370.10.114kN RmaxRmax，R11.263kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.7020.950.763kN 按悬臂梁，R1q2l=0.7020.10.07kN RmaxRmax，R10.763kN; 65、2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.574kNm Mmax/W0.574106/5080113.002N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.794kN max2Vmax/A=23.7941000/48915.518N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.688mm 跨中max=0.688mm=950/250=3.8mm 悬挑段max0.227mm=100/250=0.4mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支66、撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2300)=2910.6mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.8=199.937=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2300)=3361.743mm 1l01/i67、3361.743/15.8212.769，查表得，10.161 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.220.951.82/100.084kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.410.950.95+0.91.40.084/0.955.052kN f Nw/(A)+ Mw/W5051.753/(0.161489)+0.084106/508080.657N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.6468、5/15.8230.927，查表得，20.138 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.220.951.82/100.084kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.950.95+0.91.40.084/0.955.323kN f Nw/(A)+ Mw/W5322.503/(0.138489)+0.084106/508095.363N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.8 按上节计算可知，扣件受力N5.052kNRc=kc69、12=0.812=9.6kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.323/(10.1)53.225kPafak115kPa 满足要求！3)、250mm厚板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-270、003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称250厚板新浇混凝土楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)8.1新浇混凝土楼板边宽B(m)6 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m71、3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)4.05立柱纵向间距la(mm)750立柱横向间距lb(mm)750水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)375主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)200，200主梁两端各悬挑长度(mm)200，200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设72、计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G273、k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.25)+1.40.72.5 1=10.035kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max10.0350.152/8，0.1080.152/8+3.150.15/4= 0.118kNm Mmax/W0.118106/375003.158N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G274、k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.25)1=6.375kN/m 5ql4/(384EI)56.3751504/(38410000281250)0.015mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 因B/lb取整-16000/750取整-17，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 75、q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.25)+1.40.72.50.151.538kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.25)0.151.065kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.150.472kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.0650.752+0.1210.476、720.7520.096kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.150.049kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0490.752+0.213.150.75，0.1070.0490.752+0.1813.150.750.498kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.5380.22/2，0.0490.22/2+3.150.20.631kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.096，0.498，0.6310.631kNm 77、Mmax/W0.631106/640009.859N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.0650.75+0.620.4720.750.705kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0490.75+0.6813.152.167kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.5380.2，0.0490.2+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.705，2.167，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(28060)0.987N/mm21.78N/mm78、2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.25)0.150.986kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.9867504/(10093502560000)0.082mml/250750/2503mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.9862004/(893502560000)0.008mml1/250200/2500.8mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计79、值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.25)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.25)+1.40.71.50.151.433kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.25)0.151.235kN/m q1活0.91.4Q180、kb=0.91.41.50.150.283kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.25)0.15=1.016kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.2350.75+1.2230.2830.751.319kN 按悬臂梁，R1q1l=1.4330.20.287kN RmaxRmax，R11.319kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.0160.750.871kN 按悬臂梁，R1q2l=1.0160.20.203kN RmaxRmax，R10.871kN;81、 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.494kNm Mmax/W0.494106/508097.309N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.664kN max2Vmax/A=23.6641000/48914.985N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.389mm 跨中max=0.389mm=750/250=3mm 悬挑段max0.298mm=200/250=0.8mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点82、的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2300)=2910.6mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.8=199.937=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2300)=3361.743mm 1l01/i3383、61.743/15.8212.769，查表得，10.161 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.220.751.82/100.066kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+0.91.410.750.75+0.91.40.066/0.755.393kN f Nw/(A)+ Mw/W5392.982/(0.161489)+0.066106/508081.519N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/84、15.8230.927，查表得，20.138 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.220.751.82/100.066kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.25)+0.91.410.750.75+0.91.40.066/0.755.562kN f Nw/(A)+ Mw/W5561.732/(0.138489)+0.066106/508095.437N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.8 按上节计算可知，扣件受力N5.393kNRc=kc1285、=0.812=9.6kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.562/(10.1)55.617kPafak115kPa 满足要求！5)、500600柱模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称500*600新浇混凝土柱长边边长(mm)60086、新浇混凝土柱的计算高度(mm)4700新浇混凝土柱短边边长(mm)500 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.7min29.868，112.829.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝87、土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.7min29.87，112.829.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)89288、5柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.529.8718.146kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.118.1460.22-0.1170.8820.22-0.077kNm Mmax/W0.077106/(1/6500152)4.091N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.529.8714.935kN89、/m 0.677ql4/(100EI)0.67714.9352004/(1008925(1/12500153)0.129mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)6080小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.238.0567.611 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.201kNm Mmax/W0.201106/641033.135N/mm2f1590、.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.229.875.974 kN/m 面板变形图(mm) 0.101mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483.5柱箍截面惯性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.737kNm，N13.233kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(91、kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.666kNm，N23.233kN M/Wn0.737106/(5.08103)145.12N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 11.506mml/4001.975mm 21.034mml/4001.725mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N3.2332=6.466kNNtb12.9kN 满足要求！ N3.2332=6.466kN26kN 满足要求！692、）、600900柱模板支撑计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称500*600新浇混凝土柱长边边长(mm)900新浇混凝土柱的计算高度(mm)4700新浇混凝土柱短边边长(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m93、/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.7min29.868，112.829.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.7min29.87，112.829.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.94、87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4529.8716.331kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.95、4520.794kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10716.3310.2252-0.1210.7940.2252-0.093kNm Mmax/W0.093106/(1/6450152)5.531N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4529.8713.442kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63213.4422254/(1008925(1/12450153)0.193mml/400225/4000.562mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)6080小梁截面惯性矩I(cm4)2596、6小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.22538.0568.563 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.183kNm Mmax/W0.183106/641032.856N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.22529.876.721 kN/m 面板变形图(mm) 0.075mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质97、规格(mm)483.5柱箍截面惯性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.279kNm，N16.147kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.191kNm，N24.754kN M/Wn0.279106/(5.08103)54.909N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图98、 短边柱箍变形图(mm) 10.118mml/4001.362mm 20.032mml/4000.988mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N6.1472=12.294kNNtb12.9kN 满足要求！ N6.1472=12.294kN26kN 满足要求！1. 基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究2. 基于单片机的嵌入式Web服务器的研究 3. MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究 4. 基于模糊控制的电阻钎焊单99、片机温度控制系统的研制 5. 基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究 6. 基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器7. 单片机控制的二级倒立摆系统的研究8. 基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现 9. 基于单片机的蓄电池自动监测系统 10. 基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究11. 基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究 12. 基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发 13. 基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制 14. 基于单片机的自动找平控制系统研究 15. 基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发 16. 基于单片机的液100、压动力系统状态监测仪开发 17. 模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现 18. 一种基于单片机的轴快流CO,2激光器的手持控制面板的研制 19. 基于双单片机冲床数控系统的研究 20. 基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制 21. 基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制 22. 基于单片机的软起动器的研究和设计 23. 基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究 24. 基于单片机的机电产品控制系统开发 25. 基于PIC单片机的智能手机充电器 26. 基于单片机的实时内核设计及其应用研究 27. 基于单片机的远程抄表系统的设计与研究 28. 基于单片机的烟101、气二氧化硫浓度检测仪的研制 29. 基于微型光谱仪的单片机系统 30. 单片机系统软件构件开发的技术研究 31. 基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制32. 基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制 33. 基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用 34. 基于单片机的光纤光栅解调仪的研制 35. 气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制 36. 基于单片机的数字磁通门传感器 37. 基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究 38. 基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究 39. 单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制 40. 基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪 41. 102、基于单片机的电机运动控制系统设计 42. Pico专用单片机核的可测性设计研究 43. 基于MCS-51单片机的热量计 44. 基于双单片机的智能遥测微型气象站 45. MCS-51单片机构建机器人的实践研究 46. 基于单片机的轮轨力检测 47. 基于单片机的GPS定位仪的研究与实现 48. 基于单片机的电液伺服控制系统 49. 用于单片机系统的MMC卡文件系统研制 50. 基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究 51. 基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究 52. 单片机控制的后备式方波UPS 53. 提升高职学生单片机应用能力的探究 54. 基于单片机控制的自动低频减载装置研究103、 55. 基于单片机控制的水下焊接电源的研究 56. 基于单片机的多通道数据采集系统 57. 基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制 58. 基于单片机的红外测油仪的研究 59. 96系列单片机仿真器研究与设计 60. 基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造 61. 基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现 62. 基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制 63. 基于单片机的气体测漏仪的研究 64. 基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器 65. 基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究 66. 基于单片机的膛壁温度报警系统设计 67. 基于104、AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计 68. 基于单片机船舶电力推进电机监测系统 69. 基于单片机网络的振动信号的采集系统 70. 基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究 71. 基于单片机的叠图机研究与教学方法实践 72. 基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现 73. 基于AT89S52单片机的通用数据采集系统 74. 基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究 75. 机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统 76. 基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究77. 基于单片机系统的网络通信研究与应用 78. 基于PIC16F877单片机的莫尔斯码自动译码系统设计与研究7105、9. 基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究 80. 基于双单片机冲床数控系统的研究与开发 81. 基于Cygnal单片机的C/OS-的研究82. 基于单片机的一体化智能差示扫描量热仪系统研究 83. 基于TCP/IP协议的单片机与Internet互联的研究与实现 84. 变频调速液压电梯单片机控制器的研究 85. 基于单片机-免疫计数器自动换样功能的研究与实现 86. 基于单片机的倒立摆控制系统设计与实现 87. 单片机嵌入式以太网防盗报警系统 88. 基于51单片机的嵌入式Internet系统的设计与实现 89. 单片机监测系统在挤压机上的应用 90. MSP430单片机在智能水表106、系统上的研究与应用 91. 基于单片机的嵌入式系统中TCP/IP协议栈的实现与应用92. 单片机在高楼恒压供水系统中的应用 93. 基于ATmega16单片机的流量控制器的开发 94. 基于MSP430单片机的远程抄表系统及智能网络水表的设计95. 基于MSP430单片机具有数据存储与回放功能的嵌入式电子血压计的设计 96. 基于单片机的氨分解率检测系统的研究与开发 97. 锅炉的单片机控制系统 98. 基于单片机控制的电磁振动式播种控制系统的设计 99. 基于单片机技术的WDR-01型聚氨酯导热系数测试仪的研制 100. 一种RISC结构8位单片机的设计与实现 101. 基于单片机的公寓用电107、智能管理系统设计 102. 基于单片机的温度测控系统在温室大棚中的设计与实现103. 基于MSP430单片机的数字化超声电源的研制 104. 基于ADC841单片机的防爆软起动综合控制器的研究105. 基于单片机控制的井下低爆综合保护系统的设计 106. 基于单片机的空调器故障诊断系统的设计研究 107. 单片机实现的寻呼机编码器 108. 单片机实现的鲁棒MRACS及其在液压系统中的应用研究 109. 自适应控制的单片机实现方法及基上隅角瓦斯积聚处理中的应用研究110. 基于单片机的锅炉智能控制器的设计与研究 111. 超精密机床床身隔振的单片机主动控制 112. PIC单片机在空调中的应用108、 113. 单片机控制力矩加载控制系统的研究 项目论证，项目可行性研究报告，可行性研究报告，项目推广，项目研究报告，项目设计，项目建议书，项目可研报告，本文档支持完整下载，支持任意编辑！选择我们，选择成功！项目论证，项目可行性研究报告，可行性研究报告，项目推广，项目研究报告，项目设计，项目建议书，项目可研报告，本文档支持完整下载，支持任意编辑！选择我们，选择成功！单片机论文，毕业设计，毕业论文，单片机设计，硕士论文，研究生论文，单片机研究论文，单片机设计论文，优秀毕业论文，毕业论文设计，毕业过关论文，毕业设计，毕业设计说明，毕业论文，单片机论文，基于单片机论文，毕业论文终稿，毕业论文初稿，本文档支持完整下载，支持任意编辑！本文档全网独一无二，放心使用，下载这篇文档，定会成功！ 95