1、抚州市总部基地S5地块中阳广场高支模安全专项施工方案抚州市总部基地S5地块中阳广场模板支撑安全专项施工方案编 制： 审 核： 审 批： 编制单位：中阳建设集团有限公司编制日期： 目录第一章、编制说明及依据11.1编制说明11.2 编制依据11.3编制范围2第二章、工程概况21.1工程项目概况21.2 模板支撑概况3第三章、施工计划43.1 技术准备43.2 材料与设备计划53.3 进度计划6第四章、施工工艺技术64.1基础处理64.2.1截面梁4001800系列模板支撑设计参数74.2模板支撑体系设计74.2.1 模板及支撑架的材料选取及力学性能84.2.2 模板高支撑体系的构造设置84.2.2、3 截面梁500x2800系列模板支撑设计参数94.2.5 地下室顶板模板支撑设计参数104.3工艺要求及验收要求114.3.1 模板高支撑架安装114.3.2 梁、板模板安装114.3.3 模板高支撑架验收和拆除的程序124.3.4 模板高支撑架拆除12第五章、施工安全保证措施135.1模板高支撑体系施工安全保障体系135.1.1安全管理组织机构145.1.2安全管理制度145.2 模板高支撑体系技术保障措施145.5 预防高空坠落的安全保障措施175.6监测监控措施175.7应急救援预案185.7.1 应急预案的方针和原则185.7.2 突发事件、紧急情况及风险分析195.7.3 应急组织3、机构195.7.4 应急预案措施21第六章、劳动力计划236.1 管理人员计划236.2 劳动力计划23第七章、模板高支撑架计算书247.1、400mm1800mm大梁支撑体系验算247.1.5、立杆的稳定性计算:297.2、500x2800梁支撑体系验算307.2.1、参数信息:317.2.2、梁底支撑的计算327.2.3、梁底纵向钢管计算357.2.4、扣件抗滑移的计算:357.2.5、立杆的稳定性计算:357.3、250mm厚楼板支撑体系验算377.3.1、参数信息:377.3.2、模板支撑方木的计算:39第45页第一章、编制说明及依据1.1编制说明（1） 该高支模施工方案根据抚州市总部4、基地S5地块中阳广场“安全、经济”的要求编制。（2） 满足工程质量、工期要求及安全、文明施工要求；（3） 满足与业主、监理、设计及有关单位协调施工；（4） 采用合理的施工工艺、施工技术，制定科学的施工方案；（5） 贯彻施工验收、安全及健康、环境保护等方面的法规、标准规范和规程，以及有关规章制度，保证工程质量和施工安全；（6） 采用合理的技术组织措施，节约施工用料，提高工效，降低工程成本。1.2 编制依据序号规范名称规范编号01建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201102混凝土结构设计规范GB50010-201003建筑结构荷载规范GB 50009-201204建筑施工安全检查5、标准JGJ59-201105建筑施工计算手册06建筑施工模板安全技术规范JGJ162200807关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质20098号08关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知建质2009254号09江西省危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则赣建安201016号10建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-2016）11建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）12抚州州市总部基地S5地块中阳广场设计图纸13国家现行有关法律、法规、标准、规范1.3编制范围根据江西省危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则。对于混凝土模板支撑工程：搭设6、高度8m及上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载10KN/m2及以上；集中线荷载15 KN/m及以上的超过一定规模的危险性较大的分部分项工程的专项方案，施工企业应重新按程序组织专家进行论证。第二章、工程概况1.1工程项目概况抚州市总部基地S5地块中阳广场工程为江西省春城抚商投资有限公司开发的公共类建筑，本期工程为1#办公楼和2#办公楼2栋高层及3#楼商业建筑及其附属的商业群房组成，建筑层数分别为26层和23层及3层，上部总建筑面积约80050m2，且建筑单体均完全坐落于地下室上部，地下室面积约为13138 m2。地下室层高5.4米，办公楼层高3.6-4.7米，建筑单体楼层高度:1#办公楼高度为97、6.750米，2#办公楼高度为99.400米。3#楼建筑高度为13.5米，本工程1、2#办公楼基础采用机械钻孔灌注桩，基础形式为筏板基础，结构类型为框筒和框剪结构；3#楼基础采用柱下独立基础，结构类型为框架结构。工程名称抚州市总部基地S5地块中阳广场工程地点江西省抚州市周边环境位于抚州市金融中心，左侧临近赣东大道建筑面积（m2）1#楼建筑面积44387m22#楼建筑面积30560.1m23#楼建筑面积4696.8m2结构高度（m）最高楼为1#楼地上26层建筑高度为96.7米基础形式桩基主体结构框架核心筒结构抗震等级二抗震设防烈度6地上层数1#楼地上26层2#楼地上23层3#楼地上3层无地下层地8、下层数1层高（m）地下室层高6.5m，第1层5.4m，2-3层4.5m其他楼层3.6m机房层4.8m。1.2 模板支撑概况本工程模板支撑体系包括地下室至地上一层结构，支撑高度6.5m及5.4m，地下室顶板厚度为180mm250mm为施工荷载超10KM/m2,模板支撑体系平面图如下：1#主楼内部分顶板，标高为地下室主楼内顶板标高43.800m,，板厚为250mm2#主楼内部分顶板，标高为-0.500(44.100),，板厚为250mm，3#主楼人防部分顶板，标高为-0.500(43.900),，板厚为250mm施工总荷载的计算方法：1、施工总荷载的组成施工总荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的9、自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数2、钢筋砼自重=0.25（m）25KN/m3，3、模板木方的自重取值为0.3KN/m24、施工均布活荷载取3KN/m25、分项系数 永久荷载分项系数取1.2， 施工均布活荷载分项系数取1.4 1.2（25x0.25+0.3）+1.43=12.06KN/m210KN/m2。地下室至地上一层结构，集中线荷载15 KN/m以上工程范围：轴号：D1/G至D23至D24梁400*1800,轴号：DJ至D19梁500*2800，轴号：D1/M至D1/11梁500*2800。上述地下室顶板至3层梁板层结构区域模板支架为高大模板支撑系统,其中最大截面尺寸500x2800梁10、施工荷载达到49.44KN/M，特编制本安全专项施工方案。第三章、施工计划3.1 技术准备1、认真阅读图纸，理解设计意图，做好施工准备。2、根据设计施工图，按规范规定进行模板专项设计，编制专项施工方案，并报审。3、按施工方案编制模板高支撑架及模板安装、拆除安全技术交底，并对施工员和相关班组进行安全技术交底。4、根据专项施工方案进行工料分析和统计，做好材料需求计划。3.2 材料与设备计划1、根据材料计划在规定的时间内完成钢管、顶（底）托、扣件、木方、模板、对拉螺杆及配套螺帽、蝶形卡等材料采购。（见附表1）附表1：周转材料计划表序号材料名称规格单位数量1钢管483.0mmt2502扣件直角扣件颗311、2000对接扣件颗12000旋转扣件颗50003可调顶托600mm个10004木垫板300504000根1005木枋40804000根2506模板915183015张11007对拉螺杆14mm根2308三型卡个10009安全网密目18003000m22200疏目15003000m212002、现场需要的木工圆盘锯、砂轮切割机、电焊机等机械设备按规定维修和保养，使之始终处于正常工作状态。（见附表2）附表2：施工机具设备表序号设备机具名称规格数量备注1吊车25t22物料提升机1000Kg23套丝机24电焊机BX1-50035砂轮切割机J3G-40036木工圆盘锯27小型手提锯83.3 进度计划根据12、施工段划分，钢管、模板、木方周转架料工料分析和以往施工经验确定所需要的木工人数等配合工种人数，编制施工计划。屋面层结构高支模施工工期为24天，开工日期暂定为2016年3月15日，2014年4月7日完成高支模支撑体系施工计划。第四章、施工工艺技术4.1基础处理根据现场实际情况，拟定在地下室底板强度达到设计100%强度后在进行地下室顶板高支模，1层和2层支撑体系待3层梁的混凝土浇筑7天后，混凝土达到设计强度的80%方可拆除高支模，通过三层、二层、一层、地下室顶板支撑体系传递到地下室底板，混凝土上铺设30050木垫板或16号槽钢作为立杆支撑基础。特别注意：对于高支模支撑体系，一、二、三层支撑体系待结13、构标高屋面层梁板混凝土浇筑7天后，混凝土达到设计强度的80%方可拆除。地下室梁：轴号：D1/G至D23至D24梁400*1800,轴号：DJ至D19梁500*2800，轴号：D1/M至D1/11梁500*2800。4.2.1截面梁4001800系列模板支撑设计参数400X1800大梁处下第一、二、三层均布置钢管支撑体系加固，大梁处立杆支撑横向为2根，立杆纵向间距为500；大梁处立杆支撑横向为2根，立杆纵向间距为800；顶部均采用U型顶托，梁底支架立杆下铺设300504000垫木或者16号槽钢，非高支模立杆垫板为30030015垫板，以提高整体承载力，具体支撑体系设计见下图。4.2模板支撑体系设14、计4.2.1 模板及支撑架的材料选取及力学性能高支模体系的材料选取及力学性能:（1）模板：采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板E=6000N/mm2 fc=13N/mm2 fv=1.4KN/m2（2）木枋： 40mm80mm木枋E=9000N/mm2 fc=11N/mm2 fv=1.4KN/m3（3）支撑系统：选用483.0mm钢管和扣件，f=205N/mm2 4.2.2 模板高支撑体系的构造设置1、 模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架底部可以根据设计荷载采用一根立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；2 、立杆步距的设计a.采用等步距设置；b.高支15、撑架步距为1.5m。3、 剪刀撑的设计 a. 为确保高支模体系的整体稳定性，沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置；c.剪刀撑杆件的底端应由地面顶紧，夹角宜为4560度；d除底部和顶部设置水平方向剪刀撑外，水平方向剪刀撑按照高度不大于4.8m设置一道。4、 顶部支撑点的设计a.在立杆顶部设置钢管横杆，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于200mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应垂直，保证轴心受压；c.支撑横杆与立杆的连接扣件进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。5 、支撑架搭设的要求a.严格按照设计16、搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。6、 施工使用的要求a.采用由中部向两边扩展的浇筑方式浇筑混凝土；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。4.2.3 截面梁500x2800系列模板支撑设计参数参照此支撑搭设参照该参17、数搭设支撑体系。立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50； 梁支撑架搭设高度H(m)：6.5；梁两侧立杆间距(m)：0.4； 承重架支撑形式：梁底模板下设置8根40*80木方梁底增加承重立杆根数：248*3.0钢管； 采用的钢管类型为483.0；立杆承重连接方式：可调托座，托座上铺设248*3.0钢管；穿梁螺栓直径：M14，穿梁螺栓水平间距500 mm。4.2.5 地下室顶板模板支撑设计参数楼板支撑体系立面图4.3工艺要求及验收要求4.3.1 模板高支撑架安装测量放线：按设计的支撑架立杆纵横间距在地面（板面）上测放点位。18、铺设垫木：在梁底位置下每根立杆下铺设20号槽钢。竖立杆：一般从满堂架的某一个角向两侧开始安装。先安放20号槽钢，竖好第一根立杆，在相互垂直的两个方向用抛撑将其固定，再树其他立杆，同步安装扫地杆。,安装横杆：当满堂架沿纵横两个方向的延伸长度均不小于5m时，安装第一、二排横杆，使满堂架基本保持稳定。全面安装立杆和横杆，逐个检查扣件的紧固程度。梁下设计有加强立杆的，同步安装。按模板支架设计安装纵横向剪刀撑及水平剪刀撑。在满堂架立杆顶部安放顶托，并按所需标高进行调节。4.3.2 梁、板模板安装1、安装前提安装梁板模板前，高支模支撑架必须报监理工程师验收并达到合格标准。2、安装施工梁板模板安装程序及要求19、应符合支撑设计的要求。4.3.3 模板高支撑架验收和拆除的程序1、验收程序模板高支撑架安装完成后，首先由班组自检，施工员跟班检查；班组自检合格后填写验收申请报项目专职安全员验收；项目部验收合格后由项目资料填写验收申请报监理工程师验收；监理工程师验收合格并签署相关资料后方可进行模板的安装施工。2、拆除审批程序根据施工经验，模板高支撑体系的拆除在梁板混凝土浇筑至少二周后进行。模板拆除前，应先做同条件养护试件的强度试验，根据混凝土强度试验报告对照结构构件的跨度确定模板及其支架拆除的范围、时间，并填写模板拆除申请表报监理工程师审批。4.3.4 模板高支撑架拆除1、模板及支架拆除条件对于梁、板底模：跨度20、小于8m的，应在混凝土强度达到设计强度标准值的75%以上时才可拆除；跨度大于8m的，应在混凝土强度达到设计强度的100%后才可拆除。悬挑构件的底模应在浇注混凝土28天以后才可拆除。柱模板及梁侧模一般在混凝土终凝后即可拆除。2、拆除施工顺序模板及其支架拆除的施工顺序与支设顺序相反，一般按“先支后拆、后支先拆”的原则施工。在本工程中，模板及支架拆除流程如下：松梁底顶托拆除梁底模拆除梁侧模拆除板底模清运模板及木方拆除支架材料清运楼面清理在高支撑模板拆除时，应先将梁底的顶托松开，并抽出托上的木方或钢管。逐步拆除梁底模和侧模，并及时清运出操作面。逐块拆除板底模并清运出操作面。模板及支架拆除完后，及时清理21、楼（地）面上遗留的材料、垃圾等。3、拆除的安全技术措施模板拆除前，施工组应提前向安全部门报告，并由项目安全员进行相关安全技术交底。拆除首层高支撑架及模板前，应张贴安全警示标志并有专人监护；拆除楼层支撑架及模板时，拆除范围下方的外架上不应有人操作。禁止先拆模板支撑架、后拆模板的做法。模板拆除应分段进行，避免大面积同时拆除，防止发生意外伤害。附着在梁、板底模上的木方应先予以拆除，才可拆除底模，以免拆除过程中木方掉落砸伤人。拆除的支撑架杆件、模板、木方等材料不得从楼面向下方抛掷。拆除下来的废旧材料应集中堆放至指定废料堆场；拆下不再使用的材料应根据项目统一安排在指定地点分类堆放整齐。在拆除、搬运模板极22、其支撑架的过程中，操作人员应严格遵守公司和项目部的相关安全操作规定，并不得在施工过程中嬉戏、打闹；酒后严禁进行拆除及相关作业。在支撑架上拆除模板时，必须铺设脚手板并有可靠固定措施。模板应一遍拆除干净，不得留有模板或木方悬挂在梁板上。高支撑模板拆除必须有专人监护。项目部安全组根据拆除计划安排一名专职安全员监护，相关班组必须安排至少一名兼职安全员进行监护。拆除建筑周边的模板及支架时，应停止上部外脚手架施工，待外侧面模板支架拆除及清运结束后才可施工。第五章、施工安全保证措施5.1模板高支撑体系施工安全保障体系5.1.1安全管理组织机构 5.1.2安全管理制度a、专项检查制度：模板高支撑架安装完成后，23、必须进行专项检查、验收。由项目经理、专职安全员、技术负责人、施工员、架子班班长、木工班班长等共同完成，自检合格后报监理工程师验收。监理工程师验收合格后方可进行下道工序施工。b、周检制度：项目部每周定时进行安全检查，应将模板高支撑体系作为检查的重点。5.2 模板高支撑体系技术保障措施模板高支撑体系的构造与安装应符合下列规定：1、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板选用20号槽钢。2、钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合规范规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于二跨，高低差不得大于1m。3、立柱接长严禁搭接，必须采用对24、套管连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不得小于0.5m，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。4、严禁将上段的的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。5、满堂模板支架，在外侧应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔10-15m设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。6、除满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑；在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑，剪刀撑沿高度方向不大于4.8米设置一道。模板支架使用的钢管、扣件、顶（底）托及木方等材料应符25、合安全生产要求。锈蚀、变形的钢管以及截面尺寸不足、有裂纹的木方等材料不得使用。使用年限较长的扣件及螺杆磨损较严重的扣件不得用于模板支架搭设。使用的木方截面尺寸不得小于设计的木方截面尺寸。所有模板高支撑架必须由专业架子工搭设和拆除，操作人员均须持证上岗。搭设满堂高支撑支架前，必须按设计的纵横立杆间距放线，在混凝土（或地面）上测放出每根立杆的位置。模板高支撑架应尽量顶在已浇筑完成的墙、柱上，以增加架体的刚度。模板高支撑架的扫地杆、纵横剪刀撑、水平剪刀撑应按设计方案施工，不得少设、漏设。所有模板高支撑架的外围应满设剪刀撑，剪刀撑与地面（楼板）成4560度角。为避免扣件的实际抗滑移性不足，在满堂架的顶26、部增设顶托，顶托超出钢管不得大于200。模板高支撑架搭设完成后，经班组自检合格后，报项目专职安全员验收，项目自检合格后报监理工程师验收，未经验收合格的架子不得投入使用。支撑体系要求与已经浇注的结构柱拉结，要求每2步拉结一道。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。模板支架施工必须留设人行通道，方便检查。禁止在模板支架上集中堆放材料。模板高支撑架拆除前必须报监理工程师审批，并附有拆模混凝土强度试验报告。5.4 预防坍塌事故的安全保障措施1、为避免扣件的实际抗滑移27、性小于设计值，在模板高支撑架梁底钢管顶端均安装U型顶托。2、满堂架的横杆正对结构柱的，应按构造设计将其顶在结构柱上；未正对结构柱的，应在水平杆上增设一至二根水平杆并顶在结构柱上。3、满堂架搭设过程中及梁板模板安装过程中，材料应分散堆放，禁止在一处大量堆放材料。4、浇筑混凝土时应从中部向两边浇筑，严禁从一端向另一端浇筑；严禁在一个地方大量堆积混凝土，也不得将振动棒长时间放在某处振捣。5、浇筑混凝土时，必须安排专人负责模板支架的变形和位移监测。5.5 预防高空坠落的安全保障措施1、悬空或临边高处作业时，操作人员必须系好安全带。2、外脚手架应按规定在操作面层上满铺脚手板；在模板支架上操作时，应在操作28、层铺设临时的脚手板，操作完成后拆除。3、外脚手架立面挂密目安全网，每隔二层采用满铺跳板的方法密封。4、电梯井、预留设备安装孔等临边、洞口边必须设防护栏杆和踢脚板；电梯井道应每隔二层进行封闭。5、外脚手架、模板满堂架均应设上行通道，禁止操作人员攀爬外脚手架或满堂架。6、在模板支架上吊运材料时，材料堆放点应有铺设操作平台和人行通道。禁止直接将材料堆放在支架的两根横杆上。7、在模板支架上吊运材料时，材料的捆扎必须严格检查，以防材料挂住钢管造成人员伤亡事故。8、严禁上下交叉作业，以免发生意外伤害。9、高处作业人员随身携带的工具应妥善保管放在工具袋内，以免落下伤人。10、模板拆除时，操作人员应按顺序依次29、拆除；模板应逐块撬落，不得整片剥落。5.6监测监控措施模板支架搭设和钢筋安装、混凝土浇捣施工过程中及混凝土终凝前后，随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组及施工管理人员日常进行安全检查，项目部每周进行安全综合大检查，所有安全检查记录形成书面材料并存档。2、日常检查、巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）架体和架体杆件是否有变形的现象。3、支架在经受六级大风或暴雨后，必须全面检查。30、4、在浇捣梁板混凝土前，由项目部对支架全面检查，合格后才开始浇混凝土，浇混凝土的过程中，由质检员、安全员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即报告。5、模板支架施工过程中，由施工员用水准仪监测，每次检测结果须由监测人、安全员监理工程师签字，报项目部、监理单位。6、混凝土浇筑期间，增派两名架子工沿模板支架周边巡查，配合施工员观察支架变形情况。7、监测项目为：支架沉降、侧移。监测数据接近或达到报警值时，组织有关各方采取应急或抢险措施。8、沉降观测点布设在各高支模区域靠近建筑物外边缘的大梁中部支架钢管立柱最下一步距内，测点距扫地杆1m处，由施工员用水准仪观测。混凝土浇筑期间，根据高支模31、区域情况，增派两五名架子工沿模板支架周边巡查，配合施工员观察支架变形情况。9、沉降监测频率：支架搭设完毕、浇筑混凝土前各观测一次；浇筑混凝土过程中实施实时观测，监测频率不超过30分钟一次，直至浇筑完成；浇筑完成后观测次数为：1小时后/第一次，2小时后/第二次,5小时/第三次,10小时/第四次。5.7应急救援预案5.7.1 应急预案的方针和原则更好地适应法律和经济活动的要求；给企业员工的工作提供更好更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行32、动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。5.7.2 突发事件、紧急情况及风险分析根据本工程特点，在辩识、分析评价施工中危险因素和风险的基础上，确定本工程高支撑架模板体系施工，较易发生的安全事故包括：混凝土时模板支架失稳导致模板支架全部或局部倒塌，模板拆除施工时大面积板底模剥落造成人员伤亡等。5.7.3 应急组织机构5.7.3.1组织机构及职责组长： 副组长： 技术支持组长： 抢险抢修组长：医疗救护组长：后勤保障组长： 保卫组长： 应急组织的职责及分工 ：组长33、职责：1) 决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制； 2)复查和评估事故(事件)可能发展的方向，确定其可能的发展过程；3)指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视； 4)与场外应急机构取得联系及对紧急情况的处理作出安排； 5)在场(设施)内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作； 6)在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。副组长(即现场管理者)职责： 1)评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财34、产损失； 2)如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动； 3)安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带； 4)设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。 技术支持组职责： 1) 提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。 2) 指导抢险抢修组实施应急方案和措施。 3)修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。 4)绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。 抢险抢修组职责： 1) 实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。 2)寻找受害者并转移至安全地带。 3)在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。 4)抢险35、抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。 医疗救治组： 1)在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救(如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等)。 2)使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。 3)协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。 后勤保障组职责： 1)保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给。 2)提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备。保卫组职责： 1)保护受害人财产。 2)设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运作。 3)保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入。 4)抢救救援结束后，封闭事故现场直36、到收到明确解除指令。 5.7.3.2应急资源项目部应根据潜在事故的性质和后果分析，配备应急救援中所需的消防手段、救援机械和设备、交通工具、医疗设备和药品、生活保障物资。 应急物资主要有： 1、 氧气瓶、乙炔瓶、气割设备两套 2、 急救药箱1个；3、 手电筒 5只； 4、 对讲机6部。 5.7.4 应急预案措施1、接警与通知：如遇模板支架失稳倒塌，现场值班的管理人员应立即向项目经理、项目副经理报告，由项目经理或副经理通知各应急组成员立即启动应急预案。2、指挥与控制：应急领导成员到达事故现场后，必须对现场进行严格控制，弄清事故发生原因和人员伤亡情况，对事故进一步扩大的可能性分析，并建立有效的指挥体37、系，各组成部门各就各位。 首先抢救组和经理一起查明险情：确定是否还有危险源。如碰断电线是否带电；模板支撑是否有继续倒塌的危险；人员伤亡情况；商定抢救方案后，由项目经理向总包领导请示汇报批准，然后组织实施。 防护组负责把出事地点附近的作业人员疏散到安全地带，并进行警戒不准闲人靠近，对外注意礼貌用语。 电工负责切断有危险电路的电源。如果在夜间，接通必要的照明灯光； 抢险组在排除继续倒塌或触电危险的情况下，立即救护伤员：边联系救护车，边进行止血包扎和采取其他救护措施。 技术支持组对倒塌部分的支架结构进行分析，制定切实可行的处理方案报上级部门审批。审批后组织相关人员实施。 事故应急抢险完毕后，项目经理38、立即组织相关人员进行事故调查，找出事故原因、责任人以及制订防止再次发生类似的整改措施。 3、现场恢复：充分辩识恢复过程中存在的危险，在安全隐患彻底清除后，方可恢复正常工作状态。4、应急联络方式：医院抢救中心:120 项目部现场值班电话:保卫部门电话：警务室电话：医疗急救站电话：项目部有关负责人电话: 项目负责人: 手机:项目副经理: 手机: 技术支持组长： 手机： 第六章、劳动力计划6.1 管理人员计划序号职 务数 量备注1项目经理12项目副经理13技术负责人14专职安全员25兼职安全员26施工员67材料员28质检员29资料员1合计186.2 劳动力计划根据工料分析和以往施工经验确定所需要的木39、工人数及电焊工等配合工种人数，编制劳动力需求计划表。各施工阶段施工前，由项目部负责核对班组人员配备情况。（见附表3）附表3：劳动力计划表序号工种人数备注1电工22测量工23架子工404木工405钢筋工306电焊工57普工208机操工6合计145第七章、模板高支撑架计算书 模板支架搭设高度为6.5米米，梁最大尺寸为：梁截面 BD=400mm3900mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.50米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加2道承重立杆。采用的钢管类型为483.0，高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。7.1、400mm1800mm大梁支撑体40、系验算高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2014)等规范。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。 梁底增加2道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.00。 7.1.1、参数信息: 梁段信息:L1； 1.脚手架41、参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):6.50； 梁两侧立柱间距(m):0.50；承重架支设:2根承重立杆，木方垂直梁截面； 2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.500；梁截面宽度B(m):0.400； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.500；梁截面高度D(m):1.800；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.042、00； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他采用的钢管类型(mm):483.0。扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；7.1.2、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.8000.800=36.720 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.800(21.800+0.400)/ 0.400=4.000 43、kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.4000.800=1.280 kN；2.木方楞的支撑力计算均布荷载 q = 1.236.720+1.24.000=48.864 kN/m；集中荷载 P = 1.41.280=1.792 kN； 木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=2.464 kN； N2=8.027 kN； N3=8.361 kN； N4=2.464 kN；木方按照简支梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00010.000144、0.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4；木方强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 8.361/0.800=10.452 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.110.4520.8000.800= 0.669 kN.m；截面应力 = M / W = 0.669106/133333.3 = 5.017 N/mm2；木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求!木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 45、T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.610.4520.800 = 5.017 kN；截面抗剪强度计算值 T = 35016.804/(280.000100.000) = 0.941 N/mm2；截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求!木方挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:最大变形 V= 0.6778.710800.0004 /(1009500.000666.667103)=0.381 mm；木方的最大挠度小于 800.0/250,满足要求!3.支撑钢管的强度计算支撑钢管按照连续梁的计算如下 46、计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.437 kN 中间支座最大反力Rmax=11.301；最大弯矩 Mmax=0.179 kN.m；最大变形 Vmax=0.016 mm；截面应力 =0.179106/4490.0=39.857 N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求!7.1.3、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。71.4、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承47、载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.30 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 7.1.5、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1 =11.301 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296.500=1.007 k48、N；N =11.301+1.007=12.308 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2；lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.1649、7 ；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m；Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压强度计算值 ；=12308.390/(0.205424.000) = 141.606 N/mm2；立杆稳定性计算 = 141.606 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求50、！立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.3002 = 2.100 m；Lo/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ；公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆受压强度计算值 ；=12308.390/(0.386424.000) = 75.205 N/mm2；立杆稳定性计算 = 75.205 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值51、1.008 ；公式(3)的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.008(1.500+0.3002) = 2.470 m； Lo/i = 2470.306 / 15.900 = 155.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.291 ；钢管立杆受压强度计算值 ；=12308.390/(0.291424.000) = 99.757 N/mm2；立杆稳定性计算 = 99.757 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！7.2、500x2800梁支撑体系验算高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ13052、-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2014)等规范。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。梁底增加2道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.00。7.2.1、参数信息: 梁段信息:L1； 1.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)53、:0.30；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):6.50；梁两侧立柱间距(m):0.50；承重架支设:多根承重立杆，木方垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2； 2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.500；梁截面宽度B(m):0.500；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.500；梁截面高度D(m):2.800；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距54、离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的钢管类型(mm):483.0。扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；7.2.2、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5002.8000.400=28.560 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.400(22.800+0.500)/ 0.500=2.440 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经55、计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.5000.400=0.800 kN；2.木方楞的支撑力计算均布荷载 q = 1.228.560+1.22.440=37.200 kN/m；集中荷载 P = 1.40.800=1.120 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=2.392 kN； N2=7.379 kN； N3=7.547 kN； N4=2.392 kN； 木方按照简支梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3；I=8.00010.00010.56、00010.000/12 = 666.67 cm4；木方强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 7.547/0.400=18.866 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.118.8660.4000.400= 0.302 kN.m；截面应力 = M / W = 0.302106/133333.3 = 2.264 N/mm2；木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求!木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.618.8660.40057、 = 4.528 kN；截面抗剪强度计算值 T = 34527.929/(280.000100.000) = 0.849 N/mm2；截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求!木方挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:最大变形 V= 0.67715.722400.0004 /(1009500.000666.667103)=0.043 mm；木方的最大挠度小于 400.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的强度计算支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)58、 经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.000 kN 中间支座最大反力Rmax=12.625；最大弯矩 Mmax=0.625 kN.m；最大变形 Vmax=0.489 mm；截面应力 =0.625106/4490.0=139.201 N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 7.2.3、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 7.2.4、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8059、kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=12.62 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 7.2.5、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1 =12.625 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296.500=1.007 kN；N =12.625+1.007=13.632 kN；- 轴心60、受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u 61、=1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压强度计算值 ；=13631.823/(0.205424.000) = 156.832 N/mm2；立杆稳定性计算 = 156.832 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.62、3002 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ；公式(2)的计算结果：由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆受压强度计算值 ；=13631.823/(0.386424.000) = 83.292 N/mm2；立杆稳定性计算 = 83.292 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.008 ； 公式(3)的计算结果：立杆计算长度 63、Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.008(1.500+0.3002) = 2.470 m； Lo/i = 2470.306 / 15.900 = 155.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.291 ；钢管立杆受压强度计算值 ；=13631.823/(0.291424.000) = 110.483 N/mm2；立杆稳定性计算 = 110.483 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！7.3、250mm厚楼板支撑体系验算模板支架搭设高度为6.5米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.0米，立杆的横距 l=0.9米，立杆的步距 h=1.5064、米。采用的钢管类型为483.0。高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2014)等规范。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3. 高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。7.3.1、参数信息: 1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸65、出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.50；采用的钢管(mm):483.0 ；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.0066、0；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元7.3.2、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.3000.200 = 1.500 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.300 = 0.67、105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)1.0000.300 = 0.900 kN；2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.500 + 0.105) = 1.926 kN/m；集中荷载 p = 1.40.900=1.260 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.2601.000 /4 + 1.9261.0002/8 = 0.556 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 + 1.926168、.000/2 = 1.593 kN ；截面应力 = M / w = 0.556106/133.333103 = 4.168 N/mm2；方木的计算强度为 4.168 小13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪计算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1.0001.926/2+1.260/2 = 1.593 kN；截面抗剪强度计算值 T = 3 1593.000/(2 80.000 100.000) = 0.299 N/mm2；截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2；方木的抗剪强度为0.299小69、于 1.300 ，满足要求!4.挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.500+0.105=1.605 kN/m；集中荷载 p = 0.900 kN；最大变形 V= 51.6051000.0004 /(3849500.0006666666.67) + 900.0001000.0003 /( 489500.0006666666.67) = 0.626 mm； 方木的最大挠度 0.626 小于 1000.000/250,满足要求! 7.3.3、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载70、P取纵向板底支撑传递力，P = 1.9261.000 + 1.260 = 3.186 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.765 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.001 mm ；最大支座力 Qmax = 10.408 kN ；截面应力 = 0.765106/4490.000=170.341 N/mm2 ；支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求! 7.3.4、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工71、扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.408 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 7.3.5、模板支架荷载标准值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1296.500 = 0.839 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)72、模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9001.000 = 0.315 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.9001.000 = 4.500 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.654 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.9001.000 = 2.700 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.565 kN；7.3.6、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性73、计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.565 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k174、- 计算长度附加系数，取值为1.155；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压强度计算值 ；=10564.980/（0.209424.000） = 119.222 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 119.222 N/75、mm2 小于 f = 205.000满足要求！公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=10564.980/（0.537424.000） = 46.401 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 46.401 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 76、计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.009 ；公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.009(1.500+0.1002) = 2.033 m； Lo/i = 2032.631 / 15.900 = 128.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆受压强度计算值 ；=10564.980/（0.406424.000） = 61.373 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 61.373 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！