1、编号：SJHN.JZY-XX公办幼儿园标准化建设提升工程模板工程专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章 编制依据1第二章 工程概况1第一节 工程基本概况1第二节 结构概况2第三章 施工安排2第一节 施工进度计划2第二节 模板方案编制总体思想3一、工程施工特点3二、不利因素的解决措施3三、模板体系的指导思想3四、质量目标3五、模板工程重点、难点3第三节 材料计划4第四节 机具设备计划4第四章 施工工艺5第一节 模板支撑架主要搭设及工艺要求5第二节 材料力学性能指标8第三节 构造设置以2、及检查8一、模板的选择与构造措施8二、模板检查及质量控制13第四节 验收要求14一、验收程序14二、验收内容14三、扣件力矩检验14四、验收记录14五、使用管理14第五章 施工安全保证措施15第一节 管理人员组织机构15第二节 施工技术措施15一、技术交底15二、模板安装技术措施15三、混凝土的浇筑顺序16第三节 模板安装和拆除的安全技术措施16一、模板安装16二、模板拆除17第四节 应急预案18一、应急情况识别18二、应急领导小组和应急抢险队18三、脚手架倒塌事故应急准备与响应预案18第六章 主要墙、柱、梁、板、模板支撑设计计算书21第一节 300MM厚地下室挡土墙模板计算21第二节 6503、MM650 MM矩形框架柱模板计算25第三节 600MM600 MM矩形框架柱模板计算31第四节 300MM650 MM截面梁模板计算37第五节 140MM厚地下室顶板模板计算50第六节 130MM厚叠合楼板模板计算57第一章 编制依据1、木结构设计规范GB 50005-20032、建筑结构荷载规范GB50009-20123、混凝土结构设计规范GB50010-20104、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-20155、钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20016、建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20137、施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-200584、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200810、建筑施工安全检查标准JGJ59-201111、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9112、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）14、关于加强模板支撑体系及构配件安全管理的通知（成建安监发201429号文）15、经图审合格的本工程施工图纸16、已审批的本工程施工组织设计第二章 工程概况第一节 工程基本概况工程名称xx市公办幼儿园标准化建设提升工程（第二批次）xx市xx镇xx幼儿园5、工程地址xx市xx镇xx村工程类别二类总占地面积3542.53 m2建设单位勘察单位设计单位监理单位质监部门总包单位质量要求符合国家、行业、地方相关的合格标准分包单位无建设规模层数：地下1层，地上3层；局部2层；高度：12.30m；总建筑面积：2704.31 m2合同工期180天功能用途教室、办公室、住宿第二节 结构概况序号内 容1层数地下1层；地上3层，局部2层；门卫室1层2层高地下负一层5.2m地上首层3.9m标准层3.9 m3结构形式基础结构形式抗水板基础（0.6m、0.4m）、独立基础主体结构形式框架结构4结构截面尺寸柱截面尺寸（mm）600600； 650650梁断面尺寸(mm)206、0600；300600；300650；300700等楼板厚度（mm）140；130；120；挡土墙厚度（mm）3005楼梯结构形式板式楼梯（预制）6板结构形式地下室顶板和坡屋面板采用板现浇，楼层板除叠合板外采用现浇板7主体层高3.9m8主要轴网尺寸75006900、69006600、66006600 梁、墙、柱、板模板采用18mm厚覆面木胶合板（清水模工艺）,地下室模板周转一次，主体结构模板按两层配置，周转使用，以满足模板拆除混泥土强度和工期要求，与50100、100100方木、48.33.6钢管及M12螺栓或者M14螺栓（计算确定）组合成模板体系，部分楼板为叠合板。支撑架采用普通扣件式钢管满7、堂脚手架。第三章 施工安排第一节 施工进度计划序号部 位完成时间1砖胎模及防水及保护层2016.3.212016.3.302抗水板及独立柱基钢筋及浇砼2016.4.12015.4.153地下室及一层结构施工2016.4.162015.4.304主体结构2016.5.12016.6.30第二节 模板方案编制总体思想一、工程施工特点1、主体结构施工工期紧迫，从挖土至主体结构封顶计划工期120天。2、工程质量要求高，混凝土表面基本不做抹灰处理，即为清水混凝土表面。3、模板全部采用双面覆膜胶合板，厚18mm，尺寸9151830mm；背楞采用50mm100mm、100mm100mm的木方，梁宽300、梁8、高度600mm时采用48.63.6 钢管加12mm穿墙螺杆2道配合3型卡、双螺帽加固。4、工程施工中须确保安全和文明施工。二、不利因素的解决措施1、首先是施工的流水段划分应当合理，模板的配置数量应能满足施工流水要求。2、模板的选型、模板的设计应当合理，尽量减少模板拼缝，尽量发挥垂直运输机机械性能，以提高工作效率，缩短工期。3、各种模板必须是新品，严把产品质量关，模板质量不合格的，不许进入现场使用，重点是板、梁、柱的表面平整度和强度。4、各种架设工具进场前，必须经过油漆刷新处理，以达到施工现场文明整洁的要求。三、模板体系的指导思想模板体系的选型恰当与否以及模板的拼装质量和施工工艺直接关系到本工程9、混凝土观感，关系到本工程清水混凝土效果，关系到本工程的施工进度和工程质量目标的实现。因此，为了优质、高速的完成工程的建设，根据工程结构特点和工期紧等情况，本工程模板设计主要遵循操作简便快捷、接缝少、强度大、机械化程度高等特点。四、质量目标本工程质量目标为：合格，验收一次性通过。模板的设计、施工质量标准，按清水混凝土质量标准实施。清水混凝土外观要求达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确，色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。五、模板工程重点、难点本工程10、为三层教学用房，轴线跨度大，同一层内纵横交错梁较多，底层为素填土，防止排架整体下沉、失稳是该部位模板支设控制重点。为保证工程质量，模板方案将对以下的重点进行专项控制：地基回填控制；素土回填每层铺设厚度300mm，夯实采用蛙式打夯机或挖土机履带压实，一夯压半夯，行行相接，全面进行夯实，不少于三遍。施工中宜整体进行施工，如必须分段施工时，接头处应作成斜坡，每层错开0.51m，并应充分夯实。压实系数0.97；确保地基承载力115Mpa。为防止排架下沉、提高架体稳定性，架体立杆下满铺200mm50mm6000mm木板底座。模板方案质量控制要点序号部 位控 制 点1顶板阴角阴角顺直，无错台、漏浆。2梁阴11、阳角顺直，无漏浆，表面无错台3梁柱接头接头处阴阳角方正顺直，无错台漏浆4门窗洞口洞口模板无变形，阴阳角无漏浆、错台5雨篷、阳台栏板表面平直，位置准确第三节 材料计划序号名称规格单位数量118mm厚覆面木胶合板189151830M2 45002方木50100(4m)m1003可调顶托个20004钢管48.33.6吨1005扣 件直接、旋转、十字个20000 6止水对拉螺杆14（用于挡土、挡水墙）个10007高强螺杆14（用于框架柱）套1000 8高强螺杆12（用于梁和构造柱）套1000 9铁钉吨0.25第四节 机具设备计划序号机具名称型号功率数量说 明1圆盘锯MJ1061台2手电钻6把3钢丝钳长12、150、175mm10个4锤子重量0.25、0.5Kg100个5砂轮切割机配套2个6水准仪DZS31台7钢卷尺50m/5m10把8线 锤15个第四章 施工工艺第一节 模板支撑架主要搭设及工艺要求1、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，墙、柱、梁、板决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。2、所有框架柱、墙模板安装前，先弹出模板边线及控制线。3、柱子模板在安装完成后吊线检查垂直度，并拉通线校核轴线位置。4、楼板支架搭设好后，应复核底模标高位置是否正确，梁板跨度超过4m时，模板应起拱，起拱高度宜为全长跨度的13，本工程地下室7.0m长框架梁按15mm起拱，其它挑梁按10m13、m起拱。5、模板安装误差必须控制在验收标准规定的允许范围内。模板应具有足够的强度和刚度,结构轴线、几何尺寸准确性的重要保证，因此，模板的选择除满足安拆方便，周转使用外，还应考虑达到一定的强度和刚度，在承受施工荷载后，不发生变形。6、施工使用的要求：1）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展及先浇柱后浇梁板的浇筑方式；对挑阳台待主体框架浇筑完毕后，最后浇筑。2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3）浇筑过程中派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。7、一般规定1) 保证14、结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。2）具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。3) 不同支架立柱不得混用。4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防15、滑移的可靠措施。9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下：10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接16、长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。8、立柱及其他杆件1)扣件式（1) 立柱平面布置图（详见附图）；（2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：（3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。2)方柱模板9、水平拉杆1) 每步纵横向水平杆必须拉通；2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：10、剪刀撑1)扣件式第二节 材料力学性能指标材料种类17、材料规格材质要求力学性能指标覆面木质胶合板18mm满足GB/T176562008混凝土模板用胶合板规定剪切强度1.4 N/mm2抗弯强度13.0 N/mm2弹性模量6000 N/mm2木枋50100mm100100mm松木剪切强度1.2N/mm2抗弯强度11 N/mm2弹性模量9000 N/mm2钢管6m、4m、3m、1.2mQ235钢，48.3，壁厚3.6mm（计算时按483.0）抗压强度设计值取205 KN/mm2抗弯强度设计值=205N/ mm2回转半径i=15.9 mm2 扣件直角、对接、旋转满足GB15831-2006钢管脚手架扣件要求单扣件抗滑8KN双扣件抗滑12KN 可调顶托直径18、与螺距满足现行国家标准GB/T5796.2、GB/T5796.3的要求外径不得小于36mm受压承载力设计值不小于40KN第三节 构造设置以及检查一、模板的选择与构造措施在现浇钢筋砼结构中，模板是确保工程质量和进度的关键，模板应具有足够的强度和刚度是结构轴线，几何尺寸准确性的重要保证，因此，模板的选择除满足安拆方便，周转使用外，还应考虑达到一定的强度和刚度，在承受施工荷载后，不发生变形。本工程模板安装在现浇钢筋砼结构中是确保工程质量和进度的关键。1、基础模板 地下室基础模板采用砖胎膜，如下图：2、地下室挡土墙模板1）地下室挡土墙模采用覆面木胶合板，以扣件式钢管架作支撑系统，次龙骨采用木方，主龙骨19、钢管，斜向支撑间距不大于1500mm，斜向支撑下端应垫实牢固，防止滑移和沉陷变形。2）地下室挡土墙模板采用14带止水片的穿墙丝杆，内墙面支撑可采用满堂架撑牢，其墙、梁、柱支模架连成整体，防止墙体模板倾斜。3）地下室300厚挡土墙模板搭设参数：搭设用途材料名称规格（mm）根数（根）水平间距(mm)纵向间距(mm)面板木胶合板915183018通长通长次楞木枋501001225通长主楞钢管48.33.62通长200对拉件止水拉杆1419002003、矩型柱模板1）矩型柱采用覆面木胶合板，背龙骨采用枋木，框箍采用钢管柱子稳定架和上下两道柱箍与楼板支模满堂架相连成整体。2）650650矩型柱模板搭设参20、数：搭设用途材料名称规格（mm）根数（根）水平间距(mm)竖向间距(mm)面板木胶合板915183018通长通长次楞木枋501001通长130主楞钢管48.33.62通长500对拉件高强拉杆1414385003）600600矩型柱模板搭设参数：搭设用途材料名称规格（mm）根数（根）水平间距(mm)竖向间距(mm)面板木胶合板915183018通长通长次楞木枋501001通长125主楞钢管48.33.62通长500对拉件高强拉杆1414135004、矩型梁模板1、矩型梁底模及侧模均采用覆面木胶合板，背龙骨枋木模高大于600时，设穿梁拉杆固定模板，模板采用48.33.6mm钢管脚手架作支撑体系，其21、立杆间距按计算确定。梁、板模的立杆下面垫50mm厚的木板。2）梁模板搭设参数搭设用途材料名称规格（mm）根数（根）水平间距(mm)纵向间距(mm)面板木胶合板915183018通长通长梁底次楞木枋501001100通长梁底支撑钢管48.33.61450900梁侧次楞木枋501001250通长梁侧主楞钢管48.33.62600通长梁支撑立杆钢管48.33.61900（地下室）900（地下室）梁支撑立杆钢管48.33.611000（楼上）1000（楼上）水平杆钢管48.33.611500（地下室）900（地下室）水平杆钢管48.33.611500（楼上）1000（楼上）对拉件高强拉杆121600322、005、楼板模板1）现浇板模板采用覆膜木胶板，为防止板缝漏浆，在模板缝隙处用50mm宽的胶纸带粘贴，现浇楼板和叠合板模板采用满堂扣件式钢管脚手架作支撑体系。 搭设用途材料名称规格（mm）根数（根）水平间距(mm)纵向间距(mm)面板木胶合板915183018通长通长面板预制叠合板60厚通长通长板底次楞木枋1001001300通长板底支撑立杆钢管48.33.61900（地下室）900（地下室）板支撑立杆钢管48.33.611000（楼上）1000（楼上）水平杆钢管48.33.611500（地下室）900（地下室）水平杆钢管48.33.611500（楼上）1000（楼上）6、构造柱模板砖砌体构造柱23、模板使用木模，48.33.6钢管配合穿墙12通丝拉杆锁夹支撑。7、梁底、板配模2套，梁侧、柱、墙配模一套。8、梁、柱、板模各自支好后，其纵横水平杆将三方连成整体，且下部离地200mm内安设纵横扫地杆。二、模板检查及质量控制1、模板的安装必须符合规范GB50204-2015第4.2.64.2.8条现浇结构模板安装的允许偏差的规定。2、模板安装质量要求除应按照砼结构工程施工质量验收规范中有关规定外，尚应着重检查以下几个方面：1）预埋插筋、预埋件、预留洞的规格、数量、位置和固定情况必须按建筑工程质量验收统一评定标准的规定，进行逐项评级验收。2）模板的支设必须保证结构的几何尺寸及轴线位置的准确。3）木24、模板与砼接触面应刨光，且刷脱模剂二遍。4）本工程按设计要求梁长超4m时，梁模板应按梁跨中13起拱；框架梁高度600mm时加通丝拉杆控制断面尺寸。5）在混凝土浇筑前，应检查承重架及架子的支撑扣件是否拧紧，拧紧螺栓的力矩4065N.m, 要保证螺栓拧紧的扭力矩达65N.m时不得发生破坏。3、为保证梁柱节点处几何尺寸正确，轮廊方正，避免节点出现缩颈，夹渣等质量通病，在支模前先准确计算出各构件的几何尺寸，按计算预先设计配模。4、柱模板安装前必须系统抄平，打砂浆标志，巴块，模下口位置用水泥砂浆灌缝、护脚，以防止柱墙脚漏浆而“烂根”。结构层板之间的拼缝采用不干胶纸盖实，防止漏浆，管道间板模视其损坏程度作报25、废处理。5、模板的接缝宽度不得大于1.5mm，安装的允许偏差按下表执行： 6、预埋件和预留孔洞的允许偏差按下表执行：预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度10预留洞中心线位置+10,0尺寸+10,0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中的较大值。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面表高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查26、大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中的较大值。7、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。第四节 验收要求一、验收程序模板支架投入使用前，项目部要组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。二、验收内容a、材料技术资料；b、参数专项施工方案；c、构造专项施工方案和相关法规规程。三、扣件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。四、验收记录按相关规定填写模板施工检验批验收记录表。五27、使用管理1、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。2、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。3、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。第五章 施工安全保证措施第一节 管理人员组织机构项目工程部木工组责任工长：肖方成生产部门经理：宋 勇 杰项目质量部项目工程部项目物资28、部 项目安全负责人：xx生技术负责人：xx项目经理：xx项目安全部 第二节 施工技术措施一、技术交底工程技术人员在工序开工前将各工序部位的模板安装图详细交底，工人按图施工，质检员严格按图检查验收。技术交底包括：模板安装的技术参数，模板的的施工工艺，施工要点，质量控制措施，安全保证措施，模板的验收标准，架体的拆除要求。二、模板安装技术措施1、严格按方案进行施工，施工前做好定位放线。2、钢管支撑架，在立柱距地面200mm高处，沿纵横水平方向设置扫地杆，立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件，相邻两立柱的对接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心距主节点不宜大于步距的129、/3。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平杆上。满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45。60。；当支架立柱高度超过5m，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。3、叠合板：预制底板吊装校正后，预制底板的预制钢筋伸入梁内，叠合板深入梁（墙）侧模的长度不小于15mm。并按图纸绑扎板负弯矩钢筋，浇筑叠合层混凝土，使预制层与叠合层形成整体项30、目。预制板厚为60mm，后浇叠合层为70mm。薄板搁置在现浇梁（板）上，砼同时浇浇筑。现浇梁（板）侧模上口宜贴泡沫胶带，以防止漏浆。三、混凝土的浇筑顺序1、防水底板混凝土浇筑：由于本幼儿园工程的防水板尺寸不大，因此每个基础防水板为一个自然施工段，一次性浇筑完成。2、地下室墙、梁、板混凝土浇筑：先浇筑墙柱混凝土，后浇筑梁板混凝土。梁板混凝土浇筑时，确保模板支架在施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展及先浇柱后浇梁板的浇筑方式； 3、地上柱、梁、板混凝土浇筑：本工程框架柱混凝土强度与梁板混凝土强度相同，采用由中部向两边扩展及先浇柱后浇梁板的浇筑方式。4、叠合楼板混凝土浇筑1）监理工程师及建设单位31、工程师复检合格后，方能进行叠合墙板混凝土浇筑。2）本工程的叠合楼板混凝土浇筑与叠合楼板、暗柱、框架梁一起浇筑。3）混凝土浇筑前，清理叠合楼板上的杂物，并向叠合楼板上部洒水，保证叠合板表面充分湿润，但不宜有过多的明水。5）浇筑叠合层混凝土时，应特别注意用平板振动器振捣密实，以保证与薄板结合成整体。同时要求布料均匀，布料堆积高度严格按现浇层荷载加施工荷载1KN/控制。浇筑后，采用覆盖浇水养护，混凝土成型12小时后开始进行养护，养护时间不得少于7昼夜。第三节 模板安装和拆除的安全技术措施一、模板安装1、作业班组进场时应做好安全“三级”教育。2、作业班组施工前应做好安全、技术交底，并认真学习本方案，严32、格按方案施工。3、施工现场严禁烟火，作业层面配备ABC干粉灭火器，并配备消防栓，严防火灾。4、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。5、施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模或钢筋上下。6、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。7、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。8、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。9、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。模板垂直吊运时应采取两个以上的吊点，水平33、吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。10、模板起吊时，下面不准站人。11、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。12、在支撑搭设前技术负责人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录。二、模板拆除模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，并报监理审批后方可拆除。模板的拆除按规范GB50204-2015第4.3.1条执行。拆模前由主管工长填写模板拆除批准表，经由项目工程师批准后方可拆除。本工程悬挑梁必须在砼强度达100%后且梁上没有其它施工荷载方可拆除。1、 模板拆除的控制程序：施工现场同条件试块试验根据试块的强度值确定是否满足规范要求34、满足规范要求后填写拆模申请报告报监理验收批准拆模模板拆除2、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由项目技术负责人发放拆模通知书后，方可拆模。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100模板拆除安全申请表单位名称工程名称砼浇捣日期设计拆模强度砼实际强度试块报告编号拆除部位监护人拆模警戒范围拆除班组拆模安全技术措施： 施工部门负责人：申请人 年 月 日技术负责人 年 月 日工地审批负责人： 年 月 日监理单位： 年 月 日质量员： 年 月 日安全员 年 月35、 日第四节 应急预案（应急救援路线图附后）一、应急情况识别根据本专项方案实际情况，结合我公司生产管理情况,确定以脚手架倒塌为应急准备和响应的重点：根据识别的应急情况制定应急准备措施，主要包括：1、为防止发生事故采取的预防措施（本专项方案内容）。2、为可能发生事故的场所所配备的应急器材。3、规定事故发生时的应急处理办法。4、建立相关信息的传递渠道，发生紧急情况及时报警。二、应急领导小组和应急抢险队1、项目部成立安全专项应急领导小组和应急抢险队，对应急场所的工作人员和管理人员进行岗位教育、消防知识教育、应急准备和响应培训，对应急场所的所有人员进行应急救援知识培训，对应急预案在本分项工程开工前进行一36、次应急演练，并不断完善应急预案，对应急准备情况每周一次进行检查，包括对应急设备进行测试，发现不符合立即组织整改并做好检查记录。2、当紧急情况发生后，应立即按应急预案中的应急响应流程和救援措施采取行动，防止扩散。3、当紧急情况威胁到人身安全时，必须先确保人身安全，迅速组织人员脱离危险区域或场所。发生人员伤亡时，应立即与当地120急救中心联系或以最快的速度送医院抢救。4、紧急事故处理结束后，项目部技术负责人应组织评审应急预案实施情况，填写应急准备和响应报告，经项目经理签字确认后报公司安全主管部门，由公司主管部门报公司工程管理部和企业管理部。三、脚手架倒塌事故应急准备与响应预案1、目的为使有效防止事37、故扩大，降低员工生命危险，最大限度减小经济损失，特制定本预案。2、组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长：xx 成员：宋 勇 、肖方成、xx、xx、付发双 3、具体分工如下：1）xx、宋勇负责立即组织人员抢救伤员。2）肖方成、xx负责组织人员对倒塌脚手架进行处理。3）xx负责立即同德仁医院、劳动等部门的联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。4）仲明跃负责现场物资、车辆的调度。3、事故应急措施1）事故发生后应立即报告应急抢险指挥部。2）抢救被掩埋伤员及时脱离危险区。3）清除伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，对昏迷伤员将舌头拉出，以防窒息。4）进行简易包38、扎、止血或简易固定骨折。5）有呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。6）尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人接应。7）组织人员尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生，并转移至安全地方。8）若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送至德仁医院。9）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。10）现场安全员应对事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报集团应急抢险领导小组。4、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血39、袋、氧气袋等物资。5、通讯联系6、注意事项1）应立即停止施工。2）人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。7、劳动力计划1）安全生产管理人员模板施工过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下组长：项目经理：xx 负责协调指挥工作；组员：技术负责人：xx 负责现场施工指挥，技术交底；组员：安全负责人：xx 负责现场安全检查工作；组员：木工工长：xx、40、xx 负责现场具体施工。序号人员及工种计划数量操作内容1专职安全管理员1人施工过程中专职安全检查2施工管理人员2人使用过程中测量、施工、质量、材料、后勤、机械管理3吊装司机、指挥2人现场材料吊运4电 工1人 现场临电维护5焊工1人各种支撑件焊接2）特种作业人员配置第六章 主要梁、板、柱、墙模板支撑设计计算书第一节 300mm厚地下室挡土墙模板计算（高5.2m-0.5m=4.7m ,净跨16.7m)一、工程属性新浇混凝土墙名称地下室挡土墙新浇混凝土墙墙厚(mm)300混凝土墙的计算高度(mm)4700混凝土墙的计算长度(mm)16700 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JG41、J162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，244.7min41.218，112.841.218kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，242、44.7min41.22，112.841.22kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.241.22+1.42，1.3541.22+1.40.720.9max52.264，57.6070.957.60751.846kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k41.22 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式水平下部模板悬臂高度(mm)125小梁间距(mm)225小梁一端悬臂长(mm)100主梁间距(mm)200主梁一端悬臂长(mm)125对拉螺栓横向间距(mm)200对拉螺栓竖向间距(mm)900模板设计立面图43、 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.2m，Wbh2/6200182/610800mm3，Ibh3/12200183/1297200mm4 1、强度验算 qbS承0.251.84610.369kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.066kNm Mmax/W0.066106/108006.076N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.241.22=8.244kN/m 面板变形图(mm) 0.47mml/400225/4000.44、562mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)4595小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)67.687小梁截面惯性矩I(cm4)321.516 1、强度验算 qbS承0.23751.84612.313kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.062kNm Mmax/W0.062106/676870.91N/mm2f11N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.23741.22=9.79kN/m 小梁变形图(mm) 0.007mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 45、3、支座反力计算 R1=2.793kN，R2=.R20=2.646kN，R21=2.205kN 六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.56 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.94kNm Mmax/W0.94106/8980104.682N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.872mml/400900/4002.25mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值N46、tb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax200，200/2+100200mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax900，900/2+125900mm N0.95mnS承0.950.20.951.8468.866kNNtb17.8kN 满足要求！第二节 650mm650 mm矩形框架柱模板计算 (层高5.15m，柱净高4.4m)(3轴交E轴)一、工程属性新浇混凝土柱名称KZ2新浇混凝土柱长边边长(mm)650新浇混凝土柱的计算高度(mm)4400新浇混凝土柱短边边长(mm)650 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新47、浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，244.4min41.218，105.641.218kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，244.4min41.22，105.641.22kN/m48、2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.241.22+1.42，1.3541.22+1.40.720.9max52.264，57.6070.957.60751.846kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k41.22 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35b49、G4k0.91.350.541.2225.041kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10725.0410.132-0.1210.8820.132-0.047kNm Mmax/W0.047106/(1/6500182)1.744N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.541.2220.61kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63220.611304/(1006000(1/12500183)0.026mml/400130/4000.325m50、m 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)4595小梁截面惯性矩I(cm4)321.516小梁截面抵抗矩W(cm3)67.687小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11小梁弹性模量E(N/mm2)9000最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1351.8466.74 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.163kNm Mmax/W0.163106/67.6871032.41N/mm2f11N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1341.225.359 kN/m 面板变形图(mm) 0.074mm1.551、mm 满足要求！ 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.28kNm，N16.611kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.28kNm，N26.611kN M/Wn0.28106/(4.49103)62.458N/mm2f205N/mm52、2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.073mml/4001.095mm 20.073mml/4001.095mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N6.6112=13.221kNNtb17.8kN 满足要求！ N6.6112=13.221kN26kN 满足要求！第三节 600mm600 mm矩形框架柱模板计算 (层高3.9m，柱净高3.25m)一、工程属性新浇混凝土柱名称KZ新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混53、凝土柱的计算高度(mm)3250新浇混凝土柱短边边长(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.25新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，243.25min41.218，7841.218kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)54、2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，243.25min41.22，7841.22kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.241.22+1.42，1.3541.22+1.40.720.9max52.264，57.6070.957.60751.846kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k41.22 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/m55、m2)6000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.541.2225.041kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10725.0410.152-0.1210.8820.152-0.063kNm Mmax/W0.063106/(1/6500182)2.322N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.541.256、220.61kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63220.611504/(1006000(1/12500183)0.045mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)4595小梁截面惯性矩I(cm4)321.516小梁截面抵抗矩W(cm3)67.687小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11小梁弹性模量E(N/mm2)9000最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1551.8467.777 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.2kNm Mmax/W0.2106/67.6871057、32.96N/mm2f11N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1541.226.183 kN/m 面板变形图(mm) 0.081mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.227kNm，N16.638kN 短边柱箍计算简图 58、短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.227kNm，N26.638kN M/Wn0.227106/(4.49103)50.519N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.059mml/4001.032mm 20.059mml/4001.032mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N6.6382=13.275kNNtb17.8kN 满足要求！ N6.6382=13.275kN259、6kN 满足要求！第四节 300mm650 mm截面梁模板计算 (层高3.95m,净跨6.8m)（二层6轴交B-F轴）一、工程属性新浇混凝土梁名称KL8新浇混凝土梁计算跨度(m)6.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)300650新浇混凝土结构层高(m)3.95梁侧楼板厚度(mm)130 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水60、平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.104风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主61、梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.65)+1.42，1.62、35(0.1+(24+1.5)0.65)+1.40.72122.024kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.65120.26kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.65116.675kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12522.0240.1520.062kNm Mmax/W0.062106/540001.147N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/63、(100EI)=0.52116.6751504/(1006000486000)0.015mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37520.260.15+0.4371.7640.151.255kN R2=1.25q1l=1.2522.0240.154.13kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37516.6750.150.938kN R2=1.25q2l=1.2516.6750.153.127kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)464、595小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.255+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.65-0.13)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，4.13+0.91.35(0.3-0.1)0.3/65、2=4.166kN/m q2max0.938+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.65-0.13)+(0.5+(24+1.1)0.13)max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，3.127+(0.3-0.1)0.3/23.157kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.14.16612，0.54.1660.220.417kNm Mmax/W0.417106/676906.154N/mm2f11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.64.1661，4.1660.22.5kN max3V66、max/(2bh0)=32.51000/(24595)0.877N/mm21.2N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.15710004/(10090003215200)0.739mml1/2501000/2504mm 2q2l24/(8EI)3.1572004/(890003215200)0.022mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.14.1661，0.44.1661+4.1660.2467、.583kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.036kN，R24.583kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.1571，0.43.1571+3.1570.23.472kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.687kN，R23.472kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 68、主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.271106/449060.353N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.667kN max2Vmax/A=22.6671000/42412.581N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.081mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.369kN，R2=9.917kN，R3=0.369kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数k69、c0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.369,0.3690.369kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR29.917kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗70、矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.10411.52/100.029kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+71、1.5)0.65)+1.40.92122.53kN/m 2)小梁验算 q1max1.291+1.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.65-0.13)+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，4.224+1.2(0.3-0.1)0.3/2=4.26kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.374kN，R210.089kN，R30.374kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/15.9100.681，查表得，10.572、88 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.374+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(1+0.5-0.3/2)/21，10.089，0.374+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(1+1-0.5-0.3/2)/21+0.029/110.118kN fN/(A)+Mw/W10118.259/(0.588424)+0.029106/449047.151N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.73、9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(3.95-0.65)+Mw/lbmax0.374+1.2(0.75+(24+1.1)0.13)+1.40.91(1+0.5-0.3/2)/21，10.089，0.374+1.2(0.75+(24+1.1)0.13)+1.40.91(1+1-0.5-0.3/2)/21+0.594+0.029/110.712kN fN/(A)+Mw/W10712.259/(0.197424)+0.029106/4490134.814N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型74、粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.4垫板底面面积A(m2)0.25 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)10.712/(0.40.25)107.123kPafak140kPa 满足要求！十、300650（-130-18）=300500梁侧模验算（一）梁侧模板参数搭设用途材料名称规格（mm）根数（根）水平间距(mm)纵向间距(mm)面板木胶合板915183018通长通长梁侧次楞木枋459513250通长梁侧主楞钢管4832600通长对拉件高强拉杆121600300（二）梁模板荷载标准值计算1、梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土75、时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中C-混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；t-混凝土的入模温度，取20.00；V-混凝土的浇筑速度，取1.50m/h；H-模板计算高度，取0.25m；1-外加剂影响修正系数，取1.20；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为6.00kN/m2、50.99kN/m2，取较小值6.00kN/m2作为本工76、程计算荷载。（三）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 250 250 250gAB面板计算简图1、弯验算其中，-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-面板的最大弯距(N.mm)；W-面板的净截面抵抗矩，W=601.81.8/6=32.40m3；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q-作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.20.66.00.90=4.77、67kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.40.620.90=1.51kN/m；q=q1+q2=4.67+1.51=6.18kN/m；计算跨度(内楞间距):l=250mm；面板的最大弯距M=0.16.18250.002=3.86104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=3.86104/3.24104=1.19N/mm2； 面板的抗弯强度设计值:f=11N/mm2； 面板的受弯应力计算值=1.19N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=11N/mm2，满足要求！ 2、挠度验算q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=6.00.6=3.60N/mm；l-计算跨度(内楞间距):l=2578、0mm；E-面板材质的弹性模量:E=9000N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=601.81.81.8/12=29.16cm4；面板的最大挠度计算值:=0.6773.602504/(10090002.92105)=0.04mm；面板的最大容许挠度值:=250/250=1.00mm； 面板的最大挠度计算值=0.004mm小于面板的最大容许挠度值=1.00mm，满足要求！（四）梁侧模板内外楞的计算1、内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为矩形，宽度：45mm，高度：95mm；内木楞截79、面抵抗矩W=67.69cm3；内木楞截面惯性矩I=321.52cm4；内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，-内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M-内楞的最大弯距(N.mm)；W-内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.26.00.90+1.420.90)250/1000/2.00=1.13kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=600mm；内楞的最大弯距:M=0.11.136002=4.07104N.mm； 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值=4.07104/6.77104=0.60N/mm280、；内楞的抗弯强度设计值:f=11.00N/mm2； 内楞最大受弯应力计算值=0.60N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于f=11.00N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算其中E-面板材质的弹性模量：6000.00N/mm2；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=6.0250/1000/2=0.75N/mm；l-计算跨度(外楞间距)：l=600mm；I-木楞的截面惯性矩：I=2.56106N/mm2；内楞的最大挠度计算值:=0.6771.086004/(1006000.002.56106)=0.06mm；内楞的最大容许挠度值:=600/250=2.40mm； 内楞的最大挠度计算值=0.081、6mm小于内楞的最大容许挠度值=2.40mm，满足要求！2、外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢管，主楞合并根数2根。抗压强度设计值取180 KN/mm2，抗弯强度设计值=215N/ mm2，回转半径i=15.9 mm2。 300 300 300 P P PAB外楞计算简图（1）外楞抗弯强度验算其中-外楞受弯应力计算值(N/mm2) ：M-外楞的最大弯距： M=(N.mm)；W-外楞的净截面抵抗矩：W=4.492=8.98 W(cm3)f-外楞的强度设计值(N/mm2)： f=215N/ mm2。最大弯矩M按下式计算：其中，作用在82、外楞的荷载:P=(1.26.0+1.420.90)600/1000250/1000/2.00=0.07kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=300mm；外楞的最大弯距：M=0.1750.07300=3.68104N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值:=3.68104/6.770104=0.54N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=11.00N/mm2；外楞的受弯应力计算值=0.54N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=215.00N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量，其值为206000N/mm2；p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=7.2600/183、000300/1000/2=0.65KN；l-计算跨度(拉螺栓间距)：l=300mm；I双钢管的截面惯性矩：I=10.782=21.56106mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.1460.651033003/(1009000.002.56106)=0.008mm；外楞的最大容许挠度值:=0.8mm；外楞的最大挠度计算值=0.009mm小于外楞的最大容许挠度值=1.20mm，满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:M12mm；穿梁螺栓有效直径:9.8584、mm；穿梁螺栓有效面积:A=76.00mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=6600/1000300/10002=2.16kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170.00076.00/1000=12.92kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.16kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N=12.92kN，满足要求！第五节 140mm厚地下室顶板模板计算(层高5.15m,长边净跨6.5m, 短边3.15m)一、工程属性新浇混凝土楼板名称标高-0.05m新浇混凝土楼板板厚(mm)140新浇混凝土楼板边长L(m)6.5新浇混凝土楼板边宽B(m)3.15二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的85、均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.20.065风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)5.15立柱纵向间距la(mm)900立柱86、横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)100立柱距混凝土板长边的距离(mm)225主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)225，225结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据87、现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.14)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.14)+1.40.72.5 1=7.053kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q188、K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.0530.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/540004.397N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.14)1=3.614kN/m 5ql4/(384EI)53.6143004/(3846000486000)0.131mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)9595小梁抗弯强度设计值f(N/89、mm2)11小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)142.9小梁截面惯性矩I(cm4)678.76 因L/la取整6500/900取整7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.14)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.14)+1.40.72.50.32.181kN/m 90、因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.14)0.31.236kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.2360.92+0.1210.9450.920.2kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.92+0.213.150.9，0.1070.91、0970.92+0.1813.150.90.601kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.1810.12/2，0.0970.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.2，0.601，0.3150.601kNm Mmax/W0.601106/1429004.209N/mm2f11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.2360.9+0.620.9450.91.202kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0970.9+0.6813.152.198kN V3maxq92、1L1，q2L1+pmax2.1810.1，0.0970.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.202，2.198，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(29595)0.525N/mm21.2N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.14)0.31.144kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.1449004/(10090006787600)0.078mml/250900/2503.6mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.1441093、04/(890006787600)0mml12/250200/2500.8mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.14)+1.494、1.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.14)+1.40.71.50.31.868kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.14)0.31.301kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.14)0.3=1.204kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.3010.9+1.2230.5670.91.962kN 按悬臂梁，R1q1l=1.8680.10.195、87kN RmaxRmax，R11.962kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.2040.91.239kN 按悬臂梁，R1q2l=1.2040.10.12kN RmaxRmax，R11.239kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.527kNm Mmax/W0.527106/4490117.392N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.856kN max2Vmax/A=23.8561000/42418.188N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(m96、m) max0.643mm 跨中max=0.643mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.46mm=2252/250=1.8mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.75597、1500=2632.5mm =maxl01,l02/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0650.91.52/100.017kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+0.91.410.90.9+0.017/0.94.941kN f Nw/(A)+ 98、Mw/W4940.636/(0.197424)+0.017106/449062.843N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0650.91.52/100.017kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.75+(24+1.1)0.14)+0.91.410.90.9+0.017/0.95.184kN f Nw/(A)+ Mw/W5183.636/(0.199、97424)+0.017106/449065.752N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.941kNN30kN 满足要求！第六节 130mm厚叠合楼板模板计算(层高3.95m,长边净跨7.4m, 短边3.3m)说明：因叠合板的后浇带、面层板，同其余梁板同时浇筑，所以叠合板的模板搭设同现浇楼板，在叠合底板的覆面木胶合板上铺设一层10mm厚海绵层以免叠合底板发生断裂。一、工程属性新浇混凝土楼板名称叠合板（标高3.95m）新浇混凝土楼板板厚(mm)60+70新浇混凝土楼板边长L(m)7100、.4新浇混凝土楼板边宽B(m)3.3二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.20.065风压高度变化系数z0.65风101、荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)3.9立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)150主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)200，200主梁两端各悬挑长度(mm)150，150结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹102、性模量E(N/mm2)6000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.13)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.13)+1.40.72.5 1=6.7103、82kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.7820.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/540004.397N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.13)1=3.363kN/m 5ql4/(384EI)53.3633004/(3846000486000)0.122mml/250300/2501104、.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)9595小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)142.9小梁截面惯性矩I(cm4)678.76 因L/la取整7400/1000取整7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.13)+1105、.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.13)+1.40.72.50.32.099kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.13)0.31.154kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.15412+0.1210.945120.238kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107106、q2L2+0.181pLmax0.0770.09712+0.213.151，0.1070.09712+0.1813.1510.669kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0990.22/2，0.0970.22/2+3.150.20.632kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.238，0.669，0.6320.669kNm Mmax/W0.669106/1429004.681N/mm2f11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.1541+0.620.94511.287kN V20.607q2L+0.68107、1p0.6070.0971+0.6813.152.204kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0990.2，0.0970.2+3.153.169kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.287，2.204，3.1693.169kN max3Vmax/(2bh0)=33.1691000/(29595)0.527N/mm21.2N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.13)0.31.069kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.06910004/(10090006787600)0.111m108、ml/2501000/2504mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.0692004/(890006787600)0.003mml12/250400/2501.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48.33.6可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.71主梁截面抵抗矩W(cm3)5.26 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+109、G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.13)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.13)+1.40.71.50.31.786kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.13)0.31.219kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.13)0.3=1.129kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.2110、191+1.2230.56712.087kN 按悬臂梁，R1q1l=1.7860.20.357kN RmaxRmax，R12.087kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.12911.29kN 按悬臂梁，R1q2l=1.1290.20.226kN RmaxRmax，R11.29kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.63kNm Mmax/W0.63106/5260119.715N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.174kN max2Vmax/A=24.1741000/506111、16.498N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.781mm 跨中max=0.781mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.255mm=1502/250=1.2mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(15112、00+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =maxl01,l02/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.06511.52/100.018kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+0.9113、1.4111+0.018/15.794kN f Nw/(A)+ Mw/W5794.028/(0.197424)+0.018106/449073.47N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.06511.52/100.018kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.75+(24+1.1)0.13)+0.91.4111+0.018/16.094kN f Nw/(A)+ Mw/W6094.028/(0.197424)+0.018106/449077.062N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.794kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.4垫板底面面积A(m2)0.25 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.094/(0.40.25)60.94kPafak115kPa 满足要求！