1、中国十九冶成都新益州新城安置房（二）工程 模板施工方案目 录第一章模板概况4第一节工程概况4第二节本工程模板体系41.2.1脚手架41.2.2支模加固4第二章编制依据4第一节 参考资料4第三章 模板工艺要求概述5第一节 支、拆模工艺流程5第二节施工准备53.2.1技术要求53.2.2材料要求53.2.3主要机具设备63.2.4.作业条件6第三节 质量标准63.3.1.模板安装应满足下列要求63.3.2模板工程允许偏差及检验方法（详见表三）8表三8第四章 模板分项施工方法8第一节 筏板基础模板施工要点8第二节地下室挡墙模板94.2.1施工方法94.2.2模板计算书104.2.2.1 参数指标102、4.2.2.2 墙模板荷载标准值计算124.2.2.3 墙模板面板的计算124.2.2.4 墙模板内楞的计算144.2.2.5 墙模板外楞的计算164.2.2.6 穿墙螺栓的计算18第三节内墙模板安装184.3.1墙柱工艺程序194.3.2施工要点204.3.2.1 放线：204.3.2.2模板及支撑安装：204.3.3矩形柱214.3.3.1施工方法214.3.3 方柱模板计算书224.3.3.1 参数指标224.3.3.2 柱模板荷载标准值计算244.3.3.3 柱模板面板的计算244.3.3.4 竖楞的计算274.3.3.5 B方向柱箍的计算294.3.3.6 B方向对拉螺栓的计算3143、.3.3.7 H方向柱箍的计算314.3.3.8 柱箍扣件连接的计算344.3.4短肢薄壁剪力墙柱344.3.4.1施工方法344.3.5薄壁剪力墙柱模板计算书354.3.5.1参数指标354.3.5.2 墙模板荷载标准值计算364.3.5.3 墙模板面板的计算374.3.5.4 墙模板内楞的计算384.3.5.5 墙模板外楞的计算404.3.5.6 穿墙螺栓的计算42第四节 梁模板安装434.4.1施工方法434.4.1.1 梁模板：434.4.2 KL400900梁模板（扣件式钢管支架）计算书434.4.2.1 参数指标444.4.2.2 梁模板荷载标准值计算464.4.2.3 梁侧模板面4、板的验算464.4.2.4 梁侧模板内外龙骨验算484.4.2.5 穿梁螺栓的计算524.4.2.6 梁底模板计算524.4.2.7 梁底支撑的计算544.4.3 KL300700梁模板（扣件式钢管支架）计算书614.4.3.1 参数指标624.4.3.2 梁模板荷载标准值计算644.4.3.3 梁侧模板面板的验算644.4.3.4 梁侧模板内外龙骨验算664.4.3.5 穿梁螺栓的计算704.4.3.6 梁底模板计算704.4.3.7 梁底支撑的计算72第五节 板模安装794.5.1施工方法794.5.2 /200厚板模板（扣件式钢管支架）计算书804.5.2.1 参数指标804.5.2.15、 板模板面板的验算824.5.2.2板底支撑的计算844.5.2.2 水平支撑钢管计算（支撑板底支撑）864.5.5.3 扣件抗滑移的计算:874.5.5.4 模板支架立杆承受的荷载标准值(轴力)884.5.5.5立杆的稳定性计算884.5.5.6 楼板强度的计算894.5.3.1 参数指标904.5.3.2 板模板面板的验算924.5.3.3 板底支撑的计算944.5.5.4 水平支撑钢管计算（支撑板底支撑）964.5.5.5 扣件抗滑移的计算:974.5.5.6 模板支架立杆承受的荷载标准值(轴力)984.5.5.7 立杆的稳定性计算984.5.5.8 楼板强度的计算99第六节 楼梯模板的6、安装1004.6.1安装要求100第五章 模板拆除的施工要点101第一章 模板概况第一节 工程概况本工程位于成都市郫县德源镇，地下二层，地上为多栋2930高层住宅，高层住宅结构型式为剪力墙结构，基础采用阀板基础，裙房及地下室采用全现浇钢筋混凝土框架结构，基础采用柱下独立基础及墙下条形基础第二节 本工程模板体系根据各部位结构特点，安全、适用、经济的原则，同时保证成品砼外观质量；对各类模板及支撑形式分别作出具有代表性截面的方案设计：1.2.1脚手架为保证模板安装质量，柱、墙、梁、板模板架均采用钢管483.5满堂钢管脚手架，立杆间距、水平大横杆步距分别按各种类型模板计算书采用；（砼浇筑方式采用泵送商7、品砼）。1.2.2支模加固钢管：采用483.5，纵横立管布局为1200mm，扫地管距地面200mm起步，水平钢管分上中下三步（含扫地管）（分项注明者除外）。模板：墙、柱、梁、板均采用18或14mm多层板（分项注明者除外）。方木：10040，墙柱竖背，梁横背，中心间距（分项注明者除外）不大于200。螺杆：12高强螺杆和止水高强螺杆对拉，竖向间距、水平间距均为460，底排对拉螺杆离地200，顶排300（分项注明者除外）。穿墙套管采用PVC管：地下室墙体、梁；地上柱、墙、梁高强螺杆使用PVC套管：12螺杆用16套管。第二章 编制依据第一节 参考资料1. 成都新益州新城（富士康生活配套区）拆迁安置房（8、二）工程施工图2.施工手册第四版3.建筑施工计算手册；4.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)；5.混凝土结构设计规范(GB50010-2002)；6.建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)；7.钢结构设计规范(GB 50017-2003)；8.建筑结构荷载规范GB 50009-2001；9.木结构设计规范GB 50017-2003；第三章 模板工艺要求概述第一节 支、拆模工艺流程设计模板图弹模板线（300500控制线）刷脱模剂模板拼装模内杂物清理复线墙、柱根部找平钢筋、管线、盒、洞预埋隐检完毕支侧模板、穿螺杆设置支撑、调整加固模板预检模板验收签字砼浇筑养护试9、压砼强度拆边、侧模修整模板刷脱模剂码放模板；工艺循环。第二节施工准备3.2.1技术要求熟悉图纸及相关资料，根据工程结构特点，按进度计划、合同工期及现场环境，对各分部砼结构模板进行设计，确定模板、木枋等配套材料的规格、支撑方式，绘制模板工程的配模图。严格按模板专项设计方案进行施工，搭设支架的连接与支撑加固等必须符合方案及工艺要求，保证拼缝严密支撑系统可靠，具有足够的强度、刚度和稳定性。掌握结构形式、轴线标高，各分部尺寸的技术要求，作好施工安排。项目技术负责人根据模板设计要求和工艺标准，向主管工长、操作班组进行安全、技术交底，内容包括：工程量和完成任务时间；防止模板受力下沉的技术措施和方法。3.210、.2材料要求多层板及木枋：其规格、种类按模板设计方案及说明进行采购。面板及木枋材料质量必须符合其设计方案要求。安装前先检查模板的质量，对于已破损和不符合质量标准的材料及配件不得投入使用。支架系统：木支架或各种定型支架、支柱、托具、卡具、螺栓、钢管、扣件等，钢管、扣件必须出具检验报告。脱模剂各有利弊，应根据季节和工程情况合理应用，选用油性脱模剂、水性脱模剂、乳化性和树酯性脱模剂等；盛夏时雨水多，不宜用水性，以防被雨水冲掉。3.2.3主要机具设备木工电锯、木工电刨、手电钻、铁木榔头、活动（套口）扳子、水平尺、钢卷尺、托线板、轻便爬梯、脚手板、撬杠、小卷尺等。3.2.4.作业条件在会审图纸后，根据计11、划工期及现场环境条件，按模板方案组织材料进场。根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。墙、柱钢筋绑扎完毕，水电管及预埋件已安装，绑好钢筋保护层垫块，并办完隐蔽验收手续。标高测量：把移交高程换算为结构标高，按实际需要，用水准仪将水准点引测到钢管架体上，控制模板安装水平的位置。按工艺及方案要求准备好模板、架料及辅助材，已检查合格的半成品模板，涂刷脱模剂后，按照要求分类堆放，重叠放置时要在层间放置垫木，模板与垫木上下齐平，底层模板离地保证10以上距离。钢筋绑扎及水电预埋，按设计要求完成复核正确，砼施工缝清理干净，浮浆剔除，使用清水冲洗，并办理完隐检手续。第三节 质量标准根据模板设计文件和12、施工技术方案，对模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支承部分必须有足够的支承面积。如安装在基土上，基土必须坚实并有排水措施。安装现浇结构的上层模板及支架时，下层楼板混凝土强度应具有承受上层荷载的承受能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板，对梁宽大于等于250mm截面，必须在混凝土浇注前，梁底附加钢管支撑，防止梁底下托。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋与砼接槎处。3.3.1.模板安装应满足下列要求模板的接缝不应漏浆；在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。模板与砼的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂（如废机油）13、。浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净，严禁模板内存在锯末或树皮等杂物。对跨度不小于4m 的现浇钢筋砼梁、板，其模板应按设计要求起拱；按设计要求起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的l/10003/1000，在同一检验批内，对梁应抽查构件数量的10%，且不少于3 件；对板应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3 间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3 面。固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表的规定。在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于14、3 间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m 左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10，且均不少于3 面（详见表一）。 表一项 次预 埋 件 和 预 留 洞 的 允 许 偏 差1检 测 项 目允 许 偏 差 （）2预埋钢板中心线位置33预埋管、预留孔中心线位置 34插 筋中心线位置5外露长度-105预埋螺栓中心线位置2外露长度-106预 留 洞中心线位置10尺 寸-107注：检查中心线位置时，应沿纵横两个方向量测，并取其中的较大值。现浇结构模板安装的偏差应符合表内的规定，在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，15、且不少于3 间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m 左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10，且均不少于3 面（详见表二）。 表二项次现 浇 结 构 模 板 安 装 允 许 偏 差 及 检 验 方 法1检 测 项 目 允许偏差（）检验方法2轴线位置5钢尺检查3底模上表面标高+5水准仪或接线、钢尺检查4截面内部尺寸基 础10钢尺检查柱、墙、梁4，-5钢尺检查5层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线，钢尺检查大于5m 8经纬仪或吊线，钢尺检查6相邻两板高低差2钢尺检查7表面平整度52m靠尺和塞尺检查8注：检查轴线位置时，应沿纵横两个方向量测，并取其中的较大值。3.3.2模板工程允许偏差16、及检验方法（详见表三）表三项次检 测 项 目规范允许偏差控制指标检 测 方 法1轴线位移5mm5mm尺量检查2标 高5mm5mm水准仪或拉线尺量3截 面尺 寸基 础10mm5mm尺量检查主 体-5+4mm3mm4每层垂直度6mm5mm检测尺检查5相邻两板表面高低差2mm2mm直尺和塞尺检查6表面平整度5mm3mm检测尺和塞尺检查第四章 模板分项施工方法第一节 筏板基础模板施工要点筏板基础模板安装：安装模板前在钢筋上弹出150控制线，测量模板标高、用红油漆标识筏基顶部标高（即导墙吊模下口标高），便于模板校正加固时使用；挡土墙安装模板前，用10钢筋焊接支撑架在墙筋和筏板筋上，形成位置标高定位卡，控17、制模板底标高，保持侧墙截面尺寸。安装支撑系统时不能盲目全面加固，应拉通线校核模板；注意控制模板垂直度、平整度，阴阳角几何尺寸。安装导墙吊模，用12全丝高强止水螺杆加固，止水采用逢墙中安装2501.5 mm止水钢板；模板校直必须拉通线，给挡墙支模创造良好条件。模板的加固任务完成，对主要技术参数进行复核，确认无误以后，自检模板质量，作好模板检验批资料记录。报请业主监理验收签字，进入下道工序。其安装节点（详见图一）：筏板模板加固图 （图一）墙模板安装时，根据边线先立一侧模板，临时用支撑撑住，背杆后用线锤校正模板的垂直，再用斜撑和平撑固定。大块侧模组拼时，上下竖向拼缝要互相错开，先立两端，后立中间部分18、。待钢筋绑扎完毕，按同样方法安装另一侧模板及斜撑等加固。第二节地下室挡墙模板4.2.1施工方法为了保证墙体的厚度正确，在两侧模板之间用3040墙厚的无筋C40砼条。保证墙体净空截面，模板表面涂刷脱模剂均匀不流淌污染，对拉防水螺杆采用有止水环的高强止水螺杆，模板拼装后竖背木方，模板立缝设置木枋，以防漏浆和错台。单根钢管贴模板水平横背，外层双根钢管竖背，水平钢管长度不够时可以搭接,接头长度应超出两个穿墙螺栓固定点,加固用的斜支撑延墙长3m不少于两道,墙长3m以上的每1.5米加设一道斜支撑,整个支撑系统必须满足刚度要求,保证模板不变形。其安装方法详见下图二 。图 二4.2.2模板计算书墙模板的背部支19、撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。4.2.2.1 参数指标1.基本参数次楞(内龙骨)间距Ln(mm)：250；穿墙螺栓水平间距Lp (mm)：500；主楞(外龙骨)间距Lw(mm)：600；穿墙螺栓竖向间距Ls (mm)：600；对拉螺栓直径a(mm)：M14；2.主楞信息龙骨材料：钢楞；截面类型：圆钢管483.5钢楞截面惯性矩Iz(cm4)：12.19；钢楞截面抵抗矩Wz(cm3)：5.08；主楞肢数Zl：2；3.次楞信息龙骨材料：木楞； 宽度b20、c(mm)：40；高度hc(mm)：100；次楞肢数Zc：1；4.面板参数面板类型: 胶合面板；面板厚度(mm): 16；面板弹性模量E(N/mm2): 9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2): 13；面板抗剪强度设计值fv (N/mm2): 1.5；5.木材与钢材参数木材抗弯强度设计值fm(N/mm2): 17；木材弹性模量E(N/mm2): 10000；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.7；钢楞弹性模量E(N/mm2): 206000；钢楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 205；6.其他参数倾倒混凝土工具：容量为0.20.8m3 的运输器具；倾倒混凝土荷载F(kN/m21、2)：4；混凝土的重力密度c(N/m3)：24；混凝土的入模温度T()：20；混凝土的浇筑速度V(m/h)：3；新浇混凝土的初凝时间t (h)：系统按200/(T+15)计算，得 5.7；模板计算高度H(m)：3；外加剂影响修正系数1不掺外加剂为：1；混凝土坍落度影响修正系数2坍落度5090mm时为：1；荷载分项系数（查GB50009-2001第8页）永久荷载G：1.2；可变荷载Q：1.4；材料折强度折减系数cz：木材为0.9，钢材为0.85； 墙模板设计简图（图三）4.2.2.2 墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：公式1：F122、=0.22ct12V 0.5计算式1：F1 = 0.22245.714111.50.536.952kN/m2；公式2：F2=cH计算式2：F2 = 243=72kN/m2；根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F1和F2，从中取较小值36.952kN/m2，作为本工程混凝土产生的侧压力计算荷载。4.2.2.3 墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图（图四）1.面板荷载计算作用在23、面板上的混凝土侧压力线荷载qm如下计算：公式：qm设 = GFLwcz (用于计算弯矩、剪力)计算式：qm设 = 1.236.9520.60.923.945kN/m；公式：qm标 = FLw (用于计算挠度)计算式：qm标 = 36.9520.622.171kN/m；作用在面板上的倾倒混凝土产生的线荷载qqm如下计算：公式：qqm = QFqLwcz (用于计算弯矩、剪力)计算式：qqm = 1.440.60.9=3.024kN/m；2.面板弯矩计算面板最大弯矩计算公式如下：公式：Mm = 0.1(qm设+qqm)Ln2计算式：Mm = 0.1(23.945+3.024)0.252=0.16924、 kN/m3.面板抗弯强度验算面板抗弯强度按以下公式进行验算：公式：m = Mm/Wm fmm其中 Wm为面板的截面抵抗矩，按以下公式计算：公式：Wm = Lwh2/6计算式：Wm = 0.6103162/6=25600 mm3；计算式：m = 0.169106/256006.584 N/mm2；结论：面板截面的最大应力计算值 m = 6.58 N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 fmm= 13 N/mm2，满足要求！4.面板抗剪强度验算面板所受剪力计算公式如下：公式：Qm = 0.6(qm设+qqm)Ln fvm计算式：Qm = 0.6(23.945+3.024)0.254.045k25、N；面板截面抗剪强度必须满足以下公式：公式：m = 3Qm/(2Lwh) fmv计算式：m = 34.045103/(20.610316)0.632 N/mm2；结论：面板截面的最大受剪应力计算值 m = 0.63 N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fmv= 1.5 N/mm2，满足要求！5.挠度验算根据规范，挠度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。公式：m= 0.677qm标Lc4/(100EmIm) 其中 Im为面板的截面惯性矩，按以下公式计算：公式：Im = Lwh3/12计算式：Im = 0.6103163/12=204800mm 4；计算式：m = 0.67722.1726、1(0.25103)4/(1009500204800)0.301mm；面板的最大允许挠度值：m = 0.25103/250=1mm；结论：面板的最大挠度计算值: m = 0.3 mm 小于等于面板的最大允许挠度值 m= 1 mm，满足要求！4.2.2.4 墙模板内楞的计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，截面宽度bc：40mm，截面高度hc：100mm，截面惯性矩Ic 和截面抵抗矩Wc 分别为：公式：Wc = bchc2/6计算式：Wc = 401002/6=66666670mm3；公式：Ic = bchc3/12计算式：Ic 27、= 401003/1233333333300mm4；内楞计算简图（图五）1.内楞的荷载计算作用在内楞上的混凝土侧压力线荷载qn如下计算：公式：qn设 = GFLncz (用于计算弯矩、剪力)计算式：qn设 = 1.236.9520.250.99.977kN/m；公式：qn标 = FLn (用于计算挠度)计算式：qn标 = 36.9520.259.238kN/m；作用在内楞上的倾倒混凝土产生的线荷载qqn如下计算：公式：qqn = GFqLncz (用于计算弯矩、剪力)计算式：qqn = 1.440.250.9=1.26kN/m；2.内楞弯矩计算内楞最大弯矩按下式计算：公式：Mn = 0.1(q28、n设+qqn)/ZcLw2Mn = 0.1(9.977+1.26)/1 0.620.405kN.m；3.内楞抗弯强度验算内楞的抗弯强度应满足下式：公式：n = Mn/Wc fmn计算式：n = 0.405106/666666700.006N/mm2；结论： 内楞的最大应力计算值 n = 0.01 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 fmn= 17 N/mm2，满足要求！4.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：公式：Qn = 0.6(qn设+qqn)/ZcLw fvn计算式：Qn = 0.6(9.977+1.26)/10.64.045kN；内楞截面抗剪强度必29、须满足以下公式：公式：n = 3Qn/(2bchc) fmcv计算式：n = 34.045103/(240100)1.517 N/mm2；结论：内楞截面的受剪应力计算值 n = 1.52 N/mm2 小于内楞截面的抗剪强度设计值 fvn= 1.7 N/mm2，满足要求！5.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：公式：n= 0.677qn标Lw4/(100EIn) 计算式：n = 0.6779.238(0.6103)4/(10010000 33333333300)0mm；内楞的最大容许挠度值： = 0.6103/250=2.4mm；30、结论：内楞的最大挠度计算值 = 0 mm 小于内楞的最大容许挠度值 = 2.4 mm，满足要求！4.2.2.5 墙模板外楞的计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主龙骨采用钢楞，截面类型圆钢管483.5 ，截面惯性矩Iz和截面抵抗矩Wz分别为:Wz =5080mm3；Iz =121900mm4；外楞计算简图（图六）1.外楞的荷载计算混凝土侧压力作用在外楞上的集中荷载pw如下计算：公式：pw设 = qn设Lw(用于计算弯矩、剪力)计算式：pw设 = 9.9770.65.986kN；公式：pw标 = qn标Lw (用于计算挠度) 计算式：pw标 = 931、.2380.65.543kN；作用在外楞上的倾倒混凝土产生的集中荷载pqw如下计算：公式：pqw = qqnLw(用于计算弯矩、剪力)计算式：pqw = 1.260.6=0.756kN；2.外楞弯矩计算外楞最大弯矩按下式计算：公式：Mw = 0.2(pw设 + pqw)/ZlLs计算式：Mw = 0.2(5.986+0.756)/20.50.337kN.m；3.外楞抗弯强度验算外楞的抗弯强度应满足下式：公式：w = Mw/Wz fmw计算式：w = 0.337106/5080 66.361N/mm2；结论：外楞的最大受弯应力计算值 w = 66.36 N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f32、mw= 205 N/mm2,满足要求！4.外楞的抗剪强度验算最大剪力按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：公式：Qw = 1.267(pw设 + pqw)/Zl计算式：Qw = 1.267(5.986+0.756)/24.27kN；外楞截面抗剪强度必须满足：公式：w = 8Qw 103/ dz2-(dz-2tz)2 fgzv计算式：w = 84.27103/3.142 512-(51-23)218.878N/mm2；结论：外楞截面的受剪应力计算值 w = 18.88 N/mm2 小于外楞截面的抗剪强度设计值 fvw= 120 N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册33、，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：公式：w = 1.883pw标Ls3/(100EIw) w = 1.8835.543103(0.5103)3/(100206000121900)0.52mm；外楞的最大容许挠度值: = 0.5103/400=1.25 mm；结论：外楞的最大挠度计算值 w = 0.52 mm 小于外楞的最大容许挠度值 w= 1.25mm，满足要求！4.2.2.6 穿墙螺栓的计算计算公式如下：公式：N =(pw设 + pqw)Ls/Ln N f A其中N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度34、设计值，取170N/mm2；查表得穿墙螺栓的型号：M14；穿墙螺栓有效直径：11.55 mm；穿墙螺栓有效面积： A = 105 mm2；计算式: N = (5.986+0.756)0.5/0.2513.485kN。穿墙螺栓最大容许拉力值： N = 170105=17850N=17.85kN；结论：穿墙螺栓所受的最大拉力N =13.48kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值N=17.85kN，满足要求！第三节内墙模板安装采用材料483.5钢管，水平间距600；16厚九层胶合板、4595方木200；下部4道14高强对拉螺杆，外套20PVC管，上部12高强对拉螺杆，外套16PVC管，竖向间距、水平间距均为35、600，底排对拉螺杆离地250，顶排300。先安装一面模板按位置线就位，然后安装或斜拉撑杆件，清扫墙内杂物，再安另一侧模板，安装塑料套管和穿墙螺杆，调整斜撑、拉杆使模板垂直，拧紧穿墙螺栓。模板安装完毕后，检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密。墙模板竖背木方，模板立缝设置木枋，以防漏浆和错台。墙模板的水平缝背面可用胶合板边角料拼接，钢管作背法与外墙相同。为防止墙厚度不一致，上口过大，模板表面粘连砼，角模与大模板缝隙过大跑浆，角模入墙过深，门窗洞口变形，应采取以下预防措施：墙身放线应准确，误差控制在允许范围内，模板就位调整应认真，穿墙螺栓要全部穿齐、拧紧，详见下图（图七）： 图 七模36、板上口按设计尺寸要求锁紧。模板清理干净，隔离剂涂刷均匀，拆模不能过早。应加强措施，检查连接加固，及时处理拼缝，改进支模方法。门窗洞口模板组装定位加固时，必须认真检查，保证尺寸正确。4.3.1墙柱工艺程序放线设置定位基准线搭设模板架模板吊装就位安装模板支撑调直纠偏安装柱墙箍全面检查校正柱墙模全面加固。4.3.2施工要点4.3.2.1 放线：柱墙模安装前，应弹出柱子和墙轴线标记，经采用广线拉通纵横轴线无误后，弹出柱子和墙中心线和模板安装内外边线及弹出柱墙边200模板检查控制线。柱模板定位采用812钢筋，切割机下料电弧焊定位，根据柱框线各边收进2，焊在离地50柱纵筋内侧位置上；无论在任何情况下，柱下37、脚不会产后移位，此法定位经过多个工程中的应用，取得了很好效果，详见（图三）所示。图 八4.3.2.2模板及支撑安装：模板就位根据事先作好的档模线就位后，上下用钢管夹具吊线定位固定后调正模板的垂直度。柱墙箍安装应自下而上进行，按计算间距500700设置，固定后校正模板的垂直度，到满足要求为止。齐边多排柱墙支模时，必须采用整体架支撑加固，先校直两根端柱模板无误后，再立中间柱模，在顶部拉通长线校正，并量准各柱间尺寸，方可分别固定中间各柱柱顶，柱间四周设置剪刀撑或斜撑加强稳定，详下图：柱墙模完成后，底部立即用1：2水泥砂浆坐缝，避免砼浇筑产生漏浆致底部烂根，并保持坐浆在浇筑砼时已终凝。 图 九4.3.38、3矩形柱4.3.3.1施工方法框架柱断面尺寸为600600、500600，最大高度为4米。采用材料483.5钢管，水平间距600；16厚九层胶合板、40100方木；14高强对拉螺杆，外套20PVC管，竖向间距、水平间距均为600，底排对拉螺杆离地200，顶排300；模板编号对位，用木楔校正垂直后固定，用钢管夹具加固支牢。按图纸尺寸拼装好柱侧模板后，根据放线位置先加固定位柱模下脚；后定位加固柱上部，校核柱顶对角线，（根据柱高确定是否再行中部二至三处定位）；然后加固中间其它部位，结束时再次校核垂直度；柱模中上部必须设置与大横杆网架相连接的水平柱箍支撑，当无条件与大横杆相连接时，应加设可靠的斜撑，但39、斜撑的底端必须有可靠的刚性连接，保证斜撑具有拉和撑不致产生移位变形的作用。4.3.3.2与相邻墙模板安装连接安装柱箍应根据柱截面尺寸、柱高、侧压力的大小等因素确定，柱箍材料、直径为14高强对拉螺杆的间距按计算书设置；详见下图方柱（图十）：图 十4.3.3 方柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm)： 600；柱截面高度H(mm)： 600；柱模板的计算高度：H = 3m；根据规范，当采用容量为0.240、0.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4kN/m2；4.3.3.1 参数指标 1.基本参数柱截面宽度B(mm)： 600；柱截面高度H(mm)： 600；柱模板的计算高度：H = 3m；柱截面宽度B方向对拉螺栓根数：1；柱截面高度H方向对拉螺栓根数：1；柱截面宽度B方向竖楞根数：4；柱截面高度H方向竖楞根数：4；对拉螺栓型号(mm)：M14；根据规范，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4kN/m2；2.柱箍信息柱箍材料： 钢楞；截面类型： 圆钢管483.5钢楞截面惯性矩I(mm4)： 1544732；钢楞截面抵抗矩W(mm3)： 3089441、.64；柱箍的间距(mm)： 600；柱箍合并根数： 2；3.竖楞信息竖楞材料： 木楞； 宽度(mm)： 40；高度(mm)： 100；竖楞合并根数： 2；4.面板参数面板类型： 胶合面板；面板厚度(mm)： 16；面板弹性模量E(N/mm2)： 9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 13；面板抗剪强度设计值fv (N/mm2)： 1.5；5.木材与钢材参数木材类型：马尾松；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 13；木材弹性模量E(N/mm2)： 10000；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)： 1.5；钢楞弹性模量E(N/mm2)： 206000；钢楞抗弯强度设计值fm(N42、/mm2)： 205；4.其他参数倾倒混凝土工具：容量为0.20.8m3 的运输器具；倾倒混凝土荷载Fq(kN/m2)：4；混凝土的重力密度c(N/m3)：24；混凝土的入模温度T()：20；混凝土的浇筑速度V(m/h)：2.5；新浇混凝土的初凝时间t (h)：t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得 5.7 h；模板计算高度H(m)：3；外加剂影响修正系数1不掺外加剂为：1；混凝土坍落度影响修正系数2坍落度5090mm时为：1；荷载分项系数（查GB50009-2001第8页）永久荷载G：1.2；可变荷载Q：1.4；荷载折减(调整)系数cz：木43、材为0.9，钢材为0.85； 柱模板设计示意图（图十一）4.3.3.2 柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：公式1：F1=0.22ct12V 0.5计算式1：F1 = 0.22245.714112.50.547.705kN/m2；公式2：F2=cH计算式2：F2 = 243=72kN/m2；分别为47.705 kN/m2、72 kN/m2，取较小值47.71 kN/m2作为本工程计算荷载。倾倒混凝土时产生的荷载标准值 Fq= 4 kN/m2。4.3.3.3 柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本44、工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度H方向竖楞间距最大，为l= 200 mm，且竖楞数为4，面板为3跨，因此对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图（图十二）1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：公式：M0.125 q l2其中M-面板计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(竖楞间距)： l = 200mm；q -作用在模板上的侧压力线荷载，45、它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1： 公式：q1 = GF1lcz 计算式：1.247.710.60.930.916kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 公式：q2 = QF2lcz计算式：1.440.60.9=3.024kN/m，式中，0.9为按施工手册取用的临时结构荷载折减(调整)系数。q = q1 + q2 = 30.916+3.02433.94kN/m；面板的最大弯距：M = 0.1 33.94200200=135760.32N.mm；面板最大应力按下式计算：公式： = M/W f其中-面板承受的应力(N/mm2)； M-面板计算最大弯距(N.mm)； W-面板的截面抵抗矩；公式：W46、 = bh2/6b：面板截面宽度，h：面板截面厚度；计算式：W= 600162/6=25600mm3；f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f = 13 N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 135760.32/256005.303N/mm2；结论：面板截面的最大应力计算值 = 5.3 N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f= 13 N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：V=0.625 q l其中V-面板计算最大剪力(N)；q-作用在模板上的侧压力线荷载：q =33.94kN/m；面板的最大剪力：V = 0.633.47、942004072.81N；截面抗剪强度必须满足下式：公式： = 3V/(2bhn) fv其中 -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 4072.81 N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600 mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 16 mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.5 N/mm2；面板截面受剪应力计算值： =34072.81 /(260016)0.636N/mm2；面板截面抗剪强度设计值： fv= 1.5 N/mm2；结论：面板截面的最大受剪应力计算值 = 0.64 N/mm2 小于面板截面抗剪强度设计值 fv=48、 1.5 N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下：=0.521 q l4/100 E I其中-面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： 计算式：q = 47.710.6=28.626kN/m； l-计算跨度(竖楞间距)： l = 200mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；公式：I bh3/12计算式：I= 600163 /12 = 204800mm4；面板最大容许挠度： = 200 / 250=0.8mm；面板的最大挠度计算值： = 0.649、7728.626200 4/(1009500204800)0.159mm；结论：面板的最大挠度计算值: = 0.16 mm 小于等于面板的最大允许挠度值 = 0.8 mm，满足要求！4.3.3.4 竖楞的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3m,柱箍间距为600mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，截面宽度40mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：公式：W =SbSh2/6计算式：W = 401002/6 = 66666670 mm3；公式:I = SbSh3/12计算式：I = 401050、03/12 = 33333333300 mm4；竖楞计算简图（图十三）1.抗弯强度验算最大弯矩计算公式：公式：M = 0.1ql2其中M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距)： l = 600 mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.247.710.20.910.305kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.440.20.9=1.008kN/m；q = (10.305+ 1.008)/ 25.657kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.6576002=203640.48N.mm；公式： = M/W f其中-竖楞承受的应力(N/mm51、2)；M-竖楞计算最大弯距(N.mm)；W-竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=66666670；f-竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f = 13N/mm2；竖楞的最大应力计算值： = M/W = 203640.48/666666700.003N/mm2；结论： 竖楞的最大应力计算值 = 0 N/mm2 小于竖楞的抗弯强度设计值 = 13 N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：公式：V=0.6ql其中V-竖楞计算最大剪力(N)；l-计算跨度(柱箍间距)： l = 600 mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：q = 5.657 kN/m52、；竖楞的最大剪力：公式：V =0.6ql计算式：V = 0.65.6576002036.405N；截面抗剪强度必须满足下式：公式： = 3V/(2bhn) fv其中-竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V-竖楞计算最大剪力(N)：V = 2036.405N；b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 40 mm ；hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100 mm ；fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.5 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值： =32036.405/(240100)0.764N/mm2；结论：竖楞截面最大受剪应力计算值 = 0.76 N/mm2 小于竖楞截面抗53、剪强度设计值 fv= 1.5 N/mm2，满足要求！4.3.3.5 B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型圆钢管483.5 ，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 30894640 mm3；I = 15447320000 mm4；柱箍为2跨，按集中荷载2跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图（图十四）其中P -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P = (1.2 47.710.85 + 1.4 40.85)0.2 0.6 / 1 = 6.411 kN； B方向柱箍剪力图(kN)（图十五）最大剪力：R = 7.306 kN;B方向柱箍弯矩图(kN.m)54、（图十六）最大弯矩： M = 0.595 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)（图十七）最大变形： V = 0 mm；最大支座力(用于计算螺栓)：N = 14.434 kN；两侧最大支座力(扣件)：Nc = 2.31 kN；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式公式： = M/W f其中柱箍杆件的最大弯矩设计值：M = 0.595 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 30894640 mm3；B边柱箍的最大应力计算值： = 594553.083/ 30894640= 0.019 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值： f = 205 N/mm2；结论：B边柱箍的最大应力计算值55、 = 0.02 N/mm2 小于柱箍的抗弯强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到： = 0 mm；柱箍最大容许挠度： = 300/250 = 1.2 mm；结论：柱箍的最大挠度 = 0 mm 小于柱箍最大容许挠度 = 1.2 mm，满足要求!4.3.3.6 B方向对拉螺栓的计算计算公式如下：公式：N N = f A其中N-对拉螺栓所受的拉力； A -对拉螺栓有效面积 (mm2)； f -对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号：M14；对拉螺栓的有效直径：11.55 mm；对拉螺栓的有效面积：A = 105 mm2；对拉螺栓所56、受的最大拉力： N = 14.434 kN。对拉螺栓最大容许拉力值：N = 170105 /1000 = 17.85 kN；结论：对拉螺栓所受的最大拉力 N= 14.43 kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 N= 17.85 kN，对拉螺栓强度验算满足要求!4.3.3.7 H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图（图十八） 其中P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；P = (1.2 47.710.85 + 1.4 40.85)0.2 0.6 /57、 1 = 6.411 kNH方向柱箍剪力图(kN)（图十九）最大剪力： R1 = 7.306 kNH方向柱箍弯矩图(kN.m)（图二十）最大弯矩： M = 0.595 kN.m；H方向柱箍变形图(mm)（图二十一）最大变形： V = 0 mm；最大支座力(计算螺栓)： N = 14.434 kN；两侧最大支座力（计算扣件）： N = 2.31 kN；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式：公式： = M/W f其中柱箍杆件的最大弯矩设计值：M = 0.595 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 30894640 mm3；H边柱箍的最大应力计算值： = 594553.083/58、 30894640= 0.019 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值： f = 205 N/mm2；结论：H边柱箍的最大应力计算值 = 0.02 N/mm2 小于柱箍的抗弯强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到： = 0 mm；柱箍最大容许挠度： = 300 / 250 = 1.2 mm；结论：柱箍的最大挠度 = 0 mm 小于柱箍最大容许挠度 = 1.2 mm，满足要求!十、H方向对拉螺栓的计算计算公式如下：公式：N N = f A其中N-对拉螺栓所受的拉力； A -对拉螺栓有效面积 (mm2)； f -对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/m59、m2；查表得：对拉螺栓的型号： M14 ；对拉螺栓的有效直径： 11.55 mm；对拉螺栓的有效面积： A = 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力： N = 14.434 kN。对拉螺栓最大容许拉力值： N = 170105/1000 = 17.85 kN；结论：对拉螺栓所受的最大拉力 N= 14.43 kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 N= 17.85 kN，对拉螺栓强度验算满足要求!4.3.3.8 柱箍扣件连接的计算柱箍采用钢管并使用扣件连接，取柱截面B、H方向中扣件抗滑受力最不利的情况进行计算。经过前面计算得出H方向柱箍扣件受力最大，扣件的受力Nc=2.31。直角扣件标准抗滑承载力R60、C按8kN/个计算扣件数：公式：NkNc/RC计算式：Nk2.31 /81个结论：计算所需扣件数量为1符合要求。4.3.4短肢薄壁剪力墙柱4.3.4.1施工方法塔楼标准层层高均为3.1m，模板就位安装工作占量较大，其质量在房屋结构的重要性是不言而知，就与填充墙及装饰工程关系亦为重要，也是工期和成本的关键。模板应优先考虑整体安装，整体拆运方案，达到省工省时的目的。墙柱模用16mm厚九层板和木枋9545制成定型模；14工具式高强对拉丝杆，水平、竖向间距600mm设置，能降低周转材料成本，可避免层层散拼出现的费工费料，于进度、成本和工程质量非常有利。标准层定型模板，各层梁板几何尺寸变化小，在加工房加61、工后，运至操作层进行安装，分别编号进行对位，局部开间发生变化时进行调整；采用扣件式钢管脚手架加固。预组拼模及大模板安装顺序如下：安装前检查模板及编号一侧模板吊装就位设支撑安装穿墙螺栓另一侧模板吊装就位紧固穿墙螺栓支撑固定检查验收进入下道工序，详见薄壁剪力墙短肢柱示意图图 二十二4.3.5薄壁剪力墙柱模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。4.3.5.1参数指标1.基本参数次楞(内龙骨)间距Ln(mm)：300；穿墙螺栓水平间距Lp62、 (mm)：600；主楞(外龙骨)间距Lw(mm)：700；穿墙螺栓竖向间距Ls (mm)：700；对拉螺栓直径a(mm)：M14；2.主楞信息龙骨材料：钢楞；截面类型：圆钢管483.5钢楞截面惯性矩Iz(cm4)：12.19；钢楞截面抵抗矩Wz(cm3)：5.08；主楞肢数Zl：2；3.次楞信息龙骨材料：木楞； 宽度bc(mm)：40；高度hc(mm)：100；次楞肢数Zc：2；4.面板参数面板类型: 胶合面板；面板厚度(mm): 16；面板弹性模量E(N/mm2): 9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2): 13；面板抗剪强度设计值fv (N/mm2): 1.5；5.木材与钢材参数63、木材抗弯强度设计值fm(N/mm2): 17；木材弹性模量E(N/mm2): 10000；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.7；钢楞弹性模量E(N/mm2): 206000；钢楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 205；6.其他参数倾倒混凝土工具：容量小于0.2m3 的运输器具；倾倒混凝土荷载F(kN/m2)：2；混凝土的重力密度c(N/m3)：24；混凝土的入模温度T()：20；混凝土的浇筑速度V(m/h)：3；新浇混凝土的初凝时间t (h)：系统按200/(T+15)计算，得 5.7；模板计算高度H(m)：3；外加剂影响修正系数1不掺外加剂为：1；混凝土坍落度影响修正系数2坍落64、度5090mm时为：1；荷载分项系数（查GB50009-2001第8页）永久荷载G：1.2；可变荷载Q：1.4；材料折强度折减系数cz：木材为0.9，钢材为0.85； 墙模板设计简图（图二十三）4.3.5.2 墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：公式1：F1=0.22ct12V 0.5计算式1：F1 = 0.22245.714111.50.536.952kN/m2；公式2：F2=cH计算式2：F2 = 243=72kN/m2；根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F1和F2，从中取较小值36.952kN/m2，作为本65、工程混凝土产生的侧压力计算荷载。4.3.5.3 墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图（图二十四）1.面板荷载计算作用在面板上的混凝土侧压力线荷载qm如下计算：公式：qm设 = GFLwcz (用于计算弯矩、剪力)计算式：qm设 = 1.236.9520.70.927.936kN/m；公式：qm标 = FLw (用于计算挠度)计算式：qm标 = 36.9520.725.867kN/m；作用在66、面板上的倾倒混凝土产生的线荷载qqm如下计算：公式：qqm = QFqLwcz (用于计算弯矩、剪力)计算式：qqm = 1.420.70.9=1.764kN/m；2.面板弯矩计算面板最大弯矩计算公式如下：公式：Mm = 0.1(qm设+qqm)Ln2计算式：Mm = 0.1(27.936+1.764)0.32=0.267 kN/m3.面板抗弯强度验算面板抗弯强度按以下公式进行验算：公式：m = Mm/Wm fmm其中 Wm为面板的截面抵抗矩，按以下公式计算：公式：Wm = Lwh2/6计算式：Wm = 0.7103162/629866.667 mm3；计算式：m = 0.267106/29867、66.6678.95 N/mm2；结论：面板截面的最大应力计算值 m = 8.95 N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 fmm= 13 N/mm2，满足要求！4.面板抗剪强度验算面板所受剪力计算公式如下：公式：Qm = 0.6(qm设+qqm)Ln fvm计算式：Qm = 0.6(27.936+1.764)0.35.346kN；面板截面抗剪强度必须满足以下公式：公式：m = 3Qm/(2Lwh) fmv计算式：m = 35.346103/(20.710316)0.716 N/mm2；结论：面板截面的最大受剪应力计算值 m = 0.72 N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fmv=68、 1.5 N/mm2，满足要求！5.挠度验算根据规范，挠度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。公式：m= 0.677qm标Lc4/(100EmIm) 其中 Im为面板的截面惯性矩，按以下公式计算：公式：Im = Lwh3/12计算式：Im = 0.7103163/12238933.33mm 4；计算式：m = 0.67725.867(0.3103)4/(1009500238933.33)0.625mm；面板的最大允许挠度值：m = 0.3103/250=1.2mm；结论：面板的最大挠度计算值: m = 0.62 mm 小于等于面板的最大允许挠度值 m= 1.2 mm，满足要求！4.3.569、.4 墙模板内楞的计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，截面宽度bc：40mm，截面高度hc：100mm，截面惯性矩Ic 和截面抵抗矩Wc 分别为：公式：Wc = bchc2/6计算式：Wc = 401002/6=66666670mm3；公式：Ic = bchc3/12计算式：Ic = 401003/1233333333300mm4；内楞计算简图（图二十五）1.内楞的荷载计算作用在内楞上的混凝土侧压力线荷载qn如下计算：公式：qn设 = GFLncz (用于计算弯矩、剪力)计算式：qn设 = 1.236.9520.30.911.70、973kN/m；公式：qn标 = FLn (用于计算挠度)计算式：qn标 = 36.9520.311.086kN/m；作用在内楞上的倾倒混凝土产生的线荷载qqn如下计算：公式：qqn = GFqLncz (用于计算弯矩、剪力)计算式：qqn = 1.420.30.9=0.756kN/m；2.内楞弯矩计算内楞最大弯矩按下式计算：公式：Mn = 0.1(qn设+qqn)/ZcLw2Mn = 0.1(11.973+0.756)/2 0.720.312kN.m；3.内楞抗弯强度验算内楞的抗弯强度应满足下式：公式：n = Mn/Wc fmn计算式：n = 0.312106/666666700.005N/71、mm2；结论： 内楞的最大应力计算值 n = 0 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 fmn= 17 N/mm2，满足要求！4.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：公式：Qn = 0.6(qn设+qqn)/ZcLw fvn计算式：Qn = 0.6(11.973+0.756)/20.72.673kN；内楞截面抗剪强度必须满足以下公式：公式：n = 3Qn/(2bchc) fmcv计算式：n = 32.673103/(240100)1.002 N/mm2；结论：内楞截面的受剪应力计算值 n = 1 N/mm2 小于内楞截面的抗剪强度设计值 fvn= 1.7 N72、/mm2，满足要求！5.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：公式：n= 0.677qn标Lw4/(100EIn) 计算式：n = 0.67711.086(0.7103)4/(10010000 33333333300)0mm；内楞的最大容许挠度值： = 0.7103/250=2.8mm；结论：内楞的最大挠度计算值 = 0 mm 小于内楞的最大容许挠度值 = 2.8 mm，满足要求！4.3.5.5 墙模板外楞的计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主龙骨采用钢楞，截面类型圆钢管483.573、 ，截面惯性矩Iz和截面抵抗矩Wz分别为:Wz =5080mm3；Iz =121900mm4；外楞计算简图（图二十六）1.外楞的荷载计算混凝土侧压力作用在外楞上的集中荷载pw如下计算：公式：pw设 = qn设Lw(用于计算弯矩、剪力)计算式：pw设 = 11.9730.78.381kN；公式：pw标 = qn标Lw (用于计算挠度) 计算式：pw标 = 11.0860.77.76kN；作用在外楞上的倾倒混凝土产生的集中荷载pqw如下计算：公式：pqw = qqnLw(用于计算弯矩、剪力)计算式：pqw = 0.7560.70.529kN；2.外楞弯矩计算外楞最大弯矩按下式计算：公式：Mw = 74、0.2(pw设 + pqw)/ZlLs计算式：Mw = 0.2(8.381+0.529)/20.60.535kN.m；3.外楞抗弯强度验算外楞的抗弯强度应满足下式：公式：w = Mw/Wz fmw计算式：w = 0.535106/5080 105.236N/mm2；结论：外楞的最大受弯应力计算值 w = 105.24 N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 fmw= 205 N/mm2,满足要求！4.外楞的抗剪强度验算最大剪力按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：公式：Qw = 1.267(pw设 + pqw)/Zl计算式：Qw = 1.267(8.381+0.529)/25.643k75、N；外楞截面抗剪强度必须满足：公式：w = 8Qw 103/ dz2-(dz-2tz)2 fgzv计算式：w = 85.643103/3.142 512-(51-23)224.947N/mm2；结论：外楞截面的受剪应力计算值 w = 24.95 N/mm2 小于外楞截面的抗剪强度设计值 fvw= 120 N/mm2，满足要求！5.外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：公式：w = 1.883pw标Ls3/(100EIw) w = 1.8837.76103(0.6103)3/(100206000121900)1.257mm；外楞的最76、大容许挠度值: = 0.6103/400=1.5 mm；结论：外楞的最大挠度计算值 w = 1.26 mm 小于外楞的最大容许挠度值 w= 1.5mm，满足要求！4.3.5.6 穿墙螺栓的计算计算公式如下：公式：N =(pw设 + pqw)Ls/Ln N f A其中N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得穿墙螺栓的型号：M14；穿墙螺栓有效直径：11.55 mm；穿墙螺栓有效面积： A = 105 mm2；计算式: N = (8.381+0.529)0.6/0.317.82kN。穿墙螺栓最大容许拉力值： 77、N = 170105=17850N=17.85kN；结论：穿墙螺栓所受的最大拉力N =17.82kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值N=17.85kN，满足要求！第四节 梁模板安装4.4.1施工方法4.4.1.1 梁模板：梁模板均采用4595木枋,16厚九层板做成组合式模板；梁腹板高度600设置12高强对拉螺杆,水平间距600700，竖向间距400(距梁底300400,距板底200300)，支撑系统均为钢管脚手架。在满堂架立杆测量标识出+1m标高，按设计标高定出梁底标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度4m 时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计元要求时，起拱高度为梁跨度的l3。主次梁交接78、时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁下支撑在基土面上时，应对基土平整夯实，满足承载力要求，并加木垫板或砼垫礅有效措施，确保在浇筑砼过程中支撑不发生下沉为度。楼层为3m标准层时设两道水平大横杆（含扫脚杆）；若层高在4.5m 内，设三道水平大横杆（含扫脚杆），并设剪刀撑；当楼层高度在4.5m 以上时要另行作高支模架方案。4.4.1.2梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板来确定。支模时应边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。4.4.2 KL400900梁模板（扣件式钢管79、支架）计算书（地下室顶板结构框架梁）图 二十七4.4.2.1 参数指标1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)： 400；梁截面高度 D(m)： 900；楼板混凝土厚度(mm)： 200；梁底承重架支撑方式采用：梁底有承重立杆梁底承重立杆根数：1；梁底支撑方式：梁底支撑平行与梁截面；梁底支撑材料：方木；立杆梁跨方向间距 La(m)：0.8；梁两侧立杆间距(m)： 0.9；横杆步距(m)：1.8；梁底承重架计算高度H(m)：4；板底立杆间距Lb(m)：1；采用的钢管类型为：483.5(mm)；考虑扣件质量及保养情况，取扣件实际抗滑承载力：6；2.荷载参数模板自重(kN/m2)： 0.35；钢筋80、自重(kN/m3)： 1；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)： 12；倾倒混凝土侧压力(kN/m2)： 1；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)： 1；3.材料参数木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板类型：胶合面板；面板厚度(mm)：16；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；钢材弹性模量E(N/mm2)：206000；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205；4.梁底模板参数梁底方木截面宽81、度（mm）：40；梁底方木截面高度（mm）：100；梁底模板支撑间距（mm）：200；5.梁侧模板参数梁侧模板支撑构造形式： 对拉螺栓支撑梁侧模板背楞支撑形式： 外龙骨竖直竖楞（外龙骨）间距（mm）：700；横楞（内龙骨）数目：4；穿梁螺栓竖向间距跨越横楞数：0；穿梁螺栓型号：M12；对拉螺栓穿越内龙骨；主楞材料： 钢楞；截面类型： 圆钢管483.5截面惯性矩I(cm4)： 12.19；截面抵抗矩W(cm3)： 5.08；主楞合并根数：2；次楞材料: 木楞宽度：40 mm；高度：100 mm；截面惯性矩I(cm4): 333.33；截面抵抗矩W(cm3): 6.67；次楞合并根数：2；6.其他82、参数混凝土的重力密度c(N/m3)：24；混凝土的入模温度T()：20；混凝土的浇筑速度V(m/h)：0.5；新浇混凝土的初凝时间t (h)：t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得 5.7 h；模板计算高度H(m)：0.5；外加剂影响修正系数1不掺外加剂为：1；混凝土坍落度影响修正系数2坍落度5090mm时为：1；荷载分项系数（查GB50009-2001第8页）永久荷载G：1.2；可变荷载Q：1.4；材料折强度折减系数cz：木材为0.9，钢材为0.85；4.4.2.2 梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混83、凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：公式1：F1=0.22ct12V 0.5计算式1：F1 = 0.22245.71112.50.5=47.71kN/m2；公式2：F2=cH计算式2：F2 = 240.5=12kN/m2；分别为47.71 kN/m2、12 kN/m2，取较小值12 kN/m2作为本工程计算荷载。4.4.2.3 梁侧模板面板的验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和84、模板面的大小,按支撑在内龙骨上的跨计算。面板计算简图（图二十八）1.抗弯验算公式： = M/W f其中-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-面板的最大弯距(N.mm)；W -面板的净截面抵抗矩，公式：W = bh2/6b：面板截面宽度，h：面板截面厚度；W= 700162/6 = 29866.67 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：公式：M = 0.1ql2其中q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值： 公式：q1= GF1lcz 计算式：q1=1.20.7120.9 9.07kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：公式： q2=QFq85、lcz 计算式：q2=1.40.710.9 0.88kN/m；q = q1+q2 = 9.07+0.88 9.95kN/m；计算跨度(内龙骨间距)： l = 300 mm；面板的最大弯距 M= 0.19.953002= 89586 N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值： =89586/ 29866.67=2.9995 N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13 N/mm2；结论：面板的受弯应力计算值 = 3 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值f= 13 N/mm2，满足要求！2.挠度验算最大挠度按以下公式计算：公式： = 0.677ql4/(100EI) 其中q -作用在模板上的86、侧压力线荷载标准值： q = 12 0.7 = 8.4 N/mm；l-计算跨度(内龙骨间距)： l = 300mm；E-面板材质的弹性模量： E = 9500 N/mm2；I-面板的截面惯性矩：公式： I =lBh3/12计算式： I = 700163/12238933.33 mm4；面板的最大挠度计算值： =0.6778.43004/(1009500238933.33) 0.2029 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =300/250 = 1.2 mm；结论：面板的最大挠度计算值 = 0.2029 mm 小于面板的最大容许挠度值 = 1.2 mm，满足要求！4.4.2.4 梁侧模87、板内外龙骨验算1.内龙骨验算内龙骨直接承受模板传递的荷载，并将荷载传递给外龙骨，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:公式：W =CbCh2/6计算式：W = 401002/6 66666.67 mm公式：I =CbCh3/12计算式：I = 401003/123333333.33 mm4；内龙骨计算简图（图二十九）（1）.内龙骨抗弯强度验算强度验算计算公式如下：公式： = M/W f其中-内龙骨弯曲应力计算值(N/mm2)；M-内龙骨的最大弯距(N.mm)； W-内龙骨的净截面抵抗矩； f -内龙88、骨的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内龙骨跨中弯矩：公式：M = 0.1ql2其中，作用在内龙骨的荷载，公式：q=q1+q2 计算式：q=1.2120.9+1.410.9)0.3 / 2 =2.13kN/m；内龙骨计算跨度(外龙骨间距)： l = 700 mm；内龙骨的最大弯距： M=0.12.13700 2=104517 N.mm；经计算得到，内龙骨的最大受弯应力计算值： =104517/66666.67 = 1.57 N/mm2；内龙骨的抗弯强度设计值： f = 13 N/mm2；结论：内龙骨最大受弯应力计算值 = 1.57 N/mm2 内龙骨的抗弯强度设计值小于 f= 13 N/89、mm2，满足要求！（2）内龙骨的挠度验算公式： = 0.677ql4/(100EI) 其中E-内龙骨材料的弹性模量：10000 N/mm2；q-作用在内龙骨上的侧压力线荷载标准值： q = 120.3 / 2 = 1.8 N/mm；l-计算跨度(外龙骨间距)：l = 700 mm；I-内龙骨的截面惯性矩：I = 3333333.33N/mm2；内龙骨的最大挠度计算值: =0.6771.8700 4/(100100003333333.33) 0.0878 mm；内龙骨的最大容许挠度值： = 700 /250=2.8 mm；结论：内龙骨的最大挠度计算值 =0.0878 mm 小于内龙骨的最大容许挠90、度值 = 2.8 mm，满足要求！2.外龙骨验算外龙骨直接承受内龙骨传递的荷载，并将荷载传递给对拉螺栓支撑，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用钢楞，圆钢管483.5 ，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5080 mm3；I = 121900 mm4；（1）.外龙骨抗弯强度及挠度验算由于外龙骨使用固定公式无法合理计算其弯矩，故计算机采用有限元法（矩阵位移法）计算外龙骨的弯距，以下是计算结果（包括附图）。作用在外龙骨的荷载： P = (1.2120.9 +1.410.9)0.30.7 / 2 = 1.49 kN；E-外龙骨的弹性模量，其值为 N/mm2； 外龙骨竖直按91、照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底支撑传递力，P = 1.49 kN；外龙骨计算简图 （图三十）外龙骨计算弯矩图(kN.m) （图三十一）外龙骨计算剪力图(kN) (mm) （图三十二）外龙骨计算变形图(mm) （图三十三）最大弯距M0 kN.m最大剪力V0kN最大支座反力R1.49kN最大挠度 = 0 mm最大允许挠度 = l / 250 =2700/ 250=10.8 mm外龙骨受弯应力按以下公式计算：公式： = M/W f其中-外龙骨受弯应力计算值(N/mm2) M-外龙骨的最大弯距(N.mm)； W-外龙骨的净截面抵抗矩； f -外龙骨的强度设计值(N/mm2)。外龙骨92、的受弯应力计算值： = 0 / 5080 = 0 N/mm2；外龙骨的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2；结论：外龙骨的受弯应力计算值 = 0 N/mm2小于外龙骨的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！外龙骨的最大挠度计算值 = 0 mm小于外龙骨的最大容许挠度值 = 10.8 mm，满足要求！4.4.2.5 穿梁螺栓的计算 验算公式如下：公式：N N = f A其中N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：12 mm；穿梁螺栓有效直径：9.85 mm；穿梁螺栓有效面积：A= 93、76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =R= 1.49 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 170.000 76 /1000= 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力kN= 1.49kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 kN= 12.92 kN，满足要求！4.4.2.6 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上受均布荷载的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本工程中，面板的截面惯性矩I和94、截面抵抗矩W分别为：公式：W=bh2/6计算式：W = 400162/6 = 17066.67 mm3；公式：I =bh3/12计算式：I = 400163/12 = 136533.33 mm4；计算简图（图三十四）1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：公式： = M/W f其中-梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距)： l = 200mm； q -作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1： 1.2（24 + 1）0.4 0.90.9 = 9.72 kN/m；模板结构自重荷载：q95、2：1.20.350.40.9 = 0.15 kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.410.40.9 = 0.5 kN/m；q = q1 + q2 + q3= 9.72+ 0.15+ 0.5 =10.38kN/m；跨中弯矩计算公式如下：公式：M = 0.1ql2计算式：M = 0.1010.380.220.04 kN.m；最大受弯应力计算： =41500.8/ 17066.67 =2.43 N/mm2；结论：梁底模面板计算应力 = 2.43 N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值 f= 13 N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考96、虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：公式： = 0.677ql4/(100EI) 其中q-作用在模板上的压力线荷载：q =(24 + 1)0.9+ 0.350.4 = 9.14 KN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距)： l = 200 mm；E-面板的弹性模量： E = 9500 N/mm2；面板的最大允许挠度值： = 200 /250= 0.8 mm；面板的最大挠度计算值： =0.6779.14200 4/(1009500136533.33) 0.0763mm；面板的最大挠度计算值: = 0.0763 mm，小于面板的最大允许挠度值: = 0.8 mm，满足要求！4.4.2.7 梁底支撑的97、计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24 + 1)0.90.2 =4.5 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2(20.9 + 0.4)/ 0.4 = 0.385 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q3= (2+1)0.2 = 0.6 kN/m；2.梁底支撑荷载计算静荷载设计值 qf = 98、1.2(4.5 + 0.385)+ 1.4 0.6 = 6.702 kN/m；水平支撑梁自重荷载设计值：qm=1.2(40/1000)(100/1000)3.18=0.015kN/m；本工程中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：公式：W=bh2/6计算式：W= 401002/6 = 66666.6666666667 mm3；公式：I =bh3/12计算式：I = 401003/12 = 3333333.33333333 mm4；3.梁底支撑强度验算：梁底支撑的最大弯距无法使用固定公式合理计算，计算机采用有限元法（矩阵位移法）进行弯距、剪力、挠度、支座反力的计算。以下为计算结果（包括图形）99、：梁底支撑计算简图（图三十五）梁底支撑弯矩图(kN.m)（图三十六）梁底支撑剪力图(kN)（图三十七）梁底支撑位移图(mm)（图三十八）支座反力(梁侧纵向水平杆承受)Ra=Rb=0.54kN支座反力(梁底纵向水平杆承受)Rc= 2.89 kN最大弯距：M = 0.19 kN.m最大剪力：V = 2.15 kN最大挠度： = 0.171 mm最大应力 = M / W = 186209.04 / 66666.6666666667 = 2.79 N/mm2；抗弯强度设计值 f = 13 N/mm2；结论：梁底支撑的最大受弯应力计算值 2.79 N/mm2 小于梁底支撑的抗弯强度设计值13 N/mm2100、,满足要求!4.梁底支撑抗剪验算：截面抗剪强度必须满足： 公式： = 3V/(2bhn) 其中-梁底支撑截面最大受剪应力(N/mm2)；V-梁底支撑计算最大剪力(N)；b-梁底支撑的方木截面宽度(mm)； h -梁底支撑的方木截面高度(mm)；fv-梁底支撑的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.5 N/mm2；梁底支撑受剪应力计算值：公式： = 3V/(2bhn)计算式： = 32.15/(240100) = 0.81 N/mm2梁底支撑抗剪强度设计值 = 1.5 N/mm2；结论：梁底支撑的受剪应力计算值0.81 N/mm2 小于梁底支撑抗剪强度设计值1.5 N/mm2,满足要求!梁101、底支撑的挠度验算：最大允许挠度：= 4 mm结论：梁底支撑的最大挠度计算值 =0.1714 mm 小于梁底支撑的最大允许挠度 = 4 mm，满足要求！5.纵向水平横杆（钢管）的强度验算由于纵向水平横杆（钢管）承受梁底支撑传递的荷载，使用固定公式无法合理计算其弯矩，故计算机采用有限元法（矩阵位移法）计算水平横杆的弯距，以下是计算结果（包括附图）。荷载计算公式如下：水平横杆（钢管）的自重荷载：q = 1.2 0.0376= 0.04 kN/m；梁支撑传递给梁侧纵向横杆的荷载：0.54kN梁支撑传递给梁底纵向横杆的荷载：Pc= 2.89以下是梁侧纵向横杆的计算结果：计算简图（图三十九）支撑钢管弯矩图102、(kN.m)（图四十）支撑钢管剪力图(kN)（图四十一）支撑钢管位移图(mm)（图四十二）经过计算机使用有限元法（矩阵位移法）计算得到：梁侧纵向横杆最大支座反力：R =2.38 kN；梁侧纵向横杆最大弯矩：M = 0.16 kN.m；梁侧纵向横杆最大剪力：V= 1.02 kN；梁侧纵向横杆最大挠度： = 0.22 mm梁侧纵向横杆纵向水平横杆（钢管）的最大应力 =1000 163/ 5080=32.09 N/mm2；纵向水平横杆（钢管）的抗弯设计强度 f=205.0 N/mm2；结论：纵向水平横杆（钢管）的最大应力计算值 32.09 N/mm2 小于水平横杆（钢管）的抗压设计强度 205.0 103、N/mm2,满足要求!以下是梁底纵向横杆的计算结果：计算简图(kN)（图四十三）支撑钢管弯矩图(kN.m)（图四十四）支撑钢管剪力图(kN)（图四十五）支撑钢管位移图(mm)（图四十六）经过计算机使用有限元法（矩阵位移法）计算得到：梁底纵向横杆最大支座反力：R = 12.66 kN；梁底纵向横杆最大弯矩： M = 0.87 kN.m；梁底纵向横杆最大剪力： V= 5.43 kN；梁底纵向横杆最大挠度 =1.17 mm梁底纵向横杆纵向水平横杆（钢管）的最大应力 =1000868.24/ 5080=0.17 N/mm2；梁底纵向水平横杆（钢管）的抗弯设计强度 f =205.0 N/mm2梁底纵向水104、平横杆（钢管）的最大应力计算值 0.17 N/mm2 小于水平横杆（钢管）的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!九、扣件抗滑移的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的扣件承载力取值为6 kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：公式：R RC其中Rc-扣件抗滑承载力设计值,取6 kN； R-横向水平杆传给扣件的最大竖向作用力计算值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R= 2.38 kN；扣件数量计算：2.38/6 1结论：由于扣件数为1个，符合要求！十、立杆的稳定性计算:1.梁侧立杆稳定105、性计算梁两侧立杆承受扣件传递得竖向荷载（包括梁、板、模板等荷载），应计算其稳定性，稳定性计算公式：公式： = N/(A)其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括：由扣件传递下竖向力：N1 = 2.38 kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.2（4+ 0.9）0.0376= 0.22 kN；楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1/2+(0.9- 0.4)/2)0.80.35 = 0.25 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2(1/2+(0.9- 0.4)/2)0.80.2(24 + 1)= 3.6 kN；N= 2.38+0.22+0.25 +3.6= 6.45 kN；-轴心受压立杆的稳定106、系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径 (mm)：i = 15.8；A-立杆净截面面积 (mm2)： A = 489；W-立杆净截面抵抗矩(mm3)：W = 5080；-钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2；lo-计算长度 (m)；支架高度未超过4米参照扣件式规范JGJ 1302001第5.6.2条不考虑高支撑架，按下式计算 公式：lo=h+2ah-立杆步距 (m)；a-模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = 10001.8 = 1800 mm；长细107、比= Lo/i = 1800 / 15.8 = 114 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.49 ；梁侧钢管立杆受压应力计算值 ； = 6450.42/( 0.49489) = 26.98 N/mm2；结论：钢管立杆稳定性计算 = 26.98 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！2.梁底立杆稳定性计算梁底承重立杆承受扣件传递的竖向荷载，（包括梁、板、模板等荷载），应计算其稳定性。公式： = N/(A) f 其中由扣件传递下竖向力： N5 = 12.66 kN ；脚手架钢管的自重： N6 = 1.240.0376=0108、.18 kN；N-立杆的轴心压力设计值：NX= 12.66+ 0.1812.84-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径 (mm)：i = 15.8；A-立杆净截面面积 (mm2)： A = 489；W-立杆净截面抵抗矩(mm3)：W = 5080；-钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2；lo-计算长度 (m)；支架高度未超过4米参照扣件式规范JGJ 1302001第5.6.2条不考虑高支撑架，按下式计算 公式：lo=h+2ah-立杆步距 (m)；a-模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心109、线至模板支撑点的长度上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = 1.81000+20.51000= 1800 mm；长细比= Lo/i = 1800 / 15.8= 114 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.49 ；梁底钢管立杆受压应力计算值 ；= 12842.4 /(0.49489) = 53.71 N/mm2；结论：钢管立杆稳定性计算 = 53.71 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！4.4.3 KL300700梁模板（扣件式钢管支架）计算书（塔楼主梁） 图 四十七4.4.3.1 参数指标1.模板支撑及构造参数110、梁截面宽度 B(m)： 300；梁截面高度 D(m)： 700；楼板混凝土厚度(mm)： 120；梁底承重架支撑方式采用：梁底有承重立杆梁底承重立杆根数：2；梁底支撑方式：梁底支撑平行与梁截面；梁底支撑材料：方木；立杆梁跨方向间距 La(m)：1；梁两侧立杆间距(m)： 0.8；横杆步距(m)：1.8；梁底承重架计算高度H(m)：4；板底立杆间距Lb(m)：1；采用的钢管类型为：483.5(mm)；考虑扣件质量及保养情况，取扣件实际抗滑承载力：6；2.荷载参数模板自重(kN/m2)： 0.35；钢筋自重(kN/m3)： 1.5；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2；新浇混凝土侧压力标准值(kN111、/m2)： 12；倾倒混凝土侧压力(kN/m2)： 1；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)： 1；3.材料参数木材品种：北美山地云杉；木材弹性模量E(N/mm2)：9000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板厚度(mm)：16；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；钢材弹性模量E(N/mm2)：206000；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度（mm）：40；梁底方木截面高度（mm）：100；梁底模板支撑间距（mm）：150；5112、.梁侧模板参数梁侧模板支撑构造形式： 对拉螺栓支撑梁侧模板背楞支撑形式： 外龙骨竖直竖楞（外龙骨）间距（mm）：800；横楞（内龙骨）数目：3；穿梁螺栓竖向间距跨越横楞数：0；穿梁螺栓型号：M12；对拉螺栓穿越内龙骨；主楞材料： 钢楞；截面类型： 矩形宽度(mm)： 48；高度(mm)： 48；壁厚(mm)： 3.5截面惯性矩I(cm4)： 20.6888；截面抵抗矩W(cm3)： 8.62；主楞合并根数：2；次楞材料: 木楞宽度：40 mm；高度：100 mm；截面惯性矩I(cm4): 333.33；截面抵抗矩W(cm3): 6.67；次楞合并根数：2；6.其他参数混凝土的重力密度c(N/m113、3)：24；混凝土的入模温度T()：20；混凝土的浇筑速度V(m/h)：0.5；新浇混凝土的初凝时间t (h)：t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得 5.7 h；模板计算高度H(m)：0.5；外加剂影响修正系数1不掺外加剂为：1；混凝土坍落度影响修正系数2坍落度5090mm时为：1；荷载分项系数（查GB50009-2001第8页）永久荷载G：1.2；可变荷载Q：1.4；材料折强度折减系数cz：木材为0.9，钢材为0.85；4.4.3.2 梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考114、虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：公式1：F1=0.22ct12V 0.5计算式1：F1 = 0.22245.71112.50.5=47.71kN/m2；公式2：F2=cH计算式2：F2 = 240.5=12kN/m2；分别为47.71 kN/m2、12 kN/m2，取较小值12 kN/m2作为本工程计算荷载。4.4.3.3 梁侧模板面板的验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内龙骨上115、的跨计算。面板计算简图（图四十八）1.抗弯验算公式： = M/W f其中-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-面板的最大弯距(N.mm)；W -面板的净截面抵抗矩，公式：W = bh2/6b：面板截面宽度，h：面板截面厚度；W= 800162/6 = 34133.33 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：公式：M=0.125ql2其中q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值： 公式：q1=GF1lcz 计算式：q1=1.20.8120.9=10.37kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值： 公式：q2=QF1lcz 计算式：q2=1.40116、.810.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 10.37+1.01 = 11.38 kN/m；计算跨度(内龙骨间距)： l = 350 mm；面板的最大弯距 M = 0.12511.383502 = 174195 N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值： =174195/ 34133.33=5.1034 N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13 N/mm2；结论：面板的受弯应力计算值 = 5.1 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值f= 13 N/mm2，满足要求！2.挠度验算最大挠度按以下公式计算：其中q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 12 0.8 = 9117、.6 N/mm；l-计算跨度(内龙骨间距): l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500 N/mm2； I-面板的截面惯性矩:公式： I =lBh3/12计算式： I = 800163/12= 273066.67 mm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.63504/(1009500273066.67) = 0.2893 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =350/250 = 1.4 mm；结论：面板的最大挠度计算值 = 0.2893 mm 小于面板的最大容许挠度值 = 1.4 mm，满足要求！4.4.3.4 梁侧模板内外龙骨验算1.内龙骨验算内龙骨直118、接承受模板传递的荷载，并将荷载传递给外龙骨，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:公式：W =CbCh2/6计算式：W = 401002/6 66666.67 mm公式：I =CbCh3/12计算式：I = 401003/123333333.33 mm4；内龙骨计算简图（图四十九）（1）.内龙骨抗弯强度验算强度验算计算公式如下：公式： = M/W f其中-内龙骨弯曲应力计算值(N/mm2)；M-内龙骨的最大弯距(N.mm)； W-内龙骨的净截面抵抗矩； f -内龙骨的强度设计值(N/mm2)。按以下119、公式计算内龙骨跨中弯矩：公式：M = 0.1ql2其中，作用在内龙骨的荷载，公式：q=q1+q2 计算式：q=1.2120.9+1.410.9)0.35 / 2 =2.49kN/m；内龙骨计算跨度(外龙骨间距)： l = 800 mm；内龙骨的最大弯距： M=0.12.49800 2=159264 N.mm；经计算得到，内龙骨的最大受弯应力计算值： =159264/66666.67 = 2.39 N/mm2；内龙骨的抗弯强度设计值： f = 13 N/mm2；结论：内龙骨最大受弯应力计算值 = 2.39 N/mm2 内龙骨的抗弯强度设计值小于 f= 13 N/mm2，满足要求！（2）内龙骨的挠120、度验算公式： = 0.677ql4/(100EI) 其中E-内龙骨材料的弹性模量：9000 N/mm2；q-作用在内龙骨上的侧压力线荷载标准值： q = 120.35 / 2 = 2.1 N/mm；l-计算跨度(外龙骨间距)：l = 800 mm；I-内龙骨的截面惯性矩：I = 3333333.33N/mm2；内龙骨的最大挠度计算值: =0.6772.1800 4/(10090003333333.33) 0.1941 mm；内龙骨的最大容许挠度值： = 800 /250=3.2 mm；结论：内龙骨的最大挠度计算值 =0.1941 mm 小于内龙骨的最大容许挠度值 = 3.2 mm，满足要求！2121、.外龙骨验算外龙骨直接承受内龙骨传递的荷载，并将荷载传递给对拉螺栓支撑，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主龙骨采用钢楞，截面宽度48mm，截面高度48mm，截面壁厚3.5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：公式：W =ZbZh3(ZbZt2) (ZhZt2)3/6Zh计算式：W = (48483(483.52) (483.52)3) /(6 48) = 8620.33 mm3；公式：I =ZbZh3(ZbZt2) (ZhZt2)3/6Zh计算式：I = (48483(483.52) (483.52)3) /12 = 206887.92 mm4；（1）.外龙骨抗弯强度及挠度验算122、由于外龙骨使用固定公式无法合理计算其弯矩，故计算机采用有限元法（矩阵位移法）计算外龙骨的弯距，以下是计算结果（包括附图）。作用在外龙骨的荷载： P = (1.2120.9 +1.410.9)0.350.8 / 2 = 1.99 kN；E-外龙骨的弹性模量，其值为 N/mm2； 外龙骨竖直按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底支撑传递力，P = 1.99 kN；外龙骨计算简图 （图五十） 外龙骨计算弯矩图(kN.m)（图五十一） 外龙骨计算剪力图(kN) (mm) （图五十二）外龙骨计算变形图(mm) （图五十三）最大弯距M0 kN.m最大剪力V0kN最大支座反力R1.99kN最大123、挠度 = 0 mm最大允许挠度 = l / 250 =1400/ 250=5.6 mm外龙骨受弯应力按以下公式计算：公式： = M/W f其中-外龙骨受弯应力计算值(N/mm2) M-外龙骨的最大弯距(N.mm)； W-外龙骨的净截面抵抗矩； f -外龙骨的强度设计值(N/mm2)。外龙骨的受弯应力计算值： = 0 / 8620.33 = 0 N/mm2；外龙骨的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2；结论：外龙骨的受弯应力计算值 = 0 N/mm2小于外龙骨的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！外龙骨的最大挠度计算值 = 0 mm小于外龙骨的最大容许挠度值 = 5.6 mm，满124、足要求！4.4.3.5 穿梁螺栓的计算 验算公式如下：公式：N N = f A其中N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：12 mm；穿梁螺栓有效直径：9.85 mm；穿梁螺栓有效面积：A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =R= 1.99 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 170.000 76 /1000= 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力kN= 1.99kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 kN= 12.92 kN，满足要求！4.4.3.6 梁底模板计算面板为受弯结构,125、需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上受均布荷载的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：公式：W=bh2/6计算式：W = 300162/6 = 12800 mm3；公式：I =bh3/12计算式：I = 300163/12 = 102400 mm4；计算简图（图五十四）1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：公式： = M/W f其中-梁底模板的弯曲应力计算值(126、N/mm2)； M -计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距)： l = 150mm； q -作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1： 1.2（24 + 1.5）0.3 0.70.9 = 5.78 kN/m；模板结构自重荷载：q2：1.20.350.30.9 = 0.11 kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.410.30.9 = 0.38 kN/m；q = q1 + q2 + q3= 5.78+ 0.11+ 0.38 =6.27kN/m；跨中弯矩计算公式如下：公式：M = 0.1ql2计算式：M = 0.106.270.127、1520.01 kN.m；最大受弯应力计算： =14118.3/ 12800 =1.1 N/mm2；结论：梁底模面板计算应力 = 1.1 N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值 f= 13 N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：公式： = 0.677ql4/(100EI) 其中q-作用在模板上的压力线荷载：q =(24 + 1.5)0.7+ 0.350.3 = 5.46 KN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距)： l = 150 mm；E-面板的弹性模量： E = 9500 N/mm2；面板的最大允许挠度值：128、 = 150 /250= 0.6 mm；面板的最大挠度计算值： =0.6775.46150 4/(1009500102400) 0.0192mm；面板的最大挠度计算值: = 0.0192 mm，小于面板的最大允许挠度值: = 0.6 mm，满足要求！4.4.3.7 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24 + 1.5)0.70.15 =2.6775 kN/m；(2)模板的自重线129、荷载(kN/m)：q2 = 0.350.15(20.7 + 0.3)/ 0.3 = 0.2975 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q3= (2+1)0.15 = 0.45 kN/m；2.梁底支撑荷载计算静荷载设计值 qf = 1.2(2.6775 + 0.2975)+ 1.4 0.45 = 4.2 kN/m；水平支撑梁自重荷载设计值：qm=1.2(40/1000)(100/1000)3.18=0.015kN/m；本工程中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：公式：W=bh2/6计算式：W= 401002/6 = 6666130、6.6666666667 mm3；公式：I =bh3/12计算式：I = 401003/12 = 3333333.33333333 mm4；3.梁底支撑强度验算：梁底支撑的最大弯距无法使用固定公式合理计算，计算机采用有限元法（矩阵位移法）进行弯距、剪力、挠度、支座反力的计算。以下为计算结果（包括图形）：梁底支撑计算简图（图五十五）梁底支撑弯矩图(kN.m)（图五十六）梁底支撑剪力图(kN)（图五十七）梁底支撑位移图(mm)（图五十八）支座反力(梁侧纵向水平杆承受)Ra=Rb=0.03kN支座反力(梁底纵向水平杆承受)Rc= 0.78 kN最大弯距：M = 0.02 kN.m最大剪力：V = 0131、.53 kN最大挠度： = 0.004 mm最大应力 = M / W = 19216.79 / 66666.6666666667 = 0.29 N/mm2；抗弯强度设计值 f = 13 N/mm2；结论：梁底支撑的最大受弯应力计算值 0.29 N/mm2 小于梁底支撑的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!4.梁底支撑抗剪验算：截面抗剪强度必须满足： 公式： = 3V/(2bhn) 其中-梁底支撑截面最大受剪应力(N/mm2)；V-梁底支撑计算最大剪力(N)；b-梁底支撑的方木截面宽度(mm)； h -梁底支撑的方木截面高度(mm)；fv-梁底支撑的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 132、1.4 N/mm2；梁底支撑受剪应力计算值：公式： = 3V/(2bhn)计算式： = 30.53/(240100) = 0.2 N/mm2梁底支撑抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；结论：梁底支撑的受剪应力计算值0.2 N/mm2 小于梁底支撑抗剪强度设计值1.4 N/mm2,满足要求!梁底支撑的挠度验算：最大允许挠度：= 4 mm结论：梁底支撑的最大挠度计算值 =0.0036 mm 小于梁底支撑的最大允许挠度 = 4 mm，满足要求！5.纵向水平横杆（钢管）的强度验算由于纵向水平横杆（钢管）承受梁底支撑传递的荷载，使用固定公式无法合理计算其弯矩，故计算机采用有限元法（矩阵位移法）计算水133、平横杆的弯距，以下是计算结果（包括附图）。荷载计算公式如下：水平横杆（钢管）的自重荷载：q = 1.2 0.0376= 0.04 kN/m；梁支撑传递给梁侧纵向横杆的荷载：0.03kN梁支撑传递给梁底纵向横杆的荷载：Pc= 0.78以下是梁侧纵向横杆的计算结果：计算简图（图五十九）支撑钢管弯矩图(kN.m)图六十支撑钢管剪力图(kN)（图六十一）支撑钢管位移图(mm)（图六十二）经过计算机使用有限元法（矩阵位移法）计算得到：梁侧纵向横杆最大支座反力：R =0.21 kN；梁侧纵向横杆最大弯矩：M = 0.02 kN.m；梁侧纵向横杆最大剪力：V= 0.11 kN；梁侧纵向横杆最大挠度： = 0134、.04 mm梁侧纵向横杆纵向水平横杆（钢管）的最大应力 =1000 19.21/ 5080=3.78 N/mm2；纵向水平横杆（钢管）的抗弯设计强度 f=205.0 N/mm2；结论：纵向水平横杆（钢管）的最大应力计算值 3.78 N/mm2 小于水平横杆（钢管）的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!以下是梁底纵向横杆的计算结果：计算简图(kN)（图六十三）支撑钢管弯矩图(kN.m)（图六十四）支撑钢管剪力图(kN)（图六十五）支撑钢管位移图(mm)（图六十六）经过计算机使用有限元法（矩阵位移法）计算得到：梁底纵向横杆最大支座反力：R = 5.68 kN；梁底纵向横杆最大弯矩： M135、 = 0.52 kN.m；梁底纵向横杆最大剪力： V= 2.97 kN；梁底纵向横杆最大挠度 =1.17 mm梁底纵向横杆纵向水平横杆（钢管）的最大应力 =1000520.31/ 5080=0.1 N/mm2；梁底纵向水平横杆（钢管）的抗弯设计强度 f =205.0 N/mm2梁底纵向水平横杆（钢管）的最大应力计算值 0.1 N/mm2 小于水平横杆（钢管）的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!九、扣件抗滑移的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的扣件承载力取值为6 kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.136、2.5)：公式：R RC其中Rc-扣件抗滑承载力设计值,取6 kN； R-横向水平杆传给扣件的最大竖向作用力计算值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R= 0.21 kN；扣件数量计算：0.21/6 1结论：由于扣件数为1个，符合要求！十、立杆的稳定性计算:1.梁侧立杆稳定性计算梁两侧立杆承受扣件传递得竖向荷载（包括梁、板、模板等荷载），应计算其稳定性，稳定性计算公式：公式： = N/(A)其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括：由扣件传递下竖向力：N1 = 0.21 kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.2（4+ 0.7）0.0376= 0.21 kN；楼板的混凝土模板的自重： 137、N3=1.2(1/2+(0.8- 0.3)/2)10.35 = 0.32 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2(1/2+(0.8- 0.3)/2)10.12(24 + 1)= 2.7 kN；N= 0.21+0.21+0.32 +2.7= 3.44 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径 (mm)：i = 15.8；A-立杆净截面面积 (mm2)： A = 489；W-立杆净截面抵抗矩(mm3)：W = 5080；-钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2；lo-计算长度 (m138、)；支架高度未超过4米参照扣件式规范JGJ 1302001第5.6.2条不考虑高支撑架，按下式计算 公式：lo=h+2ah-立杆步距 (m)；a-模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = 10001.8 = 1800 mm；长细比= Lo/i = 1800 / 15.8 = 114 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.49 ；梁侧钢管立杆受压应力计算值 ； = 3437.08/( 0.49489) = 14.37 N/mm2；结论：钢管立杆稳定性计算 = 14.37 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 f 139、= 205.00 N/mm2，满足要求！2.梁底立杆稳定性计算梁底承重立杆承受扣件传递的竖向荷载，（包括梁、板、模板等荷载），应计算其稳定性。公式： = N/(A) f 其中由扣件传递下竖向力： N5 = 5.68 kN ；脚手架钢管的自重： N6 = 1.240.0376=0.18 kN；N-立杆的轴心压力设计值：NX= 5.68+ 0.185.86-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径 (mm)：i = 15.8；A-立杆净截面面积 (mm2)： A = 489；W-立杆净截面抵抗矩(mm3)：W = 5080；-钢管立杆轴心受压应力计算值 ( 140、N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2；lo-计算长度 (m)；支架高度未超过4米参照扣件式规范JGJ 1302001第5.6.2条不考虑高支撑架，按下式计算 公式：lo=h+2ah-立杆步距 (m)；a-模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = 1.81000+20.51000= 1800 mm；长细比= Lo/i = 1800 / 15.8= 114 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.49 ；梁底钢管立杆受压应力计算值 ；= 5864.72 /(0.49489) = 24.141、53 N/mm2；结论：钢管立杆稳定性计算 = 24.53 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！第五节 板模安装4.5.1施工方法板模板采用覆膜竹胶合板作底模，支撑系统均为钢管脚手架。根据模板位置，搭设立杆应计划排列，立杆与木枋的间距，应根据楼板跨度及砼重量与施工荷载的大小确定。板架立杆、横杆间距一般为10001100mm，木枋间距一般为200300 mm。安装程序：复核梁底标高搭设支架安装板模预留预埋检查校正交付验收。板下支撑在基土面上时，应对基土平整夯实并加垫木板，满足承载能力要求，确保在浇筑砼过程中支撑不发生下沉，层高太高支模时，立杆应垂142、直，上下层立杆应在同一竖向中心线上。并与各层水平大横杆连接。拉线控制板架横杆，准确计算板架标高，扣除木枋、模板厚度；按技术要求，准确处理预留孔预埋节点，不得漏设错埋；合理计划模板拼装、支撑布置；铺模板时可从四周铺起，在中间收口，板底模在梁侧应通线对齐，模板厚度要一致，不得有明显错台，控制好板模平整度，偏差应符合规范规定。板模铺完后，转移剩余材料，梁、板面应清扫干净浇水湿润；应认真复核预埋件和预留孔洞位置、模板尺寸、轴线及标高；检查是否支撑牢固可靠。梁板结构支模详见下图（图六十七）：图 六十七4.5.2 /200厚板模板（扣件式钢管支架）计算书（地下室顶板）4.5.2.1 参数指标1.脚手架参数143、立杆横距(m)： 1；立杆纵距(m)： 1；横杆步距(m)： 1.8；支模架类型： 水平钢管；板底支撑材料： 方木；板底支撑间距(mm) ： 200；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(m):1；模板支架计算高度(m)： 3.8；采用的钢管(mm)： 483.5；扣件抗滑力系数： 7；2.荷载参数模板自重(kN/m2)： 0.35；钢筋自重(kN/m3) ： 1；混凝土自重(kN/m3)： 24；施工均布荷载标准值(kN/m2)： 2；3.楼板参数钢筋级别： 三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级： C40；每层标准施工天144、数： 28；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；楼板的计算宽度(m)： 3；楼板的计算跨度(m)： 3；楼板的计算厚度(mm)： 200；施工平均温度()： 15；4.材料参数面板类型：胶合面板；面板厚度(mm)：16；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；图 六十八4.5.2.1 板模板面板的验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑混凝土、钢筋、模板的自重及施工145、均布荷载；挠度验算只考虑混凝土、钢筋、模板的自重荷载。计算的原则是按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图（图六十八）1.抗弯验算公式： = M/W Mmax= 19.67结论：所以第8天楼板强度足以承受上面楼层传递下来的荷载。模板支撑可以折除。4.5.3 /120厚板模板（扣件式钢管支架）计算书（塔楼板）4.5.3.1 参数指标1.脚手架参数立杆横距(m)： 1.1；立杆纵距(m)： 1.1；横杆步距(m)： 1.8；支模架类型： 水平钢管；板底支撑材料： 方木；板底支撑间距(mm) ： 250；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(m):1；模板支架计算高度(m)146、： 3.6；采用的钢管(mm)： 483.2；扣件抗滑力系数： 7；2.荷载参数模板自重(kN/m2)： 0.35；钢筋自重(kN/m3) ： 1；混凝土自重(kN/m3)： 24；施工均布荷载标准值(kN/m2)： 2；3.楼板参数钢筋级别： 一级钢HPB 235(Q235)；楼板混凝土强度等级： C30；每层标准施工天数： 28；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；楼板的计算宽度(m)： 3；楼板的计算跨度(m)： 3.5；楼板的计算厚度(mm)： 120；施工平均温度()： 15；4.材料参数面板类型：胶合面板；面板厚度(mm)：16；面板弹性模量E(N/mm2)：95147、00；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；图七十五4.5.3.2 板模板面板的验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑混凝土、钢筋、模板的自重及施工均布荷载；挠度验算只考虑混凝土、钢筋、模板的自重荷载。计算的原则是按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图（图七十六）1.抗弯验算公式： = M/W Mmax= 15.72结论：所以第8天楼板强度足以承受上面楼层传递下来的荷载。模板支撑可以折除。第六节 楼梯模板的安装148、4.6.1安装要求先支设平台梁、板架，复核平台梁板的标高和水平尺寸，平台板搁45mm95mm木枋，间距为250mm，铺好梁板模板，再搭梯段架，搁45mm95mm木枋，间距为150mm，梯段底板铺16mm厚九层板，在底板上划梯段宽底线，依线立梯帮板，在帮板上口分踏步线，踏步侧板用16厚九层板平贴两块木枋，木枋两端头与梯帮板划线对齐逐步钉牢，踏步侧板钉完后复核尺寸、步数，确保无误。每跑梯段根据宽度，逢中均布12块通长柃杠楞木枋，用3045小木枋立钉每步踏步侧板，上端钉在柃杠枋上，再用3045小枋抵住踏步板下口平钉在下步的小立枋上，踏步侧板两端用小木枋竖钉在梯帮板上，详见下图：要注意梯步高度、宽度应149、均匀一致，每跑楼梯的第一步和最后一步，应考虑到地面装修厚度，防止由于装修厚度不同而形成梯步高度不协调。图 八十三 图 八十四第五章 模板拆除的施工要点拆除模板的顺序和方法，应按照模板设计的规定进行，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆非承重模板，后拆承重部分的模板；自上而下，先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。拆模工作应由支模人员进行操作，因熟知情况，易找拆模关键位置，能保证进度和安全，对模板及配件的保护都有利。模板的拆除对结构砼表面、强度要求应符合砼结构工程施工质量验收规范 模板拆除的规定。非承重模板的拆除，应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损时，方可拆除。承受自重荷载的模板：当结构无上部支架模板施工荷载时，应在结构同条件养护的试块达到下表所规定的强度后方可拆模。表四项 次结构类型结构跨度（m）达到设计砼标准强度百分率(%)1板 模2502， 87581002梁、拱、壳 87581003悬臂梁275悬臂板2100承受上部施工荷载的模板；因多层结构垂直流水，连续支模、拆模后，结构上承受施工荷载过大时，下层结构的承重模板必须在与结构同条件养护的砼试块达到100%设计强度时方能拆除。若施工荷载大于设计荷载，应经验算后加设临时支撑后方可拆除。 第103页